熱聲不穩(wěn)定的主動(dòng)控制.pdf

1、為了適應(yīng)NOx排放的嚴(yán)格要求，現(xiàn)代燃?xì)廨啓C(jī)大多采用貧燃預(yù)混的燃燒方式。貧燃預(yù)混能夠有效降低火焰的溫度峰值從而降低NOx的產(chǎn)生，但是也常導(dǎo)致“熱聲不穩(wěn)定”這一燃燒不穩(wěn)定問題。為了研究Rijke型燃燒器內(nèi)自激型熱聲不穩(wěn)定的控制方法，搭建了Rijke型燃燒器熱聲不穩(wěn)定控制試驗(yàn)臺(tái)架，Rijke型燃燒器采用貧燃預(yù)混的燃燒方式，分別采用氮?dú)鈾M向射流和揚(yáng)聲器進(jìn)行熱聲不穩(wěn)定主動(dòng)控制。
　　基于橫向射流進(jìn)行熱聲不穩(wěn)定的主動(dòng)控制時(shí)，本文采用氮?dú)庾鳛樯?/p>

2、流氣體進(jìn)行橫向射流主動(dòng)控制，測量了不同射流速度和射流流量情況下Rijke型燃燒器熱聲振動(dòng)的振幅和頻率，分析了二者對(duì)控制效果的影響。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)橫向射流是有效的Rijke型燃燒器熱聲不穩(wěn)定控制方法，Rijke型燃燒器熱聲不穩(wěn)定的控制效果隨橫向射流進(jìn)氣速度和橫向射流進(jìn)氣流量的增加而線性增加，另外，當(dāng)射流氣體速度為24.00m/s，流量為4.52L/min時(shí)，控制效果高達(dá)98.81％，此時(shí)僅有小幅低頻振動(dòng)。
　　基于揚(yáng)聲器進(jìn)行熱聲不穩(wěn)定主動(dòng)

3、控制時(shí)，本文分別在熱聲管燃料入口管路和熱聲管開口端兩個(gè)位置放置揚(yáng)聲器，輸出不同頻率和聲壓級(jí)的聲波對(duì)Rijke型燃燒器熱聲不穩(wěn)定進(jìn)行開環(huán)主動(dòng)控制，分析了揚(yáng)聲器在這兩個(gè)位置處聲波頻率和聲壓級(jí)對(duì)熱聲不穩(wěn)定控制效果的影響。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)在熱聲管燃料入口管路布置揚(yáng)聲器是一種有效的熱聲不穩(wěn)定主動(dòng)控制方法，揚(yáng)聲器發(fā)出的聲波可以使熱聲不穩(wěn)定的壓力振蕩有所衰減，同時(shí)也會(huì)產(chǎn)生新的和聲波同頻的壓力振蕩。在某些工況下，和聲波同頻的壓力振蕩幅值甚至?xí)哂跓崧暡环€(wěn)定的壓