紡織相關(guān)外文翻譯

1、<p>　　嘉興學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）外文翻譯</p><p>　　題 目： 8萬環(huán)錠2800頭轉(zhuǎn)杯紡棉紡工廠設(shè)計(jì) </p><p>　　學(xué)院名稱：材料與紡織工程學(xué)院 專業(yè)班級：紡織081 學(xué)生姓名：葉明琦</p><p><b>　　外文原文</b></p>&l

2、t;p>　　見附件（文件1名： Influence of Type and Weft Density on Worsted Fabric Pilling .pdf </p><p>　　文件2名： New Commercial Fibers Called ‘Bamboo Fabers’-Their Structure and Properties . pdf）</p><p>&l

3、t;b>　　翻譯文章</b></p><p>　　編織類型和緯紗密度對精紡毛織物起毛起球的影響</p><p>　　Farshad Lohrasbi, Jalal Mokhtari Ghahi，M. E. Yazdanshenas</p><p>　　Islamic Azad University</p><p>　　摘要：

4、紡織品起毛起球最顯著的區(qū)域之一，被調(diào)查許多研究者，如庫克。在這項(xiàng)研究中，我們分析了幾個(gè)樣品的精紡面料的起毛起球： 55％羊毛/45％聚酯在不同的緯密和編織類型下.摩擦測試結(jié)果用馬丁代爾測試獲得和計(jì)數(shù)織物表面上的起球數(shù)。結(jié)果表明，經(jīng)緯紗在織物表面交織越多，起球形成越少;或一個(gè)可以得出結(jié)論，在某些情況下，少起毛起球的表面上的形式時(shí)經(jīng)紗數(shù)遠(yuǎn)大于緯紗數(shù)（即經(jīng)緯紗交織較少），是的經(jīng)密遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于緯密。但在某些織物，緯密增加會使織物表面形成小球數(shù)減少。

5、</p><p>　　關(guān)鍵詞：精紡織物；編織類型；經(jīng)緯密度；起毛起球。 </p><p><b>　　導(dǎo)言:</b></p><p>　　起毛起球不僅對紡織和衣服制造商還為用戶都是一個(gè)重要的問題。起毛起球的脫落過程會使面料質(zhì)量的顯著下降也會使用戶的舒適度產(chǎn)生負(fù)面影響。</p><p>　　賽洛紡紗線在許多梭織精紡面料的性

6、能特點(diǎn)方面是相當(dāng)足夠媲美兩合股紗線的，當(dāng)其生產(chǎn)過程中提供最佳條件。這種織物抗起毛起球性和耐磨性幾乎在同一水平形成，并有近似的的外觀。</p><p>　　除了服裝設(shè)計(jì)的種類多樣性，耐用性也是一個(gè)重要因素。因此像起毛起球這一個(gè)技術(shù)參數(shù)，這會影響耐久性，是服裝行業(yè)的關(guān)鍵問題之一。</p><p>　　起毛起球是織物疵點(diǎn)，這是小纖維球或干預(yù)纖維與織物表面一根或更多的纖維接觸而組成的。</p

7、><p>　　起毛起球往往代表著在織物或服裝的一個(gè)嚴(yán)重缺陷。它不僅對織物外觀和處理的產(chǎn)品有損害，它也有使纖維從紗線結(jié)構(gòu)中轉(zhuǎn)移速率加速效果，從而實(shí)質(zhì)性降低使用壽命。</p><p>　　在小球的形成過程中，纖維纏結(jié)使織物表面形成一些畸形。</p><p>　　小球萌生和發(fā)展遵循一套行之有效的模式，它有六個(gè)階段：</p><p>　　1.建立一個(gè)絨毛

8、密度高的局部區(qū)域，</p><p>　　2.在這一區(qū)域發(fā)展形成一個(gè)松散的糾纏，</p><p>　　3.松散的纖維球緊縮形成大量的球形腫塊，</p><p>　　4.拉錨纖維，形成一個(gè)獨(dú)立的，移動的小球，</p><p>　　5.由于小球位置轉(zhuǎn)移使某些纖維斷裂， </p><p>　　6.其余纖維的斷裂和小球的脫落。&

9、lt;/p><p>　　微型小球的發(fā)展是由前三個(gè)步驟覆蓋，這意味著第一個(gè)糾纏區(qū)。</p><p>　　如圖1所示的絨毛發(fā)展成小球。</p><p>　　Gintis和Mead表明，增加合成纖維的強(qiáng)度和彎曲性可降低小球磨損脫落率使小球有更高的密度和更長的生命。此外，纖維的堅(jiān)韌和剛性影響絨毛的發(fā)展階段2 – 6，以這樣一種方式，具有相對較高的韌性和抗彎剛度低的纖維產(chǎn)生絨毛密

10、度高，小球初步形成速率也高。</p><p>　　Brand和Bohmfolk在他們起毛起球的模型中假設(shè)，絨毛纖維通過織物表面摩擦或拉出而消失，而Motoji和Tsujimoto考慮纖維變形超過屈服點(diǎn)對初始糾纏負(fù)有部分責(zé)任，但沒有提供任何明確的證據(jù)證明起毛起球的地方會引起纖維損傷。</p><p>　　起毛起球是由反復(fù)摩擦產(chǎn)生的，根據(jù)兩個(gè)組合的現(xiàn)象：新興纖維織物表面，并在同一表面形成的棉結(jié)

11、的持久性。與低彎曲模量纖維和低摩擦系數(shù)的現(xiàn)象增加，而第二個(gè)增加纖維具有較高的拉伸強(qiáng)度和彎曲恢復(fù)高。一般的理解是，起毛起球在那些含有合成纖維的織物中特別高，如聚酰胺纖維和聚酯纖維。</p><p>　　纖維的拉力不足以克服內(nèi)紗線的摩擦力的情況下，起毛起球的增長受到限制，卷起的過程導(dǎo)致小球流動化（圖2），起毛起球的增加引起循環(huán)彎曲規(guī)模和纖維的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力減小。</p><p>　　表1.樣品的技術(shù)

12、數(shù)據(jù)</p><p>　　高捻因素和緊密的織物結(jié)構(gòu)導(dǎo)致起卷率低，并限制小球的增長，且對具有高拉伸強(qiáng)度的纖維來說，起毛起球的形式更有可能成為不動停留在織物表面上而不會穿脫落?？椢锉砻嫔斐龅睦w維的平均長度會影響小球的大小。</p><p>　　由于面料交織的增加而改進(jìn)耐磨損是可以理解的，因?yàn)榻豢椩黾樱▓D3），面料變得更緊湊，纖維之間和紗線之間的摩擦增加。</p><p>

13、;<b>　　圖三</b></p><p>　　由于在編織結(jié)構(gòu)的變化，織物性能的計(jì)算的變化如（圖4）所示。在耐磨性方面，平紋是最好的，2/1斜紋比2/2、3/1或者4/1斜紋的好。與其他編織類型相比平紋布具有最高的剪切剛度。這些趨勢作為常識而達(dá)成一致的意見，更多的紗線紗交錯(cuò)編織有較小編織浮長。</p><p>　　精紡面料起毛起球是一個(gè)嚴(yán)重的問題，并吸引客戶，制造商和

14、研究人員的注意。面料參數(shù)的影響，包括編織型和起毛起球精紡面料經(jīng)緯密度在這項(xiàng)工作中，利用統(tǒng)計(jì)分析方法進(jìn)行了調(diào)查。</p><p><b>　　實(shí)驗(yàn)：</b></p><p>　　在這項(xiàng)研究中，我們用不同的經(jīng)緯紗支，編織類型和緯紗密度，伊朗的美利奴羊毛和Motahhari公司提供的45％精紡Wool/55％滌綸織物。樣品的詳細(xì)規(guī)格列于表1。必須指出，纖維的過程和紡紗系統(tǒng)是

15、完全一樣的的。</p><p>　　每個(gè)樣品處理4種不同的緯紗密度，除了樣品中沒有。6，有5個(gè)不同的緯紗密度。樣本的大小是90 ×150厘米。我們準(zhǔn)備了3件，每個(gè)樣品，背面與正面，經(jīng)緯方向顯著。</p><p>　　為了確保測試的隨機(jī)性，我們選擇了來自不同地方的織物表面樣本。必須指出的是，在馬丁代爾測試，兩件樣品必須在相互充分接觸。</p><p>　　測

16、試在標(biāo)準(zhǔn)條件下（65％RH和20℃）。一件樣品的起毛起球測試，氈機(jī)即頭低，較小的一塊進(jìn)行調(diào)整，以本機(jī)搖頭。</p><p>　　測試周期分別設(shè)置在125，500，750，1000，1500和2000年根據(jù)ISO12945-2000。每個(gè)測試運(yùn)行后，藥丸的數(shù)量計(jì)數(shù)放大鏡熒光燈下水平。必須指出，應(yīng)在5至15度，織物表面的角度集光，樣品和眼睛之間的距離也必須在30至50厘米之間。每個(gè)樣本的藥片數(shù)量的平均值記錄</

17、p><p><b>　　原料規(guī)格：</b></p><p>　　處理由伊朗美利奴羊毛公司50 / 2（TEX）紗支羊毛纖維的規(guī)格列于表2。聚酯纖維的技術(shù)數(shù)據(jù)也列于表3。</p><p>　　纖維技術(shù)處理38.4 TEX/2和25 / 2 TEX紗的支數(shù)由Motahhari公司的數(shù)據(jù)還可以看出，在表4，5和6。</p><p>

18、;<b>　　結(jié)論：</b></p><p>　　1.經(jīng)紗和緯紗密度影響的起毛起球精紡面料。2.織類型與緯紗交錯(cuò)warpyarn也影響了精紡面料的起毛起球。然而，當(dāng)經(jīng)線密度遠(yuǎn)遠(yuǎn)比緯，經(jīng)線密度精紡起毛起球效果比編織類型面料。3.在編織，只要更多的經(jīng)紗和緯紗在織物表面交錯(cuò)在一起，丸的變化是與緯紗密度增加。4.外，根據(jù)回歸方程和圖表的統(tǒng)計(jì)調(diào)查，說明藥片的數(shù)量在更多的樣本（1，2，4和5）減

19、少經(jīng)緯密度增加時(shí)。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn):</b></p><p>　　1. Jasinka I.; Fibres & Textiles in Eastern Europe, Vol. 17, No. 2 (73), 2009, pp. 55-58.</p><p>　　2. Kalaoglu F., Onder E.;

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21、gn Considering the Optimisation of Pilling Formation” Magic World of TEXT., October 2004.</p><p>　　4. Cooke W. D.; J. Text. Inst., No. 1, 1982.</p><p>　　5. Goktepe O.; Textile. Res. J., 2002(72)

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23、 Modified Martindale method”4130-2, 1st Revision. Mar, 2002.</p><p>　　資料來源： Received 10.03.2010 Reviewed 15.11.2010</p><p>　　葉明琦 譯 **** 校</p><p>　　氣動槽聚型緊密紡的氣流場數(shù)值計(jì)算</p>

24、<p>　　ZHU Yun-de(竺韻德)，WU Jian-ming(鄔建明) </p><p>　　Ningbo Yunsheng Co．，Ltd．，Ningbo315040，China</p><p>　　摘要：關(guān)于氣流槽聚型緊密紡技術(shù)，計(jì)算流體動力學(xué)模型，用Fluent6．3并行技術(shù)進(jìn)行計(jì)算，用三維計(jì)算流體動力學(xué)（CFD）技術(shù)來模擬凝聚區(qū)流場。流態(tài)，靜壓的分布規(guī)律，和在

25、凝聚區(qū)速度的特點(diǎn)與分析。結(jié)果表明，在氣流槽聚型緊密紡時(shí)在一定形狀氣流槽區(qū)域內(nèi)纖維束受氣流的作用而被凝聚，并且凝聚區(qū)的靜態(tài)壓是負(fù)壓，以及在凝聚區(qū)的氣流速度不為零。在氣流槽底部的附近靜態(tài)壓波動頻率的速度是相對較高的，波動數(shù)相當(dāng)于凝聚小孔數(shù)。</p><p>　　關(guān)鍵詞： 緊密紡；氣流槽；數(shù)值計(jì)算；緊密紡原理</p><p><b>　　簡介</b></p>

26、<p>　　自從1999年緊密紡紗技術(shù)在巴黎國際紡織機(jī)械展覽會上首次商業(yè)展出以來，它已經(jīng)被中國和其他國家應(yīng)用。而且眾多學(xué)者對緊密紡的原理和紗線結(jié)構(gòu)進(jìn)行了研究。利用氣流作用使纖維凝聚是緊密紡技術(shù)中一個(gè)成功的設(shè)計(jì)，例如瑞士立達(dá)K45系統(tǒng)，德國緒森倚麗特系統(tǒng)，德國Zinser 351 C3系統(tǒng)，與寧波德昌緊密紡織機(jī)械有限公司-氣流槽聚型緊密紡系統(tǒng)[1-6]。Fu et a1在倚麗特系統(tǒng)上研究了流場規(guī)則，但氣流的集聚原則并沒有提到。本

27、文中，在氣流槽聚型緊密紡上利用計(jì)算流體動力學(xué)（CFD）方法進(jìn)行了數(shù)值研究，并分析了凝聚區(qū)里氣流的運(yùn)動規(guī)律。這將為研究纖維集聚過程與緊密紡的原則提供了依據(jù)。</p><p>　　計(jì)算流體動力學(xué)（CFD）模型</p><p><b>　　氣流槽聚型緊密紡</b></p><p>　　氣流槽聚型緊密紡是在環(huán)錠紡系統(tǒng)的前羅拉處加上一個(gè)氣流溝槽輥，如圖1

28、. 溝槽輥被壓在前羅拉表面，依靠它們之間的摩擦轉(zhuǎn)動。溝槽輥的中心是氣流槽，它的底部均勻分布著大小相同的圓孔。凝聚區(qū)的圓孔與溝槽輥的中心溝槽相連，與其它的膠輥分離。在本文中，以使用凝聚區(qū)有5個(gè)孔和利用負(fù)壓P=一2352 Pa（相對大氣壓）為例。在CFD模型，用Fluent6．3并行技術(shù)進(jìn)行計(jì)算，用三維計(jì)算流體動力學(xué)（CFD）技術(shù)來模擬凝聚區(qū)流場。</p><p>　　圖1 氣流槽聚型緊密紡系統(tǒng)</p>

29、<p>　　氣流槽聚型緊密紡凝聚區(qū)的剖面圖見圖2.沿氣流槽的底部兩個(gè)圓孔之間的角度，圓孔的直徑d = 1 mm，前上羅拉和前下羅拉的直徑D =25 mm，溝槽開口的深度Lg1=3 mm，溝槽底部的寬度Lg2=1 mm，溝槽的深度hg=1．5 mm，溝槽的圓弧半徑rg= 2．25 mm。R的值反映了氣流槽底部的距離，因此R = 12．5的位置是氣流槽的進(jìn)口。</p><p>　　（a） 凝聚區(qū)的剖面圖

30、 (b) 氣流槽的剖面圖</p><p>　　圖2 凝聚區(qū)的剖面圖 </p><p>　　1.2 CFD模型的假設(shè)和說明</p><p>　　由于內(nèi)膠輥和氣流溝槽輥上圓孔的分布，它確保了在氣流溝槽輥旋轉(zhuǎn)時(shí)凝聚區(qū)的圓孔數(shù)不變。為了簡化計(jì)算，可以認(rèn)為在流場模擬過程中氣流溝槽輥是相對靜止的，當(dāng)其他的內(nèi)膠輥沒有變化時(shí)僅凝聚區(qū)的孔有氣

31、流。</p><p>　　在集聚的過程中纖維須條的體積比凝聚區(qū)溝槽小，因此可以假設(shè)纖維須條不影響氣流，但是在建立CFD模型時(shí)氣流影響纖維須條的運(yùn)動。由于吸入較低的負(fù)壓可以假設(shè)在凝聚區(qū)的氣流是粘性流動和不壓縮空氣。</p><p>　　CFD模型的數(shù)值計(jì)算</p><p>　　根據(jù)上面的假設(shè)，在凝聚區(qū)建立幾何結(jié)構(gòu)模型。它把氣流溝槽輥的外層與前下羅拉的接觸點(diǎn)作為坐標(biāo)原點(diǎn)

32、O，紗線的運(yùn)動方向作為Z軸。氣流溝槽輥的中心與Z軸垂直的方向?yàn)閅軸，如圖2.從吸力Facel2的反向經(jīng)過原點(diǎn)O的方向?yàn)閄軸。圖3為流場模擬區(qū)。</p><p><b>　　圖3 流場模擬區(qū)</b></p><p>　　氣流槽聚型緊密紡使用的氣流溝槽輥是一端吸氣而另一端是關(guān)閉的，導(dǎo)致了負(fù)壓空氣流動，因此邊緣進(jìn)口是開放的。所以進(jìn)口面1，2,3,4,5,6,7,8,9,1

33、0和11是大氣壓的進(jìn)口。氣流溝槽輥的吸力面12為出口邊界，出口壓力是相對大氣壓一2 352 Pa。流場模擬區(qū)域劃分采用混合網(wǎng)格和區(qū)域分割技術(shù)，溝槽網(wǎng)格差距大小，圓孔和氣流溝槽輥的內(nèi)部中空為0.5mm。在其他區(qū)域?yàn)?mm。</p><p>　　CFD模型使用非穩(wěn)態(tài)和標(biāo)準(zhǔn)的湍流模型。表面采用了防滑的邊界條件和SIM PLE的算法。過程的時(shí)間為0．5 s。并行計(jì)算估計(jì)使用三個(gè)計(jì)算節(jié)點(diǎn)（每個(gè)節(jié)點(diǎn)配置：2 X Intel

34、5345 CPU4，CPU頻率2.33GHz，8GB FBD內(nèi)存，73 GB的小型電腦標(biāo)準(zhǔn)介面硬式磁盤機(jī)，綜合兩個(gè)1000米以太網(wǎng)卡）。精確度為10-3。</p><p><b>　　結(jié)果與討論</b></p><p>　　2.1 凝聚區(qū)三維流場的特點(diǎn)</p><p>　　氣流槽聚型緊密紡凝聚區(qū)流場特點(diǎn)的計(jì)算結(jié)果參考圖4-7.圖4顯示了凝聚區(qū)周

35、圍空氣流向槽內(nèi)的狀態(tài)，和通過圓孔進(jìn)入氣流溝槽輥的內(nèi)部中空。最后它將從另一邊排出。</p><p>　　圖5顯示了XY 平面氣流速度矢量。溝槽兩側(cè)的空氣向中心集聚然后流向圓孔。它有利于在緊密紡的過程中集聚纖維滑到溝槽的底部，還可以使用收縮形狀的凹槽，以凝聚纖維須條。通過氣流凝聚纖維被稱為氣流聚型集聚，使用收縮形狀的凹槽集聚纖維被稱為槽聚型集聚。圖6顯示了凝聚區(qū)速度輪廓線。我們可以看到在凝聚區(qū)的速度是變化的。主要原因

36、是圓孔不是連續(xù)的。圖7顯示了凝聚區(qū)壓力輪廓線。負(fù)壓在進(jìn)入緊密凹槽到達(dá)圓孔時(shí)是較低的，凝聚區(qū)其他靜壓梯度小。</p><p>　　圖4 ZY 平面氣流速度矢量 圖5 XY 平面氣流速度矢量</p><p>　　圖6 ZY平面速度輪廓線 圖7 ZY平面壓力輪廓線</p><p>　　2.2

37、凝聚區(qū)靜壓的分布規(guī)律</p><p>　　溝槽靜壓的分布影響著凝聚區(qū)須條的運(yùn)動，因此我們能夠利用靜壓值來討論凝聚區(qū)須條的分布。圖8顯示了靜壓（相對大氣壓）沿著凝聚區(qū)不同半徑環(huán)形槽中心線Z軸分布。集聚槽的靜壓低于常壓并且是負(fù)壓。在集聚槽的靜壓趨向大氣壓。隨著溝槽半徑R的減小，靜壓是減小，但它的波動是增加的，特別是溝槽底部的波動是非常強(qiáng)烈的。主要是由于圓孔的存在引起的。在曲線的最低點(diǎn)是圓孔的位置。在溝槽底部的負(fù)壓是非

38、常大的，在另一區(qū)負(fù)壓趨向于零。這也顯示了纖維須條到達(dá)溝槽底部的時(shí)候向心壓力將造成跳躍。</p><p>　　圖8 靜壓沿著Z軸的分布</p><p>　　2.3 凝聚區(qū)速度場的分布規(guī)律</p><p>　　氣流槽聚型緊密紡中，凝聚區(qū)流場速度的分布影響著纖維須條的集聚，因此它是來優(yōu)化溝槽結(jié)構(gòu)參數(shù)對凝聚區(qū)流場分布的基礎(chǔ)。圖9顯示了速度沿著凝聚區(qū)不同半徑環(huán)形槽中心線Z軸

39、分布。氣流速度在集聚槽是不等于零。隨著半徑R的減小的同時(shí)，速度極值是增加的。它也顯示了氣流速度的波動明顯受圓孔的影響，特別是溝槽底部是非常大的，因此圓孔的直徑不應(yīng)太大以避免纖維吸進(jìn)孔內(nèi)。圖9也顯示了前羅拉能夠影響接觸點(diǎn)與溝槽它們之間的速度。這主要是由于前羅拉限制了氣流的運(yùn)動。</p><p>　　圖9 速度沿著Z軸的分布</p><p>　　為了討論沿X軸在溝槽寬度方向速度分量的分布，我

40、們可以采用順時(shí)針對溝槽上相應(yīng)的3號孔進(jìn)行研究，如圖10。圖10顯示了隨著半徑R的減小，沿著X軸溝槽寬度方向上X軸速度是逐漸降低的。溝槽底部是接近零的，溝槽中心線兩側(cè)速度方向是相反的。這表明氣流從它的兩側(cè)進(jìn)入集聚槽。這有利于纖維的集聚，特別是邊緣纖維。隨著半徑R的減小，沿著Y軸溝槽寬度方向上速度分量是逐漸增加的，它能夠使得纖維束緊緊的貼著溝槽的底部。這是通過氣流溝槽的形狀集聚的階段。隨著半徑R的減小，沿著Z軸速度分量是增加的，因?yàn)樗俣确较?/p>

41、在圓孔到坐標(biāo)原點(diǎn)的距離是不同的。數(shù)值研究表明，在溝槽寬度方向沿著Z軸1號孔和2號孔順時(shí)針?biāo)俣确至渴钦?。在這個(gè)階段纖維束完全的進(jìn)入凝聚區(qū)。這是有利于纖維向前移動。在溝槽寬度方向沿著Z軸3號孔，4號孔和5號孔順時(shí)針?biāo)俣确至渴秦?fù)值。在這個(gè)階段纖維束緊貼在溝槽的底部，防止了捻回向前移。否則它將不利于減少加捻三角。因此氣流槽聚型緊密紡中，是否有充夠的向心壓力，能夠使纖維束在加捻的過程中緊貼在溝槽底部，它是集聚效果的關(guān)鍵。</p>

42、<p>　　圖10 在溝槽寬度方向沿著X軸速度分量的分布</p><p><b>　　結(jié)論</b></p><p>　　在氣流槽聚型緊密紡時(shí)，纖維束首先通過氣流和氣流槽形狀集聚。</p><p>　　溝槽周圍氣流進(jìn)入溝槽，通過圓孔流入氣流溝槽輥的中空區(qū)，從吸入的側(cè)面流出。</p><p>　　凝聚區(qū)溝槽流場

43、是負(fù)壓。隨著溝槽半徑R的減小，靜壓是減小的。但是靜壓波動是增加的，尤其是溝槽底部的波動是非常劇烈的。</p><p>　　隨著半徑R的減小，集聚槽氣流速度極值是增加的。氣流速度的波動明顯受圓孔的影響，尤其是溝槽底部。前羅拉能夠影響接觸點(diǎn)與溝槽它們之間的速度。來自溝槽寬度的方向的速度分量，在集聚的過程沿Z軸的速度分量是非常重要的。沿著Y軸的速度分量可以使纖維須條緊緊的貼在溝槽的底部，通過氣流溝槽的形狀使得集聚形成。

44、沿著Z軸的速度分量是有利于纖維向前移動和在加捻過程有足夠的向心壓力使得纖維須條緊貼在溝槽的底部。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn):</b></p><p>　　[1] Cheng L D ，Wang J，Xue W L，et a1．Study on Compact Spinning with Inspiratory Trough-like Roller[J]．

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50、Journal of Dong hua University (Eng．Ed．) Vo1．27，No．1(2010)</p><p>　　溫亞靜 譯 **** 校</p><p><b>　　指導(dǎo)教師評語</b></p><p><b>　　建議成績：</b></p><p>　　簽字：