韶鋼120t復(fù)吹轉(zhuǎn)爐吹煉工藝優(yōu)化水模實(shí)驗(yàn)研究.pdf

1、頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐煉鋼法是在頂吹和底吹氧氣轉(zhuǎn)爐煉鋼法的基礎(chǔ)上,綜合兩者的優(yōu)點(diǎn)和克服兩者的缺點(diǎn)而發(fā)展起來的煉鋼方法.目前,復(fù)吹轉(zhuǎn)爐煉鋼法已成為世界上的主要煉鋼方法.雖然復(fù)吹轉(zhuǎn)爐煉鋼法從誕生至今已有25年多的歷史,但是就其底吹工藝而言仍然存在不少問題和不同觀點(diǎn).該研究是配合韶關(guān)鋼廠新建120t復(fù)吹轉(zhuǎn)爐的操作工藝,特別是對(duì)底部供氣元件的支數(shù)和布置方式,詳細(xì)地進(jìn)行了研究,進(jìn)而確定了適合韶鋼120t復(fù)吹轉(zhuǎn)爐的最佳操作工藝參數(shù).該研究根據(jù)相似原理,在1∶

2、10的轉(zhuǎn)爐模型上通過水模型實(shí)驗(yàn),研究了底部供氣元件支數(shù)和布置方式、氧槍槍位以及頂、底吹氣體流量對(duì)熔池混勻時(shí)間、噴濺、穿透深度及沖擊面積的影響,得出如下結(jié)論:(1)純頂吹轉(zhuǎn)爐的熔池混勻時(shí)間隨著氧槍槍位的變化,存在一個(gè)最短值,即存在一個(gè)最佳氧槍槍位.韶鋼120t純頂吹轉(zhuǎn)爐的最佳氧槍槍位為160mm(原型對(duì)應(yīng)值為1600mm),最佳頂吹氣體流量為27.98Nm<'3>/h(原型對(duì)應(yīng)值為22000Nm<'3>/h).(2)復(fù)吹轉(zhuǎn)爐底部供氣元件布

3、置方式比底部供氣元件支數(shù)對(duì)熔池混勻時(shí)間的影響更大,并且底部供氣元件在爐底偏心非對(duì)稱布置更有利于熔池的攪拌.研究得到的韶鋼120t復(fù)吹轉(zhuǎn)爐的最佳底部供氣元件支數(shù)為4支,其布置方式如圖6.1所示.(3)最佳底部供氣元件布置方案的熔池混勻時(shí)間明顯短于原底部供氣元件布置方案的熔池混勻時(shí)間,其最短熔池混勻時(shí)間為26s,比原底部供氣元件布置方案的最短熔池混勻時(shí)間40s縮短了35％.(4)優(yōu)化后得到的最佳底部供氣元件布置方案的最佳氧槍槍位為160mm