畢業(yè)論文-含水上升率規(guī)律及其重要性

1、<p><b>　　摘 要</b></p><p>　　含水上升規(guī)律和遞減規(guī)律是水驅(qū)油田的主要規(guī)律，但目前對于兩者的內(nèi)在聯(lián)系及含水上升規(guī)律的主要影響因素還未認識清楚。根據(jù)相對滲透率曲線和分流量方程，從理論上揭示了水驅(qū)油田含水上升率的變化規(guī)律及其影響因素，同時研究了在定產(chǎn)液量的條件下含水上升率和遞減率的關系。結果表明:含水上升率通常隨可采儲量采出程度先凹形上升后轉凸形上升，上升到峰

2、值后開始下降，先凸形下降后轉凹形下降，轉折點的含水上升率及對應的可采儲量采出程度和含水率由水油流度比、水相指數(shù)和油相指數(shù)3個參數(shù)確定；在定產(chǎn)液量的條件下，含水上升率和遞減率的變化規(guī)律一致。認清含水上升規(guī)律和遞減規(guī)律，可以更準確地預測水驅(qū)油田的開發(fā)指標。</p><p>　　關鍵詞:含水上升率，分流量方程，水油流度比，水相指數(shù)，油相指數(shù)</p><p><b>　　Abstract

3、</b></p><p>　　Law of water cut increasing and decreasing law is the main law of water flooding oil field, but the main influence factors of the internal relations and water both rise regularity is not

4、known. According to the relative permeability curve and flow equations, theoretically reveals the change law of water flooding in oil field water cut rising rate and its influence factors, and study the relationship betw

5、een the amount of produced liquid conditions increased rate of water cut and decline rate. Th</p><p>　　Key word: Increased rate of water;Fractional flow equation;Water oil mobility ratio;Water index;The oil

6、phase index</p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　第一章 前言1</b></p><p>　　1.1 設計論文的目的、意義及技術要求1</p><p>　　1.2 課題發(fā)展概況及存在的問題1</p><p>　　1.3 本課題

7、的指導思想1</p><p>　　1.4 應解決的主要問題2</p><p>　　第二章 水驅(qū)油田含水上升規(guī)律的相關介紹3</p><p>　　2.1 含水上升率規(guī)律及其重要性3</p><p>　　2.2 水驅(qū)油田含水上升規(guī)律的相關概念4</p><p>　　2.2.1 水驅(qū)指數(shù)與吸水指數(shù)4</p&

8、gt;<p>　　2.2.2 存水率與綜合含水4</p><p>　　2.2.3 水驅(qū)控制和水驅(qū)動用5</p><p>　　第三章 水驅(qū)油藏數(shù)學模型及水驅(qū)驅(qū)替特征曲線6</p><p>　　3.1 基本假設6</p><p>　　3.2 水驅(qū)油藏基本微分方程及初、邊界條件6</p><p>　　

9、3.3 水驅(qū)驅(qū)替特征曲線及其應用發(fā)展7</p><p>　　3.3.1 常用的水驅(qū)驅(qū)替特征曲線7</p><p>　　3.3.2 水驅(qū)驅(qū)替特征曲線的應用13</p><p>　　3.3.3 水驅(qū)驅(qū)替特征曲線的發(fā)展16</p><p>　　第四章 水驅(qū)油藏油水兩相滲透率及含水率表達式18</p><p>　　4

10、.1 油水兩相滲透率廣泛表達形式及其應用18</p><p>　　4.1.1 油水兩相滲透率廣泛表達形式18</p><p>　　4.1.2 油水兩相滲透率廣泛表達形式的舉例應用18</p><p>　　4.2 含水率表達式24</p><p>　　第五章 水驅(qū)油田含水上升規(guī)律26</p><p>　　5.1

11、 研究水驅(qū)油田含水上升規(guī)律26</p><p>　　5.2 沈陽油田高凝油油藏含水上升規(guī)律實例研究29</p><p>　　5.2.1 高凝油油田含水上升規(guī)律29</p><p>　　5.2.2 控制高凝油油田含水上升率的因素分析33</p><p>　　5.2.3 高凝油油田含水的短期預測36</p><p&g

12、t;　　第六章 影響水驅(qū)油藏含水率的因素37</p><p>　　6.1 影響含水上升的地質(zhì)因素37</p><p>　　6.1.1 非均質(zhì)性嚴重含水上升速度快37</p><p>　　6.1.2 油水粘度比高綜合含水與采出程度關系曲線凸向含水軸38</p><p>　　6.2 影響含水上升的開發(fā)因素39</p>&l

13、t;p><b>　　第七章 結論40</b></p><p><b>　　謝辭41</b></p><p><b>　　參考文獻42</b></p><p><b>　　第一章 前言</b></p><p>　　1.1 設計論文的目的、意義及技

14、術要求</p><p>　　設計論文的目的及意義：含水上升率與含水上升速度是反映油田地質(zhì)因素和開發(fā)因素的綜合指標,是評價油田開發(fā)效果和預測開發(fā)指標的核心指標?；诩仔秃捅退?qū)曲線建立了含水上升率與含水率的理論關系式,指出水驅(qū)油田含水上升率至少有2種變化形態(tài),可以利用其變化規(guī)律來判斷水驅(qū)曲線的應用條件；分析指出含水上升率與含水上升速度之間為線性關系,斜率為地質(zhì)儲量采油速度,基于此建立了利用動態(tài)資料評價采油速度的方

15、法,并同時給出了含水上升速度與含水率及采油速度之間的理論關系式,可以用來評價含水與采油速度的高低。實例應用結果表明所得到的理論關系式具有良好的適用性,所得的研究成果對礦場應用和理論研究具有較高的借鑒意義和指導價值。</p><p>　　1.2 課題發(fā)展概況及存在的問題</p><p>　　中外大量水驅(qū)油田的生產(chǎn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計表明：含水率和可采儲量采出程度的關系可以劃分為3種類型，即凸型、S型和凹

16、型。這些類型可以通過相對滲透率曲線和分流量方程從理論上得以驗證。生產(chǎn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計及數(shù)值模擬結果也表明：含水上升率和遞減率隨含水率先升后降，但含水上升率和遞減率的峰值有高有低，峰值發(fā)生時的含水率也有低有高。影響其高低的因素是什么，含水上升率和遞減率有何內(nèi)在聯(lián)系,所有這些問題都可以通過相對滲透率曲線和分流量方程進行解釋。</p><p>　　1.3 本課題的指導思想</p><p>　　對油田產(chǎn)量

17、遞減的相關文獻、資料，經(jīng)過仔細閱讀，研究，理解，在老師的指導幫助下，運用圖解法，曲線法，水驅(qū)曲線法，相關系數(shù)比較法，等對含水量遞增做研究。并從理論方面對影響產(chǎn)量遞增規(guī)律的因素進行了分析，推導出相應的公式，計算出各個指標的影響權重，結合油田實際，提出了減緩含水上升率的途徑。</p><p>　　1.4 應解決的主要問題</p><p>　　應解決的主要問題有：影響含水上升率高低的因素是什么,

18、含水上升率和遞減率有何內(nèi)在聯(lián)系,各種水驅(qū)曲線預測的指標為何不同,等問題。</p><p>　　第二章 水驅(qū)油田含水上升規(guī)律的相關介紹</p><p>　　2.1 含水上升率規(guī)律及其重要性</p><p>　　含水上升率定義為每采出1%的地質(zhì)儲量含水率的上升值。水驅(qū)油田的一個基本特征就是含水與采出程度的關系曲線，這一曲線綜合反映了地層及油水性質(zhì)、開發(fā)工藝及工藝措施的水

19、平。但是從研究的角度來說，難以用簡單的公式來表達。所以，在研究含水上升規(guī)律時，需要經(jīng)過一些簡單的數(shù)學變換和處理。生產(chǎn)實踐表明，一個天然水驅(qū)或是人工水驅(qū)的油藏，當它全部投入開發(fā)并達到穩(wěn)產(chǎn)以后，其含水率達到一定程度并逐步上升時，累積產(chǎn)水量與累積產(chǎn)油量，水油比與累積產(chǎn)油量在半對數(shù)坐標紙上，二者關系為一直線，該曲線即為水驅(qū)曲線。</p><p>　　在油田的注采井網(wǎng)，注采強度保持不變時，直線性也保持不變，只有當注采方式發(fā)

20、生變化時，才會出現(xiàn)拐點，但直線關系仍然成立。在我國注水開發(fā)油田當中，絕大部分符合這種規(guī)律，我們可以利用這一規(guī)律來定量描述和預測油田在生產(chǎn)過程中的含水變化，還可以推導出相滲曲線和可采儲量。含水率和含水上升率是評價油田開發(fā)效果和預測開發(fā)指標的核心指標，以含水上升率的定義演變出含水率變化分析方法，并從油田分不同的構成上看,不同組成部分的產(chǎn)液量和產(chǎn)水量都是變化的，對油田的總的含水率存在影響。由含水率的表達式出發(fā)，利用數(shù)學偏微分的方法推導出了從各

21、個構成分量由于產(chǎn)液量和產(chǎn)水量的變化使總體含水率上升值。該方法可以從宏觀上找到對總體綜合含水影響最大的構成部分，為下一步調(diào)整措施的實施提供指導依據(jù)。</p><p>　　水驅(qū)油田含水上升規(guī)律常用含水率與采出程度關系曲線來表示，它是對水驅(qū)油田進行動態(tài)分析的一條基本曲線，其形態(tài)及位置綜合反映了地層及油水性質(zhì)、開發(fā)方式、工藝措施的水平。我國在50年代著手對水驅(qū)開發(fā)油田含水上升規(guī)律進行研究，根據(jù)我國的油田特性，提出了許多計

22、算公式，根據(jù)這些公式的特性，將其大致分為三種方法:經(jīng)驗公式法、水驅(qū)特征曲線法和實際生產(chǎn)數(shù)據(jù)擬合法。</p><p>　　根據(jù)油田大量的生產(chǎn)資料統(tǒng)計，含水上升規(guī)律一般可分為3種基本模式，凸型、廠型和凹型。凸型：開采特點為無水采油期短，油井見水早，早期含水上升快，晚期含水上升慢，高含水期是主要的采油期，開發(fā)效益相對差；凹型：開采特點為無水采油期長，油井見水晚，早期含水上升慢，晚期含水上升快，大部分可采儲量在低含水期采

23、出，開發(fā)效益較好；廠型：介于凹形和凸形之間。曲線越凸，開發(fā)效果越差；曲線越凹，開發(fā)效果越好。計算方法：實際油藏中使用階段末、初的含水率之差比上階段末、初的采出程度之差來計算。</p><p>　　2.2 水驅(qū)油田含水上升規(guī)律的相關概念</p><p>　　2.2.1 水驅(qū)指數(shù)與吸水指數(shù)</p><p>　　在某一地層壓力下，純水侵量與該壓力下累計產(chǎn)油量和產(chǎn)氣量在底下

24、的體積比，即每采一噸油在地下的存水量為水驅(qū)指數(shù)。水驅(qū)指數(shù)是評價水驅(qū)作用在油藏綜合驅(qū)動中所起作用相對大小的指標。計算公式為：水驅(qū)指數(shù)=（累計注水量-累計產(chǎn)水量）/累計產(chǎn)油量。</p><p>　　注水井在單位生產(chǎn)壓差下的日注水量，叫油層吸水指數(shù)，它的大小直接反應油層吸水能力的強弱。計算公式為：吸水指數(shù)=日注水量/注水壓差。</p><p>　　2.2.2 存水率與綜合含水</p>

25、<p>　　保存在地下的注入水體積與累計注水量的比值為存水率。計算公式為：存水率=（累計注水量-累計采水量）/累計注水量。</p><p>　　油田月產(chǎn)液量中產(chǎn)水量所占的百分數(shù)，即為綜合含水。計算公式為：月產(chǎn)水量/月產(chǎn)液量。</p><p>　　2.2.3 水驅(qū)控制和水驅(qū)動用</p><p>　　水驅(qū)控制儲量：指層系中水井已經(jīng)射開層段所對應的儲量。&l

26、t;/p><p>　　水驅(qū)動用儲量：指層系中水井已經(jīng)射開層段所對應的吸水厚度所對應的儲量。</p><p>　　第三章 水驅(qū)油藏數(shù)學模型及水驅(qū)驅(qū)替特征曲線</p><p><b>　　3.1 基本假設</b></p><p>　　(1)油藏流體為油、水兩相,巖石流體不可壓縮；</p><p>　　(2

27、)油藏條件下為等溫滲流；</p><p>　　(3)流體地下滲流滿足達西定律；</p><p>　　(4)忽略毛管力作用。</p><p>　　3.2 水驅(qū)油藏基本微分方程及初、邊界條件</p><p><b>　　油相方程為</b></p><p><b>　　（3-1）</b&

28、gt;</p><p><b>　　水相方程為</b></p><p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　式中：和分別為產(chǎn)油量和產(chǎn)水量；</p><p>　　H為注采井落差，m；</p><p>　　和分別為油和水的粘度，·s；</p>

29、<p>　　和分別為油和水的密度，g/cm；</p><p>　　k為巖石滲透率，10；</p><p>　　和分別為油和水的飽和度；</p><p><b>　　φ為孔隙度；</b></p><p>　　，分別為油相和水相的相對滲透率。</p><p><b>　　初、邊

30、界條件為</b></p><p><b>　??；</b></p><p><b>　??；</b></p><p><b>　　；</b></p><p><b>　　+=1</b></p><p><b>　　

31、油、水相滲關系為</b></p><p><b>　?。?-3）</b></p><p><b>　　（3-4）</b></p><p>　　式中：為殘余油下水的相對滲透率；</p><p>　　為束縛水下油的相對滲透率；</p><p><b>　　為

32、束縛水飽和度；</b></p><p><b>　　為殘余油飽和度；</b></p><p><b>　　為水相滲指數(shù)；</b></p><p><b>　　為油相滲指數(shù)；</b></p><p><b>　　p為壓力，</b></p&g

33、t;<p>　　3.3 水驅(qū)驅(qū)替特征曲線及其應用發(fā)展</p><p>　　3.3.1 常用的水驅(qū)驅(qū)替特征曲線</p><p>　　(1)廣義丙型和乙型水驅(qū)特征曲線的導出：設與為線形函數(shù)關系，其表達式為</p><p>　　＝ （k＞0） （3-5）</p><p>　　式中：k和m為常系數(shù)(與儲

34、層、流體性質(zhì)相關)</p><p><b>　　Welge方程為</b></p><p>　　= （3-6）</p><p>　　當斜率k≠1時，將式(3-5)代入式(3-6)，得</p><p>　　= （3-7）</p><p

35、>　　式中：為出口端含油率。</p><p>　　初始條件為=時，=1；=1-時，=0。對式(3-7)進行求解，可得</p><p>　　=a（1--） （3-8）</p><p>　　式中：為束縛水飽和度；</p><p><b>　　為殘余油飽和度；</b></p&

36、gt;<p>　　r=（k-1），a=（b-），b=-mr=1-。</p><p><b>　　由定義可知</b></p><p>　　= （3-9）</p><p>　　= （3-10）</p><p>　　在注水保

37、持地層壓力、油層相對均質(zhì)的條件下，有</p><p><b>　　（3-11）</b></p><p>　　式中：為累積產(chǎn)油量，10；</p><p>　　為累積產(chǎn)水量，10；</p><p>　　為累積產(chǎn)液量，10；</p><p>　　N為地質(zhì)儲量，10。</p><p&g

38、t;　　將式(3-5)、式(3-9)、式(3-10)、式(3-11)代入式(3-8)，整理可得</p><p><b>　　（3-12）</b></p><p>　　初始條件為=0時，=(為無水期累積產(chǎn)油量，10)。求解上述常微分方程，得到廣義西帕切夫水驅(qū)特征曲線(廣義丙型或卡札柯夫曲線)為</p><p><b>　　（3-13）&

39、lt;/b></p><p><b>　　式中：；</b></p><p><b>　??；</b></p><p><b>　?。?lt;/b></p><p><b>　　。</b></p><p><b>　　當斜率k

40、=1時，得</b></p><p><b>　?。?-14）</b></p><p>　　同理，可得沙卓洛夫水驅(qū)特征曲線(乙型)為</p><p><b>　?。?-15）</b></p><p><b>　?。?-16）</b></p><p&

41、gt;<b>　　式中：；</b></p><p><b>　　；</b></p><p><b>　?。?lt;/b></p><p><b>　??；</b></p><p><b>　　。</b></p><p>

42、;　　（2）廣義丁型和甲型水驅(qū)特征曲線的導出：</p><p>　　當式(3-5)左端常系數(shù)k用相干因子替代時，與的函數(shù)關系為</p><p><b>　?。?-17）</b></p><p>　　對式(3-13)兩端求導，得</p><p><b>　?。?-18）</b></p>

43、<p>　　由Welge方程可得</p><p><b>　　（3-19）</b></p><p>　　將式(3-17)和式(3-18)代入式(3-19)，整理后得到</p><p><b>　?。?-20）</b></p><p>　　設=時，=，即式(3-20)滿足初始條件=時，=1。

44、求解上述常微分方程，得</p><p><b>　?。?-21）</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　將式(3-9)-式(3-11)代入式(3-21)，整理可得</p><p><b>　?。?-22）</b></p><

45、p>　　式(3-22)滿足初始條件=0時，=。求解上述常微分方程，可得文獻[7]中第4種過渡型水驅(qū)特征曲線為</p><p><b>　?。?-23）</b></p><p><b>　　式中：；</b></p><p><b>　　；</b></p><p><b

46、>　??；</b></p><p><b>　　。</b></p><p>　　若C1=1，即λ=0，則可得馬克西莫夫-童憲章水驅(qū)特征曲線(甲型)為</p><p><b>　?。?-24）</b></p><p>　　當式(3-5)左端常系數(shù)k用相關因子替代及在相應常系數(shù)m前乘以-

47、p時，與的函數(shù)關系為</p><p><b>　　（3-25）</b></p><p>　　式中：p與儲層和流體性質(zhì)相關</p><p>　　同理，可得文獻[7]中第3種過渡型水驅(qū)特征曲線相關關系式為</p><p><b>　　（3-26）</b></p><p><

48、b>　?。?-27）</b></p><p><b>　　式中：；</b></p><p><b>　??；</b></p><p><b>　　；</b></p><p><b>　　；</b></p><p>&

49、lt;b>　??；</b></p><p><b>　　。</b></p><p>　　若=1，即λ=0，則可得廣義納扎洛夫水驅(qū)特征曲線(廣義丁型或俞啟泰曲線)為</p><p><b>　?。?-27）</b></p><p>　　以上關系式表明，廣義西帕切夫水驅(qū)特征曲線的平均含水

50、飽和度與出口端含水飽和度呈斜率不等于1的線性關系；沙卓洛夫水驅(qū)特征曲線的平均含水飽和度與出口端含水飽和度呈斜率等于1的線性關系。而馬克西莫夫-童憲章水驅(qū)特征曲線和廣義納扎洛夫水驅(qū)特征曲線的平均含水飽和度與出口端含水飽和度關系式均比較復雜，為非線性特殊函數(shù)式。</p><p>　　另外，在推演過程中，惟有廣義西帕切夫水驅(qū)特征曲線含油率與出口端含水飽和度滿足=時，=1；滿足=1-時，=0,而其他曲線未完全滿足這些條件

51、，尤其是馬克西莫夫-童憲章水驅(qū)特征曲線和廣義納扎洛夫水驅(qū)特征曲線僅在當前初始端點滿足=1時才成立；而當=0時，(或)不存在。因此，若以出口端含水飽和度與含油率的兩個端點為水驅(qū)特征曲線合理程度的衡量標準，那么廣義西帕切夫水驅(qū)特征曲線比其他曲線更加合理，也更能符合油層見水后非活塞線性驅(qū)油理論。這一結論也被艾富羅斯在油水粘度比為1~10時得到的實驗結果所證實，其表達式為</p><p><b>　　（3-28

52、）</b></p><p>　　雖然它僅僅是廣義西帕切夫水驅(qū)特征曲線所對應的含油率與出口端含水飽和度關系式中r=3時的一種特例。</p><p>　　3.3.2 水驅(qū)驅(qū)替特征曲線的應用</p><p>　　研究和應用表明，要正確應用水驅(qū)曲線，必須遵守以下3條原則：</p><p>　?。?）穩(wěn)定水驅(qū)原則關于水驅(qū)曲線的適用條件，我國

53、和俄羅斯的研究者有一個共同的看法，即水驅(qū)特征曲線只適用于穩(wěn)定水驅(qū)的條件。</p><p>　?。?）直線段原則水驅(qū)曲線大多數(shù)是2個系數(shù)的線性方程，用線性回歸求得直線段的參數(shù)并外推預測指標是水驅(qū)曲線應用的基本方法。</p><p>　?。?）含水率界限原則水驅(qū)曲線只有在含水率達到某一值時，才出現(xiàn)直線段，稱為初始含水率，因此水驅(qū)曲線必須在初始含水率出現(xiàn)以后才能應用。對某些水驅(qū)曲線還存在一個直線

54、段截止的含水率，在應用它們時，要注意研究其適用的含水率區(qū)間。</p><p>　　利用水驅(qū)曲線法進行油田的動態(tài)預測，既適用于天然水驅(qū)，又適用于人工注水開發(fā)，是一種非常實用的方法。利用有關水驅(qū)曲線法，可以預測油田的有關開發(fā)指標。油田到中后期的含水率不斷上升，通過水驅(qū)曲線研究含水上升規(guī)律，經(jīng)過一些合理的措施控制含水率的上升，從而提高產(chǎn)量，還可以得到極限含水率條件下的產(chǎn)量。相對滲透率曲線是油藏工程和油藏數(shù)值模擬工程計算

55、中的重要參數(shù)，通過油田的實際生產(chǎn)數(shù)據(jù)，利用水驅(qū)曲線法推出相對滲透率曲線，對于油田動態(tài)預測具有十分重要的實際意義。對于一個油田，我們要制定合理的開采方案，首先要知道可采儲量，不然無限量的開采，不僅成本高，而且產(chǎn)油量也比較低，所以研究油田可采儲量是油田開發(fā)必須的一個環(huán)節(jié)。水驅(qū)曲線主要是利用累積產(chǎn)水量與累積產(chǎn)油量，水油比與累積產(chǎn)油量在半對數(shù)坐標紙上出現(xiàn)的直線段進行油藏動態(tài)分析，除了上述作用外，水驅(qū)曲線還可以用來計算采收率、綜合含水率等，所以水

56、驅(qū)曲線對于我們研究油藏動態(tài)具有十分重要的意義。若采用油藏生產(chǎn)水油比的對數(shù)與采出程度E之間的關系表示，則水驅(qū)驅(qū)替特征曲線可表為下式：</p><p><b>　?。?-29）</b></p><p>　　式中：E—采出程度；</p><p><b>　　F—水油比；</b></p><p>　　A、B

57、—系數(shù)，常數(shù)。</p><p>　　例舉：廣義水驅(qū)曲線法計算逐年可采儲量</p><p>　　根據(jù)文獻，選擇相應的水驅(qū)曲線就可以計算出逐年可采儲量：</p><p><b>　?。?-30）</b></p><p><b>　　式中</b></p><p><b>

58、　　（3-31）</b></p><p>　　應用張金慶水驅(qū)曲線表達式</p><p><b>　?。?-32）</b></p><p>　　線性回歸求出a值，用公式（3-31）</p><p>　　求出C值，然后用調(diào)整措施之后每年年末的、，根據(jù)計算出的a、C值，就可以計算出每年年末的可采儲量（見表3-1）。

59、</p><p>　　表3-1 蔫二某區(qū)塊水驅(qū)曲線法計算逐年度可采儲量</p><p>　　表3-2 《石油業(yè)》與《石油勘探與開發(fā)》中水驅(qū)曲線提出的</p><p>　　和停用的數(shù)目及M-T水驅(qū)曲線出現(xiàn)頻率統(tǒng)計表</p><p>　?。ㄗ?括號中數(shù)字分子為M-T曲線出現(xiàn)數(shù),分母為所有曲線出現(xiàn)數(shù)）</p><p>　　3

60、.3.3 水驅(qū)驅(qū)替特征曲線的發(fā)展</p><p>　　為了找出適用性廣、計算結果準確的水驅(qū)特征曲線表達式，國內(nèi)外的研究者進行了大量的研究和篩選工作。筆者統(tǒng)計了從1970年到1999年前蘇聯(lián)和俄羅斯權威的石油雜志《НефтяноеХозяйство》(石油業(yè))和我國的《石油勘探與開發(fā)》提出的和停用的水驅(qū)曲線表達式數(shù)目(見表3-2)。</p><p>　　由表3-2看出，前蘇聯(lián)和俄羅斯提出同時

61、也棄用了大量的水驅(qū)曲線表達式。統(tǒng)計表明，從1970年到1999年,先后提出了38種水驅(qū)曲線表達式，經(jīng)過篩選，1995~1999年段出現(xiàn)2次以上的表達式僅6種。我國也有同樣的表現(xiàn)，雖然在程度上有差異。</p><p>　　我國廣泛使用的M-T水驅(qū)曲線(見表3-2)，1995-1999年段雖有所下降，但在《石油勘探與開發(fā)》和其他書刊報告上仍是最廣泛應用的水驅(qū)曲線(包括R與曲線典型圖版)。而在前蘇聯(lián)和俄羅斯，馬克西莫夫

62、水驅(qū)曲線(即我國的M-T曲線)，1995~1999年段出現(xiàn)的頻率已降到很低，在《石油業(yè)》上最后一次將這種曲線用于油田是在1992年，此后已基本棄用，這種情況值得思考。這與M-T曲線在性能上和預測的準確程度上存在不足，已不適應高含水期油田開發(fā)指標的計算與預測的需要有關。</p><p>　　筆者在1995年建立了廣義水驅(qū)特征曲線的理論，1998年出現(xiàn)了Z曲線</p><p><b>

63、;　?。?-33）</b></p><p><b>　　和Y1曲線</b></p><p><b>　　（3-34）</b></p><p>　　文獻中通過全面的分析、研究和實例計算，證明了上述兩種曲線不用作任何條件限定，適用于任何類型的水驅(qū)油田，比一般的水驅(qū)曲線適用性廣而強。文獻中的計算實例、以及后來補充做的

64、另一種類型的底水碳酸鹽巖的雁南油藏的計算實例，都表明這兩種廣義水驅(qū)特征曲線出現(xiàn)直線段的初始含水率低、計算的、與實際資料相比誤差很小，其性能已遠遠超過了前蘇聯(lián)M-T、S、C、N等4種重要的水驅(qū)曲線，是當前國內(nèi)外適應性較好的水驅(qū)曲線，應盡快予以推廣。這也表明，在水驅(qū)曲線表達式的研究和篩選工作上，我國的研究水平已居世界前列。</p><p>　　第四章 水驅(qū)油藏油水兩相滲透率及含水率表達式</p><

65、;p>　　4.1 油水兩相滲透率廣泛表達形式及其應用</p><p>　　4.1.1 油水兩相滲透率廣泛表達形式</p><p>　　油水兩相滲透率可以由多種形式表示，廣泛應用的是Corey表達式</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p><b>　?。?-2）</b>&

66、lt;/p><p><b>　?。?-3）</b></p><p>　　式中：為水相相對滲透率；</p><p>　　為殘余油飽和度下的水相相對滲透率；</p><p><b>　　為殘余油飽和度；</b></p><p>　　為歸一化含水飽和度；</p><

67、p><b>　　為水相指數(shù)；</b></p><p><b>　　為油相相對滲透率；</b></p><p>　　為束縛水飽和度下的油相相對滲透率；</p><p><b>　　為束縛水飽和度；</b></p><p><b>　　為油相指數(shù)；</b>

68、;</p><p><b>　　為平均含水飽和度。</b></p><p>　　4.1.2 油水兩相滲透率廣泛表達形式的舉例應用</p><p>　　例舉：以分別代表兩種含水率隨采出程度變化類型的我國大慶油田小井距水驅(qū)試驗和蘇聯(lián)杜瑪茲油田為例</p><p>　　表4-1 不同類型油水相對滲透率比值曲線類型表</p

69、><p>　　圖4-1 大慶油田小井距試驗與杜瑪茲油田礦場實際</p><p>　　及理論計算關系曲線比圖</p><p>　?。?）大慶油田小井距511井組層大慶油田的油水相對滲透率比值曲線類型為公式</p><p><b>　　（4-4）</b></p><p>　　(表4-1)，因此它的曲線應向

70、軸彎曲(圖4-1)，相應的用公式（4-5）計算。</p><p><b>　?。?-5）</b></p><p>　　由圖4-1看出，根據(jù)礦場實際資料，當F=2.35，即含水率70%時，曲線開始出現(xiàn)向軸彎曲的有規(guī)律的變化。取原始束縛水飽和度s；油水粘度比，用公式處理實際生產(chǎn)數(shù)據(jù)，計算出有關參數(shù)為：</p><p><b>　　c=1.

71、504；</b></p><p><b>　　n=1.4；</b></p><p><b>　?。?lt;/b></p><p><b>　　。</b></p><p>　　將計算參數(shù)代人式，計算公式為（4-6）：</p><p><b>

72、;　?。?-6）</b></p><p>　　計算的曲線與礦場實際數(shù)據(jù)完全符合(圖4-1曲線1)。當含水率98%(F=49)時，上式計算最終采收率瓦。</p><p>　　將計算參數(shù)代人式（4-4），得出按礦場實際數(shù)據(jù)計算的油水相對滲透率此值曲線公式為（4-7）：</p><p><b>　?。?-7）</b></p>

73、<p>　?。?）蘇聯(lián)杜瑪茲油田杜瑪茲油田油水相對滲透率此值曲線類型為公式(見表4-1)，因此它的曲線應向瓦軸彎曲，相應的公式計算。由圖3-1看出，根據(jù)礦場實際資料，當F=1.67，即含水率62%時，關系開始出現(xiàn)向軸彎曲的有規(guī)律的變化。取原始束縛水飽和度；油水粘度比。用公式，及處理礦場實際數(shù)據(jù)，計算出有關參數(shù)為：</p><p><b>　　A=0.386；</b></p&

74、gt;<p><b>　　=0.0596；</b></p><p><b>　　a=0.482；</b></p><p><b>　　。</b></p><p>　　將計算參數(shù)代入式，計算公式為（4-8）</p><p><b>　?。?-8）</

75、b></p><p>　　利用此公式計算的曲線與礦場實際數(shù)據(jù)完全符合(圖4-1曲線2)。當含水率98%(F=49)時，計算最終采收率。</p><p>　　將計算參數(shù)代人式，得出按礦場實際數(shù)據(jù)計算的油水相對滲透率比值曲線公式為（4-9）：</p><p><b>　?。?-9）</b></p><p>　　大慶油田

76、511井組層和杜瑪茲油田用礦場實際資料，按公式（4-7）和公式（4-9）計算的、與巖心實驗作出的相對滲透率此值曲線的對此圖(圖4-2、4-3)表明：由于水驅(qū)過程中油層的非均質(zhì)性、井網(wǎng)及開采方式的影響，礦場資料曲線與巖心實驗曲線有一定差異。但是，我們注意到，這兩條線是基本平行的。這說明，礦場資料的油水相對滲透率此值曲線很好地反映了油層的水驅(qū)油特征，同時又反映了油層地質(zhì)、開發(fā)條件的影響，因而有一定的實際應用價值。</p>&l

77、t;p>　　圖4-2 大慶油田小井距試驗礦場資料與巖心</p><p>　　試驗油水相對滲透率比值曲線對比圖</p><p>　　圖4-3杜瑪茲油田礦場資料與巖心實驗油水</p><p>　　相對滲透率比值曲線對比圖</p><p>　　4.2 含水率表達式</p><p>　　根據(jù)分流量方程，在不考慮重力和毛管

78、壓力影響的條件下，含水率的表達式為：</p><p><b>　　（4-10）</b></p><p><b>　　式中：為含水率；</b></p><p>　　為地層水粘度，mPa·s；</p><p><b>　　為地層水體積系數(shù)；</b></p>

79、<p>　　為地層原油粘度，mPa·s；</p><p>　　為地層原油體積系數(shù)。</p><p>　　把式(4-1)、式(4-2)代入式(4-10)，并令</p><p><b>　　(4-11)</b></p><p>　　式中：M為水油流度比。</p><p><b

80、>　　則含水率的表達式為</b></p><p><b>　　(4-12)</b></p><p>　　根據(jù)的定義，其實就是可采儲量采出程度。因此式(4-12)可改寫為</p><p><b>　　(4-13)</b></p><p>　　式中：為可采儲量采出程度。</p&g

81、t;<p>　　第五章 水驅(qū)油田含水上升規(guī)律</p><p>　　5.1 研究水驅(qū)油田含水上升規(guī)律</p><p>　　將含水上升率定義為采出1%可采儲量的含水率上升值，即</p><p><b>　　(5-1)</b></p><p>　　式中：為含水上升率。</p><p>　　

82、把式(4-13)代入式(5-1)可得</p><p><b>　　(5-2)</b></p><p><b>　　1.00</b></p><p><b>　　0.80</b></p><p><b>　　0.60</b></p><p

83、><b>　　0.40</b></p><p><b>　　0.20</b></p><p>　　0 0.25 0.50 0.75 1</p><p>　　圖5-1 含水率和可采儲量采出程度的關系</p><p><b>

84、;　　9</b></p><p><b>　　6</b></p><p><b>　　3</b></p><p>　　0 0.25 0.50 0.75 1.00</p><p>　　圖5-2 含水上升率和含水率的關

85、系</p><p>　　表5-1 不同流體和相對滲透率參數(shù)下的含水上升率特征</p><p>　　通常情況下，水相指數(shù)和油相指數(shù)的值為2-4。根據(jù)不同的M，和值，可以通過式(4-13)和式(5-2)得到含水率和可采儲量采出程度的關系及含水上升率和含水率的關系(圖5-1，圖5-2)。影響含水率和含水上升率變化規(guī)律的因素是水油流度比、水相指數(shù)和油相指數(shù)；含水上升率隨含水率先上升后下降，含水率和

86、可采儲量采出程度的關系是先凹形上升后凸形上升，即S形；水油流度比越大、水相指數(shù)越小、油相指數(shù)越大，含水率和可采儲量采出程度的關系越偏向凸形；水油流度比越小、水相指數(shù)越大、油相指數(shù)越小，含水率和可采儲量采出程度的關系越偏向凹形?？刹蓛α坎沙龀潭葹?和1時，含水率為0和1，含水上升率均為0。由式(5-2)還可知，含水上升率隨可采儲量采出程度先上升后下降，在上升過程中一般是先凹后凸，在下降過程中卻是先凸后凹。</p><p

87、>　　含水上升率達到峰值時滿足的條件是</p><p><b>　　（5-3）</b></p><p>　　含水上升率從凹形上升轉凸形上升或從凸形下降轉凹形下降時滿足的條件是</p><p><b>　?。?-4）</b></p><p>　　求解式(5-3)和式(5-4)，可得到含水上升率從

88、凹形上升轉凸形上升、從上升到下降及從凸形下降轉凹形下降時的可采儲量采出程度，再代入式(4-13)和式(5-2)可得到對應的含水率和含水上升率(表5-1)。根據(jù)表（5-1）及式(5-2)的分析結果，可得如下結論：</p><p>　　水油流度比越大，含水上升率從凹形上升轉凸形上升，從上升到下降，凸形下降轉凹形下降時的可采儲量采出程度和含水率就越低，反之越高；</p><p>　　水相指數(shù)與油

89、相指數(shù)之和越大，含水上升率的峰值也越大，反之越??；</p><p>　　在水油流度比為1的條件下，若水相指數(shù)和油相指數(shù)相等，則含水上升率的峰值與水相指數(shù)或油相指數(shù)相同，含水上升率達到峰值時的含水率和可采儲量采出程度都是0.50；若水相指數(shù)和油相指數(shù)不等，則含水上升率的峰值近似于水相指數(shù)與油相指數(shù)之和的平均值，含水上升率達到峰值時的含水率接近0.50；</p><p>　　在水相指數(shù)與油相指

90、數(shù)相等的條件下，以水油流度比1為界，水油流度比無論是增加還是減少，含水上升率的峰值都增加。水相指數(shù)與油相指數(shù)不等時，同樣存在某個水油流度比，若水相指數(shù)小于油相指數(shù)，那么該水油流度比小于1，反之，大于1，以此為界，水油流度比無論是增加還是減少，含水上升率的峰值都增加。</p><p>　　5.2 沈陽油田高凝油油藏含水上升規(guī)律實例研究</p><p>　　沈陽油田高凝油油藏類型十分豐富，既有

91、中、低滲透砂巖油藏、復雜斷塊油藏、低滲透變質(zhì)巖古潛山油藏，又有封閉性碳酸鹽巖油藏、弱底水能量的雙重介質(zhì)變質(zhì)巖油藏?，F(xiàn)已開發(fā)的高凝油儲量占該區(qū)總開發(fā)儲量的68.6%。從1986年底開始，主力高凝油藏相繼投入開發(fā)，目前已進入高含水階段，綜合含水達80%以上的油井占總開井數(shù)的41%。在高凝油田的開發(fā)中，油田含水上升速度快，難以控制，是油田產(chǎn)量下滑的主要因素，也影響著油田最終開發(fā)效果的提高。本文在對油田開發(fā)礦場資料進行分析歸類總結的基礎上，結合

92、室內(nèi)實驗分析與油藏工程理論，對高凝油油田的含水上升規(guī)律及其控制因素進行了深入的分析研究，從而對高凝油田的開發(fā)有了進一步的認識。其結果為高凝油開發(fā)中后期的調(diào)整、控水穩(wěn)油、減緩產(chǎn)量遞減提供了科學的依據(jù)。</p><p>　　5.2.1 高凝油油田含水上升規(guī)律</p><p>　　開發(fā)實踐表明，高凝油藏油井具有“注水見效快、見水快、見水后含水上升快”的三快特點。從早期見水油井的生產(chǎn)情況分析，中高

93、含水期含水上升速度有進一步加快的趨勢。</p><p><b>　　（1）單井含水特征</b></p><p>　　目前高含水井的生產(chǎn)特征表明，大部分高凝油藏油井特別是注水砂巖高凝油藏,表現(xiàn)出與裂縫性油藏相似的含水特征，即在一定的無水采油期(時間從幾天到幾年不等)后，油井一旦見水，即快速上升。圖4-3是統(tǒng)計73口高含水井(>95.0%)的含水與采出程度關系曲線。

94、從中可以看出,油井含水在達到75.0%之前，以近似指數(shù)遞增的速度上升，特別是在40%~75%之間，具有很好的相關性，平均含水上升率高達13.4%。但進入75%之后，油井含水有進一步加速上升的趨勢，最高含水上升率達40.43%。油井在含水50%之前只采出可采儲量的73%左右；在中高、特高含水階段，僅采出可采儲量的27%左右。這與常規(guī)油田開發(fā)中60%以上的可采儲量是在高含水階段采出明顯不同。</p><p>　　圖5

95、-3 高凝油高含水井含水與采出程度關系曲線</p><p><b>　　(2)油田含水特征</b></p><p>　　從典型油田R-關系曲線對比圖上可以明顯看出，常規(guī)油田在含水40%~60%之間曲線出現(xiàn)拐點，含水上升速度明顯減緩；而高凝油田在75%左右，含水尚無明顯減緩的趨勢。沈陽油田主力注水高凝油油藏含水為66.77%~78.7%,平均含水達70.2%；而1996

96、年含水上升率為9.89%，1997年為6.75%，1998年為7.0%，明顯高于其它常規(guī)油田。</p><p>　　童憲章和張銳教授曾提出了兩種水驅(qū)油田含水與采出程度動態(tài)關系式，即:</p><p><b>　?。?-5）</b></p><p>　　式中：為綜合含水，%；</p><p><b>　　R為采出

97、程度，%；</b></p><p><b>　　為油田最終采收率；</b></p><p>　　D為與油水粘度比(μr)相關的統(tǒng)計常數(shù)；</p><p><b>　　；</b></p><p><b>　　D/a=。</b></p><p>

98、　　利用童氏、張氏及張之武修正的童氏公式分別繪制了沈陽高凝油油藏的3條曲線(其中童氏曲線為凸型，張氏曲線和童氏修正線為S型)，將它們作為理論曲線；然后對高凝油田的實驗生產(chǎn)資料進行近似逼近，建立預測模型。其擬合關系曲線在此階段含水表現(xiàn)為明顯的凹型，含水上升率在4.0%~5.0%之間；在進入中含水期(大于40%)后，含水與采出程度之間呈指數(shù)遞增關系，用公式表示為：</p><p><b>　　=</b

99、></p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　其曲線形態(tài)呈凹型，平均含水上升率高達9.0%左右。據(jù)此得出結論：高凝油油田的含水上升規(guī)律與經(jīng)典模型的動態(tài)預測結果不甚相符，至少在中高含水階段，高凝油油田的含水上升速度無明顯變緩的趨勢。室內(nèi)巖心分析表明，大部分高凝油砂巖巖心的水驅(qū)特征與裂縫性油藏特征相似，只有在含水達到80%~90%以后，才有

100、明顯變緩的趨勢。</p><p>　　圖5-4是利用童氏理論建立預測模型后求取的沈84-安12塊不同開采階段含水上升率值，并與常規(guī)稀油油田的含水上升率變化趨勢進行對比的曲線圖。從圖中可以看出，稀油油田含水上升率與可采儲量采出程度關系曲線呈寬緩低峰態(tài)，而高凝油田的曲線形態(tài)則呈窄陡的高峰態(tài)。高凝油油田自見水開始，含水上升率始終高于稀油油藏，相應階段前者是后者的1.5~2.0倍。其形態(tài)與裂縫性油藏的含水上升特征十分相似

101、。</p><p>　　圖5-4 高凝油與稀油含水上升率對比曲線</p><p>　　5.2.2 控制高凝油油田含水上升率的因素分析</p><p>　　沈陽高凝油油藏原油含蠟量都超過30%，屬于正常非降解原油。由于大量長鏈正構烷烴的存在，對原油的物理化學性質(zhì)影響很大。同時也決定了其流變性及原油在地層中的滲流能力與地層溫度的關系十分密切。</p>&l

102、t;p>　　油藏儲層特征對含水上升率的影響</p><p>　　高凝油油藏類型十分復雜，不同的儲層類型對高凝油的含水上升率有一定的影響：一是沈陽油區(qū)的高凝油油藏砂巖儲層敏感性強，長期常溫注淡水或污水回注,儲層見水后，由于粘土礦物的分散膨脹，并隨注入水運移，孔隙結構明顯變差，孔喉半徑變小，儲層滲透率下降，流體滲流阻力增大；二是注水高凝油油藏砂巖孔隙結構多為大孔隙細喉道型，巖石的親水性易使注入水前沿通過后，在一

103、定的含水飽和度下油相形成孤立的“泡滴狀”，增大油相的相對滲流阻力。儲層滲透能力下降與油相滲流阻力增大導致水相相對滲透率相對增大，含水上升速度加快。</p><p>　　對于裂縫型古潛山油藏，由于大裂縫的溝通，致使水驅(qū)推進速度快。穩(wěn)定同位素示蹤劑測試表明，最快的注水推進速度達800m/d；油井見水后，形成短路循環(huán)，含水快速上升，直致水淹。</p><p>　　（2）油品性質(zhì)對高凝油含水上升規(guī)

104、律的影響</p><p>　　開發(fā)實踐及室內(nèi)水驅(qū)實驗表明，高凝油的高含蠟量、高凝固點的特點，決定了其流變性、水驅(qū)效率、驅(qū)油特征等主要受溫度的控制。隨著油田開發(fā)程度的加深，地層溫度、壓力和原油脫氣程度發(fā)生變化，一旦地層溫度接近或低于析蠟溫度，就會促使原油中的蠟析出。當蠟以固相形式從地層原油中沉淀出來，原油便具有結構力學性質(zhì)(即呈非牛頓流體)。流變性測試表明，溫度高于析蠟溫度時，原油呈牛頓流體，其粘度隨溫度降低急速上

105、升。靜74井流變性測試表明，在70℃、剪切速率為1.2時便出現(xiàn)屈服值；在65℃時，流變曲線明顯出現(xiàn)靜極限剪切應力(即啟動壓力)。</p><p>　　試驗表明，含蠟原油在孔隙介質(zhì)中滲流時，如果低于析蠟溫度，原油中的蠟便會被濾出，從而改變了巖石的孔隙結構，也改變了巖石的表面組成。由于蠟晶體在隨原油滲流過程中堵塞孔隙喉道，巖石滲透能力下降，而使油、水相端點有效滲透率越高其滲透率損失越大。在相滲曲線上表現(xiàn)為：油水相滲曲

106、線的交點隨溫度升高而向右偏移；油相曲線析蠟后位置在析蠟前的下面，而水相則相反，即油相滲透率隨溫度升高而升高，水相滲透率隨溫度升高而下降；在較低溫度下，油相曲線下降快，而水相曲線上升快；兩相跨度隨溫度升高而增大。</p><p>　　高凝原油的凝固點、析蠟溫度的高低與含蠟量、原油含氣量等均有關。開發(fā)實踐表明，當水驅(qū)油田開發(fā)到一定階段后，階段水油比與采出程度在半對數(shù)坐標下存在以下關系：</p><

107、p><b>　?。?-7）</b></p><p>　　由上式知，油水相滲比(/)不僅是油水粘度比(μw/μo)的函數(shù)，也是采出程度(R)的函數(shù)。實驗證明，原油中氣含量的多少對原油的溶蠟能力、析蠟溫度等影響很大，含氣飽和度越高，溶蠟能力越強。因此，隨著地下輕質(zhì)流體的采出，地層脫氣程度越來越大，地層原油溶蠟能力下降，由于蠟的逐漸析出，油水相滲比逐漸減小，含水上升速度加快。</p&g

108、t;<p>　　（3）常溫注水“冷傷害”使儲層滲透能力下降，嚴重影響著油藏含水上升規(guī)律</p><p>　　沈檢1井巖心鏡下分析表明，不同層位、不同砂體類型，隨著水淹程度的不同都有不同程度的蠟析出，含蠟量在2.0~4.0之間。蠟晶的析出，增加了原油的滲流阻力，儲層有效滲透能力下降，對于低滲儲層，可能會因驅(qū)動壓力梯度增大而注不進水，直接影響水驅(qū)波及的面積和體積。同時，由于蠟晶的析出，堵塞喉道或微裂縫，

109、改變孔隙結構，客觀上改變了介質(zhì)性質(zhì)，大喉道的比例相對增加，從而改變了原油在地層中的滲流規(guī)律。</p><p>　　綜上分析認為：高凝油的油品性質(zhì)是控制其含水上升規(guī)律的主要因素。隨著油藏常溫注水體積倍數(shù)的增加，油藏溫度進一步下降，原油粘度急劇增加，油水相滲比快速下降，含水上升速度加快；而對于稀油油田，原油粘度與溫度的關系不十分敏感，油水相滲比主要取決于地下輕質(zhì)流體的采出程度，因此，在相同的采出程度下，高凝油的含水上

110、升率明顯高于稀油。</p><p>　　5.2.3 高凝油油田含水的短期預測</p><p>　　對于水驅(qū)高凝油油田，在開發(fā)到中含水期以后，其階段水油比(WOR)與開發(fā)時間在半對數(shù)坐標下呈線性關系：</p><p><b>　?。?-8）</b></p><p><b>　　上式變形后得</b>&l

111、t;/p><p><b>　?。?-9）</b></p><p>　　變形后的公式即為沈陽高凝油油田含水短期預測模型。</p><p>　　誤差分析結果表明，沈陽油田近幾年預測結果年產(chǎn)量誤差都在±1.0%以內(nèi)，遠遠低于行業(yè)標準，預測結果準確可靠。</p><p>　　第六章 影響水驅(qū)油藏含水率的因素</p&g

112、t;<p>　　影響含水上升的因素可分為地質(zhì)因素和開發(fā)因素兩類，地質(zhì)因素是油層的固有屬性對含水上升規(guī)律的影響，開發(fā)因素是開發(fā)調(diào)整過程中采取的一些調(diào)整方式和調(diào)整措施對含水上升規(guī)律的影響。油田含水上升規(guī)律的地質(zhì)因素：一是油層的非均質(zhì)性；二是原油粘度；三是含水階不同的含水階段含水上升規(guī)律有很大差別，分析并得出了其變化規(guī)律為高效開發(fā)油田提供了基本依據(jù)。</p><p>　　6.1 影響含水上升的地質(zhì)因素&l

113、t;/p><p>　　影響油田含水上升規(guī)律的地質(zhì)因素主要有三項：一是油層的非均質(zhì)性；二是原油粘度；三是含水階不同的含水階段含水上升規(guī)律有很大差別。</p><p>　　6.1.1 非均質(zhì)性嚴重含水上升速度快</p><p>　　為了研究油層非均質(zhì)性對含水上升規(guī)律的影響設計了不同滲透率級差下的兩層模型其含水上升規(guī)律見圖5-1油層的非均質(zhì)程度越高含水上升速度越快。在中、高含

114、水期油層非均質(zhì)程度對含水上升的影響較大到了特高含水期即含水高于90%以后油層非均質(zhì)程度對含水上升的影響作用相對變小。</p><p><b>　　100</b></p><p><b>　　80</b></p><p><b>　　含60</b></p><p><

115、b>　　水40</b></p><p><b>　?。?）20</b></p><p><b>　　0</b></p><p>　　0 10 20 30 40 50</p><p>　　圖6-1油層非均質(zhì)性對含水上升率影響

116、數(shù)模關系曲線</p><p>　　6.1.2 油水粘度比高綜合含水與采出程度關系曲線凸向含水軸</p><p>　　原油粘度是影響油田含水上升規(guī)律的重要的因素隨著油水粘度比的增大含水上升速度加快。圖6-2是應用油水相滲曲線計算出的不同油水粘度比對含水上升規(guī)律影響的關系曲線?？梢钥闯鲭S著油水粘度比的增加中高含水期的含水上升速度會大副度加大。</p><p>　　圖6-

117、2不同油水粘度比下含水與采出程度關系曲線</p><p>　　第一組油藏油水粘度比在3左右這組油藏含水率曲線沿坐標的對角線延伸在整個開發(fā)過程中含水上升速度幾乎保持不變。</p><p>　　第二組曲線位于第一組曲線的右側這是一組低粘油藏其油水粘度比小于3，這組油藏低含水期含水上升慢采出程度高。當采出60%-80%的可采儲量時含水僅為20%～50%可采儲量采出80%以后含水上升速度明顯加快。

118、</p><p>　　第三組油藏含水率曲線位于第一組油藏的左側其粘度比界于11.4～143之間。這組油藏投產(chǎn)后由于油水粘度差異大開發(fā)前期含水上升很快當含水率達到80%時僅采出40%～50%的可采儲量一半以上的可采儲量要在高含水期采出。三組油藏的含水率變化曲線表明油水粘度比的高低是決定含水上升規(guī)律的主要因素。從油田的原油粘度來看其含水上升規(guī)律與第三組油藏十分相近。</p><p>　　6.2

119、 影響含水上升的開發(fā)因素</p><p>　　不同構造對含水變化規(guī)律影響：由于該油田斷塊較多每個斷塊的開發(fā)又經(jīng)過不斷加密與綜合調(diào)整產(chǎn)生了多種產(chǎn)量結構每種結構的產(chǎn)量變化趨勢不盡相同相應的含水變化趨勢也不相同。</p><p>　　影響油田含水上升規(guī)律的開發(fā)因素有采出程度含水階等。圖6-3是油田幾個斷塊油田含水率隨采出程度的變化曲線由圖可以看出采出程度增大含水率也增大。</p>

120、<p>　　圖6-3不同區(qū)塊對含水的影響規(guī)律</p><p><b>　　第七章 結論</b></p><p>　　含水上升規(guī)律主要由水油流度比、水相指數(shù)和油相指數(shù)確定；含水上升率隨可采儲量采出程度先是凹形上升后轉凸形上升，達到高峰值后，先是凸形下降后轉凹形下降；水油流度比越高，含水上升率從凹形上升轉凸形上升、從上升到下降、從凸形下降轉凹形下降時的可采儲量采

121、出程度和含水率越低，反之則越高；水相指數(shù)與油相指數(shù)之和越大，含水上升率的峰值就越大，反之越??；存在某個水油流度比，以此為界，水油流度比無論是增加還是減少，含水上升率的峰值都增加。</p><p><b>　　謝辭</b></p><p>　　本論文是在佟樂導師的悉心指導之下完成的。三年來老師淵博的專業(yè)知識，嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度，精益求精的工作作風，誨人不倦的高尚師德，樸實無

122、華、平易近人的人格魅力對我影響深遠。導師不僅授我以文，而且教我做人，雖歷時三載，卻賦予我終生受益無窮之道。本論文從選題到完成，幾易其稿，每一步都是在導師的指導下完成的，傾注了導師大量的心血，在此我向我的佟樂導師表示深切的謝意與祝福。</p><p>　　本論文的完成也離不開其他各位老師、同學和朋友的關心與幫助。在此也要感謝各位老師在論文開題、初稿、預答辯期間所提出的寶貴意見，感謝老師和同學為本論文提供的數(shù)據(jù)和建議