精密機床實體建模與動力學分析【畢業(yè)設計+開題報告+文獻綜述】

1、<p>　　本科畢業(yè)設計(論文)</p><p><b>　?。ǘ?屆）</b></p><p>　　精密機床實體建模與動力學分析</p><p>　　所在學院 </p><p>　　專業(yè)班級 機械設計制造及自動化 </p>

2、<p>　　學生姓名 學號 </p><p>　　指導教師 職稱 </p><p>　　完成日期 年 月 </p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　精密和

3、超精密加工技術的發(fā)展，直接影響到一個國家尖端技術和國防工業(yè)的發(fā)展。近20年來，機床不斷向高速和精密方向發(fā)展。機床動力學特性是影響高速高精度機床性能的重要因素，并直接影響機床的最后加工性能，是高性能機床評定的重要指標。本課題利用三維建模軟件UG對機床的主軸和床身進行實體建模，并通過ANSYS有限元分析軟件對主軸和床身進行動力學分析。在利用ANSYS對主軸有限元分析時，采用Combin14單元（剛度-阻尼彈簧）來模擬主軸軸承，比直接約束主軸

4、邊界更接近主軸實際工作情況。通過主軸和機床床身模態(tài)分析得到的固有頻率和振型。在模態(tài)分析的基礎上對主軸進行了諧響應分析，計算出主軸在激振力作用下的響應位移，得到主軸的動力響應與振動頻率的曲線，即幅頻曲線，驗證了該主軸結構能經(jīng)受住不同頻率的各種正弦載荷。經(jīng)過以上動態(tài)特性的研究，獲得了機床主軸和床身的動態(tài)參數(shù)，為精密機床的結構設計及優(yōu)化設計奠定理論基礎。</p><p>　　關鍵詞：ANSYS，模態(tài)分析，實體建模，精密

5、機床</p><p>　　Solid Modeling And Dynamic Analysis For Precision Machine Tool</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　The development of precision and super precision processing

6、technology,direct impact the development of a country edge technology and defense industry.The past 20 years,machine developments towards accuracy and high speed constantly.The dynamic characteristic of machine tool is o

7、ne of the important factors that affect the performance of high speed and high precision machine tool,and it will affect the manufacturing final performance of the machine tool,and it is also an important standard to eva

8、</p><p>　　Keywords: ANSYS , modal analysis , solid modeling , precision machine tools</p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　摘 要1-I</b></p><p>　　Abstr

9、actII</p><p><b>　　1 緒論1</b></p><p>　　1.1 課題的背景1</p><p>　　1.2 課題的意義1</p><p>　　1.3 超精密機床與動力學分析的國內(nèi)外研究現(xiàn)狀2</p><p>　　1.3.1 國外超精密機床的研究現(xiàn)狀2</p&

10、gt;<p>　　1.3.2 我國超精密機床的研究現(xiàn)狀2</p><p>　　1.3.3 動力學分析技術國內(nèi)外研究進展2</p><p>　　1.4 課題研究的主要內(nèi)容4</p><p>　　2 機床和主軸的實體建模5</p><p>　　2.1 建模技術的發(fā)展5</p><p>　　2.2 建

11、?；A（UG介紹）6</p><p>　　2.3 機床的實體建模6</p><p>　　2.4 主軸的實體建模7</p><p><b>　　2.5 小結7</b></p><p>　　3 機床和主軸的動力學分析8</p><p>　　3.1 結構動力學簡介8</p>&

12、lt;p>　　3.2 結構動力學通用運動方程8</p><p>　　3.3 結構動力學方程求解方法9</p><p>　　3.4 有限元分析軟件介紹10</p><p>　　3.5 主軸的模態(tài)分析11</p><p>　　3.5.1 軸承一主軸系統(tǒng)有限元模型的建立11</p><p>　　3.5.2 將

13、UG模型導入ANSYS12</p><p>　　3.5.3 定義單元類型13</p><p>　　3.5.4 定義材料屬性14</p><p>　　3.5.5 創(chuàng)建硬點和關鍵點14</p><p>　　3.5.6 網(wǎng)格劃分15</p><p>　　3.5.7 創(chuàng)建COMBIN 14單元16</p>

14、;<p>　　3.5.8 加載與求解16</p><p>　　3.5.9 計算結果及分析17</p><p>　　3.6 主軸諧響應分析20</p><p>　　3.6.1 結果分析22</p><p>　　3.7 床身模態(tài)分析23</p><p>　　3.7.1 機床床身的有限元模型23&l

15、t;/p><p>　　3.7.2 加載及求解24</p><p>　　3.7.3 計算結果及分析24</p><p>　　3.7.4 結果分析27</p><p><b>　　4 結論28</b></p><p><b>　　5 參考文獻29</b></p>

16、<p>　　6 致謝錯誤!未定義書簽。</p><p><b>　　緒論</b></p><p><b>　　課題的背景</b></p><p>　　近20年來，機床不斷向高速和精密方向發(fā)展。基于材料去除的冷加工技術，從本世紀60年代初美國用單點金剛石刀具對電解銅進行加工，并成功地切削出鏡面以來，在加工精度

17、方面發(fā)生了質的變化，促使了超精密加工技術的產(chǎn)生和發(fā)展。一般認為，被加工零件的尺寸和形位誤差小于零點幾微米，表面粗糙度介于幾納米到十幾納米之間的加工技術，是超精密加工技術。精密和超精密加工技術的發(fā)展，直接影響到一個國家尖端技術和國防工業(yè)的發(fā)展，因此世界各國對此都極為重視，投入很大力量進行研究開發(fā)，同時實行技術保密，控制關鍵加工技術及設備出口。隨著航空航天、高精密儀器儀表、慣導平臺、光學和激光等技術的迅速發(fā)展和多領域的廣泛應用，對各種高精度

18、復雜零件、光學零件、高精度平面、曲面和復雜形狀的加工需求日益迫切。目前國外已開發(fā)了多種精密和超精密車削、磨削、拋光等機床設備，發(fā)展了新的精密加工和精密測量技術[1]。機床工業(yè)是裝備制造業(yè)和國防工業(yè)的基礎。機床切削時的振動和變形不僅直接影響機床的動態(tài)精度和工件的加工質量，而且會導致生產(chǎn)效率下降、刀具磨損加劇，甚至直接導致機床故障和使用壽命縮短。提高精密機床的加工精度迫在眉睫。精密、超精密機床振源主要來</p><p&g

19、t;<b>　　課題的意義</b></p><p>　　精密機床的高要求設計理念要求設計人員在設計過程中，對機床的動態(tài)特性進行研究。對于高速精密機床而言，進行機床動態(tài)特性分析和優(yōu)化設計更為重要。高速精密機床系統(tǒng)動力學是以精密機床為對象，以結構動力學、加工系統(tǒng)動力學及傳動系統(tǒng)動力學等為主要研究內(nèi)容，以三維建模、數(shù)值計算、動態(tài)特性分析和動態(tài)性能測試等為手段，為機床設計、制造提供基本理論及設計依據(jù)

20、的學科[2]。</p><p>　　超精密機床與動力學分析的國內(nèi)外研究現(xiàn)狀</p><p>　　國外超精密機床的研究現(xiàn)狀</p><p>　　研發(fā)超精密機床是發(fā)展超精密加工的重要前提條件[3]。近年來發(fā)達國家已成功開發(fā)了多種先進的超精密加工機床。超精密機床的發(fā)展方向是：進一步提高超精密機床的精度，發(fā)展大型超精密機床，發(fā)展多功能和高效專用超精密機床。美、英、德等國在上

21、世紀七十年代（日本在八十年代）即開始生產(chǎn)超精密機床產(chǎn)品，并可批量供貨。在大型超精密機床方面，美國的LLL國家實驗室于1986年研制成功兩臺大型超精金剛石車床：一臺為加工直徑2.1m的臥式DTM-3金剛石車床，另一臺為加工直徑1.65m的LODTM立式大型光學金剛石車床[4]。其中，LODTM立式大型光學金剛石車床被公認為世界上精度最高的超精密機床。美國后來又研制出大型6軸數(shù)控精密研磨機，用于大型光學反射鏡的精密研磨加工。英國的Cranf

22、ield精密加工中心于1991年研制成功OAGM-2500多功能三坐標聯(lián)動數(shù)控磨床（工作臺面積2500mm×2500mm），可加工（磨削、車削）和測量精密自由曲面[5]。該機床采用加工件拼合方法,還可加工出天文望遠鏡中直徑7.5m的大型反射鏡。日本的多功能和高效專用超精密機床發(fā)展較快，對日本微電子和家電工業(yè)的發(fā)展起到了很好的促進作用</p><p>　　我國超精密機床的研究現(xiàn)狀</p>&

23、lt;p>　　在過去相當長一段時期，由于受到西方國家的禁運限制，我國進口國外超精密機床嚴重受限。但當1998年我國自己的數(shù)控超精密機床研制成功后，西方國家馬上對我國開禁，我國現(xiàn)在已經(jīng)進口了多臺超精密機床。我國北京機床研究所、航空精密機械研究所、哈爾濱工業(yè)大學等單位現(xiàn)在已能生產(chǎn)若干種超精密數(shù)控金剛石機床。哈爾濱工業(yè)大學研制的加工KDP晶體大平面的超精密銑床。KDP晶體可用于光學倍頻，是大功率激光系統(tǒng)中的重要元件。必須承認，在超精密機

24、床技術方面，我們與國外先進水平相比還有相當大的差距,國產(chǎn)超精密機床的質量水平尚待進一步提高。</p><p>　　動力學分析技術國內(nèi)外研究進展</p><p>　　動力學建模是機床動力學分析和動態(tài)設計過程中的關鍵。其建模過程需根據(jù)機床的設計圖紙或實際結構作適當簡化。常見的整機動力學模型有集中參數(shù)模型、分布質量模型和有限元模型。</p><p>　　在集中參數(shù)模型中[

25、6]，結構的質量用分散在有限個點上的集中質量來替換，結構的彈性用沒有質量的當量彈性梁來替換，結構的阻尼假設為遲滯型的結構阻尼，結合部簡化為集中的等效彈性元件和阻尼元件。1964年taylor曾在搖臂鉆床剛度計算中采用集中質量思想，得到了與實測值較一致的固有頻率和振型。該方法的不足之處在于工程上往往難以用簡單合理的力學模型來模擬復雜的機床結構進行動力學分析，且精度較低。分布質量模型由于將較大的質量塊分成小塊，將子結構簡化為質量均勻的等截面

26、梁，比集中質量法更接近實際，計算也較簡單。張廣鵬等[7] 在機床整機動態(tài)建模中采用了分布質量梁模型，得到加工中心的固有頻率和動柔度頻響。該方法編程工作量大，但可快速且較為準確地預測機床整機動態(tài)特性，其計算精度比集中質量法高。</p><p>　　有限單元法比前述兩種方法更進一步，先對求解區(qū)域劃分單元，再選定逼近模式分片插值，分析得到單元特征矩陣，最后把各單元特征矩陣組裝成總特征矩陣，得到整個機構的方程組進行求解。

27、Jiang等[8] 建立了機床整機的有限元動力學模型，對機床結合面聯(lián)接件的位置與數(shù)量進行了拓撲優(yōu)化設計。趙宏林等[9]開發(fā)了基于有限元法的機床整機特性分析軟件，實現(xiàn)了在圖紙設計階段預測其整機靜動態(tài)及熱態(tài)綜合特性的目的，縮短了產(chǎn)品開發(fā)周期。相比于分布質量梁模型及集中參數(shù)模型，有限元模型模擬實際結構精度高，但其計算效率與單元的大小和逼近模式的復雜程度直接相關?，F(xiàn)階段高頻率和大容量存儲計算機技術使得有限元建模和分析的效率進一步提高，同時使其可

28、視性和直觀性得到充分體現(xiàn)。Zatarain等[10]建立的基于Nastran和Ideas的立柱移動式銑床動態(tài)有限元分析模型，周德廉等[11]建立的基于Ansys的高精度內(nèi)圓磨床M2120A整機結構動力學模型充分體現(xiàn)了商業(yè)有限元軟件在結構系統(tǒng)整機建模分析的高效率和高精度。</p><p>　　近年來，國內(nèi)外學者在有限元法基礎上發(fā)展了虛擬現(xiàn)實技術[12]、模態(tài)力法[13]和理論與實測結合法等。綜合運用模態(tài)力法與有限元

29、法對機床進行固有頻率及其振型分析時，可直接計算出刀具和工件間在各階固有頻率下的相對動位移量及相應模態(tài)。該方法與單一有限元分析相比，精度相當，但計算速度更快。由于機床動力分析中許多參數(shù)依賴于測試，單靠理論計算往往得不到符合工程實際的解析，因此將動態(tài)測試技術和有限元技術結合很有必要。Elbestawi等[14]針對高速銑削和磨削相結合的加工裝備進行動力學分析時，先在樣機的動態(tài)測試中獲得結合面參數(shù)，再進行各構件模態(tài)振型和固有頻率的有限元求解，

30、最后用樣機動態(tài)測試對動力學整機模型進行修正和驗證。該方法使得整機的動力學理論模型較精確地模擬了實際結構。</p><p><b>　　課題研究的主要內(nèi)容</b></p><p>　　本課題利用三維建模軟件UG對機床的主軸和床身進行實體建模。</p><p>　　利用有限元分析軟件ANSYS對機床的主軸和床身進行模態(tài)分析。獲取機床重要部件的固有頻

31、率和振型圖等動力學參數(shù)。</p><p>　　在主軸模態(tài)分析的基礎上，對主軸進行諧響應分析，獲得主軸在激振力的作用下的動力學特性。</p><p>　　根據(jù)機床動力學原理，提出提高主軸和床身動剛度措施，實現(xiàn)機床主軸動態(tài)性能改善。</p><p>　　機床和主軸的實體建模</p><p><b>　　建模技術的發(fā)展</b>

32、</p><p>　　隨著計算機的迅猛發(fā)展，工程界的迫切需要，計算機輔助繪圖應運而生。早期的計算機輔助設計系統(tǒng)是在大型機、超級小型機上開發(fā)的，一般需要幾十萬甚至上百萬美元，往往只有在規(guī)模很大的汽車、航空、化工、石油，電力、輪船等行業(yè)部門中應用，工程建設設計領域各單位。進入80年代，微型計算機的迅速發(fā)展，使計算機輔助工程設計逐漸成為現(xiàn)實。計算機繪圖是通過編制計算機輔助繪圖軟件，將圖形顯示在屏幕上，用戶可以用光標對圖

33、形直接進行編輯和修改。由微機配上圖形輸入和輸出設備(如鍵盤、鼠標、繪圖儀)以及計算機繪圖軟件，就組成一套計算機輔助繪圖系統(tǒng)。</p><p>　　由于高性能的微型計算機和各種外部設備的支持，計算機輔助繪圖軟件的開發(fā)也得到長足的發(fā)展。</p><p>　　在設計中通常要用計算機對不同方案進行大量的計算、分析和比較，以決定最優(yōu)方案；各種設計信息，不論是數(shù)字的、文字的或圖形的，都能存放在計算機的

34、內(nèi)存或外存里，并能快速地檢索；設計人員通常用草圖開始設計，將草圖變?yōu)楣ぷ鲌D的繁重工作可以交給計算機完成；由計算機自動產(chǎn)生的設計結果，可以快速作出圖形顯示出來，使設計人員及時對設計作出判斷和修改；利用計算機可以進行與圖形的編輯、放大、縮小、平移和旋轉等有關的圖形數(shù)據(jù)加工工作。cad 能夠減輕設計人員的計算畫圖等重復性勞動，專注于設計本身，縮短設計周期和提高設計質量。</p><p>　　經(jīng)過將近50發(fā)展，CAD軟件

35、的功能不斷的完善和強化，特別是三維CAD軟件，它建立的模型可轉換為支持CAE和CAM的應用的數(shù)據(jù)形式。三維設計的這些特點可滿足企業(yè)的工程需要,極大地提高企業(yè)產(chǎn)品開發(fā)質量和效率,大大縮短產(chǎn)品設計和開發(fā)周期。目前，實體建模技術已經(jīng)成為工程設計開發(fā)的主流技術，三維模型設計中，包括了產(chǎn)品完整的幾何結構，還可以從三維模型中產(chǎn)生各種視圖，除基本的三視圖外，還可生成軸測圖、向視圖、剖視圖、局部視圖等等?，F(xiàn)在工程應用上的主流的三維軟件有UG、Pro/E

36、、Solidworks。</p><p>　　建模基礎（UG介紹）</p><p>　　UG（Unigraphics NX）是EDS公司出品的一個產(chǎn)品工程解決方案，它為用戶的產(chǎn)品設計及加工過程提供了數(shù)字化造型和驗證手段。Unigraphics NX針對用戶的虛擬產(chǎn)品設計和工藝設計的需求，提供了經(jīng)過實踐驗證的解決方案。</p><p>　　在三維建模領域UG是最具代表

37、性的軟件，它可以實現(xiàn)CAD/CAE/CAM的一體化軟件。它具有強大的實體造型，曲面造型，裝配，工程圖的生成等功能，主要應用于機械制造，航空航天，汽車船舶設計和電子領域。隨著制造業(yè)各領域的發(fā)展，UG的應用已成為一種趨勢。</p><p><b>　　機床的實體建模</b></p><p>　　通過前期對精密機床零部件尺寸的測量，便可基于UG（Unigraphics NX

38、）對機床進行實體建模，以便為后續(xù)有限元分析提供實體模型。由于機床零部件眾多，在不影響結論的情況下對機床的結構進行理想模型建模。</p><p>　　以下建模依照實驗室的MANIX ML360微型精密車床繪制，精密機床實物圖為</p><p>　　圖2.0 MANIX ML360微型精密車床</p><p>　　根據(jù)實體建立的UG模型，簡化了一些倒角和不必要的部件。&

39、lt;/p><p>　　圖2.1 UG的機床實體建模</p><p>　　圖2.2機床床身的UG圖</p><p><b>　　主軸的實體建模</b></p><p>　　圖2.3 主軸零件圖</p><p>　　圖2.4 主軸的UG模型</p><p><b>　　

40、小結</b></p><p>　　通過UG對機床的床身和主軸進行了實體建模，UG在三維繪圖方面的功能強大，建?？焖?。有效的模型對后續(xù)的有限元分析提供了很大的便利。</p><p>　　機床和主軸的動力學分析</p><p><b>　　結構動力學簡介</b></p><p>　　結構動力力學分析用來求解隨時間

41、變化的載荷對結構或部件的影響。與靜力分析不同，動力分析要考慮隨時間變化的力載荷以及它對阻尼和慣性的影響。通常，按照作用在結構上動力數(shù)荷的類型，結構動力學分析可以分為模態(tài)分析、諧響應分析、瞬態(tài)動力分析和諧分析大類. 其中, 簡諧載荷對應于諧波響應分析，隨機載荷對應于譜分析，沖擊載荷、突加載荷和快速移動載荷對應于瞬態(tài)動力學分析。</p><p>　　結構動力學要解決的問題要有兩類：1、尋求結構的固有頻率和主振型，從而

42、了解結構胡振動特性，以便更好地利用或減小振動；2、分析結構的動力響應特性，以計算結構振動時的動力響應和動位移的大小及其變化規(guī)律。對于第一類問題，分析結構的固有頻率和主振型的問題可歸納為求特征方程的特征值和特征向量問題；對于第二類問題，分析結構的動力響應即結構在動載荷的作用下產(chǎn)生的動應力和動位移響應。</p><p>　　結構動力學分析的最終目的是，確定動力載荷作用下，結構的內(nèi)力、位移和反力等值隨時間的變化規(guī)律，從

43、而找出其最大值，以作為設計、分析或驗算的依據(jù)。還可以這樣認為，其主要任務是把只適應于靜載荷的結構分析標準方法加以推廣，使之也可以在動載荷的分析中加以應用。因此可以說，靜載荷是動載荷的一種特殊形式。</p><p>　　結構動力學通用運動方程 </p><p>　　結構動力學通用的運動方程如下： </p><p><b>　?。?）</b><

44、;/p><p>　　式（1）其中，M為結構質量矩陣，C為結構阻尼矩陣，K為結構剛度矩陣，F(xiàn)(t)為隨時間變化載荷函數(shù)，u為節(jié)點位移矢量，為節(jié)點速度矢量，為節(jié)盧加速度矢量。</p><p>　　不同分析類型是對這個方程的不同形式進行求解。 </p><p>　　模態(tài)分析：設定F(r)為零，而矩陣C通常被忽略。</p><p>　　諧響應分析：假設F

45、（t）和u（t）為簡諧函數(shù)，例如xsin（ωt），其中x是振幅，ω是單位為rad/s的頻率。</p><p>　　瞬態(tài)動力學分析：方程仍保持上述的形式。</p><p>　　結構動力學方程求解方法 </p><p>　　動力學方程主要有兩種方法：模態(tài)疊加法和直接積分法，模態(tài)疊加法又稱振型疊加法，就是按自然頻率和模態(tài)將完全耦合的通用運動方程轉化為一組獨立的非耦合方程，

46、可以用來處理瞬態(tài)動力學分析和諧波響應分析。其基本思路是：先對問題進行模態(tài)分析得到其固有頻率和主振型：然后，將問題的位移響應看成所得主振型的線性疊加代人振動方程，利用主振型的特點將問題變換成求解一組獨立的微分方程，每個自由度對應一個方程：最后，求出每個方程的解（即各階響應），再將結果疊加在一起得到整個問題的解。</p><p>　　直接積分法又稱逐步積分法，其基本思想是把求解時間域[0，T]離散為n個步長為Δr的時

47、間段，且認為在每個時間段上位移、速度和加速度按線性規(guī)律變化，每個時間點處滿足振動方程，依次從初始狀態(tài)t=0時刻到中止狀態(tài)t=T時刻逐步對方程進行數(shù)值積分，計算出各個時刻位移響應，進而計算出速度、加速度、應變和應力等響應。在諧響應分析中，因為載荷和響應都假定為簡諧函數(shù)，所以運動方程是以干擾力頻率的函數(shù)而不是以時間的函數(shù)形式寫出并求解的。對于瞬態(tài)動力學，運動方程保持為時間的函數(shù)，并且可以通過顯式或隱式的方法求解。</p>&l

48、t;p>　　其中顯式求解方法也稱為閉式求解法或預測求解法。分時間步Dt必須很小，但求解速度很快（沒有收斂問題），用于波的傳播、沖擊載荷和高度非線性問題，在ANSYS 中的ANSYS-LS/DYNA就是使用這種方法。對于顯式求解法也可成為開式求解法或修正求解法，積分時間步Dt可以較大，但方程求解時間相對較長（因為有收斂問題），除了要求Dt必須很小的問題以外，對大多數(shù)問題都是有效的，ANSYS使用Newmark時間積分方法。當前時間點

49、的位移u(t)由包含時間點t-1的方程推導出來，是有條件穩(wěn)定，如果Dt超過結構最小周期的確定百分數(shù)，計算位移和速度將無限增加。</p><p>　　而對于隱式方法當前時間點的位u(t)由包含時問點t的方程推導出來，是無條件穩(wěn)定Dt的大小只受精度條件控制，無穩(wěn)定性。</p><p>　　ANSYS 軟件中的動力學分析功能包括模態(tài)分析、諧響應分析、瞬態(tài)動力學分析和諧分析。</p>

50、<p>　　模態(tài)分析[15]一般用于確定結構的振動特性，即確定結構的固有頻率和振型（模態(tài)），它們是動載荷結構設計中的重要參數(shù)。同時模態(tài)分析也是諧響應分析、瞬態(tài)動力分析及譜分析等其他動力學分析的起點。模態(tài)分析可以使結構設計避免共振或按特定頻率進行振動，例如揚聲器、音箱；了解結構對不同類型的動力載荷的響應：另外還有助于在其他動力學分析中估算求解控制參數(shù)，例如時間步長。由于結構的振動特性決定了結構對各種動力載荷的響應情況，建議在進

51、行其他動力學分析之前首先進行模態(tài)分析，ANSYS中的模態(tài)分析是一個線性分析。任何非線性特性，如塑性和接觸(間隙)單元，即使定義了也將被忽略。</p><p><b>　　有限元分析軟件介紹</b></p><p>　　ANSYS[16]是ANAL YSIS SYSTEM的簡寫，是美國Swanson公司推出的一種工程分析軟件。它從1971年的2. 0版本至現(xiàn)在的10.

52、0以上版本，已有30多年的歷史。該軟件是融結構、流體、電磁、熱、聲學為一體的大型CAE 通用有限元分析軟件，可廣泛用于核工業(yè)、鐵道、石油化工、航空航天、機械制造、能源、電子、土木工程、水利等工業(yè)及科學研究領域,其最突出的特點是友好的用戶界面，完整強大的圖形交互能力，從而極大地方便了用戶的操作。它擁有豐富的單元庫和材料庫，用戶可以根據(jù)具體的分析對象選取合理的剖分單元及材料特性，除此之外，用戶還可以自定義材料特性，以滿足特殊情況的需要。AN

53、SYS能夠高效地求解各種復雜結構的靜力、動力、振動、線性和非線性、模態(tài)分析、諧波響應分析、斷裂力學等問題。它具有完善的前后處理模塊和強大的數(shù)據(jù)接口，因而是計算機輔助工程(CAE)、工程數(shù)值分析的有效工具。ANSYS 環(huán)境下的模態(tài)分析是一個線性分析即在模態(tài)分析中只有線性行為是有效的，整個過程分為4 步：</p><p>　　a. 建模。在前處理中定義單元類型、單元實常數(shù)、材料性質和模型幾何性質。由于模態(tài)分析中只包括

54、線性行為的分析，因此在定義單元時必須選用線性單元。</p><p>　　b. 加載并求解。定義分析類型和分析選項，施加載荷，進行有限元計算并求解固有頻率。ANSYS提供了6種模態(tài)分析的方法，分別是子空間法(Subspace)、Block Lanczos法(系統(tǒng)默認的)、PowerDynamics法、縮減法(Reduced)、非對稱法(Unsym-metric)、阻尼法(Damped)。其中前4 種方法即子空間法、

55、Block Lanczos方法、Power Dynamics法、縮減法在大多數(shù)的模態(tài)分析中使用，后兩種方法只有在特殊情況下使用。</p><p>　　c. 擴展模態(tài)。所謂的擴展模態(tài)就是將振型寫入結果文件，如果想在后處理中觀察到振型，就必須先進行模態(tài)擴展。</p><p>　　d. 觀察求解結果。經(jīng)過模態(tài)擴展以后,模態(tài)分析結果被寫入到結構分析的結果文件中，其中包括：固有頻率、已擴展的模態(tài)振型

56、、相對應力和力分布等。</p><p><b>　　主軸的模態(tài)分析</b></p><p>　　軸承一主軸系統(tǒng)有限元模型的建立</p><p>　　主軸是機床的重要組成之一。機床的加工過程中，其動態(tài)性能對工件的加工精度、表面粗糙度和生產(chǎn)效果影響很大。為保證加工零件的高精度，主軸系統(tǒng)必須具有良好的動態(tài)特性，因此，對主軸系統(tǒng)的動力學進行研究有著非常

57、重要的意義。</p><p>　　我們所采用的主軸材料為45鋼，彈性模量EX=2．06×1011Pa，泊松比PRXY為0.3，密度為7 800 kg/m2。通過主軸裝配圖所示，主軸軸承采用球軸承。主軸前支承采用內(nèi)錐孔雙圓柱滾子軸承來承受徑向力，提高機床主軸徑向剛度和主軸回轉精度，采用背靠背安裝的角接觸球軸承來主要承受軸向力，降低主軸軸向竄動量，提高軸向剛度；后支承采用內(nèi)錐孔的雙圓柱滾子軸承，起到徑向支承

58、作用。</p><p>　　1-帶輪 2-雙圓柱滾子軸承 3-角接觸球軸承 4-雙圓柱滾子軸承 5-主軸 6-底座</p><p>　　圖3.0 主軸裝配圖</p><p>　　對主軸來說，其徑向振動是影響其動態(tài)性能的主要因素。為了計算方便，對其進行如下簡化：</p><p>　　將軸承簡化為彈性支承，忽略其角剛度和軸向剛度，只考慮其徑向剛度

59、；</p><p>　　忽略軸承負荷及轉速對軸承剛度的影響，視軸承剛度為定值；</p><p>　　將電機的轉子及過盈套等效為同密度軸材料，作為主軸的附加分布質量，等效到所在單元的節(jié)點上；</p><p>　　去除了螺紋孔、圓角、倒角等細節(jié)信息。</p><p>　　合理確定有限元模型約束條件是成功地進行有限元分析的基本條件，約束條件的確定，

60、應盡可能符合原結構的實際情況。假設主軸軸承各向同性，把軸承用Combin14彈簧一阻尼單元進行模擬，每個軸承彈性支撐均由4個均布的彈簧組成，如圖l所示，每個彈簧用一個彈簧一阻尼單元模擬，在節(jié)點P5，P6，P7，P8上施加約束限制其軸向移動，在彈簧的另外一端(圖中的P1，P2，P3，P4四個節(jié)點)限制UX，UY，UZ自由度。每個彈簧的剛度按單個軸承的徑向剛度并聯(lián)計算。</p><p>　　圖3.1 軸支承簡化模型圖

61、</p><p>　　簡化后，彈簧一阻尼單元的彈簧剛度取2.48*107N/m，阻尼為50N/m。主軸選用soild 92實體單元。soild 92實體單元具有二次位移型函數(shù)，非常適合于模擬不規(guī)則形狀的結構（例如由各種CAD/CAM系統(tǒng)產(chǎn)生的網(wǎng)格模型）。單元由10個節(jié)點定義，每個節(jié)點有3 個自由度：節(jié)點坐標系的x，y，z方向的平動。此單元還具有塑性、蠕變、膨脹、應力剛化，大變形和大應變的功能。</p>

62、<p>　　下圖是SOILD 92單元的示意圖：</p><p>　　將UG模型導入ANSYS</p><p>　　UG所繪制的圖紙可以直接導入ansys11。但導入交復雜的三維圖成功率較低。ANSYS 11.0支持如IGES、CATIA、Pro/E、UG、SAT、PARA這些數(shù)據(jù)格式，轉換步驟如下：首先打開ANSYS11.0，選擇file-import-UG，找到前面保存的

63、后綴為*.x_t的文件，點擊ok，出現(xiàn)框架圖。要使其轉換為實體模型還需做如下操作：依次點擊plotctrls -style -solid model facets。再在出現(xiàn)的文本框的下拉菜單中選擇Normalfaceting，最后選擇plot-volumes，便可顯示零件的實體模型。具體步驟如下圖。</p><p>　　圖3.2 轉換成實體框架模型 圖3.3 顯示實體模型</p>

64、<p>　　圖3.4 導入的主軸模型</p><p><b>　　定義單元類型</b></p><p>　　在劃分網(wǎng)格前，首先需對模型中將要用到的單元屬性進行定義。單元屬性通常包括：單元類型、實常數(shù)、材料特性、橫截面類型和單元坐標系等。</p><p>　　為適應不同的分析問題，ANSYS提供了一百多種不同的單元類型。從普通的點、線

65、單元、面單元到特殊的接觸單元、間隙單元和表面效應單元等。一般來說，選取單元類型的要點是：采用解決問題所必需的自由度數(shù)目最小的單元類型。一般原則是：一維單元(桿、梁和彈簧等)用于離散“線”類結構(如析架、梁結構等)；二維單元(平面應力、平面應變、軸對稱和薄殼等)用于離散“面”類結構(如板殼結構)；三維單元(厚殼和實體等)則用于離散“體”類結構(如塊體結構)。</p><p>　　鑒于本次研究分析的模型都是三維實體

66、模型，結構復雜。綜合考慮分析精度，選擇solid92單元對實體模型進行網(wǎng)格的劃分。</p><p>　　選擇Main Menu/Preprocessor/Element Type/Add Edit Delete命令，出現(xiàn)Element Type對話框，單擊Add按鈕，出現(xiàn)Library of Element Type對話框，在Librar of Element Type兩個列表框中分別選擇Thermal Soli

67、d和Brick 20node 90選項，在Element type reference number文本框中輸入1，單擊OK按鈕，關閉該對話框，如圖。</p><p>　　圖3.5 定義單元類型</p><p><b>　　定義材料屬性</b></p><p>　　要對模型進行分析，首要的就是要確定材料屬性。在模態(tài)分析中參數(shù)有彈性模量、泊松比、

68、密度等等。主軸模態(tài)分析中，定義主軸材料彈性模量EX=2．06×1011Pa，泊松比PRXY為0.3，密度為7 800 kg／m2。軸承的剛度為2.04×107N/m，阻尼系數(shù)為50Ns/m。</p><p><b>　　創(chuàng)建硬點和關鍵點</b></p><p>　　硬點實際上是一種比較特殊的關鍵點。硬點和關鍵點最大不同處在于；實體網(wǎng)格化時，硬點一定

69、會化為節(jié)點，而關鍵點則不一定。由于軸承用COMBIN 14彈簧-阻尼單元模擬，所以單元的一端需與主軸連接且網(wǎng)格后是主軸上的節(jié)點，所以硬點的建立就尤為重要。彈簧-阻尼單元另一端用關鍵點建立。硬點和關鍵點的坐標如下表3.0，3.1。</p><p>　　表3.0 硬點位置坐標</p><p>　　表3.1 關鍵點位置坐標</p><p><b>　　網(wǎng)格劃分&

70、lt;/b></p><p>　　Ansys提供的網(wǎng)格劃分有兩種方式：自由網(wǎng)格和映射網(wǎng)格。自由網(wǎng)格劃分適用范圍較廣但是其內(nèi)部生成的節(jié)點位置隨意。如果需要控制內(nèi)部節(jié)點可以考慮映射網(wǎng)絡。網(wǎng)格的好壞直接影響有限元分析結果的精確度，所以需要考慮到設計的需要。下面是對主軸模型進行網(wǎng)格劃分后的圖。</p><p>　　網(wǎng)格劃分成76422個節(jié)點和47256個單元。</p><

71、p>　　圖3.6 網(wǎng)格劃分后的主軸</p><p>　　創(chuàng)建COMBIN 14單元</p><p>　　原先的硬點已全部轉化成節(jié)點，再將關鍵點轉化成節(jié)點。通過命令E，NUM1，NUM2，把兩個節(jié)點通過線連接。并將單元定義成Combin 14。</p><p><b>　　加載與求解</b></p><p>　　外圈

72、（關鍵點轉化的節(jié)點）ALL DOF取0，內(nèi)圈（硬點轉化的節(jié)點）UY取0，如下圖。</p><p>　　求解結構的振動可以表達為各階固有振型的線性組合，其中低階同有振型比高階對結構的振動影響較大，越是低階影響越大，低階振型對結構的動態(tài)特性起決定作用。在模態(tài)提取方法中，Lanczos法在進行計算時具有求解精度高，計算速度快的特點。采用Block Lanczos法求解主軸的前5階固有頻率和振型，并進行模態(tài)擴展。<

73、/p><p>　　圖3.7 約束后的主軸</p><p><b>　　計算結果及分析</b></p><p>　　擴展模態(tài)后得到主軸前5階的固有頻率和振型圖。</p><p>　　表3.2 主軸前五階固有頻率</p><p>　　圖3.8 主軸1階振型圖</p><p>　　圖

74、3.9 主軸2階振型圖</p><p>　　圖3.10 主軸3階振型圖</p><p>　　圖3.11 主軸4階振型圖</p><p>　　圖3.12 主軸5階振型圖</p><p>　　從振型圖可以看出，combin 14彈簧-阻尼單元在分析中達到了預想的效果，也發(fā)現(xiàn)對主軸邊界的模擬，與實際主軸通過軸承安裝在支撐上的情況很吻合。</p

75、><p>　　為保證機床的加工精度和安全性，主軸工作時最高轉速不能超過其1階臨界轉速的75％。從表l可以看出，主軸的l階臨界轉速為60×51.160=3069.6 r/min，而其最高工作轉速為1600 r/min，遠遠低于其l階臨界轉速，因此主軸設計合理，能有效避開共振區(qū)。</p><p><b>　　主軸諧響應分析</b></p><p&

76、gt;　　諧響應分析是用于確定線性結構在承受隨時間接正弦（簡諧）規(guī)律變化的載荷時穩(wěn)態(tài)響應的一種技術。分析的目的是計算結構在幾種頻率下的響應井得到一些響應值對頻率的曲線。該技術只計算結構的穩(wěn)卷受迪振動，不考慮結構發(fā)生在激勵開始時的瞬態(tài)振動。諧響應分析使設計人員能預測結構的持續(xù)動力學特性，從而能夠驗證其設計足否能夠克服共振及其他受迫振動應起的有害效果。在模態(tài)分析基礎上利用模態(tài)疊加法，對主軸進行諧響應分析，得到主軸在工作狀態(tài)下心周期性激振力作

77、用的動力學響應。</p><p>　　分析主軸系統(tǒng)的響應特性(即動力響應)，目的是計算出主軸系統(tǒng)在激振力作用下的響應位移與響應應力，得到系統(tǒng)的動力響應與系統(tǒng)振動頻率的曲線，即幅頻曲線。切削力作為激振力，激振力采用600 N。加載在UX方向，頻率范圍為10～240Hz，分別取前支撐點（1ux），中間點（2ux）及后支撐點（3ux），采用模態(tài)分析中的結果，用模態(tài)疊加法進行分析，結果見圖3.13。</p>

78、<p>　　圖3.13 主軸前支撐點的幅頻圖</p><p>　　圖3.14 主軸中部的幅頻圖</p><p>　　圖3.15 主軸后支撐點的幅頻圖</p><p><b>　　結果分析</b></p><p>　　通過主軸諧響應分析的幅頻圖可看出：前支撐點，中部及后支撐點在一階處出現(xiàn)共振。最大位移分別是0.

79、01μm，0.52μm，0.08μm。從而可以得到主軸的最小動剛度分別為600N/0.01μm=60000N/μm,1154N/μm,7500N/μm。</p><p>　　提高主軸動態(tài)特性的主要措施：提高主軸組件的支承剛度和阻尼。主軸系統(tǒng)的彎曲振動和搖擺振動在主軸前端表現(xiàn)的特別明顯。因此，前支承的剛度和阻尼對主軸系統(tǒng)的振動，起決定性的影響。前支承包括前軸承、主軸箱及其他相關零件。其中前軸承的振動又是前支承振動的

80、主要因素。</p><p>　　因此，增加前軸承的剛度，有利于提高主軸的剛度和固有頻率，避免高轉速范圍內(nèi)的共振現(xiàn)象，進而改善主軸的動態(tài)特性。</p><p><b>　　床身模態(tài)分析</b></p><p>　　機床床身的有限元模型</p><p>　　機床床身是一個重要的結構大件，它起著支撐工件和主軸箱、尾架等關鍵零部

81、件的作用，它的動態(tài)特性的好壞直接關系到機床的加工精度和表面粗糙度，關系到機床是否能安全可靠的工作以及整機的使用壽命，了解床身結構本身具有的剛度特性即結構的固有頻率和振型，將避免在使用中因共振因素造成不必要的損失，因此有必要對其進行詳細的動態(tài)分析。目前，對機床床身動態(tài)性能研究的方法主要是模態(tài)分析法，模態(tài)分析研究的主要內(nèi)容是確定機床床身的振動特性即固有頻率和主振型，它們是承受動載荷的重要參數(shù)。通過模態(tài)分析就可以判斷振型是否影響加工精度，根據(jù)

82、此數(shù)據(jù)還可對機床床身相關的部件進行優(yōu)化設計，使它滿足機床對加工質量和加工精度的要求。</p><p>　　分析用的機床性能參數(shù)：彈性模量172×1011Pa，泊松比0.3，密度7800kg/m2。由于模態(tài)分析只包括線性行為的分析，因此定義單元的時候必須采用線性單元。本文采用了Soild 45單元，Soild 45用于三維實體結構模型。單元由8個節(jié)點結合而成，每個節(jié)點有X，Y，Z，3個方向的自由度。該單元

83、具有塑性，蠕變，膨脹，應力強化，大變形和大應變的特征。它能夠吸收不規(guī)則形狀的單元而精度沒有損失，有可并立的位移形狀，并且對于曲線邊界的模犁能很好的適應機床模型網(wǎng)格劃分情況如圖所示。</p><p>　　圖4.0 床身的有限元模型</p><p><b>　　加載及求解</b></p><p>　　床身底部有2個地腳螺栓（黃色區(qū)域）對它們在X、Y

84、、Z方向施加零位移約束，對地面Z方向（藍色區(qū)域）進行零位移約束如圖所示。然后進行求解。利用ANSYS軟件進行模態(tài)分析時采用的是Block Lanczos法。Block Lanezos法是ANSYS默認的求解方法。它采用Lanczos算法，是用一組向量來實現(xiàn)遞歸的。Block Lanezos法適用于大型對稱矩陣特征值求解問題。最適合由殼或殼與實體組成的模型。該方法精確度和Subspace法一樣，收斂速度更快。但要求比Subspaee法內(nèi)存

85、多大概50％。Block Lanezos法采用稀疏矩陣方程求解器。</p><p><b>　　圖4.1 約束條件</b></p><p><b>　　計算結果及分析</b></p><p>　　模態(tài)分析計算結果如下表所示。</p><p>　　表4.0 機床床身前五階固有頻率</p>

86、<p>　　圖4.2 機床床身1階振型圖</p><p>　　圖4.3 機床床身2階振型圖</p><p>　　圖4.3 機床床身3階振型圖</p><p>　　圖4.4 機床床身4階振型圖</p><p>　　圖4.5 機床床身5階振型圖</p><p><b>　　結果分析</b>

87、</p><p>　　(1)床身的固有頻率與實際的值有一定差別，主要原因有：</p><p>　　計算時結構被簡化。部分結果被省略。</p><p>　　實際部件的非線性被簡化為理想的線性結構。</p><p>　　計算中對數(shù)據(jù)進行一定精度下的四舍五入，也會對結果產(chǎn)生影響。</p><p>　　如果需要進一步提高精度降

88、低誤差，則必須提高結構簡化的合理性。并注意單元的劃分和選取。</p><p>　　(2)高階固有振型要比低階對機床的振動影響大，固有頻率越高其振動越劇烈對結構影響就越大，因此高階振型對機床各部件的動態(tài)特性起決定作用。故應避免外界載荷頻率過高。</p><p>　　(3)對于立柱等彎曲明顯的部位可以考慮通過加上加強筋來減少這種振動。</p><p><b>

89、　　結論</b></p><p>　　本文通過對機床的兩個重要部件——主軸和床身進行了實體建模，并對實體模型進行了有限元分析，得出以下結論：</p><p>　　在用UG對實體進行建模時，建立模型快速，修改方便。比傳統(tǒng)的CAD建模更加直觀，立體，并為后續(xù)的有限元分析建立好模型。</p><p>　　在用ANSYS分析主軸過程中，需注意一些細節(jié)，比如ANS

90、YS在分析時采用的拓撲的方法，如果你的實體模型過于復雜，那對后面的網(wǎng)格劃分和求解都會有很大的影響。</p><p>　　在主軸約束過程中，采用彈簧-阻尼單元來模擬軸承的效果，使得求解的結果更接近實際的工作環(huán)境。</p><p>　　床身的固有頻率與實際的值有一定差別，主要原因有：</p><p>　　計算時結構被簡化。部分結果被省略。</p><

91、p>　　實際部件的非線性被簡化為理想的線性結構。</p><p>　　計算中對數(shù)據(jù)進行一定精度下的四舍五入，也會對結果產(chǎn)生影響。</p><p>　　如果需要進一步提高精度降低誤差，則必須提高結構簡化的合理性。并注意單元的劃分和選取。</p><p>　　高階固有振型要比低階對機床的振動影響大，固有頻率越高其振動越劇烈對結構影響就越大，因此高階振型對機床各部件

92、的動態(tài)特性起決定作用。故應避免外界載荷頻率過高。</p><p>　　床身對于立柱等彎曲明顯的部位可以考慮通過加上加強筋來減少這種振動。</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　袁哲俊.精密和超精密加工技術的新進展[J].哈爾濱工業(yè)大學學報,2006,40(3):289～291.</p><p>

93、;　　熊萬里,鐘國富,紀宗輝.高速精密機床系統(tǒng)動力學的研究進展[J].湖南大學國家高效磨削工程中心,2009年9期</p><p>　　袁哲俊;精密和超精密加工技術的新進展[J]. 工具技術 2006年03期</p><p>　　Bryan. Design and Construction of an Ultap recision 84 inch Diamond Turning Machi

94、ne [ J ]. Precision Engineering, 1979, 1 (1) : 13 - 17.</p><p>　　WalkerDavid D, Shore Paul R. Manufacture of segments for extremely large telescopes: a new perspective [ C ] / / In: Ardeberg AL,Andersen T (

95、eds). Second BackaskogWork2 shop on Extremely Large Telescopes Proceedings of the SP IE, 2004: 277 - 284.</p><p>　　廖伯瑜 現(xiàn)代機械動力學及其工程應用 2003</p><p>　　張廣鵬，史文浩，黃玉美.機床整機動態(tài)特性的預測解析建模方法 [J].上海交通大學學報，2001

96、(12)</p><p>　　Jiang T.Chirehdast M A System approach to structural topology optimization:designing optimal connections 1997(119)</p><p>　　趙宏林，張文河，盛伯浩.機床整機綜合特性的預測[R]. 1998(03)</p><p>

97、;　　Zatarain M.Lejardi E.Egana F Modular synthesis of machine tools 1998(01)</p><p>　　周德廉.陳新 高精度內(nèi)圓磨床整機動力學建模及優(yōu)化設計 [J] -東南大學學報2001(02)</p><p>　　Yeh T P.Vance J M Applying virtual reality technique

98、to sensitivity-based structural shape design 1998</p><p>　　陳衛(wèi)福.孫建光.范晉偉 模態(tài)力法用于機床結構系統(tǒng)動態(tài)分析的研究 [J].北京工業(yè)大學學報2000(01)</p><p>　　Elbestawi M A Development of a novel modular and agile face machining tec

99、hnology 2002(01)</p><p>　　袁安富；鄭祺；基于ANSYS的機床模態(tài)分析[J].CAD/CAM與制造業(yè)信息化; 2008，08：52</p><p>　　楊明亞，楊濤，湯本金，周永良，陰紅，ANSYS 在數(shù)控機床模態(tài)分析中的應用[J].中國制造業(yè)信息化，2006 ，35(17)：40</p><p><b>　　文獻綜述</b

100、></p><p>　　精密機床實體建模與動力學分析</p><p><b>　　前言</b></p><p><b>　　論文的目的</b></p><p>　　近20年來，機床不斷向高速和精密方向發(fā)展。精密和超精密加工技術的發(fā)展,直接影響到一個國家尖端技術和國防工業(yè)的發(fā)展,因此世界各國對此

101、都極為重視,投入很大力量進行研究開發(fā),同時實行技術保密,控制關鍵加工技術及設備出口。隨著航空航天、高精密儀器儀表、慣導平臺、光學和激光等技術的迅速發(fā)展和多領域的廣泛應用,對各種高精度復雜零件、光學零件、高精度平面、曲面和復雜形狀的加工需求日益迫切。目前國外已開發(fā)了多種精密和超精密車削、磨削、拋光等機床設備,發(fā)展了新的精密加工和精密測量技術[1]。精密、超精密機床振源主要來源于機內(nèi)振源和機外振源。其中，機內(nèi)振源主要來源于機床各主軸伺服驅動

102、系統(tǒng)與傳動系統(tǒng)的振動，包括轉子旋轉不平衡及電磁力不平衡引起的振動；機床回轉零件的不平衡引起的振動；運動傳遞過程中引起的振動；往復部件運動的慣性力引起的慣性力振動；切削時的沖擊振動等。超精密機床機外振源主要來源于其它機床、鍛壓設備、火車、汽車等通過地基傳給機床的振動等。</p><p>　　機床工業(yè)是裝備制造業(yè)和國防工業(yè)的基礎。機床切削時的振動和變形不僅直接影響機床的動態(tài)精度和工件的加工質量，而且會導致生產(chǎn)效率下降

103、、刀具磨損加劇，甚至直接導致機床故障和使用壽命縮短。因此，對機床動力學特性進行深入研究十分必要。近20年來，機床不斷向高速和精密方向發(fā)展。對于高速精密機床而言，進行機床動態(tài)特性分析和優(yōu)化設計更為重要。高速精密機床系統(tǒng)動力學是以精密機床為對象，以結構動力學、加工系統(tǒng)動力學及傳動系統(tǒng)動力學等為主要研究內(nèi)容，以三維建模、數(shù)值計算、動態(tài)特性分析和動態(tài)性能測試等為手段，為機床設計、制造提供基本理論及設計依據(jù)的學科[2]。</p>&

104、lt;p><b>　　相關概念</b></p><p>　　結構動力學分析[3]</p><p>　　高速精密機床系統(tǒng)結構動力學包括對機床整機建模、機床主要關鍵功能部件分析和部件間結合部三個方面的研究。其研究方法分為數(shù)學建模及模態(tài)分析。機床結構動態(tài)分析的目的旨在搜尋影響機床動態(tài)性能的薄弱環(huán)節(jié)，改進其結構來提高機床結構動態(tài)性能。</p><p&

105、gt;　　機床動態(tài)特性研究的主要指標</p><p>　　機床動態(tài)特性是指機床系統(tǒng)在振動狀態(tài)下的特性，即機床在一定激振力下振幅和相位隨激振頻率而變化的特性[4]。主要指標有:</p><p>　　1) 固有頻率，數(shù)控機床是由若干零部件所組成的多自由度系統(tǒng)，每一個自由度對應系統(tǒng)一個固有頻率。通常，在數(shù)控機床的振動分析中，只關心低階固有頻率( 5階以下) ，因此，振動測試只需要測定低階固有頻率

106、即可。當機床的激振頻率在固有頻率附近時，機床會發(fā)生強烈振動，即共振。因此，測定固有頻率對于預防共振有著重要意義。</p><p>　　2) 阻尼比，數(shù)控機床各部件間的阻尼比大小，是代表機床抗振性的一個重要指標。因此，需要在振動測試中測定機床的阻尼比以評價機床阻尼減振的能力。增加機床的阻尼可提高機床的動剛度和自激振動的穩(wěn)定性。</p><p>　　3) 模態(tài)振型，數(shù)控機床的模態(tài)振型是與其固有

107、頻率相對應的，通常也只需要測得低階固有頻率對應的模態(tài)振型。模態(tài)振型反映了機床在某個共振頻率( 固有頻率) 下整機的振動形態(tài)，通過振型圖可以發(fā)現(xiàn)機床振動幅度較大的零部件，即薄弱環(huán)節(jié)。</p><p>　　4) 動剛度，機床在以一定頻率變化的正弦交變載荷( 激振力) 作用下所表現(xiàn)的剛度稱為動剛度，動剛度是衡量機床抗振性的主要指標，其數(shù)值等于產(chǎn)生單位振幅所需的動態(tài)力。</p><p>　　機床的

108、動剛度是激振頻率的函數(shù)，當機床發(fā)生共振時，動剛度最低，表現(xiàn)在頻譜圖上則動柔度最大，因此，也經(jīng)常用動柔度( 動剛度的倒數(shù)) 評價機床的抗振性好壞。</p><p><b>　　主題</b></p><p>　　國外超精密機床的發(fā)展情況</p><p>　　研發(fā)超精密機床是發(fā)展超精密加工的重要前提條件[5]。近年來發(fā)達國家已成功開發(fā)了多種先進的超精

109、密加工機床。超精密機床的發(fā)展方向是:進一步提高超精密機床的精度,發(fā)展大型超精密機床,發(fā)展多功能和高效專用超精密機床。美、英、德等國在上世紀七十年代(日本在八十年代)即開始生產(chǎn)超精密機床產(chǎn)品,并可批量供貨。在大型超精密機床方面,美國的LLL國家實驗室于1986年研制成功兩臺大型超精金剛石車床:一臺為加工直徑2.1m的臥式DTM-3金剛石車床,另一臺為加工直徑1.65m的LODTM立式大型光學金剛石車床。其中,LODTM立式大型光學金剛石車

110、床被公認為世界上精度最高的超精密機床。美國后來又研制出大型6軸數(shù)控精密研磨機,用于大型光學反射鏡的精密研磨加工。英國的Cranfield精密加工中心于1991年研制成功OAGM-2500多功能三坐標聯(lián)動數(shù)控磨床(工作臺面積2500mm×2500mm),可加工(磨削、車削)和測量精密自由曲面。該機床采用加工件拼合方法,還可加工出天文望遠鏡中直徑7.5m的大型反射鏡。日本的多功能和高效專用超精密機床發(fā)展較快,對日本微電子和家電工業(yè)