課程設(shè)計(jì)----二級減速箱的設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　課程設(shè)計(jì)說明書</b></p><p>　　課程名稱： 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì) </p><p>　　設(shè)計(jì)題目： 二級減速箱的設(shè)計(jì) </p><p>　　專 業(yè)： 過程裝備與控制工程 </p><p>　　

2、班 級： </p><p>　　學(xué)生姓名: </p><p>　　學(xué) 號: </p><p>　　指導(dǎo)教師:

3、 </p><p><b>　　目錄</b></p><p>　　一、課程設(shè)計(jì)方案5</p><p><b>　　1.1已知條件5</b></p><p><b>　　1.2設(shè)計(jì)內(nèi)容5</b></p><p>　　二、電動機(jī)的選擇7

4、</p><p>　　2.1選擇電動機(jī)類型7</p><p>　　2.2選擇電動機(jī)容量7</p><p>　　2.3確定電動機(jī)轉(zhuǎn)速7</p><p>　　三．傳動裝置的總傳動比及其分配9</p><p>　　四．計(jì)算傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù)10</p><p>　　4.1各軸轉(zhuǎn)速10

5、</p><p>　　4.2各軸輸入功率10</p><p>　　4.3各軸輸入轉(zhuǎn)距10</p><p>　　五．齒輪零件的設(shè)計(jì)計(jì)算12</p><p>　　5.1高速級齒輪的設(shè)計(jì)12</p><p>　　5.1.1選定齒輪的精度等級、材料及齒數(shù)。12</p><p>　　5.1.2按

6、按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)12</p><p>　　5.1.3計(jì)算13</p><p>　　5.1.4按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)14</p><p>　　5.1.5幾何尺寸計(jì)算16</p><p>　　5.2低速級齒輪的設(shè)計(jì)16</p><p>　　5.2.1選定齒輪的類型、精度等級、材料及齒數(shù)。17</p>

7、<p>　　5.2.2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)17</p><p>　　5.2.3計(jì)算18</p><p>　　5.2.4按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)19</p><p>　　5.2.5幾何尺寸計(jì)算20</p><p><b>　　六．軸的設(shè)計(jì)22</b></p><p>　　6.1高速軸的

8、設(shè)計(jì)。22</p><p>　　6.1.1求作用在齒輪上的力22</p><p>　　6.1.2初步確定軸的最小直徑22</p><p>　　6.1.3軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)23</p><p>　　6.1.4求軸上的載荷24</p><p>　　6.1.5按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度26</p><

9、;p>　　6.2中速軸的設(shè)計(jì)26</p><p>　　6.2.1求作用在齒輪上的力26</p><p>　　6.2.2初步確定軸的最小直徑27</p><p>　　6.2.3軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)27</p><p>　　6.3低速軸的設(shè)計(jì)28</p><p>　　6.3.1求作用在軸上的力28</p&g

10、t;<p>　　6.3.2初步確定軸的最小直徑28</p><p>　　6.3.3軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)29</p><p>　　6.3.4求軸上的載荷30</p><p>　　6.3.5按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度32</p><p><b>　　七.鍵的校核33</b></p><p&

11、gt;　　7.1高速軸上鍵的校核33</p><p>　　7.2中速軸上鍵的校核33</p><p>　　7.2.1中速軸上大齒輪處鍵的校核33</p><p>　　7.3低速軸上鍵的校核34</p><p>　　7.3.1低速軸上外伸端處鍵的校核34</p><p>　　7.3.2低速軸上齒輪處鍵的校核3

12、4</p><p>　　八.軸承壽命的驗(yàn)算35</p><p>　　8.1高速軸上軸承的壽命校核35</p><p>　　8.2低速軸上軸承的壽命校核36</p><p>　　九．箱體結(jié)構(gòu)及減速器附件設(shè)計(jì)37</p><p>　　9.1箱體設(shè)計(jì)37</p><p>　　9.1.1鑄造箱

13、體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)37</p><p>　　9.2箱體附件的設(shè)計(jì)38</p><p>　　十．潤滑與密封39</p><p><b>　　10.1潤滑39</b></p><p><b>　　10.2密封39</b></p><p>　　十一．設(shè)計(jì)小結(jié)40</p&

14、gt;<p>　　十二.參考文獻(xiàn)40</p><p><b>　　序言</b></p><p>　　淺談減速器的發(fā)展趨勢</p><p>　　1、高水平、高性能。圓柱齒輪普遍采用滲碳淬火、磨齒，承載能力提高4倍以上，體積小、重量輕、噪聲低、效率高、可靠性高。 </p><p>　　2、積木式組合設(shè)計(jì)?；?/p>

15、參數(shù)采用優(yōu)先數(shù)，尺寸規(guī)格整齊，零件通用性和互換性強(qiáng)，系列容易擴(kuò)充和花樣翻新，利于組織批量生產(chǎn)和降低成本。 </p><p>　　3、型式多樣化，變型設(shè)計(jì)多。擺脫了傳統(tǒng)的單一的底座安裝方式，增添了空心軸懸掛式、浮動支承底座、電動機(jī)與減速器一體式聯(lián)接，多方位安裝面等不同型式，擴(kuò)大使用范圍。 </p><p>　　促使減速器水平提高的主要因素有： ①理論知識的日趨完善，更接近實(shí)際（如齒輪強(qiáng)度計(jì)算

16、方法、修形技術(shù)、變形計(jì)算、優(yōu)化設(shè)計(jì)方法、齒根圓滑過渡、新結(jié)構(gòu)等）。 ②采用好的材料，普遍采用各種優(yōu)質(zhì)合金鋼鍛件，材料和熱處理質(zhì)量控制水平提高。 ③結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)更合理。 ④加工精度提高到ISO5－6級。 ⑤軸承質(zhì)量和壽命提高。 ⑥潤滑油質(zhì)量提高。</p><p><b>　　一、課程設(shè)計(jì)方案</b></p><p><b>　　1.1已知條件：</b>

17、</p><p>　　注：圖中F為輸送帶拉力（或?yàn)檩敵鲛D(zhuǎn)矩T），V為輸送帶速度</p><p>　　工作環(huán)境：一般條件，通風(fēng)良好；</p><p>　　載荷特性：連續(xù)工作、近于平穩(wěn)、單向運(yùn)轉(zhuǎn)；</p><p>　　使用期限：8年，每日兩班制工作；</p><p>　　卷筒效率：η=0.96；</p>&l

18、t;p>　　運(yùn)輸帶允許速度誤差：±5%；</p><p>　　生產(chǎn)規(guī)模：成批生產(chǎn)。</p><p><b>　　1.2 設(shè)計(jì)內(nèi)容：</b></p><p><b>　　設(shè)計(jì)傳動方案；</b></p><p>　　設(shè)計(jì)減速器部件裝配圖（A1）；</p><p>

19、　　繪制軸、齒輪零件圖各一張（高速級從動齒輪、中間軸）；</p><p>　　編寫設(shè)計(jì)計(jì)算說明書一份（約7000字）</p><p><b>　　二、電動機(jī)的選擇</b></p><p>　　2.1選擇電動機(jī)類型</p><p>　　按工作要求用Y型全封閉自扇冷式籠型三相異步電動機(jī)，電壓為380V。</p>

20、<p>　　2.2選擇電動機(jī)容量</p><p><b>　　輸送帶所需拉力為</b></p><p>　　電動機(jī)所需工作功率，按參考文獻(xiàn)[1]的（2-1）為</p><p>　　由式（2-1）得 </p><p><b>　　kw</b></p><p>　　

21、根據(jù)帶式運(yùn)輸機(jī)工作的類型，可取工作機(jī)效率 0.96</p><p>　　傳動裝置的總效率 </p><p>　　查參考文獻(xiàn)[1]第10章中表10-2機(jī)械傳動和摩擦副的效率概略值，確定各部分效率為：聯(lián)軸器效率，滾動軸承傳動效率（一對）</p><p>　　開式齒輪傳動效率，代入得</p><p>　　所需電動機(jī)功率為 <

22、;/p><p>　　因載荷平穩(wěn)，電動機(jī)額定功率應(yīng)大于，由參考文獻(xiàn)[1]第19章所示Y型三相異步電動機(jī)的技術(shù)參數(shù)，選電動機(jī)的額定功率為3kw。</p><p>　　2.3確定電動機(jī)轉(zhuǎn)速</p><p><b>　　卷筒軸工作轉(zhuǎn)速為</b></p><p>　　由參考文獻(xiàn)[1]表2-2可知，兩級圓柱齒輪減速器一般傳動比范圍為8~

23、40，則總傳動比合理范圍為，故電動機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為</p><p>　　符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有1500和3000兩種方案進(jìn)行比較。由參考文獻(xiàn)[1]表19-1查得電動機(jī)數(shù)據(jù)及計(jì)算出的總傳動比列于表1中</p><p>　　表1 電動機(jī)數(shù)據(jù)及總傳動比</p><p>　　表1中，方案2的電動機(jī)重量輕，價(jià)格便宜，但總傳動比大，傳動裝置外廓尺寸大，結(jié)構(gòu)不緊湊，制造成本高

24、，故不可取。綜合考慮電動機(jī)和傳動裝置的尺寸，重量，價(jià)格以及總傳動比，選用方案1較好，即選定電動機(jī)型號為Y100L2-4。</p><p>　　三．傳動裝置的總傳動比及其分配</p><p><b>　　計(jì)算總傳動比：</b></p><p>　　根據(jù)電動機(jī)滿載轉(zhuǎn)速及工作機(jī)轉(zhuǎn)速，可得傳動裝置所要求的總傳動比為</p><p&g

25、t;　　合理分配各級傳動比：根據(jù)帶傳動傳動比范圍，取則減速器傳動比為</p><p>　　對于兩級展開式圓柱齒輪減速器，當(dāng)兩級齒輪的材料的材質(zhì)相同，齒寬系數(shù)相同時(shí)，為使各級大齒輪浸油深度大致相近（即兩個(gè)大齒輪分度園直徑接近），且低速級大齒直徑略大，傳動比可按下式分配，即</p><p>　　=4.05～4.20</p><p>　　式中：—高速級傳動比</p&

26、gt;<p><b>　　—減速器傳動比</b></p><p>　　根據(jù)帶傳動傳動比范圍，取</p><p>　　四．計(jì)算傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù)</p><p>　　傳動裝置運(yùn)動和動力參數(shù)的計(jì)算</p><p><b>　　4.1各軸轉(zhuǎn)速</b></p><p&

27、gt;<b>　　4.2各軸輸入功率</b></p><p><b>　　工作機(jī)軸</b></p><p><b>　　4.3各軸輸入轉(zhuǎn)距</b></p><p>　　表2 運(yùn)動和動力參數(shù)</p><p>　　五．傳動件的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　5

28、.1 減速器外傳動件的設(shè)計(jì)</p><p>　　減速器外傳動只有帶傳動，故只需對帶傳動進(jìn)行設(shè)計(jì)。</p><p>　　5.1.1確定設(shè)計(jì)功率</p><p>　　查表得，工作情況系數(shù),則</p><p>　　5.1.2 選擇帶型</p><p><b>　　，查表選擇A型V帶</b></p&

29、gt;<p>　　5.1.3 確定帶輪基準(zhǔn)直徑</p><p>　　查表，選小齒輪直徑=100mm，則大帶輪直徑為</p><p>　　==2.5100mm=250mm</p><p>　　5.1.4 驗(yàn)算帶的速度</p><p>　　即v=7.43m/s< =25m/s,符合要求。</p><p>

30、;　　5..1.5 確定中心距a和V帶基準(zhǔn)長度</p><p>　　根據(jù)：初步確定中心距</p><p>　　0.7（100+250）=245 2（100+250）=700;</p><p>　　考慮到應(yīng)使結(jié)構(gòu)緊湊，選取中心距=350mm</p><p><b>　　初算帶的基準(zhǔn)長度：</b></p>&

31、lt;p>　　式中——帶的標(biāo)準(zhǔn)基準(zhǔn)長度；</p><p>　　——帶的初算基準(zhǔn)長度；</p><p><b>　　——初選中心距；</b></p><p>　　查教材表7.2普通帶基準(zhǔn)長度及長度系數(shù)確定</p><p>　　帶的基準(zhǔn)長度=1250mm；</p><p>　　5.1.6計(jì)算

32、小輪包角</p><p><b>　　，包角合適。</b></p><p>　　5.1.7確定v帶根數(shù)z</p><p><b>　　因，帶速，傳動比</b></p><p>　　查課本表8-5a或8-5c和8-5b或8-5d,并由內(nèi)插值法得.</p><p>　　查課本表8

33、-2得=0.93.</p><p>　　查課本表8-8,并由內(nèi)插值法得=0.935</p><p><b>　　由公式8-22得</b></p><p><b>　　故選Z=3根帶。</b></p><p>　　5.1.8　計(jì)算預(yù)緊力</p><p>　　查課本表8-3可得,

34、故:</p><p>　　單根普通Ｖ帶張緊后的初拉力為</p><p>　　5.1.9　計(jì)算作用在軸上的壓軸力</p><p>　　利用公式8-24可得:</p><p>　　5.2.1帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p><b>　　帶輪材料選擇</b></p><p>　　本設(shè)

35、計(jì)中轉(zhuǎn)速要求不高，材料選用 HT200；</p><p><b>　　帶輪結(jié)構(gòu)形式</b></p><p>　　本方案中帶輪為中小尺寸，選用腹板輪。</p><p><b>　　帶輪結(jié)構(gòu)尺寸</b></p><p>　　查教材表7.9得 ，，e=150.3，，，</p><p&g

36、t;　　B=(z-1)e+2f＝(3-1)x15+20=50mm;C=10mm;</p><p><b>　?。?，取=55mm;</b></p><p>　　6.1 高速級齒輪的設(shè)計(jì)</p><p><b>　　設(shè)計(jì)參數(shù)：</b></p><p>　　兩級展開式圓柱齒輪減速器，高速級常用斜齒輪，

37、則設(shè)計(jì)第一傳動所用齒輪為斜齒圓柱齒傳動。</p><p>　　6.1.1選定齒輪的精度等級、材料及齒數(shù)。</p><p>　　1）運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，轉(zhuǎn)速不高，故選用7級精度（GB10095-88）</p><p><b>　　2）材料及熱處理：</b></p><p>　　由參考文獻(xiàn)[2]表10-1選擇小齒輪材料為4

38、0Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。</p><p>　　3）試選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)</p><p><b>　　，取</b></p><p>　　4）選取螺旋角。初選螺旋角β=12°。</p><p>　　6.1.2按按齒面接觸強(qiáng)

39、度設(shè)計(jì)</p><p>　　按參考文獻(xiàn)[2]式（10-21）計(jì)算，即</p><p>　?。?）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值</p><p>　　1）試選Kt=1.6</p><p>　　2）由參考文獻(xiàn)[2]圖10-30選取區(qū)域系數(shù)ZH=2.433</p><p>　　3）由參考文獻(xiàn)[2]表10-7選取齒寬系數(shù)Φd=1<

40、;/p><p>　　4）由參考文獻(xiàn)[2]圖10-26查得</p><p>　　5）小齒輪轉(zhuǎn)56.8

41、

42、 </p><p>　　6）由由參考文[2]表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)</p><p>　　7）由參考文獻(xiàn)[2]圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪

43、的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限</p><p>　　8）由參考文獻(xiàn)[2]式（10-13）計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)</p><p><b>　　N=</b></p><p>　　9）由參考文獻(xiàn)[2]圖10-19查得接觸疲勞壽命系；</p><p>　　10）計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力</p><p>

44、;　　取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，由參考文獻(xiàn)[2]式（10-12）得</p><p><b>　　6.1.3計(jì)算</b></p><p>　　1）試計(jì)算小齒輪分度圓直徑，有計(jì)算公式得</p><p><b>　　2）計(jì)算圓周速度</b></p><p>　　3）計(jì)算齒寬b及模數(shù)</p&g

45、t;<p><b>　　4）計(jì)算縱向重合度</b></p><p><b>　　5）計(jì)算載荷系數(shù)K</b></p><p>　　已知載荷平穩(wěn)，由參考文獻(xiàn)[2]表10-2選取使用系數(shù)取</p><p>　　根據(jù)，7級精度，由參考文獻(xiàn)[2]圖10-8查得動載系數(shù)由表10-4查得的計(jì)算公式和直齒輪的相同</p

46、><p><b>　　故；</b></p><p>　　由參考文獻(xiàn)[2]圖10-13查得</p><p>　　由表10-3查得。故載荷系數(shù) </p><p>　　6）按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，由參考文獻(xiàn)[2]式（10-10a）</p><p><b>　　得</b&g

47、t;</p><p><b>　　7）計(jì)算模數(shù)</b></p><p>　　6.1.4按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[2]式（10-17）</p><p><b>　?。?）確定計(jì)算參數(shù)</b></p><p><b>　　1）計(jì)算載荷系數(shù)<

48、;/b></p><p>　　2）根據(jù)縱向重合度，從參考文獻(xiàn)[2]圖10-28查得螺旋角影響系數(shù)Y=0.88</p><p><b>　　3）計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)</b></p><p>　　4）查取齒型系數(shù)由參考文獻(xiàn)[2]表10-5查得；</p><p>　　5）查取應(yīng)力校正系數(shù)由參考文獻(xiàn)[2]表10-5查得；<

49、;/p><p>　　6）由參考文獻(xiàn)[2]圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞極限，大齒輪的彎曲疲勞極限</p><p>　　7）由參考文獻(xiàn)[2]圖10-18，查得彎曲疲勞壽命系數(shù)，；</p><p>　　8）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力</p><p>　　取彎曲疲勞許用應(yīng)力S=1.4，由文獻(xiàn)[2]式（10-12）得</p><p>

50、;　　9）計(jì)算大，小齒輪的 ，并加以比較</p><p><b>　　大齒輪的數(shù)值大</b></p><p><b>　　（2）設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p><p>　　對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于由齒跟彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，取，已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算出的分

51、度圓直徑=40.25mm來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。于是由</p><p>　　取=24，則，取=101。</p><p>　　6.1.5幾何尺寸計(jì)算</p><p><b>　?。?）計(jì)算中心距</b></p><p>　　將中心距圓整為154mm。</p><p>　?。?）按圓整后的中心距修正螺旋角&

52、lt;/p><p>　　因值改變不多，故參數(shù)、、等不必修正。</p><p>　?。?）計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑</p><p><b>　?。?）計(jì)算齒輪寬度</b></p><p><b>　　B=</b></p><p><b>　　圓整后??；。</b&g

53、t;</p><p>　　6.2低速級齒輪的設(shè)計(jì)</p><p><b>　　設(shè)計(jì)參數(shù)：</b></p><p>　　6.2.1選定齒輪的類型、精度等級、材料及齒數(shù)。</p><p>　　1）按圖2所示的傳動方案，選用直齒輪圓柱齒輪傳動。</p><p>　　2）運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，轉(zhuǎn)速不高，故

54、選用7級精度（GB10095-88）</p><p><b>　　3）材料及熱處理：</b></p><p>　　選擇參考文獻(xiàn)[2]表10-1小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。</p><p>　　4）試選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)，取</p>

55、<p>　　6.2.2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p>　　按參考文獻(xiàn)[2]式（10-9a）進(jìn)行試算，即</p><p>　　（1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值</p><p>　　1）試選Kt=1.6</p><p>　　2）由參考文獻(xiàn)[2]表10-7選取齒寬系數(shù)Φd=1</p><p>　　3）小齒輪傳遞的

56、轉(zhuǎn)距</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[2]圖10-26查得</p><p>　　4）由參考文獻(xiàn)[2]表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)</p><p>　　5）由參考文獻(xiàn)[2]圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限</p><p>　　6）由參考文獻(xiàn)[2]式（10-19）計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)</p>

57、;<p>　　7）由參考文獻(xiàn)[2]圖10-19查得接觸疲勞壽命系；</p><p>　　8）計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力</p><p>　　取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，由參考文獻(xiàn)[2]式（10-12）得</p><p><b>　　6.2.3計(jì)算</b></p><p>　　1）試計(jì)算小齒輪分度圓直徑，有計(jì)

58、算公式得</p><p><b>　　2）計(jì)算圓周速度</b></p><p><b>　　3) 計(jì)算齒寬b</b></p><p><b>　　取為84mm</b></p><p>　　4)計(jì)算齒寬與齒高之比</p><p><b>　　模數(shù)

59、 </b></p><p><b>　　齒高 </b></p><p><b>　　5)計(jì)算載荷系數(shù)K</b></p><p>　　已知載荷平穩(wěn)，由參考文獻(xiàn)[2]表10-2選取使用系數(shù)?。?lt;/p><p>　　根據(jù)，7級精度，由參考文獻(xiàn)[2]圖10-8查得動載系數(shù)；</p&

60、gt;<p><b>　　直齒輪，；</b></p><p>　　由參考文獻(xiàn)[2]圖10-4用插值法查得7級精度，小齒輪相對支承非對稱布置時(shí)， ；</p><p>　　由，查參考文獻(xiàn)[2]圖10-13得，故載荷系數(shù)</p><p>　　6）按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，由參考文獻(xiàn)式（10-10a）</p>&

61、lt;p><b>　　得</b></p><p>　　d=d=65.71×</p><p><b>　　7）計(jì)算模數(shù)</b></p><p>　　6.2.4按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[2]式（10-17）</p><p>　?。?）計(jì)算

62、公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值</p><p>　　1）由參考文獻(xiàn)[2]中圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限，大齒輪的彎曲疲勞極限；</p><p>　　2）由參考文獻(xiàn)[2]圖10-18，查得彎曲疲勞壽命系數(shù)，；</p><p>　　3）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力</p><p>　　取彎曲疲勞許用應(yīng)力S=1.4，由參考文獻(xiàn)[2]式（10-12）得&l

63、t;/p><p><b>　　[]=</b></p><p><b>　　[]=</b></p><p><b>　　4）計(jì)算載荷系數(shù)</b></p><p>　　1×1.07×1.2×1.11＝1.43</p><p>　　5

64、）查取齒型系數(shù)由參考文獻(xiàn)[2]表10-5查得；。</p><p>　　6）查取應(yīng)力校正系數(shù)由文獻(xiàn)[2]表10-5查得；。</p><p>　　7）計(jì)算大，小齒輪的 ，并加以比較</p><p>　　6.2.5幾何尺寸計(jì)算</p><p><b>　　（1）計(jì)算中心距</b></p><p>　

65、　將中心距圓整為153mm。</p><p>　?。?）按圓整后的中心距修正螺旋角</p><p>　　因值改變不多，故參數(shù)、、等不必修正。</p><p>　?。?）計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑</p><p><b>　?。?）計(jì)算齒輪寬度</b></p><p><b>　　圓整后取

66、 </b></p><p><b>　　六．軸的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　6.1斜齒圓柱齒輪作用力計(jì)算</p><p><b>　　高速級計(jì)算</b></p><p>　　a.T1=48420N?mm n1=568r/min</p><p&

67、gt;　　β=13.087° 小齒輪d1=59.033mm</p><p>　　b.齒輪1的作用力、圓周力</p><p>　　Ft1=2F/d1=2×48420/59.033=1640.44N</p><p>　　其方向與力作用點(diǎn)圓周速度方向相反</p><p>　　Fr1=Ft1×（tanα/tanβ）=6

68、12.99N</p><p>　　Fr2=Ft1×tanβ=381.35N</p><p><b>　　法向力 </b></p><p>　　Fn1=Ft1/cosα?cosβ=1792.27N</p><p><b>　　低速級計(jì)算</b></p><p>　　a

69、.T2=195380 N?mm n2=135.2 r/min</p><p><b>　　β=11.365°</b></p><p>　　小齒輪右旋，大齒輪左旋 d3=76.5mm</p><p>　　b.Ft3=2T2/d3=2×195380/76.5=5107.97N</p><p>

70、;　　Fr3= Ft3×（tanα/tanβ）=1896.33N</p><p>　　軸向力 Fa3= Ft3×tanβ=1026.7N</p><p>　　法向力 Fn3= Ft3/cosα?cosβ=5544.5N</p><p>　　6.2、傳動軸的設(shè)計(jì)</p><p>　　6.2.1、中速軸的設(shè)計(jì)</p&

71、gt;<p><b>　　a.已知</b></p><p><b>　　， </b></p><p>　　b.因已知中速軸小齒輪的分度圓直徑為</p><p><b>　　d3=76.5</b></p><p>　　選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。</p&g

72、t;<p>　　c.C=106～135 取C=110 則：</p><p>　　e.①7120C由表11-9得軸承內(nèi)徑d=50mm 外徑D=90mm</p><p>　　取寬B=20mm 定位軸高直徑da=57mm</p><p>　　外徑定位直徑Da=83mm</p><p>　　對軸的力作用總與外圍大端面距離 a3=19.4

73、mm 故d1=50mm</p><p>　　一根軸上兩個(gè)軸承相同型號 則d5=50mm</p><p>　?、赿2和d4應(yīng)略大于d1和d3 可初選d2= d4=52mm</p><p>　　齒輪2輪轂寬度范圍為（1.2～1.5） 所以d2=62.4～78mm</p><p>　　取其輪轂寬度與齒寬b2=65mm相等</p>

74、<p>　　齒輪3采用實(shí)心式，取輪轂寬b3=90mm</p><p>　　L2=102mm L4=64mm</p><p>　?、圯S高范圍為（0.07～0.1） d2=3.64～5.2mm</p><p>　　取高度為h=5mm 故 d3=62mm</p><p>　　齒輪3左端面與箱體內(nèi)壁距離與高速軸齒輪右端面距箱體

75、內(nèi)壁距離△1=10mm 齒2和齒3距離為△3=10mm</p><p>　　則箱體內(nèi)壁之間距離△2=15mm</p><p>　　軸段③的長度L3=△3=10mm</p><p>　　f.減速箱齒輪的圓周速度小于2m/s</p><p>　　故采用脂潤滑，用擋油環(huán)阻止?jié)櫥桶l(fā)生飛濺</p><p>　　軸承內(nèi)端面距

76、離箱體內(nèi)壁△=12mm</p><p>　　L1=B+△+△1+3=20+12+10+3=45mm</p><p>　　L5=B+△+△2+2=20+12+15+2=49mm</p><p>　　g.取a3=19.4mm</p><p>　　l1=L1+b3/2-a3-3=60.4mm</p><p>　　l2=L3+

77、（b2+b3）/2=87.5mm</p><p>　　l3=l5+b2/2-a3-2=60.1mm</p><p>　　鍵選擇A型普通平鍵 型號分別為：</p><p>　　16×100GB/T 1096-1990 16×63GB/T 1096-1990</p><p><b>　　軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</

78、b></p><p>　?。?）擬定軸上零件的裝配方案。</p><p>　?。?）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度</p><p>　　1）初步選擇滾動軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù)軸的最小直徑，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列圓錐滾子軸承30207，其尺寸為的,故。<

79、/p><p>　　2）取安裝小齒輪處的軸段Ⅱ-Ⅲ的直徑，齒輪的左端與左軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為70mm，為了使套筒可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取，齒輪右端采用軸肩定位，軸肩高度h>0.07d,故取h=3.5mm，則軸直徑。</p><p>　　3) 取安裝大齒輪處的軸段Ⅳ-Ⅴ的直徑，齒輪的右端與右軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為50mm，為了使套

80、筒可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取，齒輪左端采用軸肩定位，取h=3mm，與小齒輪右端定位高度一樣。</p><p>　　4）取小齒輪距箱體內(nèi)壁之距離，由齒輪對稱原則，大齒輪距箱體內(nèi)壁的距離為，齒輪與齒輪之間的距離為c=20mm，考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動軸承位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離是s,取s=8mm.已知滾動軸承寬度T=18.25mm。則</p><p>　　至此，已

81、初步確定了軸的各段直徑和長度。</p><p>　?。?）軸上零件的周向定位</p><p>　　齒輪與軸的周向定位采用平鍵連接。按由表6-1查得平鍵截面,鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為56mm；同時(shí)為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性，故選擇齒輪與軸配合為。同理，由表6-1查得平鍵截面,鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為32mm；同時(shí)為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性，故選擇齒輪與軸配合為。滾動軸承與軸的

82、周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。</p><p><b>　　中間軸示意圖</b></p><p>　　6.2.2、高速軸的設(shè)計(jì)</p><p><b>　　1.已知參數(shù)：</b></p><p><b>　　， </b></p>&l

83、t;p>　　因已知高速級小齒輪的分度圓直徑為</p><p>　　齒輪寬b1=75mm b2=65mm</p><p>　　2.選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。</p><p>　　3.初步確定軸的最小直徑</p><p>　　先初步估算軸的最小直徑。根據(jù)表15-3，取，于是得</p><p>　　d1>

84、;20.6156+20.6156×（0.03～0.05）=21.234～21.6464mm</p><p>　　取dmin=21.5mm</p><p>　　4.初定軸段①的軸徑d1=30mm</p><p>　　①帶輪輪轂寬為（1.5～2.0）d1=45～60mm</p><p>　　結(jié)合帶輪結(jié)構(gòu) L帶輪=42～56mm<

85、/p><p>　　取帶輪輪轂寬L帶=50mm，軸段的長度略小于轂孔寬度</p><p><b>　　取L1=48mm</b></p><p>　　②軸肩高度h=（0.07～0.11）d=2.1～3mm</p><p>　　軸段②軸徑d2=d1+2h=34.1～36mm 由密封圈確定</p><p>

86、　?、蹐A周速度小于3m/s可選定氈圈油封</p><p>　　查表8-27選氈圈35 JB/EQ 4606～1997</p><p>　　則d2=35mm</p><p>　　④軸承暫定7280C 內(nèi)徑d=40mm 外徑D=80mm</p><p>　　寬度B=18mm 內(nèi)圈定位軸高直徑da=47mm</p><

87、p>　　外圈定位內(nèi)徑Da=73mm a3=17mm d3=40mm</p><p>　　擋油環(huán)軸孔寬B1=15mm 則L3=B+B1=33mm</p><p>　?、載5應(yīng)略大于d3 初定d5=42mm</p><p>　　由表8-31知道鍵尺寸為b×h=12×8</p><p>　　輪轂深度t1=3.

88、3mm 則該齒輪上齒根圓與轂孔鍵槽頂部距離</p><p>　　e=df1/2-d5/2=2.0915mm</p><p>　　e<2.5mm=2.5×2.5=6.25mm</p><p>　　故該軸設(shè)計(jì)成輪軸，則d5=df1=52.783，L5=b1=75mm</p><p>　?、掭S段長度略小于軸承受定位軸間的直徑<

89、/p><p>　　取d4=d6=48mm L6=△+△1-B=7mm</p><p>　　軸段④：L4=BX+0-△1-b1=102mm</p><p>　?、咻S承座寬度L=S+C1+C2+(5～8)mm</p><p>　　由表4-1可知S=0.025a3+3=6.825<8mm</p><p>　　取S=8

90、mm a1+a2=307<400mm</p><p>　　取軸承座螺栓為M16 則C1=24mm C2=20mm</p><p><b>　　取L=58mm</b></p><p>　　可取箱體連接螺栓為M12，地腳螺栓為dΦ=M20</p><p>　　則有軸承端蓋連接螺栓為0.4dΦ=8mm</p

91、><p>　　由表8-30得軸承端蓋2mm K=28mm</p><p>　　帶輪采用腹板式，螺釘?shù)牟鹧b空間足夠</p><p>　　L2=L+Bd+K+△T+(B帶+L帶)/2-△-B=75.5mm</p><p>　?、噍S承反力的作用點(diǎn)距軸承外圈大端面的距離a3=17mm</p><p>　　則由圖11-9得 l1=

92、L帶/2+L2+a3=117.5mm</p><p>　　l2=L3+L4+L3/2-a3=155.5mm</p><p>　　l3=L5/2+L2+L1-a3=60.5mm</p><p>　　5.鍵的選擇 采用A型普通平鍵</p><p>　　查表8-31得型號為鍵 8×45GB/T 1096-1990</p>

93、;<p>　　6.3 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　　（1）擬定軸上零件的裝配方案。</p><p>　　（2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度</p><p>　　1）為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，Ⅰ-Ⅱ軸段右端需制出一軸肩，故取Ⅱ-Ⅲ段的直徑，左端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取擋圈直徑D=22mm。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度，為了保證軸端

94、擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故Ⅰ-Ⅱ段長度應(yīng)比略短一些，現(xiàn)取。</p><p>　　2）初步選擇滾動軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù)，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列圓錐滾子軸承30205，其尺寸為的,故。</p><p>　　3）由于齒根圓到鍵槽底部的距離（為端面模數(shù)），所以把齒輪做在軸上，形成齒輪軸。

95、參照工作要求并根據(jù)，左端滾動軸承與軸之間采用套筒定位，故選。同理右端滾動軸承與軸之間也采用套筒定位，因此，取。</p><p>　　4）軸承端蓋的總寬度為20mm，（由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定）。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離,故取。</p><p>　　5）已知高速級齒輪輪轂長b=50mm,做成齒輪軸， 則。</p>

96、;<p>　　6）取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離a=16mm,圓柱齒輪與圓柱齒輪之間的距離為c=20mm，考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動軸承位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離是s,取s=8mm。已知滾動軸承寬度T=16.25mm，低速級大齒輪輪轂長L=70mm，套筒長。 則</p><p>　　至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。</p><p>　?。?）軸上零件的周向定位</

97、p><p>　　半聯(lián)軸器與軸的周向定位采用平鍵連接。半聯(lián)軸器與軸連接，按由表6-1查得平鍵截面,鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為25mm；同時(shí)為了保證半聯(lián)軸器與軸配合有良好的對中性，故選擇半聯(lián)軸器與軸配合為。滾動軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。</p><p>　　4）確定軸上圓角和倒角尺寸</p><p>　　參考表15-2，取軸端倒角為

98、，各軸肩處的圓角半徑。</p><p><b>　　求軸上的載荷</b></p><p>　　首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖做出軸的計(jì)算簡圖，在確定軸承的支點(diǎn)位置時(shí)，應(yīng)從手冊中查取a值。對于30205型圓錐滾子軸承，由參考文獻(xiàn)[1]中查得a=12.5mm。因此，作為簡支梁的軸的支承跨距。根據(jù)軸的計(jì)算簡圖做出軸的彎距圖和扭距圖。</p><p>　　根據(jù)垂直

99、面受力圖求垂直面支座約束反力，并畫出垂直面內(nèi)的彎矩圖，如圖所示。</p><p><b>　　所以</b></p><p>　　根據(jù)水平面受力圖求垂水平支座約束反力，并畫出水平面內(nèi)的彎矩圖，如圖所示。</p><p>　　求合成彎矩，并畫出合成彎矩圖，如圖所示。</p><p>　　求扭矩，并畫出扭矩圖，如圖所示。<

100、;/p><p><b>　　T=30850</b></p><p>　　6.3、低速軸的設(shè)計(jì)</p><p><b>　　1.已知參數(shù)：</b></p><p>　　，，T3=562790 N?m</p><p>　　2.因已知中速軸小齒輪的分度圓直徑為</p>&

101、lt;p><b>　　齒寬b3=84mm</b></p><p>　　選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。</p><p>　　3.根據(jù)表15-3，取，于是得</p><p>　　軸與聯(lián)軸器連接有一個(gè)鍵槽 軸徑應(yīng)增大3%～5%</p><p><b>　　軸段最細(xì)處直徑 </b></p>

102、;<p>　　d1>41.25+41.25×（0.03～0.05）=42.49～43.31mm</p><p>　　4.①查表8-37取KA=1.5</p><p>　　FC=KAT3=1.5×562790=844185N?m</p><p>　?、诓楸?-38查的GB/T5014～2003 中的LX3型聯(lián)軸器符合要求公稱轉(zhuǎn)矩

103、為1250N?m 并且轉(zhuǎn)速4750r/min。</p><p>　　軸孔范圍為30～48mm 考慮d>43.31，取聯(lián)軸器轂孔直徑為48mm</p><p>　　軸孔長度為84mm，J型軸孔A型鍵</p><p>　　聯(lián)軸器主動端代號為LX3 48×84GB/T 5107-2003</p><p>　　相應(yīng)軸段①的直徑 d1=

104、48mm，其長度略小于轂孔取L1=82mm</p><p>　　③軸肩定位，高度h=（0.07～0.1）d1=2.36～4.8mm</p><p>　　軸徑d2=d1+2h=52.72～57.8mm最終由密封圈確定</p><p>　　圓周速度小于3m/s 可選用氈圈油封</p><p>　　查表8-27選氈圈55JB/ZQ4606-1997

105、,則 d2=55mm</p><p>　?、芸紤]到齒輪有軸向力存在，選用角接觸球軸承</p><p>　　軸取7212C 由表11-9得軸承內(nèi)徑d=60mm 外徑D=110mm</p><p>　　寬度B=22mm 內(nèi)圈定位軸高直徑da=69mm 外圈定位直徑Da=101mm</p><p>　　軸上定位端面圓角半位置最大為ra=1.5m

106、m，對軸的力作用點(diǎn)與外圈大端面的距離a3=22.4mm 故d3=60mm</p><p>　　軸承采用脂潤滑，需擋油環(huán)，擋油環(huán)寬度暫定為B</p><p>　　故L3=B+B1=22+15=37mm</p><p>　　通常一根軸上的兩個(gè)軸承取相同型號，故，d3=60mm</p><p>　?、轂楸阌诎惭b，d5應(yīng)略大于dt可初定為d5=62m

107、m</p><p>　　輪轂寬度范圍為（1.2～1.5）d5=24.4～93mm b4=84mm</p><p><b>　　取L5=82mm</b></p><p>　?、薅ㄎ惠S高度h=（0.07～0.1）d5=4.34～6.2mm 取h=5mm</p><p>　　則d4=72mm △4=△1+（b3+b

108、4）/2=13mm</p><p>　　L4=BX-△4+△-B1=90mm</p><p>　?、咻S承端蓋連接螺栓為GB/T5781M8×25</p><p>　　取距離為K2=10mm</p><p>　　L2=l+△t+Bd+K2-B-△=46mm</p><p>　　L6=B+△+△4+2=49MM

109、</p><p>　?、噍S承反力作用Fn與軸承外圈大端面距離 a3=22.4mm</p><p>　　則由圖11-12可得軸距離為</p><p>　　l1=L6+L5-L4/2-a3=66.6mm</p><p>　　l2=L3+L4+b4/2-a3=146.6mm</p><p>　　l3=a3+L2+b4/

110、2=110.4mm</p><p>　　5.軸的連接（鍵的選擇）</p><p>　　均采用A型普通平鍵連接</p><p>　　查表8-31得其型號分別為14×80GB/T1096-1990和18×18GB/T1096-1990</p><p><b>　　軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p>

111、<p>　?。?）擬定軸上零件的裝配方案。</p><p>　?。?）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度</p><p>　　1）為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，Ⅰ-Ⅱ軸段右端需制出一軸肩，故取</p><p>　　Ⅱ-Ⅲ段的直徑，右端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取擋圈直徑D=55mm。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度，為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不

112、壓在軸的端面上，故Ⅰ-Ⅱ段長度應(yīng)比略短一些，現(xiàn)取</p><p>　　2）初步選擇滾動軸承。因軸承主要受徑向力的作用，故選用深溝球軸承。參照工作要求并根據(jù)，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列圓錐滾子軸承30311，其尺寸為,故；右端滾動軸承采用套筒進(jìn)行軸向定位，故取</p><p>　　3）取安裝齒輪處的軸段是直徑，齒輪的左端與左軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂寬度為

113、65mm，為了套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取。齒輪右端采用軸肩定位，軸肩高度h>0.07d,故取h=4.5mm, 則軸環(huán)處的直徑，軸環(huán)寬度b>1.4h，取。</p><p>　　4）軸承端蓋的總寬度為20mm，（由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定）。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離,故取。</p><p>

114、;　　5）取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離,圓柱齒輪與圓柱齒輪之間的距離為c=20mm，考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動軸承位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離是s,取s=8mm.已知滾動軸承寬度B=31.5mm，高速級小齒輪輪轂長L=45mm，右端套筒長。</p><p>　　至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。</p><p>　?。?）軸上零件的周向定位</p><p>　　

115、齒輪、半聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平鍵連接。按由表6-1查得平鍵截面,鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為50mm；同時(shí)為了保證半聯(lián)軸器與軸配合有良好的對中性，故選擇齒輪半聯(lián)軸器與軸連接，選用平鍵截面，半聯(lián)軸器與軸的配合為。滾動軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。</p><p>　　4）確定軸上圓角和倒角尺寸</p><p>　　參考表15-2，取軸端倒角為。<

116、;/p><p><b>　　求軸上的載荷</b></p><p>　　首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖做出軸的計(jì)算簡圖，在確定軸承的支點(diǎn)位置時(shí)，應(yīng)從手冊中查取a值。對于單列圓錐滾子軸承30311，由中查得a=25mm。因此，作為簡支梁的軸的支承跨距。根據(jù)軸的計(jì)算簡圖做出軸的彎距圖和扭距圖。</p><p><b>　　所以</b></

117、p><p>　　根據(jù)水平面受力圖求垂水平支座約束反力，并畫出水平面內(nèi)的彎矩圖，如圖所示。</p><p>　　求合成彎矩，并畫出合成彎矩圖，如圖所示。</p><p>　　求扭矩，并畫出扭矩圖，如圖所示。</p><p><b>　　七、軸承的校核</b></p><p>　　7.1、高速軸滾動軸承的

118、校核</p><p>　　1、滾動軸承的選擇。</p><p>　　根據(jù)載荷及速度情況，擬選用角接觸球軸承，由高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，根據(jù)，選取7005C，其基本參數(shù)查資</p><p><b>　　2、當(dāng)量動載荷</b></p><p>　　根據(jù)工況，載荷平穩(wěn)，，由表13—6查出載荷系數(shù)。</p><p&

119、gt;　　按表13—5，,故當(dāng)量載荷P為，</p><p>　　=184.862 N</p><p><b>　　=603.49N</b></p><p>　　7.2、中間軸滾動軸承的校核</p><p>　　1、滾動軸承的選擇。</p><p>　　根據(jù)載荷及速度情況，擬選用角接觸球軸承，由中間

120、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，根據(jù)，選取7005C，其基本參數(shù)查資</p><p><b>　　2、當(dāng)量動載荷</b></p><p>　　根據(jù)工況，載荷平穩(wěn)，，由教材表13—6查出載荷系數(shù)。</p><p>　　按教材表13—5，,故當(dāng)量載荷P為，</p><p>　　=1246.403 N</p><p>　

121、　=1210.818N</p><p>　　7.3、低速軸滾動軸承的校核</p><p>　　1、滾動軸承的選擇。</p><p>　　根據(jù)載荷及速度情況，擬選用深溝球球軸承，由高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，根據(jù)，選取6008，其基本參數(shù)查資</p><p><b>　　2、當(dāng)量動載荷</b></p><p>

122、;　　根據(jù)工況，載荷平穩(wěn)，，由教材表13—6查出載荷系數(shù)。</p><p>　　按教材表13—5，,故當(dāng)量載荷P為，</p><p><b>　　=93.654 N</b></p><p><b>　　=60.282N</b></p><p>　　7.4、鍵的設(shè)計(jì)和計(jì)算</p><

123、;p>　　7.4.1、高速軸上鍵的校核</p><p>　　高速軸外伸端處鍵的校核</p><p>　　已知軸與聯(lián)軸器采用鍵聯(lián)接，傳遞的轉(zhuǎn)矩為，軸徑為，寬度b=5mm,高度h=5mm，鍵長L=25mm。聯(lián)軸器、軸和鍵的材料皆為45鋼，有輕微沖擊，由表6-2查得許用擠壓應(yīng)力[]=100～200Mpa,取其平均值，[]=110Mpa。鍵的工作長度l=L-b=25mm-5mm=20mm,鍵

124、與聯(lián)軸器鍵槽的接觸高度k=0.5h=0.55mm=2.5mm.由式（6-1）可得</p><p><b>　　Mpa</b></p><p><b>　　故擠壓強(qiáng)度足夠。</b></p><p>　　7.4.2、中速軸上鍵的校核</p><p>　　中速軸上大齒輪處鍵的校核</p>&

125、lt;p>　　已知軸和齒輪采用鍵聯(lián)接，傳遞的轉(zhuǎn)矩為，軸徑為，寬度b=12mm,高度h=8mm,鍵長L=28mm。齒輪，軸和鍵的材料皆為45鋼，有輕微沖擊，由表6-2查得許用擠壓應(yīng)力[]=100～200Mpa,取其平均值，[]=110Mpa。鍵的工作長度l=L-b=32mm-12 mm=20mm,鍵與齒輪鍵槽的接觸高度k=0.5h=0.58mm=4mm.由式（6-1）可得</p><p><b>　

126、　故擠壓強(qiáng)度足夠。</b></p><p>　　7.4.3、低速軸上鍵的校核</p><p>　　低速軸上外伸端處鍵的校核</p><p>　　已知軸與聯(lián)軸器采用鍵聯(lián)接，傳遞的轉(zhuǎn)矩為，軸徑為，寬度b=10mm,高度h=12mm，鍵長L=65mm。聯(lián)軸器、軸和鍵的材料皆為45鋼，有輕微沖擊，由表6-2查得許用擠壓應(yīng)力[]=100～200Mpa,取其平均值，

127、[]=110Mpa。鍵的工作長度l=L-b=65mm-10mm=55mm,鍵與聯(lián)軸器鍵槽的接觸高度k=0.5h=0.512mm=6mm.由式（6-1）可得</p><p><b>　　故擠壓強(qiáng)度足夠。</b></p><p>　　7.4.4、低速軸上齒輪處鍵的校核</p><p>　　已知軸和齒輪采用鍵聯(lián)接，傳遞的轉(zhuǎn)矩為，軸徑為，寬度b=14m

128、m,高度h=15mm,鍵長L=50mm。齒輪，軸和鍵的材料皆為45鋼，有輕微沖擊，由表6-2查得許用擠壓應(yīng)力[]=100～200Mpa,取其平均值，[]=110Mpa。鍵的工作長度l=L-b=50mm-14 mm=36mm,鍵與齒輪鍵槽的接觸高度k=0.5h=0.515mm=7.5mm.由式（6-1）可得</p><p><b>　　八.軸承壽命的驗(yàn)算</b></p><

129、p>　　8.1高速軸上軸承的壽命校核</p><p><b>　　已知參數(shù)，</b></p><p><b>　　。</b></p><p>　　查參考文獻(xiàn)[1]可知圓錐滾子軸承30205的基本額定動載荷C=32200N。</p><p>　　1.求兩軸承受到的徑向載荷和</p>