汽輪機(jī)課程設(shè)計(jì)

1、<p>　　第一部分 汽輪機(jī)課程設(shè)計(jì)任務(wù)及要求</p><p><b>　　一、設(shè)計(jì)任務(wù)：</b></p><p>　　任選一組參數(shù)，分析并確定熱力設(shè)計(jì)的基本參數(shù)，分析并選擇汽輪機(jī)型式、配汽機(jī)構(gòu)形式、通流部分形狀及有關(guān)參數(shù)；</p><p>　　擬定汽輪機(jī)近似熱力過程曲線和原則性熱力系統(tǒng)，進(jìn)行汽耗量、回?zé)嵯到y(tǒng)熱平衡及熱經(jīng)濟(jì)性的初步計(jì)

2、算；</p><p>　　根據(jù)汽輪機(jī)運(yùn)行特性、經(jīng)濟(jì)要求及結(jié)構(gòu)強(qiáng)度等因素，比較和確定調(diào)節(jié)級(jí)的形式、比焓降、葉型及尺寸；</p><p>　　根據(jù)通流部分形狀和回?zé)岢槠c(diǎn)的要求，確定壓力級(jí)的級(jí)數(shù)和排汽口數(shù)，并進(jìn)行各級(jí)比焓降分配；</p><p>　　對(duì)各級(jí)進(jìn)行熱力計(jì)算，求出各級(jí)通流部分的幾何尺寸、相對(duì)內(nèi)效率和內(nèi)功率，確定汽輪機(jī)實(shí)際的熱力過程曲線；</p>

3、<p>　　根據(jù)各級(jí)熱力計(jì)算結(jié)果，修正各回?zé)岢槠c(diǎn)壓力以符合實(shí)際熱力過程曲線的要求，修正回?zé)嵯到y(tǒng)熱平衡計(jì)算結(jié)果；</p><p>　　根據(jù)需要修正汽輪機(jī)熱力計(jì)算結(jié)果；</p><p>　　繪制通流部分及縱剖面圖（手工或CAD繪制）。</p><p><b>　　二、設(shè)計(jì)要求：</b></p><p>　　運(yùn)行時(shí)

4、有較高的經(jīng)濟(jì)性；</p><p>　　不同工況下工作時(shí)均有高的可靠性；</p><p>　　在滿足經(jīng)濟(jì)性和可靠性的同時(shí)，還應(yīng)考慮到汽輪機(jī)的結(jié)構(gòu)緊湊，系統(tǒng)簡(jiǎn)單，布置合理，成本低廉，安裝與維修方便，以及零件的通用化和系列等因素。</p><p>　　第二部分 選題以及參數(shù)</p><p>　　題目：多級(jí)汽輪機(jī)熱力過程設(shè)計(jì)</p>

5、<p><b>　　基本參數(shù)：</b></p><p>　　汽輪機(jī)額定功率（Pr, kW）：50000</p><p>　　汽輪機(jī)設(shè)計(jì)功率（Pe, kW）：45000</p><p>　　汽輪機(jī)初 壓（p0, Mpa）：8.9</p><p>　　汽輪機(jī)初 溫（t0, 0C）：535</p>&l

6、t;p>　　汽輪機(jī)工作轉(zhuǎn)速（n, r/min）：3000</p><p>　　汽輪機(jī)排氣壓力（p/c, Mpa）：0.0049</p><p>　　給 水 溫 度（tfw, 0C）：217</p><p>　　冷 卻 水 溫（tcl , 0C）：20</p><p>　　凝汽器出口水溫（tc , 0C）：31.5</p>

7、<p>　　給 水 泵 壓 頭（pfp, Mpa）：13.73</p><p>　　凝結(jié)水泵 壓 頭（pcp, Mpa）：1.33</p><p>　　射汽抽氣器汽耗量（ΔDej, t/h）：1.2</p><p>　　射汽抽氣器出口水溫（tej, 0C）：38.68</p><p>　　射汽抽氣器比焓降（Δhej,kJ/kg）：5

8、58.3</p><p>　　回 熱 級(jí) 數(shù)（Z, 級(jí)）：5</p><p>　　第三部分 多級(jí)汽輪機(jī)設(shè)計(jì)</p><p>　　分析并選擇汽輪機(jī)型式、配汽機(jī)構(gòu)形式、通流部分形狀及有關(guān)參數(shù)</p><p>　　分析確定汽輪機(jī)設(shè)計(jì)的基本參數(shù)</p><p><b>　　汽輪機(jī)容量：</b></

9、p><p>　　額定功率Pr=50MW 設(shè)計(jì)功率Pe=45MW </p><p><b>　　進(jìn)汽參數(shù)：</b></p><p><b>　?。?）新汽參數(shù)</b></p><p>　　汽輪機(jī)初壓P0=8.9Mpa 汽輪機(jī)初溫t0=535℃</p><p>&l

10、t;b>　　（2）再熱蒸汽參數(shù)</b></p><p>　　再熱溫度tz=535℃</p><p><b>　　排汽壓力</b></p><p>　　汽輪機(jī)排氣壓力Pc=0.0049Mpa 冷卻水溫tc1= 20℃</p><p><b>　　汽輪機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)</b></p&

11、gt;<p>　　汽輪機(jī)工作轉(zhuǎn)速n=3000r/min</p><p><b>　　給水溫度和回?zé)峒?jí)數(shù)</b></p><p>　　給水溫度tfw=217℃ 回?zé)峒?jí)數(shù)Z=5級(jí) </p><p><b>　　其他參數(shù)</b></p><p>　　凝汽器出口水溫tc=31.5℃&

12、lt;/p><p>　　給水泵壓頭Pfp=13.73MPa</p><p>　　凝結(jié)水泵壓頭Pcp=1.33Mpa</p><p>　　射汽抽氣器汽耗量Δdej=1.22t/h</p><p>　　射汽抽氣器出口水溫tej=38.68℃</p><p>　　射汽抽氣器比焓降Δhej=558.3kJ/k</p>

13、<p>　　分析并選擇汽輪機(jī)型式、配汽機(jī)構(gòu)形式、通流部分形狀</p><p><b>　　汽輪機(jī)型號(hào)</b></p><p>　　Pc和冷卻溫度tc1可知為：凝氣式汽輪機(jī)。型號(hào)為N50-8.9/535/535</p><p><b>　　配汽機(jī)構(gòu)</b></p><p>　　汽輪機(jī)的配汽

14、機(jī)構(gòu)又稱調(diào)節(jié)方式，與機(jī)組的運(yùn)行要求密切相關(guān)。通常的噴嘴配汽、節(jié)流配汽、變壓配汽以及旁通配汽四種方式。噴嘴配汽是國產(chǎn)汽輪機(jī)的主要配汽方式，由已知參數(shù)以及設(shè)計(jì)要求選用噴嘴配汽方式。 </p><p>　　擬定汽輪機(jī)近似熱力過程曲線和原則性熱力系統(tǒng)，進(jìn)行汽耗量、回?zé)嵯到y(tǒng)熱平衡及熱經(jīng)濟(jì)性的初步計(jì)算</p><p>　　給定了汽輪機(jī)容量、蒸汽參數(shù)、回?zé)釁?shù)等基本數(shù)據(jù)后，就可以進(jìn)行汽輪機(jī)總進(jìn)氣量的估算

15、與會(huì)熱系統(tǒng)熱力平衡的計(jì)算，同時(shí)擬定汽輪機(jī)近似熱力過程曲線。</p><p><b>　　近似熱力過程的擬定</b></p><p>　　在h-s圖上，由P0，t0課確定汽輪機(jī)進(jìn)汽狀態(tài)點(diǎn)0并查的初比焓h0=3473KJ/Kg</p><p>　　取進(jìn)汽機(jī)構(gòu)的節(jié)流損失ΔP0=0.04*8.9=0.356MPa，得到調(diào)節(jié)級(jí)前壓力P0’=P0-ΔP0=

16、8.544Mpa，并確定調(diào)節(jié)級(jí)前蒸汽狀態(tài)點(diǎn)1。過1點(diǎn)做等熵線向下交于Pz（排汽壓力的等壓線）線于2點(diǎn)，查的h2t=2062KJ/Kg，整機(jī)的理想比焓降（Δhimac）’=h0-h2t=3473-2062=1411KJ/Kg。</p><p>　　估計(jì)汽輪機(jī)的相對(duì)內(nèi)效率ηri=85.5%，</p><p>　　有效比焓降Δhimac=（Δhimac）’*ηri=1411*0.855=1206

17、KJ/Kg</p><p>　　排汽比焓hz=h0-Δhimac=3473-1206=2267KJ/Kg</p><p>　　在h-s圖上得到排汽點(diǎn)z。用直線連接1，z兩點(diǎn)，在中間3’點(diǎn)處沿等壓線下移21-25KJ/Kg得3點(diǎn)，光滑的連接1，3，z點(diǎn)，得到該機(jī)設(shè)計(jì)工況下近視熱力過程線，見圖（1）：下圖為25KMW機(jī)組的熱力過程圖，將以上數(shù)據(jù)改為計(jì)算所得數(shù)據(jù)則為本機(jī)組的熱力過程圖：</

18、p><p>　　估算汽輪機(jī)的進(jìn)氣量D0</p><p>　　m（回?zé)岢槠鸬倪M(jìn)氣量增大系數(shù)）=1.12</p><p>　　ηm（機(jī)械效率）=0.99</p><p>　　ηg（發(fā)電效率）=0.98</p><p>　　ΔD（蒸汽余量）=2.50t/h（ΔD通常取D0的3%左右）</p><p>

19、　　考慮到還有其他的損失和估計(jì)的誤差：</p><p>　　D0=153*(1+13%)=173(t/h)</p><p><b>　　確定抽汽壓力</b></p><p>　　下圖為25KMW機(jī)組的熱力過程圖，將以上數(shù)據(jù)改為計(jì)算所得數(shù)據(jù)則為本機(jī)組的熱力過程圖：</p><p>　　該機(jī)采用大氣式除氧器，除氧器壓力為0.

20、118Mpa,對(duì)應(yīng)的飽和水溫度為ted’=104.25℃?？紤]到非調(diào)節(jié)抽汽隨負(fù)荷的變化特點(diǎn)，為了維持所有工況下除氧器定壓運(yùn)行，供給除氧器的回?zé)岢槠麎毫σ话惚瘸跗鞯墓ぷ鲏毫Ω?.2到0.3Mpa。</p><p>　　根據(jù)給水溫度tfw=217℃，可得H1高壓加熱器給水出口水溫tw2=217℃,且除氧器的出口水溫twd=104.25，根據(jù)等溫升（等比焓升）分配原則的H2高壓加熱器的出口水溫 ,取為160.625

21、。同樣的方法可選取各低壓加熱器的出后水溫tw2（見表1）。}</p><p>　　根據(jù)各加熱氣的出口水溫tw2及出口端差δt，可得加熱器疏水溫度te’=tw2+δt。查的te’對(duì)應(yīng)的飽和壓力pe’____加熱器的工作壓力?？紤]抽汽管壓損后可確定各級(jí)回?zé)岢槠麎毫e（見表一）。</p><p>　　25MW凝氣式汽輪機(jī)加熱器汽水參數(shù)</p><p>　　各級(jí)加熱器回?zé)?/p>

22、抽氣量計(jì)算</p><p><b>　　H1高壓加熱器</b></p><p>　　其給水量為Dfw=D0-ΔDt+ΔDt1+Δdej=173.97(t/h)</p><p>　　式中：ΔDt 高壓端軸封漏氣量，取1t/h；</p><p>　　ΔDt1漏入H2高壓加熱器的軸封漏氣量，取0.77t/h；</p>

23、;<p>　　Δdej射汽抽汽器耗氣量，0.5t/h。</p><p>　　該加熱器的熱平衡方程為</p><p>　　Δde1*(he1-he1’)*ηh=Dfw*（hw2-hw1）</p><p>　　式中：ηh——加熱器效率，一般取ηh=0.98（下同）。</p><p><b>　　該級(jí)回?zé)崞鞒闅饬繛?lt;/

24、b></p><p>　　式中符號(hào)的意義和數(shù)值見表（1）和表（2）。高壓加熱器熱平衡圖見（1a）。</p><p><b>　　H2高壓加熱器</b></p><p>　　其熱平衡圖見圖（1b）。先不考慮漏入H2高壓加熱器的那部分軸封漏氣量ΔDl1以及上級(jí)加熱器H1流入本級(jí)加熱器的輸水量Δde1，則該級(jí)加熱器的計(jì)算抽氣量為:</p&

25、gt;<p>　　考慮到上級(jí)加熱器疏水流入H2高壓加熱器并放熱可使本級(jí)回?zé)岢槠麥p少的相當(dāng)量為:</p><p>　　考慮前軸封一部分漏氣量 Dt1漏入本級(jí)加熱器并放熱可使本級(jí)加熱器抽汽量減少的相當(dāng)量為:</p><p>　　式中hl軸封漏氣比焓值，相當(dāng)于調(diào)節(jié)級(jí)前汽室中蒸汽比焓，hl=3473KJ/Kg.</p><p>　　本級(jí)高壓加熱器H2實(shí)際所需回

26、熱抽氣量為：</p><p>　　ΔDe2=ΔDe2’-ΔDe1e-ΔDl1</p><p>　　=20.65-2.37-0.965</p><p>　　=17.315（t/h）</p><p><b>　　Hd除氧器</b></p><p>　　除氧器為混合式加熱器，其熱平衡圖見1c，分別列出除

27、氧器的熱平衡方程式和質(zhì)量平衡方程式：</p><p>　　將已知數(shù)據(jù)代入上述式中，整理得</p><p>　　除氧器的抽氣量為： </p><p>　　Ded=11.55（t/h）℃</p><p><b>　　凝結(jié)水量為：</b></p><p>　　Dcw=125.42（t/h）</

28、p><p><b>　　H3低壓加熱器</b></p><p>　　其熱平衡圖與H1的熱平衡圖相同?；?zé)岢闅饬喀e3為：</p><p><b>　　H4低壓加熱器</b></p><p>　　其凝結(jié)水進(jìn)口水溫tw1與凝汽器壓力和流經(jīng)抽汽冷卻器的溫升有關(guān)。當(dāng)pc’=pz=0.0045Mpa，凝汽器壓力

29、pc=0.0043MPa時(shí)，對(duì)應(yīng)的凝結(jié)水飽和溫度tc=31.8，比焓為hc’=133.1KJ/Kg。</p><p>　　凝結(jié)水流經(jīng)抽氣器的溫升Δtej可根據(jù)冷卻器的熱平衡式求得。其比焓升δhej為</p><p>　　式中，Δhej=558.3KJ/Kg為抽汽冷卻器中蒸汽比焓將，與抽氣器耗氣量同為已知數(shù)據(jù)。</p><p>　　水的比熱容為cp=4.183kj/(

30、kg*k)</p><p>　　所以△tej=5.87/4.183=1.2℃</p><p>　　H4低壓加熱器凝結(jié)水進(jìn)口水溫tw1=31.5+1=32.5℃，對(duì)應(yīng)的比焓值hw1=132KJ/Kg。</p><p><b>　　H4的據(jù)算抽氣量為</b></p><p><b>　　=</b><

31、;/p><p>　　H3的疏水系統(tǒng)流入H4引起末級(jí)回?zé)崞鳒p少的相當(dāng)量為</p><p>　　流經(jīng)汽輪機(jī)各級(jí)組的蒸汽流量及其內(nèi)功率的計(jì)算</p><p><b>　　調(diào)節(jié)級(jí)</b></p><p><b>　　D0=173t/h</b></p><p>　　Pi0=D0*（h0-h

32、2）/3.6=8265（KW）</p><p><b>　　第一組級(jí)</b></p><p>　　D1=D0-ΔDt=173-1=85(t/h)</p><p>　　Pi1=D1*(h1-he1)/3.6=8217(KW)</p><p><b>　　第二組級(jí)</b></p><

33、p>　　D2=D1-ΔDe1=172-20.65=151.35t/h Pi2=D2*(h2-he2)/3.6=7231(KW)</p><p><b>　　第三組級(jí)</b></p><p>　　D3=D-ΔDe2=151.35-17.315=134(t/h)</p><p>　　Pi3=D3*(he2-hed)/3.6=6402

34、(KW)</p><p><b>　　第四組級(jí)</b></p><p>　　D4=D3-ΔDed=134-11.55=122.45(t/h)</p><p>　　Pi4=D4*(hed-he3)/3.6=5849.6(KW)</p><p><b>　　第五組級(jí)</b></p><

35、;p>　　D5=D4-ΔDe3=122.45-6.46=116(t/h)</p><p>　　Pi5=D5*(he3-he4)/3.6=5542(KW)</p><p><b>　　第六組級(jí)</b></p><p>　　D6=D5-ΔDe4=116-6.765=109.2(t/h)</p><p>　　Pi6=D6

36、*(he4-hz)/3.6=5217(KW)</p><p><b>　　整機(jī)的內(nèi)功率</b></p><p>　　Pi=pi0+Pi1+Pi2+Pi3+Pi4+Pi5+Pi6=46724（KW）</p><p>　　計(jì)算汽輪機(jī)裝置的經(jīng)濟(jì)性</p><p><b>　　機(jī)械損失: </b></

37、p><p>　　ΔPm=Pi*(1-ηm)=467.24(KW)</p><p><b>　　汽輪機(jī)軸端功率：</b></p><p>　　Pa=Pi-ΔPm=46256（KW）</p><p><b>　　發(fā)電機(jī)功率： </b></p><p>　　Pe=Pa*ηg=45331

38、（KW）</p><p>　　符合設(shè)計(jì)工況Pe=45000KW的要求，說明原估計(jì)的蒸汽量是正確的。（如功率達(dá)不到要求這需要修正進(jìn)氣量并重新計(jì)算。）</p><p><b>　　汽耗率： </b></p><p>　　d=D0*1000/Pe=173*1000/45331=3.816 Kg/（KW.h）</p><p>　

39、　汽輪機(jī)裝置的熱耗率：</p><p>　　q=d（h0-hfw）=9707 KJ/(KW.h)</p><p>　　汽輪機(jī)裝置的絕對(duì)電效率：</p><p>　　Ηe1=3600/q=37.08%</p><p>　　計(jì)算結(jié)果如表（2）所示。</p><p>　　50MW凝氣式汽輪機(jī)熱平衡計(jì)算數(shù)據(jù)</p>

40、<p><b>　　基本數(shù)據(jù)</b></p><p><b>　　熱平衡計(jì)算數(shù)據(jù)</b></p><p>　　汽輪機(jī)裝置的熱力特性數(shù)據(jù)</p><p>　　根據(jù)汽輪機(jī)運(yùn)行特性、經(jīng)濟(jì)要求及結(jié)構(gòu)強(qiáng)度等因素，比較和確定調(diào)節(jié)級(jí)的形式、比焓降、葉型和尺寸</p><p><b>　　調(diào)

41、節(jié)級(jí)選型</b></p><p><b>　　調(diào)節(jié)級(jí)選擇單列級(jí)。</b></p><p><b>　　調(diào)節(jié)級(jí)比焓降</b></p><p><b>　　葉型和尺寸的選取</b></p><p>　　噴嘴和動(dòng)葉葉片的型線選擇是根據(jù)氣流在出口處的馬赫數(shù)確定。雙列級(jí)盡量不

42、要選取縮放噴嘴。為了有利于生產(chǎn)制造，降低成本，同一組級(jí)葉片應(yīng)盡量選取相同的葉型。葉片的形式如圖。</p><p>　　葉片寬度B和弦長b的選擇</p><p>　　噴嘴和動(dòng)葉葉片寬度Bn，Bb的選擇必須滿足葉片強(qiáng)度的要求。葉片寬度過大或過小將會(huì)造成材料的浪費(fèi)或引起葉片的斷裂。根據(jù)葉片制造工藝和通用性的要求，通常一種葉型僅生產(chǎn)幾檔寬度供選擇使用。所以需根據(jù)葉片強(qiáng)度的估算，選取某一檔葉片寬度B

43、n，Bb以及安裝角αy，βy。當(dāng)葉片寬度與安裝角確定之后，葉片弦長bn，bb就確定了。</p><p>　　相對(duì)節(jié)距t和葉片數(shù)z的確定</p><p>　　在選取噴嘴和動(dòng)葉出口角口α1，β2時(shí)，還需選擇相對(duì)節(jié)距tn和tb：tn=Tn/bn，tb=Tb/bb.一定的葉型對(duì)應(yīng)有最佳的相對(duì)節(jié)距范圍，所以在選擇tn和tb時(shí)應(yīng)在相應(yīng)的最佳范圍內(nèi)選取。</p><p>　　葉柵

44、的上述各項(xiàng)幾何參數(shù)選定之后，即可根據(jù)平均直徑dn和db確定噴嘴與動(dòng)葉數(shù):zn=dn*e*П/tn,zb=П*db/tb然后取整。從葉片強(qiáng)度考慮，通常葉片數(shù)為偶數(shù)。</p><p>　　根據(jù)取整后的葉片敬求出葉片節(jié)距tn和tb，然后在α1-αy-tn，β2-βy-tb特性曲線上查得α1，β2。</p><p>　　汽流出口角α1，β2的選擇</p><p>　　噴嘴與

45、動(dòng)葉汽流出口角α1，β2對(duì)葉柵的通流能力、作功大小及效率高低有較大的影響。決定葉柵出口角大小的最主要因素是相對(duì)節(jié)距和安裝角。對(duì)應(yīng)一定的相對(duì)節(jié)距和安裝角，噴嘴與動(dòng)葉有一確定的出口角，往往需要通過對(duì)葉片數(shù)及相對(duì)節(jié)距的試湊來滿足α1，β2的要求。</p><p>　　進(jìn)行級(jí)的熱力設(shè)計(jì)時(shí)，根據(jù)級(jí)蒸汽容積流量的大小，通常可考慮在下列范圍中選擇出口角：雙列級(jí)中，一般α1= 13 到15度 ，其后備到葉柵的出口角選擇可參考下列

46、范圍：β2=βt- (3～5) ，α1’=α2- (5～lO)，β2=β1-(7—8)。</p><p>　　噴嘴出口汽流速度及噴嘴損失</p><p><b>　　噴嘴中理想比焓降：</b></p><p>　　Δhn=(1-Ωm) Δhs =129kj/kg</p><p><b>　　初速動(dòng)能：</

47、b></p><p>　　Δhc0=c0*c0/2000 KJ/Kg假設(shè)進(jìn)入噴嘴時(shí)氣體的速度為0；</p><p><b>　　那么Δhc0=0；</b></p><p>　　式中: c0進(jìn)入噴嘴的蒸汽初速m/s。</p><p>　　滯止理想比焓降： </p><p>　　Δhn*=

48、Δhn +Δhc0 KJ/Kg </p><p>　　噴嘴出口汽流理想速度： </p><p>　　c1t=44.72* =508m/s </p><p>　　噴嘴出口汽流實(shí)際速度：</p><p><b>　　噴嘴損失：</b></p><p>　　Δhnξ=(1-φ*φ)* Δhn

49、*=2.56kj/kg </p><p>　　式中: φ嘴速度系數(shù)。</p><p><b>　　噴嘴出口面積</b></p><p>　?。?）、εn>εcr 噴嘴工作于亞音速區(qū)，采用漸縮噴嘴，噴嘴出口面積An為:</p><p>　　（2）、0.4<εn<εcr噴嘴出口汽流速度大于音速，仍采用漸

50、縮噴嘴，但汽流在噴嘴出口產(chǎn)生偏轉(zhuǎn)，噴嘴出口面積即噴嘴喉部面積通常采用下式計(jì)算：</p><p>　　(3)、εn<0.3～0.4噴嘴必須采用縮放形式，其出口面積與喉部面積的計(jì)算公式分別與上述兩式相同。</p><p>　　因?yàn)閲娮旌蟮恼羝麨檫^熱蒸汽，所以</p><p>　　設(shè)蒸汽在噴嘴中作等熵流動(dòng)，通過可以查的噴嘴后的壓力p1和v1t：p1=5.7672mp

51、a v1t=0.05628</p><p><b>　　所以：</b></p><p><b>　　選用漸縮式的噴嘴；</b></p><p><b>　　噴嘴出口高度</b></p><p>　　根據(jù)噴嘴壓力比和蒸汽窖積流量選擇噴嘴型線、葉片寬度Bn、弦長bn、相對(duì)節(jié)距tn

52、、葉片數(shù)z，、噴嘴出口角α1，可計(jì)算出噴嘴出口葉片高度ln：</p><p><b>　　或 </b></p><p>　　當(dāng)部分進(jìn)汽度e<l時(shí)，需確定最有利葉片高度，通常采用作圖法：設(shè)若干個(gè)葉片高度由上式計(jì)算出相應(yīng)的部分進(jìn)汽度e，然后分別計(jì)算出葉高損失Δht和部分進(jìn)汽損失Δhe，按比例同畫在以ln為橫坐標(biāo)的圖上，兩條損失曲線之交點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的葉高即為最有利葉片高度

53、，見圖（3）。也可采用數(shù)學(xué)中求導(dǎo)的方法求得最有利葉片高度。</p><p>　　動(dòng)葉進(jìn)出口速度及能量損失</p><p>　　動(dòng)葉中理想比焓降： </p><p>　　Δhb=Ωm*Δht =43kj/kg</p><p>　　動(dòng)葉進(jìn)口汽流速度和方向：</p><p>　　tgβ1=c1*sin（α1）/（c1*c

54、os（α1）-u）=0.4269 </p><p>　　w1=C1*sin（α1）/sin（β1）=313.9m/s</p><p>　　δhw1=w12/2=49.266kj/kg</p><p><b>　　動(dòng)葉滯止比焓降： </b></p><p>　　Δhb0=Δhb+δhw1 = 43+49.266=92.26

55、6kj/kg</p><p>　　動(dòng)葉出口汽流實(shí)際速度： </p><p>　　w2t=，w2=ψ*w2t ，ψ由Ωm和w2t 查ψ圖得到</p><p>　　動(dòng)葉出口絕對(duì)速度（即余速）之方向與大?。?231m/s</p><p>　　α2=arctg[w2*sinβ2/（w2* cosβ2-u）]=32.94°</p&

56、gt;<p>　　動(dòng)葉進(jìn)出口汽流速度也可通過速度三角形作圖求出圖（4）。</p><p><b>　　動(dòng)葉出口面積</b></p><p>　　動(dòng)葉一般采用漸縮通道，其通道出口面積Ab的計(jì)算方法與噴嘴相同。</p><p>　　動(dòng)葉后的參數(shù)：p=4.6188mpa Vt=0.06727</p><p>

57、<b>　　動(dòng)葉高度Ib</b></p><p>　　根據(jù)動(dòng)葉壓力比εb=p2/p1*，選擇動(dòng)葉型線，葉片寬度Bn,弦長bb、相對(duì)節(jié)距tb，確定動(dòng)葉個(gè)數(shù)zb和節(jié)距tn，然后選擇β就可計(jì)算出動(dòng)葉出口高度lb；</p><p>　　當(dāng)容積流量不大時(shí)，一般認(rèn)為動(dòng)葉進(jìn)出口高度相等即lb’=lb此時(shí)往往通過確定動(dòng)葉進(jìn)口高度來確定動(dòng)葉出口高度，然后由上式計(jì)算出動(dòng)葉出口角β2。&l

58、t;/p><p>　　動(dòng)葉進(jìn)口高度lb’通常通過噴嘴出口高度確定，即</p><p>　　Lb=ln+△=19+2.5=21.5mm</p><p>　　式中Δ動(dòng)葉蓋度，Δ=Δf0+Δr, Δf為葉頂蓋度，Ar為葉根蓋度，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)可取。當(dāng)容積流量較大時(shí)lb較lb’大得多，只能將動(dòng)葉頂部與根部設(shè)計(jì)成傾斜形。此時(shí)要求傾斜角v12 ～15。</p><p&

59、gt;　　調(diào)節(jié)級(jí)級(jí)葉柵幾何參數(shù)</p><p>　　汽輪機(jī)壓力級(jí)比焓降的分配和比焓降的確定</p><p><b>　　蒸汽通道的合理形狀</b></p><p>　　汽輪機(jī)為沖動(dòng)是汽輪機(jī)，采用根部直徑相等的蒸汽通道形狀。這種通道形狀最宜被整鍛轉(zhuǎn)子采用。其各級(jí)的平均直徑是逐漸增加的。國產(chǎn)高參數(shù)汽輪機(jī)的高壓轉(zhuǎn)于及大功率中間再熱汽輪機(jī)的中壓轉(zhuǎn)于都是

60、等根徑的。背壓式汽輪機(jī)由于排汽壓力較高，容積流量變化較小，其通道形狀通常也設(shè)計(jì)成等根徑的。</p><p><b>　　各級(jí)平均直徑的確定</b></p><p>　　壓力級(jí)中比焓降分配的主要依據(jù)是各級(jí)要有合適的速度比x。， 同時(shí)使通道形狀光滑變化以達(dá)到較高的內(nèi)效率。所以首先要考慮各級(jí)直徑選取。各級(jí)直徑的選擇既要考慮通道光滑性，還要考慮通用性。其中第一壓力級(jí)平均直徑

61、影響最大。</p><p>　　第一壓力級(jí)平均直徑的估取</p><p>　　第一壓力級(jí)的平均直徑可以根據(jù)調(diào)節(jié)級(jí)和末級(jí)的平均直徑適當(dāng)估取。由于調(diào)節(jié)級(jí)的部分進(jìn)汽度在工況變動(dòng)時(shí)是變化的，與第一壓力綴的進(jìn)汽度不同，因此兩級(jí)直徑是不相同的，一般兩級(jí)平均直徑之差不小于50-lOOmm。對(duì)單缸汽輪機(jī)來說，首末兩級(jí)平均宜徑之比不小于0.46～0.6。所以當(dāng)末級(jí)為通用葉型級(jí)時(shí)，第一壓力級(jí)的平均直徑就可根據(jù)

62、末級(jí)直徑估取。</p><p>　　第一壓力級(jí)平均直徑的估?。篸1=900+50=950mm</p><p>　　第一壓力級(jí)的平均直徑也可按下式估算： </p><p>　　上式可根據(jù)噴嘴的流量方程、速度與速度比關(guān)系推導(dǎo)得</p><p>　　式中 G通過第一壓力級(jí)的蒸汽流量，kg/s；</p><p>　　n汽輪

63、機(jī)轉(zhuǎn)速，r／min；</p><p>　　Xa第一壓力級(jí)速度比；</p><p>　　ln第一壓力級(jí)噴嘴高度，估取時(shí)ln>0.012 -0.02m；</p><p>　　Ωm第一壓力級(jí)平均反動(dòng)度；</p><p>　　un噴嘴流量系數(shù)，過熱區(qū)通常取0.97；</p><p>　　e第一壓力級(jí)部分進(jìn)汽度，盡量使e=

64、l，需與葉高ln相應(yīng)估??；</p><p>　　a1第一壓力級(jí)噴嘴出口角；</p><p>　　v1第一壓力級(jí)噴嘴出口汽流理想比容，m3/kg。</p><p>　　凝汽式汽輪機(jī)末級(jí)直徑的估取</p><p>　　末級(jí)的平均直徑：dm2=1300/0.6=2166mm</p><p>　　當(dāng)末級(jí)不為通用級(jí)時(shí)，最后一級(jí)的

65、平均直徑可用下式估算： </p><p>　　式中 Gc通過末級(jí)的蒸汽流量，kg/s；</p><p>　　a1末級(jí)動(dòng)葉出汽角，一般取a2=90度；</p><p>　　ξ末級(jí)余速損失系數(shù)，ξΔhtmax=Δhc2z kj/kg，一般ξ=O.Ol5～0.025；</p><p>　　v2末級(jí)動(dòng)葉排汽比容，m3 /kg;</

66、p><p>　　θ末級(jí)徑高比，θ=dm*dm/(lb*lb)對(duì)于小功率汽輪機(jī)盡量使θ>8—12，以避免采用扭 葉片，大容量汽輪機(jī)可取較小值，但一般θ>2.5～3。</p><p>　　確定壓力級(jí)平均直徑的變化</p><p>　　根據(jù)前述的蒸汽通道形狀，確定壓力級(jí)平均直徑的變化規(guī)律。通常采用作 法，現(xiàn)介紹如下在橫坐標(biāo)上任取長度為a的線段BD(一般a=25c

67、m)。用以表示第一壓力級(jí)至末級(jí)動(dòng)葉中心之軸向距離。在BD兩端分別按比例畫出第一壓力級(jí)與末級(jí)的平均直徑值，如圖（4）中的AB與CD （一般AB=dm1/10，CD=dm2/10），根據(jù)所選擇的通道形狀，用光滑曲線將A、C兩點(diǎn)連接起來．AC曲線即為壓力級(jí)各級(jí)直徑的變化規(guī)律。</p><p>　　級(jí)數(shù)的確定及比焙降的分配</p><p><b>　　級(jí)數(shù)的確定</b>&l

68、t;/p><p>　?。?）、壓力級(jí)平均直徑dm， 在圖（4）上將BD線段分為m等分，如圖中l(wèi)、2、…、(m -l)點(diǎn)（大、中型汽輪機(jī)m>5），從圖中量出各段長度，求出平均直徑為：</p><p>　　dm==1571mm</p><p>　?。?）、壓力級(jí)平均理想比焓降Δht每級(jí)的理想比焓降可由下式確定</p><p>　　=12.33

69、7*13=160kj/kg</p><p>　?。?）、級(jí)數(shù)的確定壓力級(jí)組的級(jí)數(shù)可由下式求得：</p><p>　　Z=(1+α)* Δht p/ Δht=6.7</p><p>　　式中 Δht(p)--壓力級(jí)的理想比焓降 ，</p><p>　　α為重?zé)嵯禂?shù)，本機(jī)α=0.05 ，將Z取整。</p><p>　　因

70、為采用的是五級(jí)回?zé)岢闅?，所以壓力?jí)級(jí)數(shù)取6級(jí)；</p><p><b>　　比焓降的分配</b></p><p>　　各級(jí)平均直徑的求取求得壓力級(jí)級(jí)數(shù)后，再將圖（3）中線段BD重新分為(z—1)等分，在原擬定的平均直徑變化曲線AC上求出各級(jí)的平均直徑。</p><p>　　各級(jí)比焓降分配 根據(jù)求出的各級(jí)平均直徑，選取相應(yīng)的速度比，根據(jù)式(2-

71、9)求出各級(jí)的理想比焓降。為了便于比較與修正，常常將上述參數(shù)列成表.</p><p>　　各級(jí)比焓降的修正在擬定的熱力過程曲線上遂級(jí)作出各級(jí)理想比焓降Δht,當(dāng)最后一級(jí)的背壓Pz2與排汽壓力Pc’（即pz）不能重合時(shí)，必須對(duì)分配的比焓降進(jìn)行修正。圖中Δh為PZ2與Pc以兩壓力差間的理想比焓降，根據(jù)其大小分為若干份，分配給若干級(jí)（部分級(jí)或全部級(jí)）。</p><p>　　將經(jīng)過修正后的各級(jí)比焓

72、降Δh，分配在擬定的熱力過程曲線上，并找出相應(yīng)的各級(jí)回?zé)岢槠麎毫?。將此抽汽壓力與回?zé)嵯到y(tǒng)計(jì)算所得的抽汽點(diǎn)壓力相比較，看是否相等。一般兩者很難完全喲合，需進(jìn)行適當(dāng)調(diào)正。調(diào)正時(shí)應(yīng)注意如下幾點(diǎn)：第一，除氧器的抽汽壓力應(yīng)大于其額定值，以免負(fù)荷變小時(shí)不能保證除氧；第二，除氧器前一級(jí)抽汽壓力不可過高，否則容易引起給水在除氧器內(nèi)的自沸騰；第三，滿足給水溫度要求。</p><p>　　調(diào)整好抽汽壓力后，還需對(duì)回?zé)嵯到y(tǒng)重新計(jì)算，以

73、便最后確定各級(jí)通過汽輪機(jī)各級(jí)組的蒸汽量</p><p><b>　　汽輪機(jī)級(jí)的熱力計(jì)算</b></p><p>　　反動(dòng)度與損失系數(shù)的選擇</p><p><b>　　反動(dòng)度Ωm</b></p><p>　　壓力級(jí)選擇為反動(dòng)級(jí)：Ωm=0.5</p><p><b>

74、　　速度系數(shù)φ和ψ</b></p><p>　　噴嘴的速度系數(shù)φ和動(dòng)葉的速度系數(shù)ψ之值主要與葉片高度、葉型、壓力比、進(jìn)出口角及粗糙度等因素有關(guān)，ψ還與反動(dòng)度有很大關(guān)系。一般φ= 0.92～0.98，ψ=0.85—0.95。由于影響因素復(fù)雜，往往通過試驗(yàn)確定。</p><p><b>　　流量系數(shù)μn和μb</b></p><p>　

75、　噴嘴和動(dòng)葉的流量系數(shù)μn，μb與蒸汽性質(zhì)、比容、汽流在流道內(nèi)的損失及流道進(jìn)、出口角等因素有關(guān)，其大小一般通過試驗(yàn)獲得。</p><p>　　余速利用系數(shù)μ0和μ2</p><p>　　上級(jí)余速動(dòng)能可被下一級(jí)利用的條件是：相鄰兩級(jí)的部分進(jìn)汽度相同，平均直徑變化不大，軸向間隙較小。此時(shí)上級(jí)余速動(dòng)能可被下級(jí)完全利用，即μ0（μ2）=l。</p><p>　　當(dāng)相鄰兩級(jí)的

76、部分進(jìn)汽度不同或平均直徑有突變時(shí)，上級(jí)余速動(dòng)能不能被下級(jí)利用，即=μ0（μ2）0。</p><p>　　當(dāng)相鄰兩級(jí)部分進(jìn)汽度相等，平均直徑無突變，但在級(jí)間有抽汽或旁通調(diào)節(jié)閥時(shí)，余速利用系數(shù)通常小于l，可取μ0（μ2）=0.7。在工程計(jì)算中為簡(jiǎn)單起見，往往將這種情況下的余速利用系數(shù)μ0（μ2）取為l。</p><p>　　第一壓力級(jí)的熱力計(jì)算</p><p>　　1、

77、一級(jí)的計(jì)算結(jié)果可以得到本級(jí)的入口蒸汽參數(shù):p0=4.6188mpa,h0=3273.2kj/kg</p><p>　　2、壓力級(jí)的噴嘴的選擇：</p><p>　　葉型編號(hào)：Tc-3A，相對(duì)節(jié)距，進(jìn)氣角出氣角</p><p>　　進(jìn)氣量D1=172t/h</p><p>　　3、壓力級(jí)采用反動(dòng)級(jí)，，噴嘴里的比焓降</p><

78、;p>　　噴嘴的入口氣流動(dòng)能:E0=0.5*=26.68kj/kg</p><p>　　噴嘴出口速度為：Vct=</p><p>　　取噴嘴的出口速度系數(shù)為</p><p>　　則噴嘴的實(shí)際出口速度Vc1t=474*0.92=436m/s</p><p>　　通過焓熵圖可以查找到V1t=0.0946</p><p&g

79、t;　　P=2.96mpa,t=362.25℃</p><p><b>　　An=</b></p><p><b>　　而ln=</b></p><p>　　因?yàn)閘n應(yīng)該不小于12-15mm，所以去ln=15mm，則動(dòng)葉高度：lb=ln+△=17mm</p><p>　　求動(dòng)葉進(jìn)口氣流相對(duì)速度w1和

80、進(jìn)氣角。</p><p>　　計(jì)算動(dòng)葉前的滯止壓力：</p><p><b>　　由</b></p><p><b>　　可以得出：</b></p><p>　　P0=3.5818mpa t0=389.673℃</p><p><b>　　V=0.08261<

81、;/b></p><p>　　計(jì)算動(dòng)葉前的理想比焓降：</p><p><b>　　△hb=</b></p><p><b>　　動(dòng)葉滯止理想比焓降</b></p><p>　　動(dòng)葉出口理想速度w2t=</p><p>　　動(dòng)葉出口實(shí)際氣流速度：</p>

82、<p><b>　　W2=</b></p><p><b>　　動(dòng)葉損失</b></p><p><b>　　確定動(dòng)葉葉后參數(shù)：</b></p><p>　　H2=h1-△hb-</p><p>　　焓熵圖可得：p2=2.378mpa</p><p

83、><b>　　V2=0.1139</b></p><p>　　S=6.77229kj/(kg*k)</p><p><b>　　動(dòng)葉出口面積：</b></p><p><b>　　Ab=</b></p><p><b>　　動(dòng)葉出氣角的計(jì)算：</b>

84、</p><p>　　確定動(dòng)葉出口絕對(duì)速度c2和方向角</p><p><b>　　C2=</b></p><p><b>　　余速損失：</b></p><p><b>　　計(jì)算輪周有效比焓降</b></p><p><b>　　其中<

85、/b></p><p><b>　　級(jí)的理想能量：</b></p><p><b>　　E0=</b></p><p><b>　　Wu=</b></p><p><b>　　輪周效率：</b></p><p><b&g

86、t;　　葉高損失的計(jì)算：</b></p><p><b>　　輪周有效比焓降：</b></p><p>　　計(jì)算輪周效率（考慮摩擦）</p><p><b>　　計(jì)算葉輪摩擦損失：</b></p><p><b>　　扇形損失：</b></p><

87、;p>　　隔板漏氣損失：（選擇：dp=590mm,）</p><p><b>　　動(dòng)葉頂部漏氣損失：</b></p><p><b>　　kj/kg</b></p><p><b>　　級(jí)內(nèi)各損失之和：</b></p><p><b>　　級(jí)的有效比焓降：<

88、;/b></p><p><b>　　計(jì)算級(jí)內(nèi)效率：</b></p><p><b>　　計(jì)算級(jí)內(nèi)功率：</b></p><p>　　Pis=G*△hi=5064kw</p><p>　　調(diào)節(jié)級(jí)和第一壓力級(jí)熱力計(jì)算數(shù)據(jù)表</p><p>　　汽輪機(jī)漏氣量的計(jì)算及整機(jī)校核

89、</p><p><b>　　閥桿漏汽量計(jì)算</b></p><p><b>　　計(jì)算公式</b></p><p>　　閥桿靖汽量ΔDv常按下式進(jìn)行計(jì)算：</p><p><b>　　t/h</b></p><p>　　式中 p0閥桿每一分段前蒸汽壓力

90、，Mpa；</p><p>　　V0閥桿每一分段前蒸汽比容，m3/kg；</p><p>　　Av1調(diào)桿間隙面積，cm2；</p><p>　　uv詞稈漏汽流量系數(shù)；</p><p>　　dei桿直徑，cm；</p><p>　　δr調(diào)桿周圍徑向間隙，通常取(0.004—0.005)dei，cm。</p>

91、<p>　　閥桿漏汽流量系數(shù)的確定</p><p>　　閥桿漏汽流量系數(shù)Ⅳ曠與閩桿分段前后壓力比及蒸汽流動(dòng)狀況層流或紊流有關(guān)。一般可按下面步驟確定：</p><p>　　確定R*，R*的汁算公式為</p><p>　　式中 η0蒸汽的動(dòng)力粘度，Pa.s?？筛鶕?jù)Po ，to查水和水蒸氣熱力性質(zhì)圖表得出。</p><p>　　查紊流

92、流量系μru先計(jì)算系數(shù) （l為每一分段長度）然后圖；</p><p>　　確定流量系數(shù)uv當(dāng)μruRe*<l時(shí)，說明閣桿間隙中漏汽流動(dòng)層流狀態(tài)，則uv=ula,ula可根據(jù)K2=lδr√(Re*)查附圖得到；當(dāng)μruRe*<l時(shí)，uv=μru一般用上述方法計(jì)算閥桿漏汽時(shí)不考慮光桿或車槽閥桿的影響。</p><p><b>　　軸封漏汽量計(jì)算</b><

93、/p><p><b>　　軸封系統(tǒng)</b></p><p>　　汽輪機(jī)前后軸封加上與之相連的管道及附屬設(shè)備，稱為汽輪機(jī)的軸封系統(tǒng)。合理的軸封系統(tǒng)應(yīng)在確定汽封結(jié)構(gòu)的情況下，恰當(dāng)?shù)匕才琵X數(shù)，臺(tái)理地選擇軸封各段腔室的壓力，盡量簡(jiǎn)化系統(tǒng)，減少漏汽量，并設(shè)法回收漏汽以提高機(jī)組效率。常用的軸封系統(tǒng)有閉式與開式兩種。</p><p>　　閉式系統(tǒng)較為復(fù)雜，但漏汽

94、封閉在系統(tǒng)中，利于安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。其特點(diǎn)為：</p><p>　　回收泄漏蒸汽。高中壓汽缸中漏出的蒸汽與相當(dāng)壓力的回?zé)岢槠油?，其熱量可用于加熱給水；</p><p>　　沒有均壓箱向汽封供汽。由壓力調(diào)整器維持送汽腔室的壓力恒定于0.101--0.127MPa</p><p>　　設(shè)有真空腔室。真空腔室壓力為9.5kPa，靠汽封系統(tǒng)中軸封冷卻器維持，用以防止高溫蒸汽

95、漏八軸承或外界空氣漏八 汽缸。漏入真空母管的漏汽和空氣，被回收到軸封冷卻器加熱給水。</p><p>　　基于上述原因故采用閉式軸封系統(tǒng)。</p><p><b>　　軸封漏汽量計(jì)算</b></p><p>　　計(jì)算軸封漏汽量的方法很多，常采用下述方法。</p><p>　　判別軸封末齒中漏汽流動(dòng)狀態(tài)判別式為：<

96、/p><p>　　式中 zf軸封段汽封齒數(shù)。</p><p>　　計(jì)算漏汽量ΔDt，當(dāng)kl>Pz/P0時(shí)，軸封末齒中汽流速已達(dá)到臨界速度，應(yīng)用下式汁算軸封漏汽量：</p><p>　　當(dāng)kl<Pz/P0時(shí)，汽流在汽封中為亞音速流動(dòng)，可用下式計(jì)算軸封漏汽量：</p><p>　　式中 P0，Pz軸封段前后汽室壓力，Mpa；</

97、p><p>　　Vo軸封段前蒸汽比容，m3/kg；</p><p>　　Al軸封段之間隙面積，Al=Пdlδl，dl為該段軸封直徑，δl為該段軸封徑向間隙，一般取δl=0.03～0. 04cm，剛性轉(zhuǎn)子間隙還可小， 汁算時(shí)考慮汽輪機(jī)長期運(yùn)行間隙會(huì)加大，一般取名義間隙的1.5—2倍，cm 2；</p><p>　　μl軸封漏汽流量系數(shù)，與軸封齒形結(jié)構(gòu)有關(guān)，設(shè)計(jì)時(shí)通常取μ

98、l=l。</p><p><b>　　汽封直徑的確定</b></p><p>　　對(duì)于整鍛轉(zhuǎn)子，汽封直徑即為轉(zhuǎn)子直徑。對(duì)于紅套葉輪轉(zhuǎn)子，葉輪輪轂直徑為汽封直徑，主軸直徑通常耍比葉輪輪轂直徑小80～lZOmm，所以要確定紅套葉輪轉(zhuǎn)子的汽封直徑磐須首先確定主軸直徑d。。主軸直徑主要是從主軸的強(qiáng)度及振動(dòng)角度出發(fā)，根據(jù)主軸臨界轉(zhuǎn)速來決定的。一般中壓凝汽式汽輪機(jī)臨界轉(zhuǎn)速ncr小

99、于工作轉(zhuǎn)速n，當(dāng)n=3000r/min時(shí)，ncr=1600～2200r/min，可用下式近似公式：估取臨界轉(zhuǎn)速：</p><p>　　式中 da主軸最大直徑，mm；</p><p>　　L兩軸承間距離，m；</p><p><b>　　M轉(zhuǎn)子質(zhì)量，kg。</b></p><p>　　對(duì)于整鍛轉(zhuǎn)子，可用下式近似計(jì)算臨界轉(zhuǎn)

100、速：</p><p>　　在設(shè)計(jì)時(shí)可參考同類型汽輪機(jī)先估計(jì)L和m值，給定臨界轉(zhuǎn)速范圍，然后由上二式可近似求得汽封直徑。在確定前軸封直徑時(shí)，還要考慮整個(gè)轉(zhuǎn)子的軸向推力。</p><p><b>　　整機(jī)校核</b></p><p><b>　　通流部分光滑</b></p><p>　　在進(jìn)行熱力計(jì)算的

101、同時(shí)，應(yīng)繪制出通流部分草圖，隨時(shí)檢查通流部分是否光滑。當(dāng)通流部分在葉片高度方面需作少量改變時(shí)，可通過改變反動(dòng)度及出口角來實(shí)現(xiàn)；當(dāng)通流部分需作較大變動(dòng)時(shí)，必須改變平均直徑。</p><p><b>　　效率與功率的校核</b></p><p>　　計(jì)算出的實(shí)際相對(duì)內(nèi)效率與迸汽量估算時(shí)所估取的相對(duì)內(nèi)效率之相對(duì)誤差Δη在1%之內(nèi)為優(yōu)，不應(yīng)大于3%。實(shí)際計(jì)算出的汽輪機(jī)內(nèi)功率與

102、原設(shè)計(jì)要求的內(nèi)功率之誤差也不應(yīng)超過3%，但在制造、安裝過程中難免出現(xiàn)誤差，可以考慮比設(shè)計(jì)要求值大2%，以保證機(jī)組的出力。根據(jù)實(shí)際計(jì)算的相對(duì)內(nèi)效率、抽汽量、漏汽量及設(shè)計(jì)工況下內(nèi)功率進(jìn)行總蒸汽流量的校核，若汽輪機(jī)進(jìn)汽量與康估計(jì)值的誤差大于1 %但小于3%，則只需按比例修正噴嘴與動(dòng)葉的高度；若誤差大于3%，則應(yīng)根據(jù)計(jì)算所得流量及修正后的實(shí)際熱力過程曲線進(jìn)行第二次計(jì)算。</p><p><b>　　額定功率的保

103、證</b></p><p>　　全機(jī)設(shè)計(jì)功率計(jì)算完畢后，還應(yīng)計(jì)算該汽輪機(jī)在額定功率下所需蒸汽量，并保證通道能通過此蒸汽流量。在選定調(diào)節(jié)級(jí)進(jìn)汽度時(shí)，還需考慮最大功率時(shí)的蒸汽流量，并留有足夠的余量以保證在初參數(shù)降低或背壓升高時(shí)仍然能發(fā)出額定功率。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　【1】靳智平主編，電廠汽

104、輪機(jī)原理及系統(tǒng)。 中國電力出版社，2004</p><p>　　【2】沈士一，莊賀慶，康松，龐立云 汽輪機(jī)原理。 水利電力出版社，1992</p><p>　　【3】馮慧雯主編 汽輪機(jī)課程設(shè)計(jì)參考資料。 水利電力出版社，1992</p><p>　　【4】黃樹紅主編 汽輪機(jī)原理。 中國電力出版社，2008