油氣管道輸送技術(shù)課程設(shè)計

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　1 總 則1</b></p><p>　　1.1設(shè)計依據(jù)及原則1</p><p>　　1.1.1設(shè)計依據(jù)1</p><p>　　1.1.2設(shè)計原則1</p><p>　　1.2總體技術(shù)水平1

2、</p><p>　　1.3確定工藝流程的原則1</p><p><b>　　2 工程概況3</b></p><p><b>　　3 工藝計算4</b></p><p>　　3.1管徑與管材的確定4</p><p>　　3.1.1 管道內(nèi)徑計算4</p&g

3、t;<p>　　3.1.2管材的確定4</p><p>　　3.1.3管道壁厚計算5</p><p>　　3.1.4管道規(guī)格的確定6</p><p>　　3.2 輸油管道熱力計算6</p><p>　　3.2.1管道總傳熱系數(shù)的確定6</p><p>　　3.2.2原油比熱容、平均地溫的確定9

4、</p><p>　　3.2.3進出站油溫、質(zhì)量流量的確定9</p><p>　　3.2.4站間距的試算與熱站數(shù)的確定9</p><p>　　3.2.5站間距與出站溫度的重定10</p><p>　　3.2.6加熱站的熱負荷計算11</p><p>　　3.2.7加熱爐的選型與數(shù)量的確定11</p>

5、;<p>　　3.3熱油管道水力計算11</p><p>　　3.3.1油流平均溫度的有關(guān)計算11</p><p>　　3.3.2油流的體積流量與雷諾數(shù)計算12</p><p>　　3.3.3摩阻計算12</p><p>　　3.3.4泵站數(shù)的確定與泵的選型12</p><p>　　4 站場布

6、置14</p><p>　　4.1泵站數(shù)校核14</p><p>　　4.2泵站的布置14</p><p>　　4.3加熱站的布置15</p><p>　　4.4判斷翻越點16</p><p><b>　　5 結(jié) 論17</b></p><p><b&g

7、t;　　參考文獻18</b></p><p><b>　　1 總 則</b></p><p>　　1.1設(shè)計依據(jù)及原則</p><p><b>　　1.1.1設(shè)計依據(jù)</b></p><p>　?。?）國家的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、行業(yè)的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范；</p><p>　

8、　（2）相似管道的設(shè)計經(jīng)驗；</p><p><b>　?。?）設(shè)計任務(wù)書。</b></p><p><b>　　1.1.2設(shè)計原則</b></p><p>　?。?）嚴(yán)格執(zhí)行現(xiàn)行國家、行業(yè)的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范。</p><p>　　（2）采用先進、實用、可靠的新工藝、新技術(shù)、新設(shè)備、新材料，建立新的管

9、理體制，保證工程項目的高水平、高效益，確保管道安全可靠，長期平穩(wěn)運行。</p><p>　　（3）節(jié)約用地，不占或少占良田，合理布站，站線結(jié)合。站場的布置要與油區(qū)內(nèi)各區(qū)塊發(fā)展緊密結(jié)合。</p><p>　?。?）在保證管線通信可靠的基礎(chǔ)上，進一步優(yōu)化通信網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，降低工程投資。提高自控水平，實現(xiàn)主要安全性保護設(shè)施遠程操作。</p><p>　?。?）以經(jīng)濟效益為中心

10、，充分合理利用資金，減少風(fēng)險投資，力爭節(jié)約基建投資，提高經(jīng)濟效益。</p><p><b>　　1.2總體技術(shù)水平</b></p><p>　?。?）采用高壓長距離全密閉輸送工藝。</p><p>　?。?）采用原油變頻調(diào)速工藝。 </p><p>　　（3）輸油管線采用先進的SCADA系統(tǒng)，使各站場主生產(chǎn)系統(tǒng)達到有人監(jiān)

11、護、自動控制的管理水平。既保證了正常工況時管道的平穩(wěn)、高效運行，也保證了管道在異常工況時的超前保護，使故障損失降低到最小。</p><p>　　（4）采用電路傳輸容量大的光纖通信。給全線實現(xiàn)SCADA數(shù)據(jù)傳輸帶來可靠的傳輸通道，給以后實現(xiàn)視頻傳輸、工業(yè)控制及多功能信息處理提供了可能。</p><p>　?。?）在線路截斷閥室設(shè)置電動緊急切斷球閥，在SCADA中心控制室根據(jù)檢漏分析的結(jié)果，確

12、定管道泄漏位置，并可及時關(guān)閉相應(yīng)泄漏段的電動緊急切斷球閥。</p><p>　　（6）站場配套自成系統(tǒng)。</p><p>　?。?）采用固化時間短、防腐性能優(yōu)異的環(huán)氧粉末作為管道外防腐層。</p><p>　　1.3確定工藝流程的原則</p><p>　　制定和規(guī)劃工藝流程要考慮以下原則：</p><p>　?。?）滿

13、足輸送工藝及各生產(chǎn)環(huán)節(jié)（試運投產(chǎn)，正常輸油，停輸再啟動等）的要求。</p><p>　　（2）便于事故處理和維修。泵站的突然停電， 管道穿孔或破裂，加熱爐緊急放空和定期檢修，閥門的更換等在輸油生產(chǎn)中并非罕見，流程的安排要方便這類事故的處理。</p><p>　?。?）采用先進工藝技術(shù)及設(shè)備，提高輸油技術(shù)水平。</p><p>　?。?）在滿足以上要求的前提下，流程應(yīng)

14、盡量簡單，盡可能少用閥門，管件，力求減少管道及其長度，充分發(fā)揮設(shè)備性能，節(jié)約投資，減少經(jīng)營費用。</p><p><b>　　2 工程概況</b></p><p>　　某油田初期產(chǎn)量為180萬噸/年，五年后原油產(chǎn)量達到260萬噸/年，計劃將原油輸送到380km外的煉油廠，要求設(shè)計一條輸油管道，采用密閉輸送方式。管道最大輸送壓力8MPa，末站剩余壓頭70m，局部摩阻以

15、沿程摩阻的1.2%計算。</p><p>　　本次課程設(shè)計的設(shè)計要求為：（1）確定管道材質(zhì)與規(guī)格；（2）在一期輸量（180萬噸/年）條件下，確定設(shè)備的選型與運行方式；（3）確定熱站和泵站的布站位置；（4）在一期輸量條件下（180萬噸/年），確定是否存在翻越點，若存在翻越點，則給出解決措施；（5）設(shè)計并繪制一期工程首站工藝流程圖（2#）1張。</p><p>　　基本數(shù)據(jù)有原油的性質(zhì)參數(shù)，沿

16、線高程，沿線地溫。具體數(shù)據(jù)如以下表：</p><p>　　表2-1原油性質(zhì)表 </p><p>　　表2-2里程和高程表 </p><p>　　表2-3 管道經(jīng)過地區(qū)的地溫 </p><p>　　其他有關(guān)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)有：粘溫指數(shù)0.036，保溫層采用黃夾克，厚度35mm。土壤導(dǎo)熱系數(shù)1.21W/(m.℃)，埋地深度1.8m，年輸送天數(shù)350天。&

17、lt;/p><p>　　說明：由于所給的基礎(chǔ)資料有限，在計算過程中基礎(chǔ)資料未給出的數(shù)據(jù)可通過查閱相關(guān)書籍以及相關(guān)的規(guī)范獲得。</p><p><b>　　3 工藝計算</b></p><p>　　3.1管徑與管材的確定</p><p>　　3.1.1 管道內(nèi)徑計算</p><p>　　在本次設(shè)計中我

18、們采用經(jīng)濟流速法來確定管道的管徑，根據(jù)《油氣管道輸送技術(shù)》課本可知，輸油管道經(jīng)濟流速的變化范圍一般為1.0～2.0 m/s，我國長距離輸油管道中原油或成品油的推薦流速如下表[2]：</p><p>　　表3-1我國長距離輸油管道中原油或成品油的推薦流速 </p><p>　　經(jīng)過大量試算，最終取1.1m/s作為管道的經(jīng)濟流速。在確定了經(jīng)濟流速后，要計算管道內(nèi)徑，還需確定管道的輸送流量。由于

19、該工程輸油分為初、后兩期，而后期管道輸量有明顯的增大?？紤]到后期輸量變化對該工程的影響較大，在進行初期管道設(shè)計計算中選擇后期輸量260萬噸/年，作為管道的設(shè)計年輸量。</p><p>　　則根據(jù)設(shè)計年輸量可得管道的輸送流量如下：</p><p>　　管道的內(nèi)徑計算如下[2]：</p><p><b>　?。?-1）</b></p>

20、<p>　　式中 --管道的計算內(nèi)徑，；</p><p><b>　　--體積流量，；</b></p><p><b>　　--經(jīng)濟流速，；</b></p><p>　　由以上分析與計算可知，。代入公式計算得：</p><p>　　3.1.2管材的確定</p><p&

21、gt;　　根據(jù)《輸油管道設(shè)計與管理》在長距離輸油管道中常用的管道為直縫高頻焊鋼管，而在直縫焊鋼管中X70最為常用，管道的性能好、且性價比高。故該管道選擇直縫高頻焊鋼管X70[3]。</p><p>　　3.1.3管道壁厚計算</p><p>　　在對管道內(nèi)徑進行計算后，需對管道的壁厚進行計算，以便選擇合適的管道。管道的壁厚可依據(jù)薄膜理論按下式進行計算[5]：</p><

22、p>　?。?-2） </p><p>　　式中 --管道的計算壁厚，；</p><p>　　--管道的設(shè)計內(nèi)壓力，；</p><p><b>　　--管線外徑，； </b></p><p>　　--管道材料的許用應(yīng)力，。</p><p>　　對輸油氣管道直管段的許用應(yīng)

23、力應(yīng)按下式計算：</p><p><b>　　（3-3） </b></p><p>　　式中 --管道材料的許用應(yīng)力，；</p><p>　　--鋼管的最低屈服強度，按表3-2取值；</p><p><b>　　--設(shè)計系數(shù)；</b></p><p>　　--焊縫系數(shù)，按

24、表3-2取值；</p><p>　　--溫度折減系數(shù)，當(dāng)管內(nèi)介質(zhì)溫度低于120℃時，取1.0。</p><p>　　鋼管的最低屈服強度與焊縫系數(shù)可由下表查得：</p><p>　　表3-2鋼管的最低屈服強度與焊縫系數(shù) </p><p>　　表3-3設(shè)計系數(shù)取值表 </p><p>　　根據(jù)以上兩表可查得，直縫高頻焊鋼

25、管X70的最低屈服強度為482MPa，焊縫系數(shù)為1.0，設(shè)計系數(shù)為0.72。則有材料的許用應(yīng)力為：</p><p>　　鋼管的壁厚為：= 求解上述方程可得。</p><p>　　3.1.4管道規(guī)格的確定</p><p>　　根據(jù)鋼管的計算內(nèi)徑341.3mm，以及鋼管的計算壁厚4.03mm，查國產(chǎn)鋼管規(guī)格表可以選取規(guī)格為341.67的標(biāo)準(zhǔn)管道，作為該工程輸油所用的鋼管

26、。在選擇了管道規(guī)格后，需要對管道的規(guī)格合理性進行校核。</p><p>　　根據(jù)所選擇的管道，內(nèi)徑，則有該內(nèi)徑下的經(jīng)濟流速計算如下：</p><p>　　由于計算所得的經(jīng)濟流速1 m/s < v < 2 m/s符合設(shè)計要求，故選擇的管道合理。</p><p>　　3.2 輸油管道熱力計算</p><p>　　3.2.1管道總傳熱系

27、數(shù)的確定</p><p>　　由設(shè)計任務(wù)書可知，該輸油管道采用黃夾克作保溫層，故管道總傳熱系數(shù)可根據(jù)下式確定[2]：</p><p><b>　　（3-4）</b></p><p>　　式中 --管道總傳熱系數(shù)，；</p><p>　　--管道單位長度的總傳熱系數(shù)，；</p><p>　　--管徑

28、，。若，D取外徑；若，D取算數(shù)平均值；若，取內(nèi)徑。</p><p><b>　　而的計算如下：</b></p><p><b>　　（3-5）</b></p><p>　　式中 --管道內(nèi)徑，；</p><p><b>　　--第層的外徑，；</b></p>&l

29、t;p><b>　　--第層的內(nèi)徑，；</b></p><p>　　--最外層的管外徑，；</p><p>　　油流至管內(nèi)壁的放熱系數(shù)，在紊流情況下比層流時大得多，通常情況下大都大于.因此在紊流情況下，對總傳熱系數(shù)的影響很小，可忽略不 計，而在層留情況下就必須計入。</p><p>　　管道最外層至周圍介質(zhì)的放熱系數(shù)，可由下式近似計算：&

30、lt;/p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　式中 --土壤導(dǎo)熱系數(shù)，；</p><p><b>　　--管中心埋深，；</b></p><p>　　--最外層的管外徑，。</p><p>　　由于管道中油流的流態(tài)可由雷諾數(shù)的數(shù)值反映，在確定了管道的輸量

31、和規(guī)格后，的大小只與油品的粘度有關(guān)，而油品的粘度受溫度的影響變化較大，當(dāng)輸送的油溫最低時，此時油品的粘度最大，可知此時Re最小。</p><p><b>　?。?-7）</b></p><p>　　式中 --所輸油品的體積流量，；</p><p><b>　　--管道內(nèi)徑，；</b></p><p>

32、;　　--所輸送油品的運動粘度，。</p><p>　　由于已知油品在50℃的動力粘度為7.9mPa.s,可根據(jù)下式計算得到油品在該溫度下的運動粘度。</p><p><b>　?。?-8）</b></p><p>　　式中 --油品的運動粘度，；</p><p>　　--油品的動力粘度，；</p><

33、;p><b>　　--油品的密度，。</b></p><p>　　又因為已知油品在50℃的粘度，可由下式計算得到油品在其他溫度下的粘度[2]。</p><p><b>　　（3-9）</b></p><p>　　式中 --油品在℃時的運動粘度，；</p><p>　　--油品在℃時的運動粘度，

34、；</p><p>　　--粘溫指數(shù)，1/℃。</p><p>　　由于已知油品在20℃時的密度，可根據(jù)下式計算得到油品在50℃時的密度。</p><p><b>　?。?-10）</b></p><p>　　式中 --溫度t℃及20℃時油品的密度，；</p><p><b>　　--溫

35、度系數(shù)，，</b></p><p><b>　　根據(jù)以上各式有：</b></p><p><b>　?。ǎ?lt;/b></p><p>　　由以上計算可知，所以流態(tài)為紊流。故在計算總傳熱系數(shù)時可忽略不計。由查閱《輸油管道設(shè)計與管理》取鋼管的導(dǎo)熱系數(shù)為48W/(.℃)，保溫層的導(dǎo)熱系數(shù)為0.04 W/(.℃) [1]

36、。又已知土壤的導(dǎo)熱系數(shù)為1.21W/(.℃)，保溫層厚度為35，管道埋地深度為1.8。則可計算總傳熱系數(shù)如下[2]：</p><p>　　3.2.2原油比熱容、平均地溫的確定</p><p>　　根據(jù)《油氣管道輸送技術(shù)》可知原油和石油產(chǎn)品的比熱容通常在1.6～2.5之間，在該工程中取2.1[2]。</p><p>　　管道埋深處的平均溫度可按下式計算[2]：<

37、/p><p><b>　?。?-11）</b></p><p>　　式中 分別為1～12各月份的平均地溫。則有：</p><p>　　3.2.3進出站油溫、質(zhì)量流量的確定</p><p>　　根據(jù)加熱輸送的一般規(guī)律，出站油溫不宜高于油品的初餾點，應(yīng)低于2～3℃；進站油溫不應(yīng)低于油品的凝固點，應(yīng)高于3～5℃[2]。由于本設(shè)計中

38、原油的初餾點為70℃，油品的凝固點為30.5℃?？蓪⒊稣緶囟却_定為67℃，進站溫度確定為35℃。</p><p>　　一期輸量下原油質(zhì)量流量的計算可由下式計算：</p><p>　　3.2.4站間距的試算與熱站數(shù)的確定</p><p>　　在確定出加熱站的出、進口溫度，以及一期輸油的質(zhì)量流量，年平均地溫、全線的K、管道外徑后，可估算出加熱站間距。加熱站的間距可由下式

39、計算[2]：</p><p><b>　?。?-12）</b></p><p>　　式中 --相鄰加熱站之間的間距，；</p><p>　　--原油質(zhì)量流量，；；</p><p>　　--原油的比熱容，J/；</p><p>　　--油流至周圍介質(zhì)的總傳熱系數(shù)，；</p><p

40、><b>　　--管道外徑，；</b></p><p>　　--加熱站的出站溫度，℃；</p><p>　　--加熱站的進站溫度，℃；</p><p>　　--管道周圍的自然溫度，℃；</p><p>　　則將所需數(shù)據(jù)代入上式計算可得：</p><p>　　在試算了以后，由熱油管全長380公

41、里，可計算出加熱站數(shù)。加熱站數(shù)可由下式計算[2]：</p><p><b>　?。?-13）</b></p><p>　　式中 --加熱站數(shù)，個； </p><p>　　--熱油管道全長，；</p><p>　　--加熱站站間距，。</p><p>　　在進行的具體計算時，需要進行化整，必要時可適

42、當(dāng)調(diào)節(jié)油品進、出站溫度?；蛘哌x用其它熱功率的加熱爐。該工程中一期輸量下所需加熱站數(shù)具體計算如下：</p><p>　　3.2.5站間距與出站溫度的重定</p><p>　　在確定了加熱站數(shù)后，可對加熱站站間距重新確定，具體計算如下：</p><p>　　在確定加熱站數(shù)時，往往所得的加熱站數(shù)計算結(jié)果不是整數(shù)，需對所得加熱站數(shù)取整，當(dāng)取整后需對出站溫度重新確定。出站溫度

43、的計算公式如下[2]： </p><p><b>　　（3-14）</b></p><p>　　式中 --原油質(zhì)量流量，；</p><p>　　--加熱站的進站溫度，℃；</p><p>　　--加熱站的出站溫度，℃。</p><p><b>　　--比熱容， </b><

44、;/p><p><b>　　--加熱站間距，；</b></p><p>　　--管道總傳熱系數(shù)，；</p><p><b>　　--管道內(nèi)徑，。</b></p><p>　　--管道周圍的自然溫度，℃；</p><p>　　將所需數(shù)據(jù)代入上述公式，計算有：</p>

45、<p><b>　　=</b></p><p><b>　　= （℃）</b></p><p>　　3.2.6加熱站的熱負荷計算</p><p>　　在以上設(shè)計計算基礎(chǔ)上,可求出每個加熱站的熱負荷,計算公式如下[2]：</p><p><b>　?。?-15）</b>

46、</p><p>　　式中 --加熱爐的效率，；（一般取80%-90%）</p><p>　　--原油的比熱容，；</p><p>　　--一期輸量下的原油質(zhì)量流量，；</p><p>　　--加熱站的熱負荷，。</p><p>　　則有每個加熱站的熱負荷為：</p><p>　　3.2.7加熱

47、爐的選型與數(shù)量的確定</p><p>　　可知一期輸量下油品的體積流量為：</p><p>　　根據(jù)以上每個加熱站的熱負荷計算結(jié)果，以及一期輸量下油品的體積流量，和考慮到二期輸量的變化。查詢《SY/T0599 石油工業(yè)加熱爐型式與基本參數(shù)》規(guī)范，可選擇GL4000-Y/2.5-YQ/Q-Ⅱ型加熱爐[4]，每個加熱站的加熱爐數(shù)目為兩個，一個為備用。</p><p>　

48、　3.3熱油管道水力計算</p><p>　　3.3.1油流平均溫度的有關(guān)計算</p><p>　　對輸油管道的水力計算時，采用平均溫度計算法來計算熱油管道摩阻，油流的平均溫度由下式計算[2]：</p><p><b>　?。?-16）</b></p><p>　　式中 --加熱站的起點，終點溫度，℃。</p>

49、;<p><b>　　具體計算如下：</b></p><p>　　油流在平均溫度下的粘度計算如下：</p><p>　　油流在平均溫度下的密度計算如下：</p><p>　　3.3.2油流的體積流量與雷諾數(shù)計算</p><p>　　一期輸量下油流的體積流量計算如下：</p><p>

50、　　一期輸量下油流的雷諾數(shù)計算如下：</p><p><b>　　3.3.3摩阻計算</b></p><p>　　相鄰加熱站間的摩阻為[2]：</p><p><b>　?。?-17）</b></p><p>　　總摩阻為： </p><p>　　（3

51、-18） </p><p><b>　　全線所需總壓頭為：</b></p><p><b>　　（3-19）</b></p><p>　　式中 --加熱站數(shù)，個；</p><p><b>　　--沿線總摩阻，；</b></p>

52、<p>　　--相鄰兩加熱站間的摩阻，；</p><p>　　--全線所需要的總壓頭，。</p><p>　　由雷諾數(shù)Re的值，可判斷油流的流態(tài)為紊流的水力光滑區(qū)，故此時有常數(shù)，。則有全線的摩阻具體計算如下：</p><p>　　3.3.4泵站數(shù)的確定與泵的選型</p><p>　　由以上計算確定的熱站數(shù)5，從經(jīng)濟的角度考慮，盡

53、量使熱站與泵站布置在同一處，以便節(jié)約成本。同時又考慮到應(yīng)盡量使泵站數(shù)較少，故最終確定泵站數(shù)為4。則可得每個泵站所需提供的能頭可由下式計算：</p><p>　　可知一期輸量下油品的體積流量為：</p><p>　　根據(jù)以上每個泵站所需提供的能頭計算結(jié)果，以及一期輸量下油品的體積流量，和考慮到二期輸量的變化。查詢《GB10883-89離心油泵型式與基本參數(shù)》規(guī)范，可選擇250Y S150&#

54、215;2型離心油泵[3]，油泵的流量為500，揚程為300，允許汽蝕余量為5.2，轉(zhuǎn)速為,2950r/min，電動機功率為800千瓦，效率為69%。每個泵站選用兩臺，其中一臺為備用泵。原動機選擇防爆型電動機，轉(zhuǎn)速為2950r/min，電動機功率為850千瓦，效率為69%。在選擇了離心油泵之后，還需對泵所產(chǎn)生的壓力是否小于管道允許的輸送壓力，進行校核。泵所產(chǎn)生的壓力為：</p><p><b>　?。?

55、-20） </b></p><p>　　式中 --泵所能夠提供的壓力，；</p><p><b>　　--油品的密度，；</b></p><p>　　--泵所提供的揚程，。</p><p><b>　　具體計算如下：</b></p><p>　　故所選擇的泵符合要

56、求。</p><p><b>　　4 站場布置</b></p><p><b>　　4.1泵站數(shù)校核</b></p><p>　　根據(jù)已選擇的離心泵參數(shù)，對泵站數(shù)進行校核，計算公式如下： </p><p>　　（4-1） </p><p>　　式中 --泵站

57、數(shù)，個；</p><p>　　--全線所需的總壓頭，；</p><p>　　--泵所提供的揚程，。</p><p><b>　　得：</b></p><p>　　故所選擇的離心泵合理。</p><p><b>　　4.2泵站的布置</b></p><p&g

58、t;　　采用平均法布站，其站間距為： </p><p>　?。?-2） </p><p>　　式中 --泵站站間距，；</p><p><b>　　--管線總長，。</b></p><p>　　將所需數(shù)據(jù)代入計算得：</p><p>　　取泵站內(nèi)壓頭損失為，泵站進站壓頭控制在30～80范圍

59、內(nèi)。</p><p>　　（1）當(dāng)首站與第二站站間距取95,對應(yīng)高程為Z=220.66時，其進站壓頭為：</p><p><b>　　（4-3）</b></p><p>　　式中為水力坡度，計算公式為： </p><p><b>　　（4-4）</b></p>&

60、lt;p>　　上兩式中 --第泵站的進站壓頭，；</p><p>　　--泵站所提供的揚程，；</p><p><b>　　--水力坡降；</b></p><p>　　--兩泵站的站間距，；</p><p>　　--兩泵站間的高程差，；</p><p>　　--泵站內(nèi)壓頭損失，。</p

61、><p>　　所需數(shù)據(jù)具體計算如下：</p><p>　　可知該進站壓頭符合要求。</p><p>　　（2）取首站與第三站的站間距為190，對應(yīng)高程Z=207.86時，進站壓頭為：</p><p>　　可知此時的進站壓頭142.45>80,故不符合要求，應(yīng)加大站間距。</p><p>　　（3）取首站與第三站的站間

62、距為235，對應(yīng)高程Z=186.86時，進站壓頭為：</p><p>　　可知此時進站壓頭符合要求，故第三站布置在距離首站235處。</p><p>　　（4）取首站與第四站的站間距為330，對應(yīng)高程Z=229.83時，進站壓頭為：</p><p>　　可知此時的進站壓頭80.01>80,故不符合要求，應(yīng)加大站間距。</p><p>　

63、　（5）取首站與第四站的站間距為340，對應(yīng)高程Z=218.17時，進站壓頭為：</p><p>　　可知此時進站壓頭符合要求，故第四站應(yīng)布置在距離首站340處。</p><p>　?。?）末站進站時的剩余壓頭為：</p><p>　　遠大于70，如果繼續(xù)使用前幾站所用的泵這樣不經(jīng)濟。為了節(jié)約成本可改用小揚程的泵。為了減小其壓頭，改用小揚程的泵，需要的揚程為：<

64、;/p><p>　　根據(jù)所輸油品的流量，以及到末站時所需的能頭。選擇250YS150型離心油泵，其流量為500，揚程為150m，允許汽蝕余量5.2m，配帶電動機功率為440kw，轉(zhuǎn)速為2950r/min，效率69%。選用兩臺，一臺備用。</p><p>　?。?）終點剩余壓頭為：</p><p>　　符合要求，則全線泵站布置完畢。</p><p>

65、;<b>　　4.3加熱站的布置</b></p><p>　　加熱站布置采用平均法布站。由加熱站布站計算可知，全線需要5個加熱站，加熱站的站間距為76km，具體的布站位置如下：</p><p>　　加熱站首站與泵站首站布置在同一處，加熱站第二站布置在距離首站76 km處，加熱站第三站布置在152 km處，加熱站第四站應(yīng)布置在228 km處，考慮到節(jié)約工程成本，與距離較

66、近的泵站的第三站布置在同一處，故最終布置在235 km處。加熱站第五站布置在311km處，為此所有加熱站布置完畢。</p><p><b>　　4.4判斷翻越點</b></p><p>　　若 則有翻越點存在，反之不存在[2]。</p><p>　?。?）從首站到第二個泵站處之間的翻越點判斷</p><p><b&

67、gt;　　在70km處，</b></p><p>　　以上所得小于H,故不存在翻越點，泵站布置合適</p><p>　　（2）從第二個泵站處到第三個泵站處之間的翻越點判斷</p><p><b>　　在146km處，</b></p><p><b>　　在178km處， </b><

68、/p><p><b>　　在220km處， </b></p><p>　　以上所得均小于H,故不存在翻越點，泵站布置合適。</p><p>　?。?）從第三個泵站處到第四個泵站處之間的翻越點判斷</p><p><b>　　在287km處， </b></p><p>　　以上所得

69、小于H,故不存在翻越點，泵站布置合適。</p><p>　　（3）從第四個泵站處到管線終點處之間的翻越點判斷</p><p><b>　　在347km處， </b></p><p>　　以上所得小于H,故不存在翻越點，泵站布置合適。</p><p><b>　　5 結(jié) 論</b></p>

70、;<p>　　在為期兩周的課程設(shè)計中，通過運用所學(xué)的油氣管輸技術(shù)知識，以及查閱相關(guān)規(guī)范和書籍，圓滿的完成了任務(wù)書上所布置的任務(wù)。最終確定的結(jié)果為：管道的規(guī)格與材質(zhì)（表5-1所示），一期輸量條件下設(shè)備的數(shù)量與選型（表5-2所示），一期輸量下加熱站與泵站的具體位置（表5-3所示）。</p><p>　　表5-1輸油管道管材與規(guī)格表</p><p>　　表5-2一期條件下設(shè)備選型表

71、</p><p>　　每個加熱站均為兩臺加熱爐，一臺工作，一臺備用；每個泵站均為兩臺泵，一臺工作，一臺備用。</p><p>　　表5-3一期條件下站場布置表</p><p>　　在進行翻越點的校核后，知全線不存在翻越點，泵站布置合理。</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>

72、;　　[1] 楊筱蘅，張國忠.輸油管道設(shè)計與管理.北京：中國石油大學(xué)出版社，2006</p><p>　　[2] 張其敏，孟江.油氣管道輸送技術(shù). 北京：中國石化出版社，2008</p><p>　　[3] 離心油泵型式與基本參數(shù)規(guī)范（GB10883-89）</p><p>　　[4] 石油工業(yè)加熱爐型式與基本參數(shù)規(guī)范（SY/T0599）</p>&l