畢業(yè)論文-----含硫原油加工過(guò)程中的硫腐蝕

1、<p>　　含硫原油加工過(guò)程中的硫腐蝕</p><p>　　摘要：結(jié)合石油化工設(shè)備硫腐蝕的特點(diǎn)，從3個(gè)方面對(duì)煉油廠的硫腐蝕問(wèn)題進(jìn)行了理論分析與簡(jiǎn)述。從硫腐蝕現(xiàn)狀來(lái)看，已經(jīng)對(duì)煉油設(shè)備造成了嚴(yán)重腐蝕，而且貫穿于煉油的全過(guò)程；從機(jī)理來(lái)看，硫腐蝕類型較多、過(guò)程比較復(fù)雜，許多機(jī)理性問(wèn)題還遠(yuǎn)遠(yuǎn)沒有研究清楚；從目前實(shí)際情況看，應(yīng)加強(qiáng)對(duì)硫腐蝕機(jī)理的研究，弄清硫腐蝕的規(guī)律，為控制原油加工過(guò)程中的硫腐蝕提供理論基礎(chǔ)。<

2、;/p><p>　　關(guān)鍵詞：高硫原油 設(shè)備 控制 腐蝕</p><p>　　Abstract: combining petrochemical equipment characteristics of sulfur corrosion, from three aspects of the refinery sulfur corrosion problems were analyzed i

3、n theory and briefly reviewed. Judging from sulfur corrosion situation of refining equipment, has caused a serious corrosion, and throughout the whole process of refining; Judging from mechanism, sulfur corrosion type mo

4、re, process more complicated, many machine rational problem is far from research clear; From the actual situation look, sho</p><p>　　Keywords: sour crude equipment control corrosion </p><p><

5、b>　　目錄</b></p><p><b>　　第1章概述</b></p><p>　　第2章原油中的硫和硫化物</p><p>　　2．1含硫化合物的存在形態(tài)及分布</p><p><b>　　2．2活性硫</b></p><p>　　2．3含硫原油煉制

6、過(guò)程中活性硫的由來(lái)和形成</p><p>　　第3章活性硫腐蝕的主要過(guò)程和腐蝕機(jī)理</p><p>　　3．1活性硫腐蝕的主要過(guò)程</p><p>　　3.2進(jìn)口原油腐蝕性介質(zhì)調(diào)查情況</p><p>　　第4章國(guó)內(nèi)加工含硫原油的防腐蝕工作</p><p>　　4．1規(guī)范防腐蝕管理</p><p&g

7、t;　　4．2材料表面技術(shù)改性開發(fā)</p><p>　　4．3 防腐蝕技術(shù)的創(chuàng)新</p><p>　　4．4今后應(yīng)開展的工作</p><p>　　第5章 加工含硫原油設(shè)備存在的隱患</p><p>　　5.1常頂空冷器泄漏</p><p>　　5.2減壓渣油換熱器發(fā)生自燃</p><p>　　5

8、.3焊縫發(fā)生開裂泄漏</p><p><b>　　5.4膨脹節(jié)開裂</b></p><p>　　5.5空冷器出口法蘭焊縫開裂</p><p>　　5.6法蘭密封墊圈開裂</p><p>　　5.7加氫精制汽提塔頂回流罐內(nèi)壁裂紋</p><p>　　5.8螺栓斷裂事故常有發(fā)生</p>

9、<p>　　5.9球罐出現(xiàn)微裂紋</p><p>　　5.10煙氣露點(diǎn)腐蝕</p><p><b>　　5.11油罐腐蝕</b></p><p><b>　　5.12自燃</b></p><p>　　第6章常規(guī)的防腐蝕措施</p><p><b>　　6．

10、1 工藝防護(hù)</b></p><p><b>　　6．2材質(zhì)升級(jí)</b></p><p><b>　　6．3實(shí)時(shí)在線監(jiān)測(cè)</b></p><p>　　6．4防腐結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)</p><p>　　第7章 國(guó)內(nèi)外對(duì)加工高硫原油腐蝕控制情況</p><p>　　7．1

11、強(qiáng)化工藝防腐蝕技術(shù)</p><p><b>　　7．2合理選材</b></p><p><b>　　7．3強(qiáng)化監(jiān)測(cè)技術(shù)</b></p><p><b>　　第8章建議</b></p><p><b>　　第9章結(jié)束語(yǔ)</b></p><

12、p><b>　　第一章概述</b></p><p>　　隨著國(guó)內(nèi)沿海地區(qū)從中東、西北地區(qū)從中亞進(jìn)口含硫原油數(shù)量的大幅度增加，以及國(guó)內(nèi)含硫油田的開發(fā)，原油平均含硫量逐年增高(見表1、表2)。從目前的原油產(chǎn)量看，含硫原油(含硫O．5％一2．0％)和高硫原油(含硫大于2％)的產(chǎn)量已占世界原油總產(chǎn)量的75％，其中含硫大于2％的原油占30％。原油硫含量的增加，使加工高硫原油的設(shè)備，包括進(jìn)口的不銹

13、鋼設(shè)備和管道，發(fā)生嚴(yán)重的硫腐蝕。據(jù)報(bào)導(dǎo)常壓加熱爐回彎頭腐蝕速率可達(dá)6眥n／a【l|，cr5Mo合金管的腐蝕速率為1．7—21．1眥n／a。正常生產(chǎn)中由于硫腐蝕時(shí)常引發(fā)破裂、燃燒、爆炸等惡性事故，同時(shí)還導(dǎo)致嚴(yán)重的環(huán)境污染。</p><p>　　表1 中國(guó)石化集團(tuán)進(jìn)口原油情況</p><p>　　表2中石化茂名分公司加工原油情況</p><p>　　例如，某中外合資石化

14、公司，從日本進(jìn)口的32l不銹鋼閥和管道，使用僅兩年就發(fā)生硫化物腐蝕裂開，高溫高壓的氫氣和熱油突然從500姍n長(zhǎng)裂紋中噴出!這種易燃易爆的氣／液流，一旦遇到</p><p>　　火星，將會(huì)產(chǎn)生極其嚴(yán)重的后果。近來(lái)獲悉，國(guó)內(nèi)某煉油廠的一臺(tái)5000m3的石腦油儲(chǔ)罐由于硫腐蝕而引起爆炸起火，直接經(jīng)濟(jì)損失93萬(wàn)元。越來(lái)越多的證據(jù)表明，近年來(lái)國(guó)內(nèi)煉油廠由于硫腐蝕而導(dǎo)致的事故頻繁發(fā)生，已造成多人死亡，教訓(xùn)極為深刻。</p

15、><p>　　在原油加工過(guò)程中，非活性硫不斷向活性硫轉(zhuǎn)變，使硫腐蝕不僅存在于一次加工裝置，也同樣存在于二次加工裝置，甚至延伸到下游化工裝置。例如蒸餾裝置常減壓塔、催化裂化裝置分餾塔、加氫裂化和加氫精制裝置流出物空冷器、常壓重油和減壓渣油換熱器、加熱爐的空氣預(yù)熱器和煙道、各種儲(chǔ)罐、醋酸蒸發(fā)器、精餾塔、再沸塔等，可以說(shuō)硫腐蝕貫穿于煉油及下游化工生產(chǎn)的全過(guò)程。</p><p>　　一般來(lái)說(shuō)，低溫部位

16、易發(fā)生Hcl+H2S+H20腐蝕；高溫部位易發(fā)生高溫硫腐蝕；加熱爐的低溫部位易發(fā)生硫酸露點(diǎn)腐蝕；高合金膨脹節(jié)易發(fā)生連多硫酸腐蝕等。</p><p>　　原油中的硫有多種存在形式，在原油加工過(guò)程中，由于高溫、高壓和催化劑的作用，有些硫化物在120℃就開始分解，一些非活性硫不斷向活性硫轉(zhuǎn)變。原油中的硫化物與氧化物、氯化物、氮化物、氰化物、環(huán)烷酸、二氧化碳、水分、氫氣等腐蝕性介質(zhì)相互作用，形成多種含硫腐蝕介質(zhì)，出現(xiàn)多種

17、腐蝕類型，同時(shí)在煉制過(guò)程的不同操作階段(包括停產(chǎn))，還可能引入新的侵蝕性因素如Hcl、NH3、HCN、02等，致使硫腐蝕過(guò)程及硫腐蝕的研究變得困難而復(fù)雜。</p><p>　　第二章石油化工腐蝕與防護(hù)</p><p>　　硫腐蝕長(zhǎng)期困擾著煉油工業(yè)生產(chǎn)，為確保國(guó)內(nèi)煉油工業(yè)的發(fā)展和生產(chǎn)的長(zhǎng)周期運(yùn)行，開展含硫原油煉制過(guò)程中活性硫腐蝕的系統(tǒng)研究具有深遠(yuǎn)的意義。</p><p&g

18、t;　　2．1含硫化合物的存在形態(tài)及分布</p><p>　　高硫原油的腐蝕性主要決定于硫化物的種類、含量和穩(wěn)定性。原油中的硫有多種存在形態(tài)，分為活性硫和非活性硫。原油中所含硫和硫化物的總量稱之為原油的硫含量，原油中的硫含量從0．05％到高達(dá)14％，但大部分原油中的硫含量都低于4％。其中的硫化物主要是有機(jī)硫化物，也有少量的單質(zhì)硫和硫化氫，其主要類型有[2]：</p><p>　　單質(zhì)硫

19、 S</p><p>　　硫化氫 H2S</p><p>　　硫醇 RSH</p><p>　　硫醚 RSR</p><p>　　二硫化物 RSsR</p><p>　　硫分布在石油所有餾分中，但主要分布在重質(zhì)餾分中，常壓渣油的硫含量占原油硫的90％以上，

20、其中減壓餾分油(vI如)約占20％～40％；減壓渣油的硫占原油硫的50％以上，石腦油的硫含量最低。隨著石油餾分沸點(diǎn)的增加，硫含量也呈倍數(shù)遞增的趨勢(shì)，而隨著石油餾分分子量的增大，每個(gè)分子中硫分子的平均數(shù)隨沸點(diǎn)的提高而迅速增大【3]。</p><p><b>　　2．2活性硫</b></p><p>　　活性硫是指那些可以和金屬直接反應(yīng)生成硫化物，如單質(zhì)硫、硫化氫和硫醇：

21、</p><p>　　硫醇和硫化氫主要分布在100～250℃之間的餾分中，即原油中的活性硫主要分布在沸點(diǎn)小于250℃的輕質(zhì)餾分中。非活性硫通常是指那些不能直接與金屬發(fā)生反應(yīng)的硫化物，如硫醚、二硫化物、環(huán)狀硫化物、亞砜、噻吩等，它們?cè)谠蜔捴七^(guò)程中由于熱分解反應(yīng)，或加氫裂化反應(yīng)，生成活性硫。二硫醚類和噻吩類硫化物則主要分布在沸點(diǎn)高于200℃的餾分中，沸點(diǎn)越高，非活性硫的比例越高。</p><p&

22、gt;　　2．3含硫原油煉制過(guò)程中活性硫的由來(lái)和形成</p><p>　　在原油催化裂化反應(yīng)中，一些所謂非活性硫的有機(jī)硫化物會(huì)發(fā)生分解，而形成S和H2S等活性硫?；钚粤虻闹饕蓙?lái)和形成如下：(1)溶解或游離于原油中的單質(zhì)硫、硫化氫及部分硫醇。</p><p>　　(2)熱裂化反應(yīng)產(chǎn)生的硫和硫化氫。如戊硫醇在高溫下被吸附在鋼鐵表面，由于鋼表面的催化活性而使硫醇基sH斷裂變成自自由基，進(jìn)而與未

23、分解的硫醇作用生產(chǎn)硫化氫。</p><p>　　硫醇、硫醚的熱裂化反應(yīng)產(chǎn)生硫化氫：</p><p>　　在高溫下硫化氫也可分解而產(chǎn)生比本身具有更強(qiáng)腐蝕活性的硫，這時(shí)硫直接與金屬發(fā)生的反應(yīng)更強(qiáng)烈：</p><p>　　二硫化物高溫下分解產(chǎn)生游離硫或硫化氫：</p><p>　　(3)加氫反應(yīng)過(guò)程形成具有高腐蝕活性的硫化物。加氫精制過(guò)程可以將原料

24、油中的某些雜質(zhì)除去，從而提高和控制煉制產(chǎn)品的質(zhì)量，有利于其后的深加工，同時(shí)可減少催化劑的失活率。但加氫也會(huì)使一些有機(jī)硫化物發(fā)生分解，使有害雜質(zhì)游離出來(lái)而具有較高的腐蝕活性(如H2s等)，反應(yīng)如下：</p><p>　　(4)加氫催化劑預(yù)硫化中可能產(chǎn)生的硫化氫。加氫催化劑的活性組分是以氧化物形式存在的，加入反應(yīng)器后，通常要進(jìn)行預(yù)硫化，使加氫催化劑變成硫化物的形態(tài)，以獲得較高的活性。在預(yù)硫化過(guò)程中若使用cS2作硫化劑

25、(便宜、易控制)，則其易分解產(chǎn)生H2S，對(duì)設(shè)備產(chǎn)生腐蝕：</p><p>　　(5)活性硫的其它來(lái)源。加氫催化劑再生過(guò)程中產(chǎn)生S02，在燒掉積炭沉積物時(shí)若有CO，這時(shí)可能產(chǎn)生具有腐蝕活性的硫，其反應(yīng)機(jī)理如下：</p><p>　　在高溫及H20存在的條件下，s02可能產(chǎn)生對(duì)腐蝕過(guò)程自催化作用的活性硫：</p><p>　　含硫原油加工過(guò)程中金屬的腐蝕產(chǎn)物FeS與環(huán)烷

26、酸作用產(chǎn)生H2s，從而對(duì)腐蝕起催化作用：</p><p>　　在高溫下腐蝕生成的硫化亞鐵膜，在裝置停工時(shí)若與濕空氣接觸，生成連多硫酸。在連多硫酸和拉伸應(yīng)力的共同作用下，就有可能發(fā)生連多硫酸應(yīng)力腐蝕開裂(SCC)：</p><p>　　第三章活性硫腐蝕的主要過(guò)程和腐蝕機(jī)理</p><p>　　3．1活性硫腐蝕的主要過(guò)程</p><p>　　根據(jù)

27、腐蝕特點(diǎn)，硫腐蝕的主要類型可分為：低溫濕硫化氫腐蝕；高溫硫化物腐蝕；連多硫酸腐蝕；硫酸露點(diǎn)腐蝕。</p><p>　　(1)低溫濕硫化氫腐蝕</p><p>　　H2S在無(wú)水情況下要與Fe發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，必須溫度在200℃以上。在低溫下H2S只有溶解水中才具有腐蝕性。通常低溫下由于金屬表面存在著水或水膜，而與鐵發(fā)生腐蝕反應(yīng)：</p><p>　　其腐蝕反應(yīng)陽(yáng)極過(guò)程為：

28、</p><p>　　除了上述提出的Fe—HS一中間絡(luò)合物形成的催化機(jī)理外，另一種反應(yīng)歷程是有一中間復(fù)合物(Fe[H2S])ads形成，其反應(yīng)過(guò)程為：</p><p>　　通過(guò)示蹤原子表明反應(yīng)過(guò)程中是HS一參與，所以整個(gè)反應(yīng)的歷程為：</p><p>　　上二個(gè)反應(yīng)是可逆的，最后一個(gè)是阻極反應(yīng)的控制步驟。常溫下硫在水中呈懸浮狀態(tài)，但在攪動(dòng)H20中的懸浮s時(shí)可使pH值

29、下降到1．8，認(rèn)為這是s在H20中的歧化反應(yīng)引起的：</p><p>　　硫起“氫離子載體”作用，表現(xiàn)為酸腐蝕，即S／金屬界面上pH值減小是造成硫腐蝕的腐蝕速率高的原因。硫與鋼的直接接觸，起到有效陰極的作用而加速腐蝕。在水溶液中硫引起碳鋼腐蝕的反應(yīng)為：</p><p><b>　　陽(yáng)極過(guò)程：</b></p><p><b>　　陰極過(guò)

30、程：</b></p><p>　　其反應(yīng)速度與s含量、攪拌速度及溫度有關(guān)，還與其它侵蝕性物質(zhì)的存在有關(guān)。在原油煉制過(guò)程中，低溫下硫與硫化物的腐蝕過(guò)程與含H20、Hcl、HcN、C02等有關(guān)。</p><p>　　(2)高溫硫化物腐蝕</p><p>　　高溫下硫和硫化氫能直接與金屬發(fā)生反應(yīng)，生成金屬的硫化物，其主要腐蝕反應(yīng)過(guò)程為：</p>

31、<p>　　高溫下H2S可發(fā)生分解，產(chǎn)生的元素硫具有很高的活性，與Fe發(fā)生反應(yīng)極為強(qiáng)烈：</p><p>　　原油中含的部分硫醇，在高溫下(200℃以上)也可以與鐵直接發(fā)生反應(yīng)產(chǎn)生硫化鐵腐蝕產(chǎn)物：</p><p>　　連多硫酸的形成及其腐蝕過(guò)程，如在催化裂化裝置煙氣管道中，高溫部位(400—600℃)又有S02和Co存在時(shí)：</p><p>　　或在停車期

32、間濕空氣進(jìn)入與運(yùn)行中形成的硫化鐵膜作用，而發(fā)生反應(yīng)形成連多硫酸：</p><p>　　反應(yīng)過(guò)程使在運(yùn)行中形成的Fes膜破壞，腐蝕反應(yīng)過(guò)程中形成的s和H2s又可參與金屬的腐蝕過(guò)程，所以對(duì)材料的腐蝕具有自催化作用，過(guò)程中形成的亞硫酸，連多硫酸對(duì)18—8鋼等的晶間腐</p><p>　　蝕、應(yīng)力腐蝕開裂有誘發(fā)作用。</p><p>　　(3)高溫下H2s與Hcl的聯(lián)合腐蝕

33、作用原油中含的氯化物在加氫過(guò)程和在高溫水解過(guò)程產(chǎn)生HCl，與原油中的H2S的聯(lián)合作用而加劇</p><p><b>　　腐蝕過(guò)程：</b></p><p>　　反應(yīng)中產(chǎn)生H2S、Hcl構(gòu)成腐蝕過(guò)程的循環(huán)加劇作用。高溫下H2S與H2的腐蝕協(xié)同作用，硫化氫腐蝕產(chǎn)生硫化鐵膜，由于煉制系統(tǒng)中的氫或腐蝕反應(yīng)過(guò)程中產(chǎn)生的[H]滲入金屬中，使金屬表面飚保護(hù)膜的孔隙增加，使緊密的膜層

34、變?yōu)槎嗫谆蚴杷桑⑶乙讋冸x。滲入的H2可在金屬內(nèi)部的微空穴處積聚，使金屬發(fā)生氫脆裂。滲入金屬的氫能與鋼中的碳化物作用，發(fā)生脫碳，引起金屬材料的變質(zhì)與退化，使材料的機(jī)械性能惡化。</p><p>　　高溫下的環(huán)烷酸與H2s共存時(shí)的腐蝕，在含硫原油煉制過(guò)程中金屬表面發(fā)生H2s腐蝕形成的飚保護(hù)膜，在環(huán)烷酸的作用下變成Fe(RCOO)2，而產(chǎn)生的H2S又可參與高溫下的腐蝕過(guò)程，而起到補(bǔ)充再生作用：</p>

35、<p>　　3.2進(jìn)口原油腐蝕性介質(zhì)調(diào)查情況</p><p>　　進(jìn)口的哈薩克斯坦、俄羅斯原油基本表現(xiàn)為低酸值含硫型，酸值最高0．28 mgKOH／mg，最低0．05mgKOH／mg，平均0．105 mgKOI-I／mg；硫含量最高1．17％，最低0．03％，平均0．45％；鹽含量最高39．1 mg／L，最低0．37 mg／L，平均10．6 mg／L。哈薩克斯坦、俄羅斯原油中酸值、硫含量平均值不是很高，

36、但是，某個(gè)單區(qū)塊的原油酸值或硫含量還很高。原油中鹽含量也不是很高，原油含有結(jié)晶鹽，達(dá)到原油深度脫鹽比較困難，因此要做到兩種原油深度脫鹽，必須根據(jù)原油性質(zhì)有針對(duì)進(jìn)行原油破乳劑評(píng)選，確定與之相匹配的電脫鹽條件。塔頂防腐蝕必須根據(jù)低溫部位腐蝕環(huán)境的變化，及時(shí)進(jìn)行緩蝕劑的評(píng)定和“三注”工藝優(yōu)化，控制塔頂部位的腐蝕。</p><p>　　第四章國(guó)內(nèi)加工含硫原油的防腐蝕工作</p><p>　　4．1

37、規(guī)范防腐蝕管理</p><p>　　為了規(guī)范防腐蝕工作，應(yīng)建立集團(tuán)公司原油破乳劑數(shù)據(jù)庫(kù)，制定防腐蝕管理規(guī)范，并形成石化設(shè)備腐蝕數(shù)據(jù)庫(kù)，向石化企業(yè)提供各個(gè)裝置腐蝕參數(shù)的腐蝕數(shù)據(jù)、數(shù)據(jù)處理方法等，達(dá)到全行業(yè)的防腐蝕管理及資源共享。</p><p>　　4．2材料表面技術(shù)改性開發(fā)</p><p><b>　　(1)滲鋁技術(shù)；</b></p>

38、;<p>　　(2)金屬燒結(jié)涂料技術(shù)；</p><p><b>　　(3)化學(xué)鍍技術(shù)。</b></p><p>　　4．3 防腐蝕技術(shù)的創(chuàng)新</p><p>　　(1)開發(fā)石油脫硫新技術(shù)：目前世界上普遍的采用脫硫方法有加氫脫硫和餾分油脫硫，美國(guó)已建成20萬(wàn)桶／年柴油生物脫硫裝置，原油生物脫硫技術(shù)正在研究之中。生物脫硫比加氫脫硫有明

39、顯的優(yōu)點(diǎn)：基建投入節(jié)省50％，操作費(fèi)用降低20％，具有處理各種石油物流的靈活性，操作條件緩和，能夠脫除加氫脫硫難以脫除的含硫化合物，脫硫費(fèi)用低；從環(huán)保方面，氣體排出量少，污染低。</p><p>　　(2)完善原油及餾分油脫金屬：原油中的金屬鹽類分無(wú)機(jī)鹽類和有機(jī)鹽類。常規(guī)的電脫鹽只能脫除溶解在原油中所含的無(wú)機(jī)鹽和游離的晶體鹽，而對(duì)金屬有機(jī)鹽無(wú)法脫除。隨著進(jìn)口油重金屬含量增加，需要研究更有效的脫金屬方法，形成原油脫

40、除堿金屬和堿土金屬、餾分油脫堿金屬和堿土金屬和重金屬的成套技術(shù)。</p><p>　　(3)高效廣普環(huán)保型防腐蝕藥劑的開發(fā)：目前以破乳劑為例，國(guó)內(nèi)生產(chǎn)破乳劑的廠家有上百家，提供的破乳劑牌號(hào)較多，但是，破乳性能差別不大?，F(xiàn)在，原油性質(zhì)波動(dòng)較大，應(yīng)該開發(fā)或復(fù)配一些廣譜性的破乳劑，同時(shí)，為了滿足高硫原油加工的要求，必須對(duì)防腐蝕藥品(破乳劑、緩蝕劑、中和劑、水質(zhì)穩(wěn)定劑、脫硫劑和金屬鈍化劑等)進(jìn)行進(jìn)廠質(zhì)量檢驗(yàn)。</p

41、><p>　　4．4今后應(yīng)開展的工作</p><p>　　(1)針對(duì)不同餾分中腐蝕介質(zhì)的分布規(guī)律并進(jìn)行分析研究。</p><p>　　第五章 加工含硫原油設(shè)備存在的隱患</p><p>　　5.1常頂空冷器泄漏</p><p>　　常頂空冷器自1992年8月投用，至1997年開始泄漏。穿孔部位于入口管箱距入口20Hun范圍

42、，管段屬H2S、Hcl的露點(diǎn)腐蝕造成。后來(lái)加強(qiáng)了“一脫四注”工藝防腐蝕措施，并在空冷器入口管段</p><p>　　增加鈦質(zhì)管襯，同時(shí)在空冷器入口管箱采用了犧牲陽(yáng)極保護(hù)法。</p><p>　　5.2減壓渣油換熱器發(fā)生自燃</p><p>　　減壓渣油換熱器1997．5。1999．9停工檢修，由于殼程堆積大量的硫化鐵和油泥，經(jīng)氧化產(chǎn)生大量熱量，發(fā)熱升溫達(dá)到烴類自燃，

43、外波紋管有部分被燒蝕成“光管”。措施：用水噴淋降溫，及時(shí)清除堆積物。</p><p>　　5.3焊縫發(fā)生開裂泄漏</p><p>　　(1)催化汽壓機(jī)冷卻器E2301，在1999年10月、2000年9月相繼兩臺(tái)冷卻器焊縫開裂更換(富氣溫度40qC，壓力O．6MPa、H2S流通量610kg／h，富氣中H2S濃度在2％(重量)％以上)。</p><p>　　(2)催化穩(wěn)

44、定塔【PC；冷卻器E2310／l、3于2000年lO月相繼出現(xiàn)管板焊縫開裂，有的焊縫表面呈溝槽狀腐蝕。清洗試壓發(fā)現(xiàn)焊縫有10處以上微裂紋。泄露后循環(huán)水呈酸性，水側(cè)壓力為O．45MPa，溫度40℃，U】G壓力1．3MPa，含H2S 47354m∥m3。</p><p>　　(3)加氫精制裝置壓縮機(jī)冷卻器E4101／2(u型管)管板焊縫也曾發(fā)生過(guò)開裂(循環(huán)氫中含H2S濃度在0．04％～1．54％，每小時(shí)有83kg的H

45、2S流過(guò))。其它如氣分脫丙烷塔重沸器E一10002，污水汽提脫氨塔底重沸器E—11004，焦化蠟油一脫氧水冷卻器E一7003，制硫二級(jí)硫磺冷卻器冷802，氣分丙烷輔助冷卻器E—10010都發(fā)生過(guò)焊縫開裂。</p><p><b>　　5.4膨脹節(jié)開裂</b></p><p>　　(1)催化裂化裝置再生煙氣管道膨脹節(jié)多次開裂更換。</p><p>

46、;　　(2)重整立式換熱器膨脹節(jié)的氫致開裂。1997年4月停工時(shí)，發(fā)現(xiàn)重整裝置上，重整二段混氫進(jìn)料一反應(yīng)產(chǎn)物立式換熱器E一3202氫氣入口膨脹節(jié)波紋管開裂，在波峰上出現(xiàn)兩條裂紋，其中一條已經(jīng)穿透。經(jīng)掃描能譜分析，材質(zhì)為crl8Ni9Ti鋼，其中Ni含量偏低。用磁鐵探測(cè)發(fā)現(xiàn)，波峰磁性很強(qiáng)，顯然奧氏體組織中有鐵磁相存在。x光測(cè)試結(jié)果證實(shí)，波峰斷口面上含76％形變馬氏體。此外，在表面上還出現(xiàn)點(diǎn)蝕。打開帶裂紋的波峰試樣，斷口上呈現(xiàn)大量腐蝕產(chǎn)物，

47、分析產(chǎn)物成分為：O．86％一2．2％S；2．57％一3．47％Cl；1．48％～5．68％Si；1．3l％～3．66％A1；0．35％～1．04％Cu；1．53％一9．80％Cr；0．65％一1．44％Mn；0．53％～0．83％Ni；73．52％～82．95％Fe；O．31％一O．39％K。由于產(chǎn)物量少，無(wú)法測(cè)定相組成。清洗去腐蝕產(chǎn)物后，可以見到裂紋從內(nèi)表面開始，沿厚度方向擴(kuò)展，在裂紋擴(kuò)展部分為脆性解理穿晶斷口，靠近外表面撕裂邊緣為韌

48、窩斷口。測(cè)空波紋管材質(zhì)的氫含量，結(jié)果為7．8弘g／g，比正常奧氏體不銹鋼的氫含量高得多(正常為2—4弘g／g)。波紋管成型后，</p><p>　　多，長(zhǎng)期工作在含氫78．4％～84．2％的混氫介質(zhì)中，且介質(zhì)中還含4．4肚∥gH2S，開工時(shí)又使用CS2、CCl4以及正常補(bǔ)氯后，在波紋表面引起點(diǎn)蝕，斷口上生成硫化物、氫化物等腐蝕產(chǎn)物是必然結(jié)果。敏</p><p>　　感的馬氏體組織、拉應(yīng)力和

49、H2s、Cl一的存在，是波紋管膨脹節(jié)產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕開裂的主要原因。</p><p>　　5.5空冷器出口法蘭焊縫開裂</p><p>　　裂紋發(fā)生在加氫精致裝置EC一400l／4反應(yīng)產(chǎn)物空冷器出口法蘭焊縫連接管。法蘭是Cr5Mo材質(zhì)，連接管是20號(hào)碳鋼材質(zhì)，89mm×7n瑚。管內(nèi)介質(zhì)為加氫精制反應(yīng)產(chǎn)物及H2氣、H2s(P=6．5MPa，T≤100℃)。內(nèi)裂紋長(zhǎng)J04．8mm，外裂紋

50、長(zhǎng)79．6舢，表明開裂是從內(nèi)開始的，屬晶間分枝型開裂，沿?zé)嵊绊憛^(qū)發(fā)生。硬度測(cè)量結(jié)果表明，裂紋發(fā)生在最高硬度區(qū)(HRC37．5)，超過(guò)HRc22安全值。由電子顯微鏡觀察斷口表面，表明裂紋屬晶問(wèn)型，二次裂紋沿晶粒界擴(kuò)展，表明屬氫致開裂</p><p>　　(HIC)。加上此處恰好是對(duì)焊法蘭的幾何變截面處，有較大的應(yīng)力集中，因此導(dǎo)致開裂。改用碳鋼法蘭后，使用至今，運(yùn)行良好。如用cr5Mo材料，進(jìn)行充分退火處理(退火溫度

51、≥620℃)，硬度控制在HRC<22，也可避免HIC發(fā)生。</p><p>　　5.6法蘭密封墊圈開裂</p><p>　　加氫精制裝置高溫分離罐D(zhuǎn)4005下液位計(jì)法蘭密封墊圈于1999年11月突然開裂。墊圈材質(zhì)為OCrl3。工作介質(zhì)：界位上是加氫柴油和煤油，界位下是含硫污水。工作壓力6．5MPa，溫度35．50℃。D4005高分氣中H2s濃度最高達(dá)1．42％(v／v)，含硫污水中硫

52、化氫濃度1800坤r／L～10000mg／L。失效分析表明，失效墊圈材質(zhì)為lcrl3，顯微組</p><p>　　織為網(wǎng)狀鐵素體加貝氏體，后者硬度達(dá)HRc 40，由H2s導(dǎo)致氫致開裂(HIC)。改用低碳OCrl3鐵素體不銹鋼材料，嚴(yán)格控制硬度在HRC 22以下，更換的墊圈正在使用中。</p><p>　　5.7加氫精制汽提塔頂回流罐內(nèi)壁裂紋</p><p>　　加氫

53、精制汽提塔頂回流罐D(zhuǎn)4007，1999年停工檢查發(fā)現(xiàn)部分內(nèi)壁出現(xiàn)大量裂紋群，深度約0．5～I(xiàn)mm，罐體母材是凡碳鋼，罐內(nèi)介質(zhì)柴油／煤油，汽提氣中含H2S平均達(dá)199kg／h，濃度在2％一40％，溫度50℃，壓力0．33MPa。已更換新罐。國(guó)內(nèi)外大量HIc開裂事例分析表明，溫度30一65℃，硫化氫分壓大于350Pa，濕硫化氫環(huán)境(H2S溶入水中濃度大于l叱g／g)，在含有夾雜物或缺陷的碳鋼(或中高強(qiáng)鋼)，或低合金鋼材料及其焊縫處，容易發(fā)生

54、HIC。</p><p>　　5.8螺栓斷裂事故常有發(fā)生</p><p>　　(1)1999年4月加氫汽提塔頂后冷器E一4006，28根小浮頭螺栓(蚴-姍×205舢n)發(fā)生斷裂，油料噴出，由于處理及時(shí)，才未釀成大的事故。</p><p>　　螺栓材質(zhì)鑒定為40cr／35號(hào)，失效分析鑒定為硫化物應(yīng)力腐蝕斷裂；2000年12月發(fā)生的泄漏，螺栓材質(zhì)為35號(hào)／25

55、號(hào)；2001年3月，再次發(fā)生螺栓斷裂，28根螺栓斷了15根，材質(zhì)為35cr5MoA／25CrMOVA。</p><p>　　(2)1994年1月大修檢查，催化干氣脫硫塔c一500l第12。22層塔盤卡子螺栓幾乎全斷。</p><p>　　(3)同一時(shí)間焦化干氣脫硫塔C一5002塔盤卡子螺栓斷20根(焦化干氣含H2S 96560Ⅱ∥m3)。</p><p>　　(4)

56、加氫汽提排氣脫硫塔C一5004塔盤卡子螺栓有20根從根部斷裂，斷口平齊，呈脆性斷面，屬硫的應(yīng)力腐蝕斷裂。</p><p>　　5.9球罐出現(xiàn)微裂紋</p><p>　　含硫液化氣球罐G—167于1994年大修檢查有微裂紋，陸續(xù)檢查8臺(tái)球罐中有6臺(tái)有微裂紋，其中G—162丙烯罐有46處74條裂紋。G一175氣</p><p>　　分原料罐有一條最長(zhǎng)的裂紋達(dá)88mm(I

57、腭含總硫濃度曾高達(dá)8000一10000叫m3)，上述隱患已及時(shí)整改。</p><p>　　5.10煙氣露點(diǎn)腐蝕</p><p>　　由于燃料氣(含H2S 6．O％v／v)和重油硫含量高(含硫平均1％～6％)，硫酸露點(diǎn)腐蝕十分嚴(yán)重。1997年4月重整檢修檢查，蒸發(fā)段、省煤段10號(hào)鋼翅片管腐蝕穿孔、減薄，整段更換。過(guò)熱段cr5Mo鋼管局部坑蝕嚴(yán)重，更換了12根。鍋爐c0爐省煤段更是頻繁腐蝕穿孔

58、更換。焦化加熱爐F一200l由于燒焦化干氣(H2s最高含量9656嘶g／m3)，對(duì)流段管外煙氣側(cè)大量硫化物堆積、堵塞管間，使用3年6mm管壁蝕穿。</p><p><b>　　5.11油罐腐蝕</b></p><p>　　(1)燃料油罐G158、15lO，5n瑚厚的拱頂板投用5年被H2s腐蝕穿孑L，周邊減薄成蜂孔狀。</p><p>　　(2)

59、重整原料罐G125～G128罐頂生成的大量硫化鐵、氧化鐵腐蝕產(chǎn)物脫落積壓在鋁浮盤上，引起沉盤事故。</p><p><b>　　5.12自燃</b></p><p>　　腐蝕產(chǎn)物自燃一般發(fā)生在裝置停工吹掃或打開設(shè)備時(shí)，空氣進(jìn)入，F(xiàn)es與空氣中氧發(fā)生氧化反應(yīng)，釋放出大量熱量，使腐蝕產(chǎn)物升溫，直至使殘留在腐蝕產(chǎn)物中的易燃物自燃，有時(shí)發(fā)紅、有時(shí)出現(xiàn)火苗。自燃現(xiàn)象在常減壓、催

60、化、兩脫、重整、氣分、硫磺回收等裝置均曾發(fā)生過(guò)。比較嚴(yán)重的有：催化分餾塔c一200l塔盤堆積物，液化氣脫硫塔c一5005填料層中的堆積物，溶劑再生塔C一5006塔盤堆積物，催化干氣脫硫塔填料中堆積物，焦化干氣脫硫塔c一5002填料中堆積物，氣分脫乙烷塔頂冷凝器E一10008／l，常頂、減頂后冷器、減渣換熱器</p><p>　　等，有的曾燒壞設(shè)備填料。</p><p>　　第六章常規(guī)的防腐

61、蝕措施</p><p><b>　　6．1 工藝防護(hù)</b></p><p>　　目前煉油廠都采用脫鹽、注水、注氨和注緩蝕劑俗稱“一脫三注”。</p><p>　　原油電脫鹽實(shí)現(xiàn)脫后原油鹽體積分?jǐn)?shù)在3 mL／L以下，可對(duì)低溫部位腐蝕進(jìn)行有效的控制。此外，原油電脫鹽還可脫除部分Na+，防止后續(xù)加工裝置催化劑中毒。而且原油電脫鹽可有效地脫除水分，保

62、證后續(xù)加工操作的正常進(jìn)行以及降低加工能耗。注氨是國(guó)內(nèi)控制pH值的常用方法，可中和塔頂餾出系統(tǒng)中的HCI和H：S，調(diào)節(jié)塔頂餾出系統(tǒng)冷</p><p>　　凝水的pH值，以減緩腐蝕，一般注氨的pH值最佳控制值在7以上。</p><p>　　緩蝕劑可在設(shè)備和管線的表面形成一層完整致密的保護(hù)膜，阻止介質(zhì)對(duì)設(shè)備腐蝕。要注意的是緩蝕劑在設(shè)備表面所形成的吸附保護(hù)膜是一種動(dòng)態(tài)變化膜，一旦操作發(fā)生波動(dòng)，pH

63、值下降或緩蝕劑維持劑量不足，都可以使保護(hù)膜遭到破壞，腐蝕明顯升高。目前對(duì)有機(jī)胺的緩蝕劑比較推崇。</p><p>　　3號(hào)蒸餾裝置自2007年12月至今的電脫鹽的幾十次分析顯示，達(dá)到脫鹽后鹽體積分?jǐn)?shù)小于3．0 mL／L的合格率一直處于不穩(wěn)定狀態(tài)。常頂冷凝冷卻系統(tǒng)設(shè)備發(fā)生空冷器、管件泄漏多次與脫鹽</p><p><b>　　數(shù)據(jù)超標(biāo)有關(guān)。</b></p>

64、<p>　　3號(hào)蒸餾在多年的實(shí)踐中發(fā)現(xiàn)，氨水不能有效</p><p>　　控制初凝點(diǎn)附近的腐蝕，也是設(shè)備發(fā)生垢下腐蝕的主要原因，有時(shí)過(guò)高的pH值會(huì)引發(fā)空冷管束的氨鹽腐蝕，腐蝕速度是均勻腐蝕的20倍。</p><p>　　3號(hào)蒸餾現(xiàn)在用的是Nalco公司的緩沖劑，常頂系統(tǒng)內(nèi)緩蝕劑的保護(hù)膜形成不完整，需要增加緩蝕劑的注入量。</p><p><b>

65、;　　6．2材質(zhì)升級(jí)</b></p><p>　　6．2．1選用合適材料</p><p>　　控制高溫硫腐蝕最好選用Cr質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于5％的鋼，它有較好的抗硫腐蝕作用。Al元素也能提高抗硫腐蝕的能力，低碳鋼滲鋁被認(rèn)為可大大提高抗高溫氧化和高溫硫腐蝕能力。對(duì)于低溫HCI—H：S—H：O體系，可以在重要部位選用Ni—Cu合金和Ti合金等。如空冷器用</p><p&

66、gt;　　20號(hào)鋼管束襯鈦和Ni—Cu合金。濕H：s體系的腐蝕可采用硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)低的鋼種，還可以采用不銹鋼或不銹鋼包覆來(lái)抵抗腐蝕。使用耐硫酸露點(diǎn)腐蝕的新鋼種一ND鋼，在鋼中加入合金元素Cu，Sb和Cr，采用特殊的冶煉和軋制工藝，保證其表面能形成一層富含cu，sb的合金層。</p><p>　　6．2．2材料表面改性防腐</p><p>　　采用Ni—P化學(xué)鍍技術(shù)，由于氯化氫和硫化氫是與碳鋼中

67、的Fe發(fā)生化學(xué)反應(yīng)而產(chǎn)生腐蝕的，因此，在碳鋼表面形成Ni—P保護(hù)膜，將氯化物和硫化氫與Fe隔離就可以防止腐蝕的產(chǎn)生。在常頂冷管中內(nèi)壁采用Ni—P化學(xué)鍍，在碳鋼表面可形成致密的非晶態(tài)鍍層，利用鍍層本身優(yōu)良的耐蝕性能來(lái)隔離和防止常頂空冷器腐蝕。</p><p>　　6．2．3 3號(hào)蒸餾裝置的管材升級(jí)3號(hào)蒸餾裝置自發(fā)生多次腐蝕事件后，針對(duì)裝置加工原油的性質(zhì)進(jìn)行材料升級(jí)。常壓塔和減壓塔頂封頭及頂部4層塔盤以上由原材16

68、MnR復(fù)合0Crl3，內(nèi)件和塔板改為0Crl8Ni9。常壓爐2004年3月15日檢修，輻射室八組出口側(cè)9根爐管更新，急彎彎頭更新，材質(zhì)都升級(jí)為316 L；另有2根爐管測(cè)厚減薄明顯，材質(zhì)更新為Cr5Mo，彎頭未更換。2007年lO月，對(duì)流室全部釘</p><p>　　頭管采用Cr5Mo，遮蔽管采用Cr9Mo。輻射室每路進(jìn)口21根采用Cr9Mo。</p><p>　　減壓爐2004年3月15日

69、檢修，對(duì)流室釘頭管更新4根，材質(zhì)升級(jí)為Cr5Mo，彎頭未更換。2007年10月，對(duì)流室爐管全部采用Cr9Mo。輻射室每路出口2l根采用TP321H；異徑管采用TP316 L；輻射爐管采用Cr9Mo。初常頂空冷管束改為B10，常頂揮發(fā)線膨脹節(jié)</p><p>　　由彎頭替代。雖然材料升級(jí)對(duì)設(shè)備腐蝕有所減緩，但因?yàn)椴皇侨扛鼡Q，仍需要對(duì)腐蝕情況加以警惕。</p><p><b>　　

70、6．3實(shí)時(shí)在線監(jiān)測(cè)</b></p><p>　　實(shí)時(shí)在線監(jiān)測(cè)是對(duì)腐蝕進(jìn)行有效防護(hù)的科學(xué)依據(jù)，一般分為動(dòng)態(tài)和靜態(tài)兩種，靜態(tài)檢測(cè)如：腐蝕掛片、定點(diǎn)測(cè)厚、無(wú)損探傷和化學(xué)分析；動(dòng)態(tài)檢測(cè)是傳感技術(shù)、信號(hào)分析處理和計(jì)算機(jī)技術(shù)。超聲波定點(diǎn)測(cè)厚雖然精度不高，但平時(shí)使用方便靈活，能根據(jù)實(shí)際情況隨時(shí)增減監(jiān)測(cè)點(diǎn)和測(cè)量頻率，并且測(cè)厚是直接讀取金屬壁厚，對(duì)設(shè)備管道的使用情況判別簡(jiǎn)單明了，不受工況條件的影響，不受外界信號(hào)的干擾。

71、結(jié)合探針、化學(xué)分析，對(duì)發(fā)現(xiàn)裝置的薄弱點(diǎn)起到了重要的作用。</p><p>　　3號(hào)蒸餾裝置目前分別對(duì)常三線、常壓塔底，三頂空冷和減五線、減壓塔底等位置實(shí)施在線監(jiān)測(cè)，其中高溫管線監(jiān)測(cè)175個(gè)點(diǎn)，低溫管線監(jiān)測(cè)661個(gè)點(diǎn)，低溫設(shè)備本體監(jiān)測(cè)26個(gè)點(diǎn)，合計(jì)862個(gè)點(diǎn)。按不同</p><p>　　的工況分別采用了高低溫電阻探針、高低溫電感探針和電化學(xué)探針進(jìn)行腐蝕監(jiān)測(cè)。數(shù)據(jù)能實(shí)時(shí)顯示，響應(yīng)速度陜，能較早

72、發(fā)現(xiàn)設(shè)備管道的隱患，及時(shí)提早報(bào)警，避免事故，并且由于報(bào)警早，為工藝調(diào)整參數(shù)、</p><p>　　設(shè)備做好搶修檢修工作提供時(shí)間。2002年9月裝置開工后，依靠實(shí)時(shí)在線監(jiān)測(cè)幾乎提前一年發(fā)現(xiàn)高溫部位(減五、減六線)的腐蝕速率偏高，見圖1。裝置管線有風(fēng)險(xiǎn)，2003年12月，減六線泵出口穿孔泄漏，證實(shí)在線監(jiān)測(cè)是有效的。結(jié)合定點(diǎn)測(cè)厚，12月23日發(fā)現(xiàn)了常壓轉(zhuǎn)油線高速段多點(diǎn)明顯減薄，壁厚小于5．0 mm。這不僅為裝置安全生產(chǎn)

73、并停工提供了技術(shù)保障，也為后續(xù)檢修贏得了準(zhǔn)備的時(shí)間。</p><p>　　6．4防腐結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)</p><p>　　用碳鋼制作空冷器和冷凝器時(shí)，入口處為兩相流時(shí)，人口流速必須小于6 m／s。常減壓塔頂不宜采用“U”型管式冷凝器，最好采用單程冷凝器，用以減緩對(duì)設(shè)備的“沖蝕”。常頂空冷器人口部位加保護(hù)套，一般空冷器在距入口端約300—600 mm處腐蝕最為嚴(yán)重，因此空冷器人口端插入厚0．7

74、mm的翻邊鈦套管，并涂刷合適的膠粘結(jié)劑(耐蝕、耐溫)，這樣可以防止該部位嚴(yán)重的腐蝕以及插人鈦管后可能導(dǎo)致的縫隙腐蝕。溫度高于220℃的設(shè)備、管線，在制造時(shí)應(yīng)避免內(nèi)壁出現(xiàn)突起和凹陷，防止出現(xiàn)渦流而加速腐蝕，對(duì)于集合管，應(yīng)充分考慮介質(zhì)的均勻分布，防止介質(zhì)分布不均引起一些部位的局部腐蝕加劇，造成設(shè)備的破壞。減壓塔進(jìn)料最好把切向進(jìn)料改為徑向進(jìn)料，可以大大減緩對(duì)進(jìn)料區(qū)塔壁的沖蝕，據(jù)調(diào)查，切向進(jìn)料碳鋼擋板腐蝕速率為12 nun／a，徑向進(jìn)料碳鋼擋板

75、腐蝕速率為4 mm／a。</p><p>　　第七章 國(guó)內(nèi)外對(duì)加工高硫原油腐蝕控制情況</p><p>　　7．1 強(qiáng)化工藝防腐蝕技術(shù)</p><p>　　國(guó)外對(duì)防腐蝕技術(shù)強(qiáng)化先進(jìn)性，它們使用的“一脫三注”脫鹽指標(biāo)已達(dá)到1 mg／L，而國(guó)內(nèi)為3mg／L，國(guó)外以使用有機(jī)中和緩蝕劑為主，而國(guó)內(nèi)則以氨水為主，中和效果不理想。國(guó)外對(duì)防腐蝕技術(shù)強(qiáng)調(diào)普遍性，在分餾塔頂均采用工藝

76、防腐蝕，而國(guó)內(nèi)除了在蒸餾頂部使用外，其它塔頂則基本不用。</p><p><b>　　7．2合理選材</b></p><p>　　國(guó)內(nèi)剛開始批量使用雙相不銹鋼，Monel和Hastelloy合金用的不多。國(guó)外選材針對(duì)性較強(qiáng)，而國(guó)內(nèi)在實(shí)際選擇材料時(shí)由于相當(dāng)部分是老裝置改擴(kuò)建，受費(fèi)用限制，有材料混用、錯(cuò)用現(xiàn)象。</p><p><b>　

77、　7．3強(qiáng)化監(jiān)測(cè)技術(shù)</b></p><p>　　日本和美國(guó)等煉油廠，通常布置上萬(wàn)個(gè)檢測(cè)點(diǎn)對(duì)設(shè)備管道進(jìn)行全面監(jiān)測(cè)，將結(jié)果通過(guò)網(wǎng)絡(luò)進(jìn)入DCS。對(duì)反應(yīng)器和爐管等一些核心設(shè)備全部監(jiān)測(cè)，對(duì)使用壽命進(jìn)行評(píng)估。</p><p><b>　　第八章建議</b></p><p>　　(1)針對(duì)企業(yè)加工高硫原油的必然趨勢(shì)和加工油種的頻繁切換，建議對(duì)三

78、注效果分析檢測(cè)次數(shù)每周多增加幾次，如果可能對(duì)電脫鹽進(jìn)行改造，使脫鹽指標(biāo)再提高；</p><p>　　(2)盡量延長(zhǎng)同一油品的加工時(shí)間，避免頻繁切換油種，給裝置生產(chǎn)操作帶來(lái)困難；</p><p>　　(3)加大注水量，把初凝區(qū)提前，減少腐蝕介質(zhì)對(duì)空冷管束后部的損傷；</p><p>　　(4)增加腐蝕在線監(jiān)控系統(tǒng)，常減壓裝置的腐蝕監(jiān)測(cè)是防腐蝕的重要環(huán)節(jié)，建立在役設(shè)備、

79、管道運(yùn)行和維護(hù)數(shù)據(jù)庫(kù)。根據(jù)監(jiān)測(cè)結(jié)果對(duì)整個(gè)裝置或者單臺(tái)設(shè)備與管線進(jìn)行安全性評(píng)估。</p><p><b>　　第九章結(jié)束語(yǔ)</b></p><p>　　綜上所述，含硫原油煉制過(guò)程中硫的腐蝕在高溫下主要是化學(xué)腐蝕，原油中析出的硫和硫化氫可以與金屬鐵直接發(fā)生化學(xué)反應(yīng)；低溫下主要是電化學(xué)腐蝕，其涉及的體系比較復(fù)雜。原油中所含的其它雜質(zhì)，在煉制過(guò)程中還可能析出，與活性硫發(fā)生交互

80、作用加速腐蝕過(guò)程。在含硫原油煉制操作中還可能引發(fā)腐蝕的二次作用構(gòu)成腐蝕的自催化過(guò)程。所以含硫原油煉制過(guò)程中的腐蝕問(wèn)題相當(dāng)復(fù)雜，許多問(wèn)題有待作具體系統(tǒng)的研究，并通過(guò)在線的檢測(cè)與監(jiān)測(cè)，以期獲得系統(tǒng)數(shù)據(jù)，建立計(jì)算機(jī)模擬系統(tǒng)，為今后高含硫原油煉制設(shè)備的選材、腐蝕防護(hù)設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　1.馮銳;李曉華教學(xué)設(shè)計(jì)新

81、發(fā)展:面向復(fù)雜學(xué)習(xí)的整體性教學(xué)沒計(jì)--荷蘭開放大學(xué)Jeroen J.G.van Mertienboer教</p><p>　　授訪談[期刊論文]-中國(guó)電化教育 2009(02)</p><p>　　2古賀雄造．石油學(xué)會(huì)志日．1966，9(7)：540</p><p>　　3 M枷∞R Jd 81．，A砌．cIIan．．1％5，37(4)：649</p>

82、<p>　　4^1i M．F．}州mlⅪJ{)∞Proc∞sirIg．198l，60(9)：129[J]</p><p>　　5.徐英俊提升高職院校實(shí)踐教學(xué)體系的理念[期刊論文]-教育與職業(yè) 2007(36)</p><p>　　6.唐高華基于工學(xué)結(jié)合的高職實(shí)踐教學(xué)體系創(chuàng)新研究[期刊論文]-教育與職業(yè) 2008(36)</p><p>　　7.唐冬生&q

83、uot;教學(xué)做合一"高職實(shí)踐教學(xué)體系構(gòu)建的研究與實(shí)踐[期刊論文]-教育與職業(yè) 2008(33)</p><p>　　8.陳惠敏21世紀(jì)的車用燃料(續(xù))--超低硫汽油和柴油[期刊論文]-煉油設(shè)計(jì) 1999(05)</p><p>　　9.LawrenceL Upson 研究加氫精制組合方案生產(chǎn)低硫汽油</p><p>　　10.張廣林燃料油品的低硫化[期刊論