畢業(yè)設計---日處理量為80萬ta的黃沙坪鉛鋅選礦廠設計說明書

1、<p><b>　　摘 要</b></p><p>　　根據(jù)任務書要求，本次設計任務為日處理量為80萬t/a的黃沙坪鉛鋅選礦廠，產(chǎn)品為鉛精礦、鋅精礦。</p><p>　　設計詳細介紹了黃沙坪選礦廠的基本情況和礦石的性質(zhì)，確定了車間工作制度，進行了流程選擇計與論證。最終確定采用三段一閉路破碎流程，磨礦采用一段閉路流程，選別采用部分等可浮浮選流程，精礦

2、采用二段脫水流程。接著對破碎、篩分、磨礦、分級、選別、濃縮和過濾等作業(yè)進行流程計算和設備選擇與計算，并對其設備選擇進行方案比較。根據(jù)選礦廠的地形條件，廠房總體布置采用階梯式配置，粗碎和中細碎廠房分廠房配置，檢查篩分廠房獨立配置，磨礦與浮選車間共廠房配置，濃縮與過濾車間分開配置，濃縮采用露天配置。</p><p>　　本設計繪制了破碎、篩分、磨浮、脫水車間平斷面圖；設備聯(lián)系圖；數(shù)質(zhì)量礦漿流程圖共9 張。</p

3、><p>　　關鍵詞：選礦廠設計，鉛鋅礦，部分等可浮流程 </p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　By following the assignment，my work is to design an 90t/a lead-zinc concentrators with

4、lead concentrate and zinc concentrate as it `s products.</p><p>　　Firstly,I choose the address of the concentrators and then introduce the basic condition of Huang Sha Ping lead-zinc concentrators and .I cho

5、ose and demonstrate the process after confirming the workshop’s system.So,the process of crushing is three sections with one closed circuit;the grinding take the one section closed process.Ore dressing takes process of p

6、artly selective flotation in the lead-zinc separation.Dewatering takes two sections circuit with concentrate and filter.The crushing,screen</p><p>　　concentration and filter are calculated.Comparing to sever

7、al different programs,the minneral processing equipments are confirmed lastly.According to the topography of Huang Sha Ping,workshops are arranged step by step.Rough crushing is arranged in a unique workshop separated f

8、orm the mid and fine crushing.Checking screening workshop is unique too. There are ten design drawings contained in my work include the tabulate and sectional drawings of crushing,grinding,dewatering;the connection of eq

9、ui</p><p>　　Keywords: mineral processing plant design; lead and zinc ores;partly selective flotation</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘 要I</b></p>

10、<p>　　AbstractII</p><p><b>　　目 錄III</b></p><p>　　第一章 緒論1</p><p>　　1.1 礦山概況1</p><p>　　1.2 選廠廠址基本特點2</p><p>　　1.3 礦床和原礦性質(zhì)4

11、</p><p>　　1.4 采礦基本情況7</p><p>　　1.5 產(chǎn)品方案和銷售8</p><p>　　第二章 設計流程選擇與論證9</p><p>　　2.1 破碎流程的論證及選擇9</p><p>　　2.2 磨礦流程的論證及選擇9</p><p>　　2.3 選別

12、流程的論證及選擇11</p><p>　　2.4 脫水流程的論證及選擇15</p><p>　　2.5選廠工作制度及車間生產(chǎn)能力16</p><p>　　第三章 破碎流程計算與設備選擇17</p><p>　　3.1 破碎流程計算17</p><p>　　3.1.1 原始指標17</p>&l

13、t;p>　　3.1.2 計算17</p><p>　　3.2 破碎設備的選擇20</p><p>　　3.2.1 粗碎設備的選擇和計算20</p><p>　　3.2.2 中碎設備的選擇和計算21</p><p>　　3.2.3 細碎設備的選擇和計算23</p><p>　　3.3 篩分設備的選擇和計算

14、24</p><p>　　3.3.1第一段破碎的預先篩分24</p><p>　　3.3.2 第二段破碎的預先篩分24</p><p>　　3.3.3 第三段破碎的預先及檢查篩分27</p><p>　　3.3.4 篩分設備選擇結(jié)果30</p><p>　　3.4破碎設備選擇結(jié)果30</p>

15、<p>　　第四章 磨礦流程計算與設備選擇31</p><p>　　4.1 磨礦流程的計算31</p><p>　　4.1.1 原始指標31</p><p>　　4.1.2 流程計算31</p><p>　　4.2 磨礦設備的選擇和計算31</p><p>　　4.3 分級設備的選擇與計算35&l

16、t;/p><p>　　第五章 選別流程計算37</p><p>　　5.1 選別流程的計算37</p><p>　　第六章 礦漿流程計算51</p><p>　　6.1 磨礦礦漿流程計算51</p><p>　　6.2選別礦漿流程計算52</p><p>　　6.3脫水礦漿流程計算60&

17、lt;/p><p>　　第七章 選別及脫水設備的選擇與計算63</p><p>　　7.1選別設備的選擇與計算63</p><p>　　7.1.1 計算進入各作業(yè)的礦漿體積63</p><p>　　7.1.2. 浮選機的選擇與計算64</p><p>　　7.2 脫水設備的選擇與計算66</p>&

18、lt;p>　　7.3 過濾機的選擇與計算67</p><p>　　第八章 輔助設備、設施的選擇與計算68</p><p>　　8.1 膠帶運輸機的選擇與計算68</p><p>　　8.2礦倉的選擇與計算69</p><p>　　8.2.1. 原礦倉的選擇與計算69</p><p>　　8.2.2.粉礦

19、倉的確定70</p><p>　　8.2.3.精礦倉的計算71</p><p>　　8.3攪拌槽的選擇與計算71</p><p>　　8.4給礦機的選擇72</p><p>　　8.5設備檢修用起重機的選擇72</p><p>　　第九章 廠房配置74</p><p>　　9.1

20、 破碎車間設備配置74</p><p>　　9.2 磨浮車間設備配置75</p><p>　　9.3 脫水車間設備配置76</p><p><b>　　第十章 結(jié)語77</b></p><p><b>　　參考文獻78</b></p><p><b&g

21、t;　　第一章 緒論</b></p><p>　　按設計任務書要求,本人所設計的選礦廠生產(chǎn)能力為80t/a,選礦廠廠址建立在黃沙坪鉛鋅礦選礦廠原地點,選別流程采用等可浮浮選流程,產(chǎn)品為鉛精礦、鋅精礦。</p><p>　　1.1 礦山概況 </p><p>　　黃沙坪鉛鋅礦位于湖南省桂陽縣西南九公里處，行政區(qū)劃，轄屬桂陽縣黃沙坪鎮(zhèn)。地理坐標東經(jīng)

22、112°40ˊ42ˊˊ，北緯25°39ˊ31ˊˊ。礦區(qū)東北至桂陽縣城9公里，至郴州市45公里，礦區(qū)以西至嘉禾縣城37公里，至蘭山縣78公里，至香花嶺錫礦40公里。與郴嘉、郴蘭、郴香公路相通。到郴州市后有京廣鐵路相連，往北290公里至株州冶煉廠，交通比較方便。礦區(qū)地勢平坦、開闊，屬丘陵地帶。山脈走向近于北東，地形屬于構造剝蝕地帶，山列之間形成大溝谷，山峰高度大都在海拔300米左右。礦區(qū)主峰寶嶺，海拔標高505.83米。

23、山坡一般平緩，地勢南高于北。水系沿山谷而入溪間，向北東匯入菱河（春水），注入湘江。</p><p>　　礦區(qū)氣候近南溫地帶，春夏多雨，秋冬干燥。據(jù)桂陽縣氣象站建國以來所掌握的氣象資料知：</p><p>　　歷年日照平均1757.9小時，最高2263.7小時，最低1459.7小時；歷年太陽輻射度平均114.9千卡/cm,最多132.3千卡/cm，最少104.9千卡/cm。</p>

24、;<p>　　歷年平均氣溫17.3°C，最高平均18.1°C，最低年平均16.8°C；歷年日平均溫度>340°C10天，最多日平均溫度>30°C29天。每年七、八月份最熱，一般在37°C-38°C之間，最高氣溫41°C，一、二月份最冷，一般在5°C-6°C，歷史上最冷為-9°C，每年在0°C以

25、下約20天。</p><p>　　歷年雨水總蒸發(fā)量平均2013mm，蒸發(fā)式，水田為1277.64mm，植被為943.67mm。歷年總云量75%，最高總云量80%，最低總云量69%。</p><p>　　歷年平均濕度1.68%，歷年平均相對濕度79%，最高相對濕度83%，最小相對濕度9%，歷年平均絕對濕度17.5毫巴，最大絕對濕度34.3毫巴（1967年），最小絕對濕度1.6毫巴（1963年

26、）。</p><p>　　歷年平均雨日180天，最多雨日224天，最少雨日142天；連續(xù)最多降雨日20天，連續(xù)無雨日33天。歷年平均暴雨日3天，最多暴雨日7天。歷年平均雨季天數(shù)80天/年。歷年平均降雨量1437.3mm，最多年份降雨量1992.7mm，最少年份降雨量1075.7mm，一日最大降雨量179.7mm。</p><p>　　歷年平均降雪量6.1天，最多降雪16天；歷年平均積雪5.

27、9天，最多積雪17天，最大積雪深度22cm。歷年平均冰凍天數(shù)9天，最長冰凍天數(shù)32天，連續(xù)冰凍天數(shù)14天。冰雹次數(shù)平均4年出現(xiàn)一次，每年霜日14天左右，陰霧天45天左右。</p><p>　　礦區(qū)以南風、北風為最多。最多風向北東24%，風速一般在0.7-2.9米/秒，歷年平均風速2.7米/秒。最大年份2.9米/秒，最小年份2.4米/秒。歷年平均大風（6級以上7米/秒）日數(shù)7.6天，8級以上大風，歷年平均為6天左右

28、，最多大風日數(shù)16天，最大風數(shù)（10分鐘平均值）20米/秒。</p><p>　　礦區(qū)至今未發(fā)現(xiàn)自然地震源。</p><p>　　礦區(qū)水文，地表水不發(fā)育，僅有東、西兩條溪流，西溪距工業(yè)礦體450米以上，東西距南部鐵礦較近。1957年測定最大流量達4455公升/秒。</p><p>　　1.2 選廠廠址基本特點</p><p><b&

29、gt;　?。?）廠址選擇</b></p><p>　　黃沙坪鉛鋅礦屬有色金屬礦山，選廠員原礦運輸量大，精礦運輸量小，故因地制宜，就礦建廠，廠址選擇在周臺下村后面山坡上，有如下優(yōu)點：</p><p>　　1)選廠不在礦體上，塌落界限和爆破危險區(qū)內(nèi)</p><p><b>　　2)工程地質(zhì)較好</b></p><p&

30、gt;　　3）場址大，總面積布置條件好</p><p>　　4）距尾砂池近，生產(chǎn)前期的尾砂可以自流</p><p>　　5）充分利用山地、荒地，占田少，不妨礙農(nóng)田水利建設</p><p><b>　　6）供水管路較短</b></p><p>　　7）廠址位于生活區(qū)下風向，離生活區(qū)近，即有利于生產(chǎn)又方便生活</p&g

31、t;<p>　　8）有公路同郴嘉公路相通，交通條件好，選礦廠距出礦窿口2.6公里，廠址最高點為海拔335米，最低點為300米，選場安全條件非常好。</p><p><b>　　（2）供電和供水</b></p><p>　　電源來自鯉魚江火力發(fā)電廠，以3.5萬伏線路送至黃沙坪變電站，該站安有5600KW變電器一臺，直接向選廠送電，另外，礦內(nèi)有2臺1560K

32、W柴油機發(fā)電機，準備籌建火力發(fā)電廠，作補充或備用電源。</p><p>　　水源取自選廠以東3.3公里的官溪河，采用Φ300毫米管道兩段揚送至選廠；由于選礦廠每日處理礦石5000噸/日，耗水量特別大，又從距選廠20.18公里的春菱江引水，用Φ800mm管道，經(jīng)三段加壓送往選礦廠。由于礦區(qū)地表水不發(fā)育，現(xiàn)有水源不能滿足生產(chǎn)要求，利用了回水，主要是濃密機溢流水和尾礦庫澄清水，用固定水泵站加壓返回，這樣既保護了環(huán)境，又

33、節(jié)約了工業(yè)用水。</p><p>　?。?）尾礦輸送與處理</p><p>　　尾礦池位于東北向的山谷，三面環(huán)山，自然條件好，占地少（共約17畝）基本壩工程最小，尾礦容積大，累積容積為2814600米3，有效容積為2000000米3，生產(chǎn)前期尾砂直接用200毫米管道架空自流輸出，管道起端坡度在5%以上，后經(jīng)架空道（坡度不大），并加適量高壓水沖流后輸入尾砂地，管路全長941米，粒度過小的尾砂

34、經(jīng)礦泵揚送入尾砂池，輸送管道長900-1200米；后期尾礦需砂泵揚送，揚程47米，電機配備55千瓦，尾礦水所需澄清距離為108米，實際達到128米澄清水從溢流井通過溢流洪道流出，通過砂泵返回利用。</p><p>　　（4）原礦和精礦產(chǎn)品運輸</p><p>　　原礦經(jīng)主平窿（標高346米）運至選廠，盲堅井至選廠粗礦倉運距為3.15公里，礦石運輸用2K-10型架線式電機車與1.2米3固定式

35、礦車一次牽引20輛，線路坡度9%0 ，軌距600毫米，電機車三臺，其中備用一臺。精礦用汽車運往郴州，再經(jīng)火車運往株洲冶煉廠（部分用汽車運往水口山冶煉廠）和化工廠。</p><p><b>　?。?）其它情況</b></p><p>　　礦區(qū)總面積4.5平方公里，平面布置，有采掘，選礦工業(yè)場地，炸藥庫，機械汽車修理場地及工人村等，采礦工業(yè)場地設在寶嶺、觀音打座山脈，炸藥

36、設在距平窿1350米的高地沖山谷中（工人五村），機械、汽車修理場地分布設在周臺下村前面的公路兩旁，工人村分一、二、三、四、五村，分別距生產(chǎn)地為1公里左右。</p><p>　　1.3 礦床和原礦性質(zhì)</p><p><b>　　1.礦床類型及性質(zhì)</b></p><p>　　黃沙坪鉛鋅礦屬終身條件下的高溫熱液礦床。礦床工業(yè)類型屬碳酸鹽巖石中

37、的裂隙，充填和交代礦床。礦體多產(chǎn)在火成巖和石灰?guī)r、接觸帶附近或破碎帶中，在火成巖、灰?guī)r和砂頁巖中均有存在，但主要富集在灰?guī)r中，礦石結(jié)構以致密塊狀為主，其次為浸染狀、角礫狀、細脈狀和條帶狀等，有95%以上礦石為原生礦。</p><p>　　全礦區(qū)結(jié)構裂隙發(fā)育，主礦體一般為不斷層所控，圍巖蝕變現(xiàn)象繁多，其中與選礦關系最大的是高嶺土化和碳酸鹽化兩種，由于酸性礦化水，特別是硫酸水作用，使用巖泥化現(xiàn)象迅速成長。因此，在礦區(qū)

38、的裂隙發(fā)育地區(qū)形成一部分對浮選不利的原生礦泥。其次在破碎的角礫巖地帶，碳質(zhì)富集現(xiàn)象較嚴重，且這一帶是主要礦體富集地區(qū)，開采過程中，原礦難免不混入碳質(zhì)巖石，這些對選礦操作帶來了困難。</p><p>　　礦石貯量：B+C1貯量428萬噸，C2貯量430萬噸。</p><p><b>　　2.原礦基本性質(zhì)</b></p><p><b>

39、　　礦物組成及有價成分</b></p><p>　　礦石中的金屬組成，按其含量依次為：黃鐵礦、鐵閃鋅礦、方鉛礦、纖維鋅礦、黃銅礦、白鐵礦、斜方砷鐵礦、毒砂、磁黃鐵礦、白鉛礦、鉛礬、孔雀石、錫石和黝錫礦等。此外，尚伴有少量的輝鉍、輝鉬、賄銀、鎘、金及稀有元素鎵、銦、鍺、鉈、硒、碲等，其中有回收價值的主要有用礦則為方鉛礦、鐵閃鋅礦、黃鐵礦、黃銅礦和錫石等。</p><p>　　脈石

40、依次為石英、方解石、螢石、絹云母和綠泥石等，其中主要為石英、方解石。脈石礦與金屬礦物總量各占50%。</p><p>　　2) 主要有用礦物的嵌布特性與共生關系</p><p>　　方鉛礦：多呈不規(guī)則粒狀集合體，充填在黃鐵礦、閃鋅礦的裂隙或間隙中，同時交代溶蝕黃鐵礦和鐵閃鋅礦，粒徑0.043毫米以上者占91%。</p><p>　　鐵閃鋅礦：多呈不規(guī)則粒狀集合體，

41、嵌布于黃鐵礦的裂隙或間隙中，常常溶蝕交代黃鐵礦大部分鐵閃鋅礦中嵌有乳濁狀黃銅礦和磁黃鐵礦，粒徑0.043毫米以上者占86.3%，鏡下挑選純度95左右的鐵閃鋅礦，其中鋅46.01%、鐵14.37%、錫0.025%。其次，除鐵閃鋅礦外，尚有少量普通閃鋅礦和極少量的纖維鋅礦。</p><p>　　黃銅礦：一般呈不規(guī)則粒狀嵌布于黃鐵礦間隙中，溶蝕和交代黃鐵礦，并有部分黃銅礦呈乳狀嵌布于鐵閃鋅礦中，粒徑在0.043毫米以上

42、者占54.5%。</p><p>　　黃鐵礦：一般呈粒狀集合體，其粒徑在0.043毫米以上者占80.7%，黃鐵礦生成較早，其顆?；蜷g隙之間，常為較晚的鐵閃鋅礦、方鉛礦、黃銅礦所充填和溶蝕交代，因而形成有用礦物緊密共生，構成致密狀礦石。</p><p>　　錫石：多呈半自形晶體，部分呈他形晶狀產(chǎn)生，其粒度一般在0.02-0.03毫米之間，部分較大的再0.09-0.12毫米之間，小的也有0.0

43、02毫米左右，他形精裝的顆粒一般都較??；在0.01-0.02毫米之間，顯微鏡的所見錫石多為板狀，其長度一般在0.15-0.02毫米之間，個別長的為0.3-0.4毫米之間，短的也有0.03毫米左右，嵌布情況與黃鐵礦、鐵閃鋅礦較密切，并有部分小于0.01毫米錫石分散在石類晶體中。</p><p>　　斜方鉛礦：呈他形半自形晶粒產(chǎn)出，常嵌布于黃鐵礦間隙或脈石中，被鐵閃鋅礦、方鉛礦交代溶蝕形成殘余狀或骸晶狀結(jié)構，粒度一般

44、在0.05-0.08毫米之間，個別大者達3毫米以上。</p><p>　　毒砂：量少，一般呈自形晶粒狀，被晚期鐵閃鋅礦交代溶蝕成交代殘余結(jié)構和骸晶結(jié)構，粒度一般在0.05-0.08毫米之間。</p><p>　　螢石：多呈細脈（脈寬一般為0.01-0.03毫米）狀充填在石英的間隙和其他礦物間隙中與金屬礦物的關系密切。</p><p>　　關于砷氟（硫精礦的有害雜質(zhì))

45、礦物主要是斜方砷鐵礦（FeAs2)毒砂 （ FeAs3)和螢石。根據(jù)上述的礦物組成和主要有用礦物的嵌布特性，礦 石書中細粒不均勻嵌布的多金屬硫化礦，有用礦物之間共生密切，尤以銅 的嵌布粒度較細，并有一部分呈乳濁狀微粒與鋅密切共生。 </p><p>　　3. 原礦化學分析和物相分析</p><p>　　原礦化學分析見表1-1,原礦五項分析見表1-2：</p><p&g

46、t;　　表 1-1 原礦化學分析</p><p>　　表1-2 原礦物相分析</p><p>　　4.1 原礦基本物理性質(zhì)</p><p>　　礦石真密度3.45，假密度2.16，硬度f＝4-6,圍巖f＝4-12,含水3%，含泥量小，堆積角ρ＝38°，陷落角ρ＝48°，最大塊度為520mm。</p><p>　　1.

47、4 采礦基本情況</p><p>　　設計院推薦的采礦方法：</p><p>　　空場法和崩落法占12.3%，主要應用在傾角小于30°礦體的回采及頂?shù)字夭桑?lt;/p><p>　　淺孔留礦法占5.4%，主要應用于急傾斜和礦體產(chǎn)狀穩(wěn)定的礦體的礦體回采上；</p><p>　　其他主要用于干式充填法采礦，因為黃沙坪礦石品位高，礦體形

48、狀復雜的三、四類型的礦床，礦石圍巖中等穩(wěn)固到不太穩(wěn)固的條件下，采用干式充填法是比較適宜的，其優(yōu)點如下：</p><p>　?、俚V石回采率高，平均在95%以上；</p><p>　?、谶m用于薄厚不勻，分支復合，中間夾廢石的礦體，除損失率較低外，貧化率也較低；</p><p><b>　?、勰静南牧啃?；</b></p><p&

49、gt;　?、懿煽諈^(qū)已充填，可以防止以后巖石移動，避免資源損失；</p><p><b>　?、莅踩L條件好；</b></p><p>　　⑥可在幾個中段同時作業(yè)，適用條件較寬。</p><p>　　當然，該法也有缺點，比如工藝復雜，循環(huán)時間長，生產(chǎn)能力低；充填工作復雜；成本比較高，每采一噸礦石約8-9元。</p><p&g

50、t;　　隨著礦石的開采，原礦品位也在變化，變化趨勢見表1-3。</p><p>　　表1-3 近幾年原礦品位</p><p>　　上表可知，隨著礦層下采，Pb的品位不斷降低，而Zn、S品味不斷升高，這對選礦工藝來說是非常有利的。</p><p>　　1.5 產(chǎn)品方案和銷售</p><p>　　產(chǎn)品方案：產(chǎn)品方案為鉛精礦、鋅精礦、硫精礦

51、，銀主要富集到鉛精礦中，送冶煉廠回收。其中，鉛精礦達到一級品；鋅精礦為七級品；硫精礦為二級二類。</p><p>　　銷售方案：鉛精礦主要送至株洲冶煉廠，少量送往水口山，河南濟源等冶煉廠。鋅精礦售給株洲冶煉廠。硫精礦銷往郴州化工廠、株洲化工廠、武漢化工廠。</p><p>　　第二章 設計流程選擇與論證</p><p>　　2.1 破碎流程的論證及選擇</p&

52、gt;<p>　　破碎作業(yè)的主要任務是為磨礦作業(yè)準備經(jīng)濟合理的給礦粒度。制定破碎流程的主要依據(jù)是原礦的最大塊度與最終產(chǎn)品粒度，原礦和各段破碎產(chǎn)物的粒度特性，原礦的物理性質(zhì)，含泥量等。</p><p>　　原礦最大塊度：根據(jù)黃沙坪鉛鋅礦的實際情況和所采用的采礦方法，本設計原礦最大塊度為600mm。</p><p>　　最終產(chǎn)品粒度：由于磨礦作業(yè)的電耗占選礦廠總電耗的50～60%

53、，而破碎作業(yè)僅占10～15%，因此盡可能減小破碎最終產(chǎn)物粒度，經(jīng)綜合研究考察表明，球磨機最適宜的給礦粒度范圍為10～20mm，由于該礦含水較少，所以給礦粒度盡量小點，根據(jù)本選廠的設計規(guī)模，并參照其他礦山的實際情況，擬訂以18～0mm為最終破碎產(chǎn)品粒度。</p><p>　　總破碎比：S＝Dmax/d＝600/15＝40</p><p>　　由前面計算出的總破碎比S＝40，取平</p&

54、gt;<p>　　均破碎比(如果假定用三段破碎)Sa＝3.57，</p><p>　　根據(jù)現(xiàn)場生產(chǎn)實際及參考類似選廠。</p><p>　　為了達到所要求的最終破碎產(chǎn)品粒度，采用</p><p>　　三段一閉路破碎流程較為合適。</p><p>　　本設計采用的三段一閉路破碎篩分流程</p><p>&l

55、t;b>　　如圖2-1所示。</b></p><p>　　2.2 磨礦流程的論證及選擇 </p><p>　　磨礦是實現(xiàn)有用礦物單體解離和提供適宜入選粒度的重要手段，是選礦廠關鍵性作業(yè)，它直接影響選別效果，同時涉及基建投資及生產(chǎn)電耗。</p><p>　　磨礦流程包括磨礦與分級。分級作業(yè)又分為預先分級，檢查分級與控制分級。所以磨礦流程便是磨礦作業(yè)與

56、分級作業(yè)的組合。</p><p>　　(1) 預先篩分的必要性 </p><p>　　根據(jù)黃沙坪現(xiàn)場的原礦與粗碎產(chǎn)物粒度分析表可以看出原礦中細粒級含量較多，因此，在粗碎前應設置預先篩分，可用固定篩。粗碎產(chǎn)物中-12mm的產(chǎn)物的產(chǎn)率較高，表明其細粒級含量較多，因此，應考慮在中碎前設預先篩分，且用雙層篩作預先篩分，把符合最終破碎產(chǎn)物粒度的礦石篩出來，這樣可以減少進入破碎機的礦量，提高破碎機的處

57、理量，也可避免礦石的過粉碎。</p><p>　　(2) 采用檢查分級</p><p>　　檢查分級的目的是為了保證溢流粒度合格，同時及時將粗粒返回磨礦機，形成合適的循環(huán)量，從而提高磨礦效率，減少礦石過粉碎現(xiàn)象。在本設計中采用檢查分級來保證合格粒度產(chǎn)品。</p><p><b>　　不采用控制分級</b></p><p>

58、;　　控制分級是為了獲得更細的溢流細度或是配合在一段磨礦中實現(xiàn)階段選別。一段磨礦細度要求達到70%-0.074mm時才考慮采用。本設計要求的溢流細度不大，也沒有階段選別的要求，故不設。</p><p><b>　　采用一段磨礦</b></p><p>　　磨礦段數(shù)主要由磨礦細度與給礦粒度，礦石性</p><p>　　質(zhì)決定，還跟有用礦物的嵌布特

59、性，泥化程度，磨</p><p>　　礦的必要性以及選廠規(guī)模有關。本次設計磨礦的給</p><p>　　礦粒度為10mm(-0.074mm含量為10%)，礦石屬中</p><p>　　硬礦石，易解離，易泥化，無階段選別?？紤]以上</p><p>　　情況，采用一段磨礦比較，合理。</p><p>　　磨礦流程采用磨礦與

60、檢查分級構成的一段閉路</p><p>　　磨礦流程見圖2-2。</p><p>　　2.3 選別流程的論證及選擇</p><p>　　選別流程設計，是整個選礦廠設計的關鍵部分，設計的成功與否，關系到能否選出合格的精礦產(chǎn)品，能否給企業(yè)帶來最大的經(jīng)濟效益。黃沙坪鉛鋅選礦廠于1966年下半年進行試生產(chǎn)，1967年正式投入生產(chǎn)，三十多年來選礦工藝流程進行六次變革，即196

61、6年下半年使用過短時間的兩段磨全浮選，1967年到1968年為部分混合浮選，1969年到1971年一季度為一段磨礦全浮選，1971年二季度到1998年采用一段磨礦等可浮，1999年元月到2000年6月為一段磨礦部分優(yōu)先浮選，2000年7月至今為全優(yōu)先浮選。各種選礦工藝流程特點對比如下: </p><p>　　(1) 兩段磨礦全浮選（1966.10～1966.12）</p><p><

62、b>　　優(yōu)點：</b></p><p>　　1) 鉛鋅硫三種有用礦物不受抑制劑影響，有充分上浮機會；</p><p>　　2) 浮選機使用容積比等可浮少。</p><p><b>　　缺點：</b></p><p>　　1) 抑制劑用量較多，其用量隨全浮選階段的藥劑，尤其是硫酸銅用量多而隨之增高；<

63、;/p><p>　　2) 鉛鋅分離過程極難穩(wěn)定，極易造成鉛鋅精礦質(zhì)量低，同時減低鉛的作業(yè)效果。</p><p>　　(2) 一段磨礦鉛鋅混?。?967～1968.12）</p><p><b>　　優(yōu)點：</b></p><p>　　1) 鉛回收率高，生產(chǎn)指標鉛回收率89.40%，鋅回收率91.57；</p>

64、<p>　　2) 使用浮選機容積比等可浮少；</p><p>　　3) 選礦藥劑費用比一段磨礦全浮低。</p><p><b>　　缺點:</b></p><p>　　1) 鉛鋅浮選過程中的精礦質(zhì)量控制要求較嚴，它可左右分離過程中的鉛鋅精礦質(zhì)量；</p><p>　　2) 硫不容易上浮，主要是在鉛鋅混浮選中受石

65、灰的抑制，選硫是極難活化，造成硫回收率僅19.78%；</p><p>　　3) 鉛鋅分離的抑制劑用量高于等可浮。</p><p>　　(3) 一段磨礦全浮選</p><p>　　一段磨礦全浮其優(yōu)缺點與兩段磨礦全浮選相同，僅浮選流程較為簡單，無需再磨，而指標卻優(yōu)于兩段磨礦全浮，不過它的選礦油藥消耗，尤其是黃藥、氰化物消耗較高。</p><p>

66、;<b>　　(4) 等可浮流程</b></p><p><b>　　優(yōu)點：</b></p><p>　　1) 保持了全浮選流程優(yōu)點，有用礦物上浮不受抑制劑影響，有充分上浮機會，克服了全優(yōu)浮因混選中CuSO4的添加而使鉛分離困難等缺點。</p><p>　　2) 鉛鋅分離抑制劑用量可大幅度下降，硫氮使用成功，取消氰化物，S

67、N-9對鉛捕收性好；</p><p>　　3) 硫回收率最高，達到50%；</p><p>　　4) 選礦藥劑成本低于前三個流程，平均僅3.82元/t；</p><p>　　5) 流程穩(wěn)定，操作簡單。</p><p><b>　　缺點；</b></p><p>　　1) 設備裝機容量大，浮選機機容

68、積高于前三種流程,達161.7m3 (兩段磨礦浮選的浮選機容積113.4m3,部分混合浮選機容積134m3,一段磨礦全浮浮選機容積134m3)；</p><p>　　2) 浮選時間長，鉛損失于鉛混選尾礦和鉛分離尾礦兩處，操作較難控制；</p><p>　　3) 硫精礦質(zhì)量差，品位只有32%；</p><p>　　4) 鋅精礦質(zhì)量較差，品位只有44%左右。</p

69、><p>　　(5) 部分優(yōu)先浮選流程（99.1～2000.6）</p><p><b>　　優(yōu)點：</b></p><p>　　1) 保留了原等可浮的優(yōu)點； </p><p>　　2) 硫精礦品位達40%，鋅精礦品位達45%；</p><p>　　3) 減少裝機容量180千瓦。</p>

70、;<p><b>　　缺點：</b></p><p>　　1) 丟掉了22%左右的硫回收率。</p><p>　　(6) 全優(yōu)浮選流程</p><p>　　隨著井下開采的向下延伸，儲藏于深部礦體礦石性質(zhì)發(fā)生了很大變化，嚴重影響了選礦工藝技術經(jīng)濟指標，生產(chǎn)上一度走向低谷，在嚴重的情況下選礦廠于2000年3月對深部礦體主要采場礦物進行

71、了可選性研究，黃沙坪深部礦體內(nèi)約占50%以上的采場為帶弱酸性礦物，這部分礦物可浮性差，上浮速度慢，粗選作業(yè)回收率低，然而，等可浮流程又限制了鉛區(qū)回收率，它是在自然pH值條件下無調(diào)整劑的浮選工藝，在生產(chǎn)實踐中鉛等可浮區(qū)pH值有時僅為5～6，鉛達不到適宜的浮選條件而造成技術經(jīng)濟指標嚴重滑坡的現(xiàn)象，在這種情況下要隨著礦石性質(zhì)的變化而變化，并提出了隨著礦石性質(zhì)的變化如何穩(wěn)定提高選礦技術指標降低選礦成本的全優(yōu)專項研究課題。</p>

72、<p>　　1）經(jīng)過科學、充分的全優(yōu)小型浮選試驗后，得出以下結(jié)果：</p><p>　　a：解決了因受礦石性質(zhì)的自身限制及工藝流程的客觀影響，可以在浮選作業(yè)之前添加介質(zhì)pH調(diào)整劑及抑制劑，有效的實現(xiàn)了鉛鋅、鋅硫的分離。</p><p>　　b：用全優(yōu)浮選工藝流程適合于黃沙坪礦石性質(zhì)的變化帶來的影響，鉛區(qū)采用乙硫氮和乙丁黃藥作為組合捕收劑，實現(xiàn)了對較難選礦物的有效捕收，獲得了高質(zhì)量

73、的產(chǎn)品，特別是鋅精礦的品位可穩(wěn)定在45%以上。</p><p>　　c：適應現(xiàn)有磨礦細度，簡化了工藝流程，降低了能耗、藥耗等成本，操作簡便，中礦循環(huán)量少，少跑槽，對礦物適應性強。</p><p>　　d：尋找出了理想的浮選條件，pH值在10～11范圍內(nèi)為最佳狀態(tài)。</p><p>　　e：減少了石灰用量，減低了PH值，總尾礦水可直接外排具有良好的社會及環(huán)保效益。&l

74、t;/p><p>　　f：提高了產(chǎn)品質(zhì)量及回收率，包括銀回收率，總體經(jīng)濟效益顯著。</p><p><b>　　2) 工業(yè)試驗評述</b></p><p>　　a：鉛精礦品位的提高</p><p>　　由于石灰和硫酸鋅等抑制劑都被提前加在球磨機內(nèi)，鐵閃鋅礦和黃鐵礦都與抑制劑和調(diào)整劑充分接觸，且作用時間長，相對等可浮流程抑制更

75、加穩(wěn)定，故鉛精礦中的閃鋅礦和黃鐵礦含量下降，主品位得到穩(wěn)定提高。</p><p><b>　　b：鉛回收率的提高</b></p><p>　　首先在鉛區(qū)采用乙硫氮和丁黃藥作組合捕收劑劑，選擇性好，選擇能力強，其次等可浮流程中，鉛等可浮混選和鉛鋅分離兩個作業(yè)都會損失鉛，相當于兩個缺口跑鉛，操作控制較難，而全優(yōu)浮選只有鉛優(yōu)先掃選一個缺口損失鉛，易控制，所以鉛回收率較等可浮

76、流程時有明顯提高。</p><p><b>　　c：鋅精礦品位提高</b></p><p>　　一方面是使磨礦細度-74um由65～70%提高到70～75%，鐵閃鋅礦單體解離更加充分。另一方面抑制黃鐵礦的石灰乳由鋅粗選前添加改為在球磨機內(nèi)添加。使石灰乳與黃鐵礦及其他雜質(zhì)的作用時間延長了一倍以上，抑制劑效果更加理想，所以鋅質(zhì)量穩(wěn)定突破45%以上。

77、 </p><p><b>　　d：鋅回收率的提高</b></p><p>　　由于石灰提前加載球磨機內(nèi)，且屬于一次性添加，用量減少一半，使得鋅優(yōu)先區(qū)的pH值由原來的12以上控制到10左右，為輕拉輕壓創(chuàng)造了條件，在保證黃鐵礦不被活化的前提下，鐵閃鋅礦都充分上浮，鋅尾損失率由原來的6.32%減為5.39%。</p><p>　　缺點:使硫回收困

78、難。</p><p>　　經(jīng)過以上對比分析，在本設計中采用等可浮浮選流程見圖2-3。</p><p>　　圖2-3等可浮浮選流程圖</p><p>　　2.4 脫水流程的論證及選擇</p><p>　　一般地，當要求浮選精礦含水量為10%～15%時，</p><p>　　采用濃縮和過濾兩段脫水流程就能滿足要求，根據(jù)&l

79、t;/p><p>　　黃沙坪的礦石性質(zhì)，用戶對產(chǎn)品的要求以及國家對</p><p>　　產(chǎn)品含水的有關規(guī)定，本設計確定各精礦產(chǎn)品含水</p><p>　　量為：鉛精礦10%，鋅精礦9.8%。因此，脫水流程可</p><p>　　選擇兩段脫水流程見圖2-4。</p><p>　　2.5選廠工作制度及車間生產(chǎn)能力</p&

80、gt;<p>　　(1) 車間工作制度</p><p>　　參照我國礦山生產(chǎn)實際，選礦廠各車間的工作制度設定如下：</p><p>　　1) 破碎車間：設備年運轉(zhuǎn)天數(shù)330天，3班/天，6小時/班；</p><p>　　2) 磨浮車間：設備年運轉(zhuǎn)天數(shù)330天，3班/天，8小時/班；</p><p>　　3) 脫水車間：設備年運轉(zhuǎn)

81、天數(shù)330天，3班/天，8小時/班。</p><p>　　(2) 車間生產(chǎn)能力</p><p>　　根據(jù)各車間的工作制度可計算各車間的生產(chǎn)能力，根據(jù)設計生產(chǎn)規(guī)模800000t/a，計算結(jié)果如下：</p><p>　　破碎車間：年處理量800000噸，日處理量2425噸，小時處理量135噸；</p><p>　　磨浮車間：年處理量800000噸

82、，日處理量2425噸，小時處理量135噸。</p><p>　　第三章 破碎流程計算與設備選擇</p><p>　　3.1 破碎流程計算</p><p>　　3.1.1 原始指標</p><p>　　(1) 按原礦計的生產(chǎn)能力為800000t/a；</p><p>　　(2) 破碎車間為連續(xù)工作制度，年工作</p

83、><p>　　330天，每天3班，每班6小時；</p><p>　　(3) 礦石屬中等可碎性礦石，礦石密度</p><p>　　δ＝3.45t/m3，Δ＝2.16t/m3；</p><p>　　(4) 原礦最大粒度Dmax＝600mm，最終</p><p>　　破碎粒度為15mm；</p><p>

84、<b>　　3.1.2 計算</b></p><p>　　(1) 破碎車間小時處理量Q＝＝135 t/h</p><p>　　(2) 破碎比：S＝＝＝40</p><p>　　(3)根據(jù)總破碎比,選用三段一閉路破碎流程見圖3-1。</p><p>　　(4) 平均破碎比: Sa＝＝3.42</p><

85、p>　　初定S1＝3.2，S2＝3.5; 則S3＝3.57</p><p>　　(5) 計算各段破碎產(chǎn)品的最大粒度</p><p>　　d4＝＝＝187.5mm</p><p>　　d8＝＝＝53.6mm</p><p>　　d11＝＝＝15.0mm</p><p>　　(6) 各段破碎機排礦口寬度</p

86、><p>　　初步確定粗碎用旋回破碎機，中碎用標準圓錐破碎機，細碎用短頭圓錐破碎機，排礦口寬度為：</p><p>　　e4＝ ＝＝117.2mm，取e4＝118mm </p><p>　　e8＝＝＝28.2mm，取e8＝29mm</p><p>　　采用第二種等值篩分工作制度,e13＝0.8×d11＝0.8×15＝12mm取

87、e13＝12 mm</p><p>　　(7) 各段篩子的篩孔尺寸和篩分效率</p><p>　　預先篩分的篩孔尺寸a的取值范圍e≤a ≤dmax，閉路篩子的篩孔按等值篩分的篩孔尺寸大小確定。</p><p>　　粗篩: e4≤a1≤d4 即118≤a1≤188，取a1＝130mm，E1＝50%</p><p>　　中篩: e8≤a2≤d8

88、即29≤a1≤54.8，取a2＝50mm，E2＝80%</p><p>　　細篩:采用等值篩分工作制度，a3＝1.2d11＝1.2×15＝18, 取 a3＝18mm， E3＝65%</p><p>　　(8) 計算各產(chǎn)物的產(chǎn)率和產(chǎn)量</p><p><b>　　1) 粗碎作業(yè)：</b></p><p>　　

89、Q1＝＝135 t/h； r1＝100%</p><p>　　Q2＝Q1βE1＝135×0.32×0.5＝22 t/h </p><p>　　γ2＝×100%＝16%</p><p>　　Q3＝Q4＝Q1-Q2＝135 - 22＝113 t/h </p><p>　　γ3＝γ4＝γ1－γ2＝81.4％<

90、/p><p>　　Q5＝Q1＝135 t/h ； r5＝r1＝100%</p><p>　　式中β——原礦中小于130mm的粒級含量。粗篩的篩孔尺寸與原礦最大粒度比值Z1＝＝0.2，在《選礦廠設計》圖4－3中,查中等可碎性礦石得β＝0.32＝32％。</p><p><b>　　2）中碎作業(yè)：</b></p><p>　　Q

91、6＝Q1βE2＝135×0.465×0.8＝50 t/h</p><p>　　γ6＝×100%＝＝37%</p><p>　　Q7＝Q8＝Q5 - Q6＝85 t/h</p><p>　　γ7＝γ8＝γ5－γ6＝63％ </p><p>　　Q9＝Q5＝Q1＝135t/h</p><p>

92、　　γ9＝γ5＝γ1＝100％</p><p>　　式中β——產(chǎn)物5中小于50mm粒級含量。其數(shù)值等于原礦中小于50mm粒級含量與產(chǎn)物4中小于50mm粒級含量之和，即：</p><p><b>　　β＝βE1+βγ4</b></p><p>　　中篩的篩孔尺寸與原礦最大粒度比值Z1＝＝0.083，從《選礦廠設計》圖4-3查中等可碎性礦石得β＝1

93、9％，中篩的篩孔尺寸與粗碎機排礦口寬度比值Z2＝＝0.42，從圖4-5中查中等可碎性礦石得β＝0.44＝44％，則：</p><p>　　β＝βE1+βγ4＝0.19×0.9＋0.84×0.44＝0.4646＝46.5％</p><p><b>　　3) 細碎作業(yè)：</b></p><p>　　Q11＝(Q9β＋Q13β)E

94、3</p><p>　　即：Q1＝(Q1β＋Q13β)E3 </p><p>　　故：Q13＝＝198.30t/h</p><p>　　γ13＝＝146.9％</p><p>　　Q12＝Q13＝198.30t/h </p><p>　　γ12＝γ13＝146.9％</p><p>　

95、　Q10＝Q9+Q13＝135 + 198.30＝333.33 t/h</p><p>　　γ10＝γ9＋γ13＝100＋146.9＝246.94％</p><p>　　Q11＝Q1＝135 t/h, γ11＝γ1＝100％</p><p>　　式中β——產(chǎn)物13中小于18mm的粒級含量，細篩的篩孔尺寸與細碎機排礦口寬度比值Z3＝＝1.5，從《選礦廠設計》圖4-

96、9中查中等可碎性礦石得β＝68％</p><p>　　式中β——產(chǎn)物9中小于18mm的粒級含量，其數(shù)值等于原礦中小于18mm粒級含量，粗碎機排礦口產(chǎn)物中小于18mm粒級含量和中碎機排礦產(chǎn)物中小于18mm粒級含量的三者之和。即：</p><p>　　β＝βE1E2+γ4βE2+βγ8</p><p>　　細篩的篩孔尺寸與原礦最大粒度的比值Z1＝＝0.03，從《選礦廠設

97、計》圖4-3中查中等可碎性礦石得β＝9％；細篩的篩孔尺寸與粗碎機排礦口寬度比值Z2＝＝0.153，從圖4-5查中等可碎性礦石得β＝28％，細篩的篩孔尺寸與中碎機排礦口寬度比值Z3＝＝0.62，從圖4-6中查中等可碎性礦石得β＝48％。則:</p><p>　　β＝0.09×0.5×0.8＋0.84×0.28×0.8＋0.628×0.48＝0.5396＝53.96％

98、 </p><p>　　3.2 破碎設備的選擇 </p><p>　　3.2.1 粗碎設備的選擇和計算</p><p>　　根據(jù)流程計算，初步擬訂粗碎用700/100旋回破碎機進行計算。</p><p>　?、?計算該機器在標準條件下的生產(chǎn)能力：</p><p>　　＝1×1.28×1.06

99、5;112.5t/h＝156.91t/h</p><p>　　式中Q——在設計條件下破碎機的生產(chǎn)能力(t/h)；</p><p>　　Q0——在標準條件下破碎機的生產(chǎn)能力(t／h)；</p><p>　　Q0＝＝1.25 t/mm·h×90mm＝112.5t/h</p><p>　　——破碎饑在開路破碎排礦口寬度為1mm時

100、，破碎標準狀態(tài)礦石的單位生產(chǎn)能力（）。由《選礦廠設計》表5-1查得：PEF900×1200破碎機的在（1.25-1.3）范圍內(nèi)，?。?.25</p><p>　　e——破碎機排礦口寬度（mm）。由前面計算可知：e＝90mm。</p><p>　　K1——礦石可碎性系數(shù)(見表5—6)；設計礦石為中等可碎性礦石，查表取K1＝1.0。</p><p>　　K2—

101、—礦石密度修正系數(shù)，按下式計算：</p><p><b>　　K2＝＝＝1.28</b></p><p>　　K3——給礦粒度修正系數(shù)(見表5—7)。由于給礦最大粒度Dmax與給礦口寬度B之比：Z1＝＝＝0.67。查表取K3＝1.06。</p><p>　　② 計算所需破碎機的臺數(shù)：n1＝＝＝0.87； 取n1＝1臺。</p>&

102、lt;p>　　式中：ni——設計需要的破碎機臺數(shù)(臺)；</p><p>　　Q0——需要破碎的礦量(t/h)；</p><p>　　Q——所選破碎帆的生產(chǎn)能力(t/h·臺)；</p><p>　　K——不均勻系數(shù)，K＝1.1~1.2。</p><p>　?、?計算設備負荷率：η＝×100%＝×100%＝7

103、2%</p><p>　　3.2.2 中碎設備的選擇和計算</p><p>　　初步擬訂中碎設備用PYB-1200型標準圓錐破碎機進行計算。</p><p>　?、?計算該機器在標準條件下的生產(chǎn)能力：</p><p>　　＝1.0×1.28×1.06×85t/h＝115.33t/h</p><

104、p>　　式中Q——在設計條件下破碎機的生產(chǎn)能力(t/h)；</p><p>　　Q0——在標準條件下破碎機的生產(chǎn)能力(t／h)；</p><p>　　Q0＝＝4.5t/mm·h×22mm＝99t/h</p><p>　　——破碎饑在開路破碎排礦口寬度為1mm時，破碎標準狀態(tài)礦石的單位生產(chǎn)能力（）。由《選礦廠設計》表5-1查得：PYB-120

105、0破碎機的在（4.0~4.5）范圍內(nèi)，?。?.5</p><p>　　e——破碎機排礦口寬度（mm）。由前面計算可知：e＝22mm。</p><p>　　K1——礦石可碎性系數(shù)(見表5—6)；設計礦石為中等可碎性礦石，查表取K1＝1.0。</p><p>　　K2——礦石密度修正系數(shù)，按下式計算：</p><p>　　K2＝＝＝1.28 &

106、lt;/p><p>　　K3——給礦粒度修正系數(shù)(見表5—8)。由于上一段排礦口寬度e＝90mm與給礦口寬度B（由《中國選礦設備手冊》查得B＝170mm）之比：Z2＝＝＝0.53。查表取K3＝1.0。</p><p>　?、?計算所需破碎機臺數(shù)為：n2＝＝＝0.88； 取n2＝1臺。</p><p>　　式中：ni——設計需要的破碎機臺數(shù)(臺)；</p>

107、<p>　　Q0——需要破碎的礦量(t/h), Q0＝Q7＝85t/h；</p><p>　　Q——所選破碎帆的生產(chǎn)能力(t/h·臺)；</p><p>　　K——不均勻系數(shù)，K＝1.1-1.2。</p><p>　?、?計算設備負荷率為：η＝×100%＝×100%＝88%</p><p>　　3.2.

108、3 細碎設備的選擇和計算</p><p>　　初步擬訂細碎設備選用PYY1650/100型短頭圓錐破碎機進行計算。</p><p>　?、?計算該機器在開路破碎標準條件下的生產(chǎn)能力：</p><p>　?。?.0×1.28×1.06×96t/h＝138.85t/h </p><p>　　式中Q——在設計條件下破

109、碎機的生產(chǎn)能力(t/h)；</p><p>　　Q0——在標準條件下破碎機的生產(chǎn)能力(t／h)；</p><p>　　Q0＝＝12.0t/mm·h×8mm＝96t/h </p><p>　　——破碎饑在開路破碎排礦口寬度為1mm時，破碎標準狀態(tài)礦石的單位生產(chǎn)能力（）。由《選礦廠設計》表5-1查得：PYY1650/100破碎機的＝12.0</

110、p><p>　　e——破碎機排礦口寬度（mm）。由前面計算可知：e＝8mm。</p><p>　　K1——礦石可碎性系數(shù)(見表5—6)；設計礦石為中等可碎性礦石，查表取K1＝1.0。</p><p>　　K2——礦石密度修正系數(shù)，按下式計算：</p><p><b>　　K2＝＝＝1.28</b></p>&l

111、t;p>　　K3——給礦粒度修正系數(shù)(見表5—8)。由于上一段排礦口寬度e＝8mm與給礦口寬度B（由《中國選礦設備手冊》查得B＝100mm）之比：Z3＝＝＝0.08。查表取K3＝1.13。</p><p>　?、?計算破碎機閉路破碎的生產(chǎn)能力：</p><p>　　閉路破碎時，破碎機的生產(chǎn)能力按下式計算：</p><p>　　Q＇＝KQ＝1.25×1

112、38.85 t/h＝173.56t/h</p><p>　　式中Q——開路破碎時，破碎機的生產(chǎn)能力(t/h)；</p><p>　　Q＇——閉路破碎時，破碎機的生產(chǎn)能力(t/h)；</p><p>　　K——閉路破碎系數(shù)，K＝1.15~1.4。易碎性礦石取大值，難碎性礦石取小值。設計礦石為中等可碎性礦石，故取K＝1.25。</p><p>　

113、　③ 計算所需破碎機臺數(shù)：n3＝＝＝1.57； 取n3＝2臺。</p><p>　　式中：ni——設計需要的破碎機臺數(shù)(臺)；</p><p>　　Q0——需要破碎的礦量(t/h), Q0＝Q12＝198.30t/h；</p><p>　　Q——所選破碎帆的生產(chǎn)能力(t/h·臺)；</p><p>　　K——不均勻系數(shù)，K＝1.1-

114、1.2。</p><p>　?、?計算設備負荷率為：η＝×100%＝×100%＝68%</p><p>　　3.3 篩分設備的選擇和計算</p><p>　　3.3.1第一段破碎的預先篩分</p><p>　　已知給礦量Q＝135 t/h, 給礦粒度600～0mm, 篩孔尺寸a＝130mm, 采用固定棒條篩。篩分面積一般根

115、據(jù)以下經(jīng)驗公式計算:</p><p><b>　　F＝＝1.44m2</b></p><p>　　式中：F——條篩的篩分面積（m2）；</p><p>　　Q——給入條篩的礦量（t/h）；</p><p>　　q——按給礦計的1mm篩孔寬的固定條篩單位面積生產(chǎn)能力（t/ m2·h·mm）；</p

116、><p>　　a——條篩篩孔寬度（mm）。</p><p>　　確定了篩分面積后，確定篩子的寬度B和長度L。在設計中，固定條篩的寬度和長度常按以下經(jīng)驗公式確定：</p><p>　　篩子寬度：B＝(2.5～3)Dmax＝3×600＝1800mm</p><p>　　長度：L＝2B＝2×1800＝3600mm.</p>

117、;<p>　　3.3.2 第二段破碎的預先篩分</p><p>　　初選自定中心振動篩，本設計采用單層振動篩，篩分面積計算公式為：</p><p>　　＝γ) ＝＝2.06m2</p><p>　　式中：Q——振動篩的受礦量(t/h) ；Q＝Q5＝135 t/h</p><p>　　——振動篩的有效篩分面積系數(shù)；單層篩或雙層篩的

118、上層篩面＝0.8-0.9；?。?.8。</p><p>　　——振動篩幾何面積(m2/臺)；</p><p>　　——振動篩單位面積的平均容積生產(chǎn)能力，(m3/m2·h)，本段篩分篩孔尺寸a2＝40mm，所以由表5—11查得：＝32.6 m3/m2·h；</p><p>　　γ——篩分物料松散密度(t/m2)；已知γ＝2.16 t/m2。<

119、/p><p>　　、、、、、——修正系數(shù)，見《選礦廠設計》表5—12。</p><p><b>　　確定的值：</b></p><p>　　給礦中小于篩孔之半（20mm）的顆粒含量：</p><p>　　＝+ ＝（0.11×0.6 + 0.814×0.23）×100%＝25% </p&