鍋爐課程設計說明書

1、<p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　一、 設計概況1</b></p><p><b>　　二、 設計資料1</b></p><p>　　三、鍋爐型號及臺數(shù)的選擇2</p><p><b>　　1.熱負荷計算2</b&g

2、t;</p><p>　　2、鍋爐型號及臺數(shù)3</p><p>　　四、 水處理設備的選擇及計算4</p><p>　　1、確定水處理設備生產(chǎn)能力4</p><p>　　2、 確定水的軟化方法4</p><p>　　3、軟化設備選擇計算5</p><p>　　五、給水設備和主要管道的選

3、擇計算6</p><p>　　1、確定給水系統(tǒng)6</p><p>　　2、循環(huán)水泵的選擇6</p><p>　　3、補水泵的選擇7</p><p>　　4、主要管道和閥門的選擇8</p><p>　　六、送、引風系統(tǒng)的設計8</p><p>　　1、計算送風量和排煙量8</p

4、><p>　　2、確定送、引風系統(tǒng)及其初步布置9</p><p>　　3、 送風系統(tǒng)的設計9</p><p>　?。?）送風量的設計計算9</p><p>　?。?）風道斷面的確定9</p><p>　?。?）風道阻力計算10</p><p>　?。?）鼓風機性能校核10</p&g

5、t;<p>　　4、 引風系統(tǒng)設計10</p><p>　?。?）排煙量設計計算10</p><p>　?。?） 煙道斷面的確定10</p><p>　?。?）煙道阻力計算11</p><p>　　5、煙囪的計算11</p><p>　?。?）煙囪的出口直徑（內徑）11</p>

6、<p>　?。?）煙囪底部直徑（內徑）11</p><p>　?。?）煙囪阻力計算12</p><p>　?。?）煙囪引力計算12</p><p>　?。?）引風機性能校核12</p><p>　　七、運煤除灰方法的選擇13</p><p>　　1、計算鍋爐房的耗煤量和儲煤場面積13</p&

7、gt;<p>　　2、鍋爐房的灰渣量和灰渣場面積13</p><p>　　八、鍋爐房工藝布置14</p><p>　　1、鍋爐房設備布置14</p><p><b>　　九、小結14</b></p><p>　　十、 主要參考資料15</p><p>　　鍋爐與鍋爐房工藝設

8、計課程設計說明書</p><p><b>　　設計概況</b></p><p>　　本設計為唐山地區(qū)50469平米住宅小區(qū)采暖鍋爐房工藝設計，整個設計要求設備選型準確合理、工藝流程布置順暢、經(jīng)濟技術合理、燃料消耗低、初投資小。根據(jù)鍋爐房設計的基本要求和原則進行熱負荷計算、設備選型和工藝布置?；凇跺仩t與鍋爐房設備》課程學習之后的一次重要實踐，本課設是供熱與通風專業(yè)的主

9、要教學環(huán)節(jié)之一，通過課程設計了解制冷工程設計內容、程序和基本原則，學習設計的基本方法和步驟，提高運算水平，提高分析和解決實際問題的能力。 </p><p><b>　　設計資料</b></p><p>　　熱負荷資料：根據(jù)《采暖通風規(guī)范實施手冊》和《城市熱力網(wǎng)設計規(guī)范》（CJJ34-2002）規(guī)定：普通住宅供暖面積熱指標qn,m為45-70(W/m2),節(jié)能建筑的供暖

10、面積熱指標為30-45(W/m2)，取其臨界值45(W/m2)</p><p>　　鍋爐所用煤種為安徽淮北煤礦Ⅱ類煙煤，煤質資料如下：</p><p>　　Car=48.51%, Har=2.74%, Oar=4.21%, Sar=0.32%, Nar=0.84%, Aar=32.78 %, Mar=10.60%,</p><p>　　Vdaf= 26.47%, Q

11、net.ar=18.09（MJ/kg） t1= ℃, t2= 1325 ℃, t3= ℃,</p><p><b>　　水質資料：</b></p><p>　　鍋爐用水為自來水，供水壓力為3個表壓力。具體水質分析資料如下：</p><p>　　總硬度：8.3 毫摩當量升； 碳酸鹽硬度：2.4毫摩當量

12、升；</p><p>　　非碳酸鹽硬度：5.9 毫摩當量升； 總堿度：2.4毫摩克當量升；PH值。</p><p>　　溶解氧O= 0.1 毫克/升； 溶解固性物=5毫克/升；</p><p>　　夏季平均水溫=20℃； 冬季平均水溫=8℃。</p><p>　　氣象及地質資料，查閱《D

13、B（J）181-2009河北公共建筑節(jié)能設計標準》得到</p><p>　　海拔高度：27.8 米 </p><p>　　冬季采暖室外計算溫度：-8.1 ℃；</p><p>　　冬季通風室外計算溫度：-7.1 ℃； </p><p>　　常年主導風向及頻率： 冬季：W 18% 夏季：E 13% ；</p>

14、<p>　　大氣壓力：冬季： 102590Pa 夏季：100067Pa</p><p>　　平均風速：冬季： 1.8 米/秒 夏季：2.4 米/秒 </p><p>　　最熱月月平均溫度：29.5 ℃ </p><p>　　土壤凍結深度：0.73 米</p>

15、<p>　　鍋爐房建筑平、立面圖</p><p>　　工作班次：三班制 采暖天數(shù) 138 天</p><p>　　三、鍋爐型號及臺數(shù)的選擇</p><p><b>　　1.熱負荷計算</b></p><p>　　熱負荷計算的目的是求出鍋爐房的計算熱負荷、平均熱負荷和全年熱負荷，作為鍋爐設備選擇的依據(jù)

16、。</p><p>　?。?）計算熱負荷 鍋爐房最大熱負荷Qmax是選擇鍋爐的主要依據(jù)，可根據(jù)各項原始熱負荷、同時使用系數(shù)、鍋爐房自耗熱量和管網(wǎng)熱損失系數(shù)計算：</p><p>　　Qmax=K0(K1Q1 +K2Q2+K3Q3+K4Q4) + Q5</p><p>　　式中 Q1、Q2、Q3、Q4—分別為采暖、通風、生產(chǎn)和生活最大熱負荷，t/h</p&g

17、t;<p>　　Q5—鍋爐房除氧用熱，t/h，根據(jù)除氧方法及進出水焓計算決定</p><p>　　K1、K2、K3、K4—分別為采暖、通風、生產(chǎn)和生活負荷同時使用系數(shù)</p><p>　　K0—鍋爐房自用熱量和管網(wǎng)熱損失系數(shù)</p><p>　　本設計僅有采暖熱負荷，采用面積熱指標法計算熱負荷 </p><p><b>

18、;　　Q1=∑qi fi</b></p><p>　　式中 qi——建筑面積熱指標，查相關規(guī)范得到，qi=45(W/m2)</p><p>　　fi——建筑面積，由建筑平面圖得到，f =50469m2。</p><p>　　K1——同時使用系數(shù)，取1.0</p><p>　　K0——鍋爐房自用熱量和管網(wǎng)熱損失系數(shù)，取1.05&

19、lt;/p><p>　　得Qmax=2384660W</p><p><b>　?。?）年平均熱負荷</b></p><p>　　Qpj=Qi（tn- tpj）/（tn- tw）</p><p>　　式中Qi——采暖最大熱負荷，由上式計算得2271105W</p><p>　　tn——采暖房間室內計算

20、溫度,取18℃</p><p>　　tw——采暖室外計算溫度,取-8.1℃</p><p>　　tpj——采暖期室外平均溫度，取-1.5℃</p><p>　　Qpj=Qi（tn- tpj）/（tn- tw）=1.6968 MW</p><p>　　全年熱負荷 這是計算全年燃料消耗量的依據(jù)，也是技術經(jīng)濟比較的一個依據(jù)，全年熱負荷按下式計算：&

21、lt;/p><p><b>　　D0= K0D1</b></p><p>　　式中 D1—全年采暖熱負荷</p><p>　　D1=24×3600n1Qpj</p><p>　　式中 n1——采暖全年工作天數(shù)，取138天</p><p>　　D0= K0D1=K024n1Qpj=2.12

22、4×104 GJ</p><p><b>　　2、鍋爐型號及臺數(shù)</b></p><p><b>　　（1）鍋爐型號 </b></p><p>　　根據(jù)遠近期規(guī)劃來進行，盡量采用同型號的鍋爐，以便于檢修。選擇兩臺1.4MW的燃煤熱水鍋爐，DZL1.4-0.7-95/70AⅡ.P查閱《河北建筑工程建設標準設計-0

23、5系列建筑標準設計圖集05N2》得到鍋爐相關參數(shù)如下表：</p><p><b>　　表3-1</b></p><p><b>　　(2)鍋爐臺數(shù) </b></p><p>　　鍋爐臺數(shù)應該考慮對負荷變化和意外事故的適應性，建設和運行的經(jīng)濟性，一般不少于兩臺，根據(jù)本設計中鍋爐設計熱負荷，選定2臺鍋爐，鍋爐不是全年運行，可

24、以在其非運行期對其進行維修保養(yǎng)。</p><p>　　水處理設備的選擇及計算</p><p>　　鍋爐房用水一般來自城市或廠區(qū)供水管網(wǎng)，水質經(jīng)過一定的處理。鍋爐房水處理的任務通常是軟化和除氧，某些情況下也需要除堿或部分除鹽。</p><p>　　1、確定水處理設備生產(chǎn)能力</p><p>　　水處理設備的生產(chǎn)能力G由鍋爐補給水量、熱水管網(wǎng)補給

25、水量、水處理設備自耗水量等確定：</p><p>　　G=1.2(Gbgl+ Gbrw+ Gzh) （4-1）</p><p>　　式中 Gbgl—鍋爐補給水量,該設計中熱水鍋爐不連續(xù)排污不予考慮，Gbgl取值為0；</p><p>　　Gbrw—熱水管網(wǎng)補給水量，熱水管網(wǎng)補給水量按照鍋爐循環(huán)水量的4%取值；</p><p

26、>　　Gzh—水處理自耗水量；</p><p>　　鍋爐循環(huán)水量 t/h，（4-2）</p><p>　　式中Q—鍋爐額定熱負荷，kw；</p><p>　　k—管網(wǎng)散熱損失系數(shù)，取1.05；</p><p>　　c—管網(wǎng)熱水平均比熱容，c=4.18kJ/(kg·℃)；</p><p>　　Δt

27、—熱水供回水溫差，Δt=25℃；</p><p>　　得：G=3.6×1.05×2.4×103/（4.18*25）=86.8 t/h</p><p>　　熱水管網(wǎng)補給水量Gbrw=86.8×4%=3.47 t/h</p><p>　　水處理設備自耗水 Gzh一般是用于逆流再生工藝的逆流沖洗過程，按照熱水管網(wǎng)補給水量Gbrw=3

28、.47t/h進行預選型號為LNN-S φ700的離子交換器，其流量可按預選的離子交換器相應的截面積進行估算：</p><p>　　Gzh=ωFρ t/h (4-3)</p><p>　　式中ω—逆流沖洗速度，取2m/h</p><p><b>　　F—交換器截面積，</b></p><p>　　ρ—水的密度，常溫水≈

29、1t/m3</p><p>　　Gzh=2×0.385×1=0.77t/h</p><p>　　G=1.2(Gbgl+ Gbrw+ Gzh) =5.088t/h</p><p>　　經(jīng)校核，5.088t/h<5.8t/h，該離子交換器滿足需求。</p><p><b>　　確定水的軟化方法</b>

30、;</p><p>　　水的軟化方法一般采用離子交換軟化法，其效果穩(wěn)定，易于控制。選擇2臺離子交換器滿足再生需要，每晝夜再生次數(shù)為1-2次，型號及參數(shù)如下：</p><p><b>　　表4-1</b></p><p>　　，根據(jù)《低壓鍋爐水質標準》鍋爐相對堿度應小于0.2。因此，無論從經(jīng)濟角度或防止鍋爐發(fā)生苛性脆化的角度，本設計均不考慮補給水

31、的除堿。按下表差得為0.229。</p><p>　　根據(jù)其含氧量為0.1mg/L，符合水質標準要求的0.1ml/L，本設計中可不設除氧設備。</p><p>　　3、軟化設備選擇計算</p><p>　?。?）稀鹽液池的體積V1按下式計算：</p><p><b>　　m3 (4-4)</b></p>

32、<p>　　B—一次再生用鹽量，kg；</p><p>　　Cy—鹽溶液濃度，6%；</p><p>　　ρy—鹽溶液密度，1.0413t/m3；</p><p>　　一次再生耗鹽量按下式計算：</p><p><b>　　kg (4-5)</b></p><p>　　式中Eg—交換

33、劑工作交換容量，1000mol/m3；</p><p>　　F—交換器截面積，0.385m2；</p><p>　　h—交換劑層厚度，1600mm；</p><p>　　—鹽的純度，與鹽的等級有關，取0.98；</p><p>　　b—再生劑單耗001型樹脂逆流再生，100g/mol；</p><p>　　B=（100

34、0×0.385×1.6×100）/（1000×0.98）=62.86kg</p><p>　　V1=（1.2×62.86）/(10×6×1.0413）=1.207m3</p><p>　?。?）儲鹽池（濃鹽溶液池）的體積由下式計算</p><p><b>　　m3 (4-6)</

35、b></p><p>　　A—每晝夜用鹽量A=B×2=125.72kg（每晝夜最大再生次數(shù)為2次），</p><p>　　n—儲鹽天數(shù)，取10天，</p><p>　　ρ—鹽的視密度，取0.86t/m3，</p><p>　　V2=1.754m3</p><p>　　五、給水設備和主要管道的選擇計算&l

36、t;/p><p><b>　　1、確定給水系統(tǒng)</b></p><p>　　本鍋爐房為低溫熱源供暖，僅供冬季采暖使用。系統(tǒng)采用循環(huán)水泵用來克服整個供熱系統(tǒng)的壓力損失。采用補給水泵對整個系統(tǒng)進行補水和定壓。</p><p><b>　　2、循環(huán)水泵的選擇</b></p><p>　　（1）循環(huán)水泵的容量和

37、臺數(shù)</p><p>　　循環(huán)水泵的容量根據(jù)系統(tǒng)循環(huán)水量計算，采暖循環(huán)水泵采用兩臺，一備一用。</p><p>　　鍋爐循環(huán)水量 t/h，（5-1）</p><p>　　式中Q—鍋爐額定熱負荷，kw；</p><p>　　k—管網(wǎng)散熱損失系數(shù)，取1.05；</p><p>　　c—管網(wǎng)熱水平均比熱容，c=4.1

38、8kJ/(kg·℃)；</p><p>　　Δt—熱水供回水溫差，℃；</p><p><b>　　鍋爐循環(huán)水量</b></p><p>　　循環(huán)水泵的揚程不應小于下列各項之和：</p><p>　　H0≥H1+H2+H3+H4 </p><p>　　H1、H2、H3、H4 根據(jù)外網(wǎng)最不

39、利環(huán)路水壓圖進行取值：</p><p>　　H1—熱水鍋爐房或熱交換站中設備及管道壓力降，取100kPa；</p><p>　　H2—熱網(wǎng)供水干管的壓力降，取50kPa；</p><p>　　H3—最不利的用戶內部壓力降，取50kPa;</p><p>　　H4—熱網(wǎng)回水干管的壓力降，取50kPa。</p><p>　

40、　H0=25 mH2O</p><p><b>　　（3）循環(huán)水泵選型</b></p><p>　　流量Q=1.1×G=1.1×86.8 =95.48 t/h，</p><p>　　揚程H=1.1×H0=1.1×25=27.5 mH2O,選擇循環(huán)水泵的相關參數(shù)如下表：</p><p&g

41、t;<b>　　3、補水泵的選擇</b></p><p>　　補給水泵的選擇應該滿足以下要求：</p><p>　　補給水泵的流量，應等于熱水系統(tǒng)正常補水量和事故補水量之和，并宜為正常補水量的4-5倍，一般按熱水系統(tǒng)實際總水容量的4%-5%計算；</p><p>　　熱網(wǎng)補給水量Gbrw=86.8×4%=3.47t/h</p&g

42、t;<p>　　恒壓給水的定壓點應設置在采暖循環(huán)泵的吸水口上。 </p><p>　　補水泵的揚程，不應小于補水點壓力另加30-50kPa，</p><p>　　Hb=Hj+?Hb-Zb+（3~5）mH2O</p><p>　　式中 Hb—補水泵揚程 mH2O,</p><p>　　Hj—補水點壓力，即靜水壓線壓力，取15mH

43、2O,</p><p>　　?Hb—補水系統(tǒng)管路壓力損失，取2.5mH2O，</p><p>　　Zb—補水箱水位與補水泵之間的高度差，取0.5mH2O；</p><p>　　Hb=Hj+?Hb-Zb+3=20mH2O</p><p>　?。?）恒壓給水裝置可采用電節(jié)點壓力表、恒壓給水裝置或氣壓給水裝置。</p><p&g

44、t;　?。?）補水泵不宜少于兩臺，一備一用。</p><p>　?。?）補給水泵參數(shù)如下表</p><p>　　4、主要管道和閥門的選擇</p><p>　?。?）主要管道 鍋爐房內部的主要管道是指鍋爐房內的采暖循環(huán)供、回水管道管道采用無縫鋼管，采用焊接。鍋爐水處理管道采用鍍鋅鋼管。</p><p>　?。?）主要閥門 水泵出口應采用止回

45、閥，水泵進、出口設置閘閥、蝶閥、截止閥、調節(jié)閥等。</p><p>　　詳細安裝位置及管道管徑參見圖紙。</p><p>　　六、送、引風系統(tǒng)的設計</p><p>　　一般鍋爐的送、引風機、除塵器都是有鍋爐配套供應，本設計中的送、引風機參見表3-1，因此，根據(jù)需要應對配套送、引風機性能進行校核。關于鍋爐效率、排煙溫度、鍋爐本體煙、風阻力和鍋爐本體的各煙道過量空氣系

46、數(shù)，均引用鍋爐產(chǎn)品計算書中的數(shù)據(jù)，計算中的過量空氣系數(shù)：爐膛α=0.1，鍋爐管束α=0.15，除塵器α=0.1，磚煙道為每10米長α=0.05。</p><p>　　1、計算送風量和排煙量</p><p>　　根據(jù)使用的燃料成份計算得出燃料消耗量、送風量和排煙量。</p><p>　　平均小時最大耗煤量 =623kg/h，</p><p>　

47、　燃料消耗量 =623×(1-6/100)=586kg/h</p><p><b>　　理論空氣量</b></p><p>　　Vk0 =0.0889（Car+0.0375Sar）+0.265Har-0.333Oar</p><p>　　=0.0889×(48.51+0.375×0.32)+0.265×2

48、.74-0.333×4.21</p><p>　　=4.91m3/kg</p><p>　　實際供給空氣量Vk=αVk0 =1.3×4.91=6.38m3/kg</p><p><b>　　理論煙氣量</b></p><p>　　VRO3=VCO2+VSO2=0.01866（Car+0.375Sar）

49、</p><p>　　=0.01866（48.51+0.375×0.32）</p><p>　　=0.9074m3/kg</p><p>　　VH2O0=0.111Har+0.0124Mar+0.0161Vk0</p><p>　　=0.111×2.74+0.0124×10.6+0.0161×4.91&

50、lt;/p><p>　　=0.515m3/kg</p><p>　　VN20=0.79Vk0+0.008Nar</p><p>　　=0.79×4.91+0.0008×0.84</p><p>　　=3.886m3/kg</p><p>　　Vg0=VRO3+VN20+VH2O0=0.9074+0.51

51、5+3.886=5.31m3/kg</p><p>　　實際煙氣量Vy=Vy0+1.0161（α-1）Vk0</p><p>　　=5.31+1.0161×0.7×4.91</p><p><b>　　=8.8m3/kg</b></p><p>　　2、確定送、引風系統(tǒng)及其初步布置</p>

52、<p>　　首先應進行鍋爐、除塵器、送風機、引風機的布置，決定各設備進、出口的空間位置。</p><p><b>　　送風系統(tǒng)的設計</b></p><p>　?。?）送風量的設計計算</p><p>　　Vk=β1Bj Vk0 (-△) 101.32 (tlk+273)/b/273 m3/h</p><p&

53、gt;　　式中：β1-----風量儲備系數(shù)，取1.1；</p><p>　　Bj-----燃料計算消耗量，586kg/h</p><p>　　-----理論空氣量 4.91 m3/kg</p><p>　　-----爐膛出口過量空氣系數(shù)，取1.40；</p><p>　　-----爐膛漏風系數(shù)，取0.10；</p><p&

54、gt;　　tlk-----冷空氣溫度，取300C；</p><p>　　b----當?shù)卮髿鈮毫?，?02.59kPa;</p><p>　　所以 Vk=1.15864.91（1.40-0.10）101.32（30+273）/102.59/273</p><p>　　=4510 m3/h</p><p>　　因為一臺鍋爐對應一臺鼓風機，所以風量

55、是總風量的一半，為2255m3/h</p><p>　　根據(jù)送風量初選G6-41-11型N0。3.3A風機，規(guī)格：風量2301~1090m3/h；風壓954~1936Pa；電機型號Y802-2B-35，功率1.1KW，轉速2825r/min.</p><p>　?。?）風道斷面的確定</p><p>　　采用鋼制矩形斷面的風道，斷面尺寸先按風速10m/s計算<

56、/p><p>　　F= Vk/2/3600/v=4510/2/3600/10=0.0626m2</p><p>　　然后取風道斷面尺寸為200mm300mm,所以實際流速為：</p><p>　　v=4510/2/3600/0.06=10.44m/s</p><p><b>　　（3）風道阻力計算</b></p>

57、<p>　　1）沿程摩擦阻力計算</p><p>　　因為風道的阻力主要取決于局部阻力，所以風道的摩擦阻力可不計算。</p><p>　　2)局部阻力△hjb1</p><p>　　根據(jù)實際風道，計算局部阻力系數(shù)ξ=2</p><p>　　△hjb1=21.2910.442/2=140.6Pa</p><p&

58、gt;　　3)燃燒設備阻力△hjb2 選取△hjb2=785 Pa（包括爐層阻力）</p><p>　　如此風道各阻力之和為</p><p>　　∑△hjb=∑hjbi=140.6+785=925.6 Pa</p><p>　?。?）鼓風機性能校核</p><p>　　考慮到大氣壓力的修正和儲備系數(shù)，則風道阻力為 </p>&l

59、t;p>　　= ß2∑△hjb101.3/b Pa</p><p>　　式中 ：b-----當?shù)卮髿鈮毫?，?02.59KPa,</p><p>　　ß2---風壓儲備系數(shù)，取1.2，</p><p>　　故= 1.2925.6101.3/102.59=1096.76Pa</p><p>　　由此可見，所選風

60、機的風量和風壓都有一定的余量，合適。</p><p><b>　　引風系統(tǒng)設計</b></p><p>　?。?）排煙量設計計算</p><p>　　排煙量Qy=1.1BjVy (273+tpy) 101.32/273/b</p><p>　　=1.15868.8 (273+180) 101.32/273/102.59&

61、lt;/p><p>　　=9296 m3/h </p><p>　　因為一臺鍋爐對應一臺引風機，所以風量是總風量的一半，為4648m3/h</p><p>　　初選Y6-41-11N.4.5C型風機，風壓1667-2327Pa，流量4970-2317 m3/h，配用電機型號Y112M-2B-3，電機功率4KW，轉速2925r/min。</p><p

62、><b>　　煙道斷面的確定</b></p><p>　　采用鋼制矩形斷面的煙道，斷面尺寸先按煙速10m/s計算</p><p>　　F= Vy/2/3600/v=9296/2/3600/10=0.129 m2</p><p>　　然后取煙道斷面尺寸為300mm400mm,所以實際流速為：</p><p>　　v=

63、9296/2/3600/0.12=10.76 m/s</p><p><b>　?。?）煙道阻力計算</b></p><p>　　1）沿程摩擦阻力計算</p><p>　　因為煙氣流速比較小，煙道的阻力主要取決于局部阻力，所以煙道的摩擦阻力可不計算。</p><p>　　2）爐膛出口到引風機的局部阻力△hjb1</

64、p><p>　　根據(jù)實際煙道，計算局部阻力系數(shù)ξ=3</p><p>　　△hjb1=31.3410.762/2=232.71Pa</p><p>　　3）引風機出口到煙囪的局部阻力△hjb2</p><p>　　根據(jù)實際煙道，計算局部阻力系數(shù)ξ=2</p><p>　　△hjb2=21.3410.762/2=155.14

65、Pa</p><p>　　4）爐膛的阻力△hjb3 選取△hjb3=100Pa</p><p>　　5）除塵器的阻力，按產(chǎn)品（XND-2）樣本查△hjb4=736.4Pa</p><p>　　如此煙道各阻力之和為</p><p>　　△hyd=∑hjbi=232.71+155.14+100+736.4=1224.25 Pa</p>

66、<p><b>　　5、煙囪的計算</b></p><p>　　本設計額定發(fā)熱量為2.8MW，根據(jù)《簡明建筑設備設計手冊》表5-38，煙囪高度取35m。</p><p>　　（1）煙囪的出口直徑（內徑）</p><p>　　取煙囪出口流速=15m/s,則=0.0188</p><p>　　=0.0188(9

67、296/ 15’)0.5=0.468 m</p><p>　　考慮積灰等因素，取值0.5m,則煙囪出口實際煙速為</p><p>　　v2=4Qy/3600/（3.14D2）=13.16 m/s</p><p>　?。?）煙囪底部直徑（內徑）</p><p>　　煙囪錐度i=0.03,則底部直徑d1=d2+2iH=0.5+20.0335=

68、2.6m</p><p><b>　?。?）煙囪阻力計算</b></p><p>　　采用機械痛風可簡化計算，煙氣在煙窗和煙囪中的冷卻不考慮，所以煙囪出口煙溫認為就是排煙溫度Qpy即1800C</p><p>　　煙囪出口煙速 ： v2=4Qy/3600/（3.14D2）=13.16 m/s</p><p>　

69、　1）煙囪沿程摩擦阻力 按教材查式8-28計算</p><p><b>　　= </b></p><p>　　式中 ：——沿程摩擦阻力系數(shù) 查教材表8-1得=0.05</p><p>　　i ——煙囪錐度 取i=0.03</p><p>　　所以 =0.05/8/0.031.3413.162/2=24.2 Pa

70、</p><p>　　2）煙囪出口阻力（動壓損失）</p><p><b>　　= </b></p><p>　　式中 ：ξ——煙囪出口阻力系數(shù) 取用1.1</p><p>　　=1.11.3413.162/2=127.64 Pa</p><p>　　所以煙囪阻力 =+=24.2+127.6

71、4=151.84 Pa</p><p><b>　?。?）煙囪引力計算</b></p><p>　　已知煙囪內煙氣平均溫度 設=1800C 外界空氣溫度tk=80C(采暖期的室外最高溫度)</p><p>　　所以煙囪引力為： Syc=Hycg ()</p><p>　　=359.81 (1.293)</p&

72、gt;<p><b>　　=154 Pa</b></p><p>　　引風機出口至煙囪出口煙道總阻力為：=++</p><p>　　=155.14+151.84=306.98 Pa</p><p>　　顯而易見，>Syc 所以，引風機出口處為正壓。本設計由于引風機裝在鍋爐房內，施工時應注意引風機出口側的引導機器接頭處的嚴密性

73、，以及鍋爐房的衛(wèi)生條件。</p><p>　　煙道及煙囪的阻力和：=+-Syc=1224.25+151.84-154=1222.09 Pa</p><p>　?。?）引風機性能校核</p><p>　　考慮風機壓力儲備系數(shù)，則煙道及煙囪總阻力為</p><p>　　= ß2∑△hjb Pa</p><p&

74、gt;　　式中：ß2--壓力儲備系數(shù)，取1.2，</p><p>　　故= 1.21222.09=1466.508Pa </p><p>　　由此可見，所選風機的風量和風壓都有一定的余量，合適。</p><p>　　七、運煤除灰方法的選擇</p><p>　　1、計算鍋爐房的耗煤量和儲煤場面積</p><p&g

75、t;　　已知 Qnet.ar=18.09（MJ/kg），鍋爐熱效率η=76.68%</p><p>　　平均小時最大耗煤量=623kg/h，</p><p><b>　　最大晝夜耗煤量</b></p><p><b>　　全年耗煤量</b></p><p>　　儲煤場面積按 (7-1)計

76、算</p><p>　　式中：B—鍋爐房平均小時最大耗煤量；</p><p>　　T—鍋爐每晝夜運行時間，24h；</p><p>　　M—煤的儲備時間，7d；</p><p>　　N—考慮煤堆過道占用面積的系數(shù)，取1.5；</p><p>　　H—煤堆高度取2m；</p><p>　　ρ—煤的

77、堆積密度，取0.9；</p><p>　　—堆角系數(shù),取0.8；</p><p>　　F=（0.623×24×7×1.5)/(2×0.9×0.8)=109m2</p><p>　　2、鍋爐房的灰渣量和灰渣場面積</p><p>　　鍋爐每小時最大灰渣量</p><p>

78、<b>　　t/h</b></p><p>　　式中：B—鍋爐的平均或最大耗煤量，t/h</p><p>　　Aar—煤的收到基灰分，%</p><p>　　q4—固體不完全燃燒熱損失，%</p><p>　　Qnet，ar—煤的收到基低位發(fā)熱量，kJ/kg</p><p>　　灰渣場面積按公式：

79、 </p><p>　　式中：B—鍋爐房平均小時最大耗煤量；</p><p>　　T—鍋爐每晝夜運行時間，24h；</p><p>　　M—灰渣的儲備時間，7d；</p><p>　　N—考慮灰渣堆過道占用面積的系數(shù)，取1.5；</p><p>　　H—灰渣堆高度取2m；</p><p>　

80、　ρ—灰渣的堆積密度，取0.9；</p><p>　　—堆角系數(shù),取0.8；</p><p>　　F=（0,225×24×1.5×7）/(2×0.9×0.8)=40m2</p><p><b>　　八、鍋爐房工藝布置</b></p><p><b>　　1、鍋爐

81、房設備布置</b></p><p>　?。?）鍋爐的爐前是主要操作面，鍋爐前端至鍋爐房前墻的凈距離一般不小于4-5米。</p><p>　　鍋爐兩側墻的凈距或建筑墻之間的距離，應根據(jù)鍋爐容量以及鍋爐側面是否有操作要求等因素確定。</p><p>　?。?）輔助設備的布置 </p><p>　　除塵器一般露天布置；水處理設備一般布

82、置在輔助間內，離子交換器一般靠內墻布置以免影響采光，離子交換器之間、交換器與墻之間的距離應滿足配管要求，側面有操作時還應滿足操作要求。</p><p>　　離子交換器通常布置在底層，并于鹽液池、鹽業(yè)泵和鹽過濾器合并布置在一起。</p><p>　　開式水箱應安放在支座上，支座間距按標準圖的規(guī)定，支座高度一般不小于300mm。</p><p>　　水泵的泵端靠墻布置時

83、，泵端基礎與墻之間的距離應考慮吸水總管、進水管和連接短管的需要。泵基礎之間的間距一般不小于700mm。 </p><p><b>　　九、小結</b></p><p>　　做到這里，終于可以說即將快完成此次課程設計，回想一周的經(jīng)歷，有過煩躁，有過彷徨，不過這些過后，充實的感覺油然而生，本次課設我學到的東西不可謂不多，首先就是基本知識的系統(tǒng)化，課堂中接收的東西在這次課

84、設中完整的系統(tǒng)起來，使我們更加深入的理解了各個部分在設計中的應用。接著就是讓我認識到計算能力、保持清醒頭腦的重要，另外最重要的就是這次課程設計讓我認識到學習掌握CAD操作技術的重要，課程設計結束了，我的學習道路還在繼續(xù)。</p><p><b>　　主要參考資料</b></p><p>　　[1] 鍋爐及鍋爐房設備（第四版）</p><p>　

85、　[2] 工業(yè)鍋爐房設計手冊</p><p>　　[3] 簡明建筑設備設計手冊</p><p>　　[4] 工業(yè)鍋爐房設計規(guī)范</p><p>　　[5] 建筑設備設計標準圖集（05華北標準）</p><p>　　[6] 工業(yè)鍋爐房產(chǎn)品樣本</p><p>　　[7] 風機產(chǎn)品樣本</p><p&g