客車空調(diào)靜壓均勻送風(fēng)道的性能研究及誘導(dǎo)器的研制.pdf

1、該文根據(jù)流體力學(xué)有關(guān)知識(shí)對(duì)所研制的靜壓均勻送風(fēng)道進(jìn)行了詳細(xì)的理論分析,得出其不同送風(fēng)工況下送風(fēng)道靜壓變化規(guī)律、流速變化規(guī)律及主風(fēng)道總阻力損失的理論計(jì)算公式,并對(duì)靜壓箱內(nèi)靜壓和其條縫出口流速變化規(guī)律進(jìn)行了理論分析;對(duì)等條縫送風(fēng)口局部阻力進(jìn)行了詳細(xì)的理論分析,得出其比沿程阻力可以忽略的理論分析依據(jù);同時(shí)還對(duì)靜壓箱與主風(fēng)道之間的靜壓衰減關(guān)系進(jìn)行了理論研究,得出其不同送風(fēng)工況下的靜壓均衡衰減系數(shù).在理論分析的基礎(chǔ)上,對(duì)靜壓均勻送風(fēng)道的空氣動(dòng)力性

2、能進(jìn)行了系統(tǒng)的實(shí)驗(yàn)研究.根據(jù)所測(cè)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)得出了被測(cè)風(fēng)道靜壓箱條縫出口流速變化規(guī)律和靜壓箱內(nèi)靜壓分布規(guī)律的實(shí)驗(yàn)回歸公式,并對(duì)它們變化特性進(jìn)行了分析;實(shí)驗(yàn)研究表明:被試送風(fēng)道在單側(cè)風(fēng)源送風(fēng)工況下送風(fēng)均勻性較雙側(cè)風(fēng)源送風(fēng)均勻性差,設(shè)計(jì)流量工況下(Q=4500m<'3>/h)其最大不均勻性系數(shù)在雙側(cè)送風(fēng)工況下比單側(cè)風(fēng)源送風(fēng)工況下送風(fēng)最大不均勻系數(shù)降低17％左右;送風(fēng)道的起始段動(dòng)壓衰減較慢,靜壓復(fù)得值較小,在起始段出現(xiàn)明顯送風(fēng)不均勻現(xiàn)象,送風(fēng)道的

3、起始段(距送風(fēng)口約1/4~1/3處)應(yīng)作為提高送風(fēng)均勻性的控制重點(diǎn);通過在送風(fēng)道內(nèi)加設(shè)隔板等進(jìn)行局部阻力調(diào)整對(duì)改善送風(fēng)道的送風(fēng)均勻性效果明顯,而且經(jīng)對(duì)送風(fēng)道阻力的測(cè)試研究證明送風(fēng)道在加裝了局部隔板后,其總阻力增加不大,遠(yuǎn)低于鐵標(biāo)規(guī)定的機(jī)外全壓值下限,表明此送風(fēng)道的風(fēng)量適應(yīng)范圍較大;送風(fēng)道靜壓箱沿風(fēng)道的縱向靜壓均衡作用表現(xiàn)不明顯,各靜壓箱內(nèi)的靜壓值仍有一定偏差,所以應(yīng)加大靜壓箱之間隔板上的通孔直徑,以充分發(fā)揮靜壓箱的靜壓均衡作用;根據(jù)實(shí)驗(yàn)

4、所測(cè)數(shù)據(jù)計(jì)算出此靜壓箱條縫出口的紊流系數(shù)和擴(kuò)散角,得出其紊流系數(shù)為0.134,擴(kuò)散角為38.4<'0,>,且通過實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)風(fēng)口擴(kuò)散角度的大小與送風(fēng)速度無關(guān);通過實(shí)驗(yàn)回歸公式及理論分析所得的送風(fēng)微分方程研究得出主風(fēng)道流速在風(fēng)道各段衰減速度不同,起始段和末端段衰減較快,中間段衰減較慢,表現(xiàn)為較為復(fù)雜的曲線變化規(guī)律,而非線性衰減變化規(guī)律,從而為進(jìn)一步分析送風(fēng)道的流動(dòng)特性和改進(jìn)送風(fēng)道的送風(fēng)均勻性提供了理論依據(jù).最后,根據(jù)高速客車空氣調(diào)節(jié)系統(tǒng)的特點(diǎn)