鍋爐的風(fēng)量調(diào)節(jié)與燃燒調(diào)整

1、鍋爐的風(fēng)量調(diào)節(jié)與燃燒調(diào)整,,222電廠二期2×600MW工程機(jī)組鍋爐,主 要 內(nèi) 容,一、概述二、燃料量與風(fēng)量的調(diào)節(jié)三、燃燒器的調(diào)節(jié)及運(yùn)行方式四、燃燒調(diào)整試驗(yàn),一、概述,1.調(diào)整的目的2.影響爐內(nèi)燃燒的因素3.負(fù)荷與媒質(zhì)變化時的燃燒調(diào)整,1、調(diào)整的目的,進(jìn)行燃燒調(diào)整的目的是：在滿足外界電負(fù)荷需要的蒸汽數(shù)量和合格的蒸汽品質(zhì)的基礎(chǔ)上，保證鍋爐運(yùn)行的安全性和經(jīng)濟(jì)性。具體可歸納為： ⑴保證正常

2、穩(wěn)定的汽壓、汽溫和蒸發(fā)量； ⑵著火穩(wěn)定、燃燒完全，火焰均勻充滿爐膛、不結(jié)渣、不燒損燃燒器，過熱器、再熱器不超溫； ⑶使機(jī)組運(yùn)行保持最高的經(jīng)濟(jì)性； ⑷減少燃燒污染物的排放。,2、影響爐內(nèi)燃燒的因素,⑴媒質(zhì)⑵煤粉細(xì)度⑶煤粉濃度⑷鍋爐負(fù)荷⑸一、二次風(fēng)的配合⑹一次風(fēng)煤粉氣流初溫,3、負(fù)荷與媒質(zhì)變化時的燃燒調(diào)整,⑴不同負(fù)荷下的燃燒調(diào)整

3、 高負(fù)荷運(yùn)行時，燃燒調(diào)整時應(yīng)注意將火焰中心位置調(diào)整居中，避免火焰偏斜；燃燒器全部投入并均勻分配燃燒率，防止局部熱負(fù)荷過大；高負(fù)荷時煤粉在爐內(nèi)的停留時間較短而排煙損失較大，為此可在條件允許的情況下，適當(dāng)降低過量空氣系數(shù)，提高鍋爐效率。 低負(fù)荷運(yùn)行時，為穩(wěn)定著火和燃燒，低負(fù)荷時應(yīng)盡可能集中火嘴運(yùn)行，并可適當(dāng)增大過量空氣系數(shù)，降低一次風(fēng)率和風(fēng)速。為提高爐膛溫度，可適當(dāng)降低爐膛負(fù)壓，以減少漏風(fēng),3、

4、負(fù)荷與媒質(zhì)變化時的燃燒調(diào)整,⑵煤質(zhì)變化時的燃燒調(diào)整 無煙煤、貧煤的揮發(fā)分較低，燃燒時的最大問題是著火。燃燒配風(fēng)的原則是采取較小的一次風(fēng)率和風(fēng)速，以增大煤份濃度、減少著火熱并使著火提前；適當(dāng)增大內(nèi)二次風(fēng)速和旋流強(qiáng)度，加強(qiáng)對高溫?zé)煔獾木砦芰?，保證穩(wěn)定燃燒；媒質(zhì)較差時可增加煤粉細(xì)度，以強(qiáng)化著火和燃盡，同時也要求較大的過量空氣系數(shù)。 揮發(fā)分高的煙煤，一般著火不成問題，需要主要燃燒的安全性

5、，可適當(dāng)減少二次風(fēng)率并多投一些燃燒器降低燃燒器區(qū)域熱負(fù)荷，以防止結(jié)焦。,二、燃料量與風(fēng)量的調(diào)節(jié),1.燃料量的調(diào)節(jié)2.氧量控制與送風(fēng)量的調(diào)節(jié)3.爐膛負(fù)壓監(jiān)控與引風(fēng)機(jī)的調(diào)節(jié),1、燃料量的調(diào)節(jié),當(dāng)鍋爐負(fù)荷變動不大時，可通過調(diào)節(jié)運(yùn)行著的制粉系統(tǒng)的出力來解決。對于中速磨，當(dāng)負(fù)荷增加時，可先開大一次風(fēng)機(jī)的進(jìn)風(fēng)擋板，增加磨煤機(jī)的通風(fēng)量，以利用磨煤機(jī)內(nèi)的存煤量作為增加負(fù)荷的緩沖調(diào)節(jié)，然后增加給煤量，同時開大二次風(fēng)量。相反，當(dāng)負(fù)荷減少時，則應(yīng)先減少給

6、煤量，然后降低磨煤機(jī)的通風(fēng)量。以上調(diào)節(jié)可避免出粉量和燃燒工況的驟然變化，還可減少調(diào)節(jié)過程中的石子煤量和防止堵磨。 燃燒過程的穩(wěn)定性，要求燃燒器出口處的風(fēng)量和粉量盡可能同時改變，以便在調(diào)節(jié)過程中始終保持穩(wěn)定的風(fēng)煤比。 在調(diào)節(jié)給煤量和風(fēng)機(jī)風(fēng)量時，應(yīng)注意監(jiān)視輔機(jī)的電流變化、擋板開度指示、風(fēng)壓以及有關(guān)參數(shù)的變化，防止電流超限和堵塞煤粉管道等異常情況的發(fā)生。,2、氧量控制與送風(fēng)量的調(diào)節(jié),

7、⑴爐膛氧量的控制 過量空氣系數(shù)α與煙氣中的氧量存在如下的近似關(guān)系 α=21/(21-O2) 從運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性方面來看，在α變化的一定范圍內(nèi)，隨著爐內(nèi)送風(fēng)的增加（α增大），由于供氧充分、爐內(nèi)氣流混合擾動好，燃燒損失逐漸減少；但排煙量增大，因而排煙損失相應(yīng)增加。使以上兩項損失之和達(dá)到最小的α，稱最佳過量空氣系數(shù)。最佳過量空氣系數(shù)的大小與

8、鍋爐的負(fù)荷、燃料性質(zhì)、配風(fēng)工況等有關(guān)。通過燃燒調(diào)整試驗(yàn)可以確定鍋爐在不同負(fù)荷、燃用不同媒質(zhì)時的最佳過量空氣系數(shù)。 通常情況，鍋爐在高負(fù)荷時過量空氣系數(shù)小而低負(fù)荷時過量空氣系數(shù)高，運(yùn)行人員可以通過氧量的變化來控制送入爐內(nèi)空氣量的多少。,2、氧量控制與送風(fēng)量的調(diào)節(jié),⑵送風(fēng)量的調(diào)節(jié) 送風(fēng)量調(diào)節(jié)的依據(jù)是爐膛出口的過量空氣系數(shù)，一般按最佳過量空氣系數(shù)調(diào)節(jié)風(fēng)量，以取得最高的鍋爐效率。

9、 一般情況下，增負(fù)荷時應(yīng)先增加風(fēng)量，再增加燃料量；減負(fù)荷時應(yīng)先減少燃料量在減少風(fēng)量，這樣動態(tài)中始終保持總風(fēng)量大于總?cè)剂狭?，確保鍋爐燃燒安全并避免燃燒損失過大。 鍋爐送風(fēng)量調(diào)節(jié)的具體辦法，對軸流式風(fēng)機(jī)，通過改變風(fēng)機(jī)動葉安裝角進(jìn)行調(diào)節(jié)。在調(diào)節(jié)風(fēng)量時應(yīng)注意觀察風(fēng)機(jī)電流、風(fēng)壓、爐膛負(fù)壓、氧量等指示值的變化，以判斷調(diào)節(jié)是否有效。,3、爐膛負(fù)壓監(jiān)控與引風(fēng)機(jī)的調(diào)節(jié),⑴爐膛負(fù)壓監(jiān)控的意義

10、 爐膛負(fù)壓是反映爐內(nèi)燃燒工況是否正常的重要運(yùn)行參數(shù)之一。正常運(yùn)行時爐膛負(fù)壓一般維持在30～50Pa。如果爐膛負(fù)壓過大，不但會增大爐膛和煙道的漏風(fēng)，還可直接指示爐內(nèi)燃燒的狀況。 運(yùn)行實(shí)踐表明，當(dāng)鍋爐燃燒工況變化或不正常時，最先反映的相象是爐膛負(fù)壓的變化。如果鍋爐發(fā)生滅火，首先反映出的是爐膛負(fù)壓劇烈波動并向負(fù)方向到最大，然后才是汽壓、汽溫、水位、蒸汽流量等的變化。因此運(yùn)行中加強(qiáng)對爐膛負(fù)壓的監(jiān)

11、視是十分重要的。當(dāng)燃燒不穩(wěn)定時，爐膛負(fù)壓產(chǎn)生大幅度的變化，強(qiáng)烈的負(fù)壓波動往往是鍋爐滅火的先兆。這時，必須加強(qiáng)監(jiān)視并檢查爐內(nèi)火焰燃燒狀況，分析原因并及時進(jìn)行適當(dāng)?shù)恼{(diào)節(jié)和處理。,3、爐膛負(fù)壓監(jiān)控與引風(fēng)機(jī)的調(diào)節(jié),⑵引風(fēng)機(jī)的調(diào)節(jié) 當(dāng)鍋爐增、減負(fù)荷時，隨著進(jìn)入爐內(nèi)的燃料量和風(fēng)量的改變，燃燒后產(chǎn)生的煙氣量也隨之改變。此時，必須調(diào)節(jié)引風(fēng)機(jī)滿足爐膛負(fù)壓的需求。 引風(fēng)機(jī)的調(diào)節(jié)方法與送風(fēng)機(jī)的調(diào)節(jié)方

12、法基本相同。對軸流式風(fēng)機(jī)，通過改變風(fēng)機(jī)動葉安裝角進(jìn)行調(diào)節(jié)。調(diào)節(jié)引風(fēng)量時需根據(jù)負(fù)荷大小和風(fēng)機(jī)的工作特性來考慮引風(fēng)機(jī)運(yùn)行方式的合理性。 當(dāng)鍋爐負(fù)荷變化需要進(jìn)行風(fēng)量調(diào)節(jié)時，為避免爐膛出現(xiàn)正壓，在增加負(fù)荷時應(yīng)先增加引風(fēng)量，然后再增加送風(fēng)量和燃料量；減小負(fù)荷時則應(yīng)先減少燃料量和送風(fēng)量，然后再減少引風(fēng)量。,三、燃燒器的調(diào)節(jié)及運(yùn)行方式,1.旋流燃燒器的燃燒特性2.旋流燃燒器的燃燒調(diào)整3.燃燒器的運(yùn)行方式,1、旋流燃燒

13、器的燃燒特性,旋流燃燒器利用強(qiáng)烈的旋轉(zhuǎn)氣流產(chǎn)生強(qiáng)大的回流區(qū)，將高溫?zé)煔饩砦寥紵鞲?，?qiáng)化燃料的著火、混合及燃燒。旋流燃燒器對煤種的適應(yīng)性，基本上表現(xiàn)為通過不同的結(jié)構(gòu)能對回流區(qū)的大小和位置進(jìn)行不同的調(diào)節(jié)。 決定旋流燃燒器工作性能的最重要特性是旋流強(qiáng)度。旋流強(qiáng)度對回流區(qū)大小的影響是：隨著旋流強(qiáng)度的增大，回流區(qū)的尺寸變大，回流量增加。當(dāng)回流率（回流量與一次風(fēng)量之比）超過一定數(shù)值后，煤粉就可以達(dá)到穩(wěn)定燃燒。

14、 旋流強(qiáng)度對射程的影響是：隨著旋流強(qiáng)度的增大，回流區(qū)的尺寸變大，介質(zhì)在旋轉(zhuǎn)過程中耗散更多能量而迅速衰竭，因此射程變短?？傂鲝?qiáng)度不僅與結(jié)構(gòu)有關(guān)，還與各射流的流量有關(guān),2、旋流燃燒器的燃燒調(diào)整,⑴結(jié)構(gòu)及調(diào)節(jié)特點(diǎn) 旋流燃燒器為英國三井-巴布科克公司設(shè)計低NOx軸向旋流燃燒器。布置方式為前后墻對沖布置，30只燃燒器分3層布置在爐膛前后墻上，每層中的5只燃燒器由一臺磨煤機(jī)供粉。制粉系統(tǒng)采用

15、中速磨冷一次風(fēng)機(jī)正壓直吹式制粉系統(tǒng)，設(shè)計6臺中速磨煤機(jī)。BMCR工況燃燒設(shè)計煤種時，5臺運(yùn)行，1臺備用。,低NOx 軸向旋流煤粉燃燒器,2、旋流燃燒器的燃燒調(diào)整,返回,2、旋流燃燒器的燃燒調(diào)整,返回,2、旋流燃燒器的燃燒調(diào)整,⑵燃燒器的配風(fēng)原則及燃燒調(diào)節(jié)①分級配風(fēng)及燃燒工況 組織燃燒的基礎(chǔ)是分級送風(fēng)。即二次風(fēng)旋轉(zhuǎn)射入爐膛，先與一次風(fēng)射流作用形成回流區(qū)，卷吸已著火前沿的高溫?zé)煔?，在燃燒器出口形成一個富燃料的

16、內(nèi)部著火區(qū)域?；亓鲄^(qū)強(qiáng)度可通過二次風(fēng)量和二次風(fēng)旋流強(qiáng)度進(jìn)行調(diào)節(jié)。隨著外二次風(fēng)和內(nèi)二次風(fēng)的混合，在內(nèi)部燃燒區(qū)的邊緣之外構(gòu)成一個燃料過稀的外部燃燒區(qū)域。燃盡過程隨著內(nèi)二、外二次風(fēng)的混合而進(jìn)行與完成。在內(nèi)部燃燒區(qū)（富燃料區(qū)）火焰溫度較高但O2濃度低，故NOx的生存量不多。而在外部燃燒區(qū)（富氧區(qū)）雖氧量多但由于輻射換熱，溫度相對較低，同樣抑制了NOx的生存量。從燃燒著火的角度來看，二次風(fēng)分批補(bǔ)入著火氣流的分級燃燒方式也是較有利的。,2、旋流燃燒

17、器的燃燒調(diào)整,⑵燃燒器的配風(fēng)原則及燃燒調(diào)節(jié)②一次風(fēng)速、風(fēng)率的調(diào)整 一次風(fēng)率除影響著火吸熱量外，還與旋轉(zhuǎn)的二次風(fēng)協(xié)同作用，共同影響燃燒器出口回流區(qū)的大小和一二次風(fēng)的混合。 一般來說，煤的燃燒性能較差或一次風(fēng)溫較低時，一次風(fēng)率可以小，相應(yīng)的一次風(fēng)速可低些，但必須保證煤粉的正常運(yùn)輸；煤的燃燒性能較好或一次風(fēng)溫較高時，一次風(fēng)率則較大，一次風(fēng)速較高。,2、旋流燃燒器的燃燒調(diào)整,⑵燃燒器

18、的配風(fēng)原則及燃燒調(diào)節(jié)③二次風(fēng)的調(diào)整　　　　 二次風(fēng)在形成燃燒器的空氣動力場及發(fā)展燃燒方面起主導(dǎo)作用。運(yùn)行中二次風(fēng)量的調(diào)節(jié)是借助爐膛出口過量空氣系數(shù)控制總風(fēng)量的。　　　　 內(nèi)二次風(fēng)擋板是改變內(nèi)、外二次風(fēng)配比的重要機(jī)構(gòu)它基本控制燃料的著火點(diǎn)。　　　　 外二次風(fēng)雖也為旋轉(zhuǎn)氣流，但它一般只能對內(nèi)部燃燒區(qū)以后的燃燒過程起加強(qiáng)混合、促進(jìn)燃盡的作用。 一般來講，對于高揮發(fā)分的煤，外二次風(fēng)率需要更大一些，內(nèi)二次風(fēng)率需

19、要小一些。這樣可使火焰離噴口遠(yuǎn)些，保護(hù)燃燒器并強(qiáng)化燃燒。,2、旋流燃燒器的燃燒調(diào)整,⑵燃燒器的配風(fēng)原則及燃燒調(diào)節(jié)④中心風(fēng)和燃盡風(fēng)的調(diào)整　　　　 中心風(fēng)量的大小會影響到火焰中心的溫度和著火點(diǎn)至燃燒器噴口的距離。　　　　 燃盡風(fēng)加入燃燒器系統(tǒng)，使分級燃燒在更大的空間實(shí)施，不僅可控制NOx的排放，也可調(diào)整爐膛溫度和火焰中心位置，并且對煤粉的燃盡也會發(fā)生影響?！　　　?燃盡風(fēng)的調(diào)節(jié)原則：當(dāng)燃用揮發(fā)分比較高的煙煤時，可適當(dāng)調(diào)高燃盡風(fēng)量，使

20、主燃燒區(qū)相對缺氧，降低燃燒區(qū)域爐膛溫度。當(dāng)燃用劣質(zhì)煤及低負(fù)荷燃燒時，燃盡風(fēng)量應(yīng)減少或關(guān)閉，主燃燒區(qū)風(fēng)量供應(yīng)充足，燃燒效率高、爐膛溫度高，有利于燃燒的穩(wěn)定。,2、旋流燃燒器的燃燒調(diào)整,⑵燃燒器的配風(fēng)原則及燃燒調(diào)節(jié)⑤優(yōu)化調(diào)整 依次按一次風(fēng)、外二次風(fēng)擋板、內(nèi)二次風(fēng)擋板、旋流器位置的順序，依次進(jìn)行參數(shù)優(yōu)化調(diào)整，待前一個參數(shù)得到最佳值后，即將其固定，調(diào)整下一個參數(shù)。調(diào)整時的目標(biāo)是省煤器出口的煙氣成分均勻性和CO的持

21、續(xù)降低。,3、燃燒器的運(yùn)行方式,所謂燃燒器的運(yùn)行方式是指燃燒器負(fù)荷分配及投停方式。 為保持正確的火焰中心位置避免火焰偏斜，一般將投運(yùn)的各燃燒器的負(fù)荷盡量分配均勻、對稱。通常高負(fù)荷時投入全部燃燒器。低負(fù)荷時，可有兩種方式：一是各燃燒器均勻減風(fēng)、減粉，但這種方式各風(fēng)速也會隨著降低；二是停掉部分燃燒器，可保持各風(fēng)速、風(fēng)率不變。究竟停那些燃燒器合適，要通過燃燒調(diào)整實(shí)驗(yàn)決定。 鍋爐高負(fù)荷

22、運(yùn)行時，主要問題是防止結(jié)焦和汽溫偏高。鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時應(yīng)合理選擇減負(fù)荷的方式，當(dāng)負(fù)荷降低不多時，可采用各燃燒器均勻減風(fēng)減粉的方式；當(dāng)負(fù)荷進(jìn)一步降低時，就應(yīng)關(guān)掉部分噴嘴，以維持各風(fēng)速、風(fēng)率和煤粉濃度不至偏離設(shè)計值太遠(yuǎn)。降低鍋爐負(fù)荷宜按從上至下的順序依次停掉燃燒器。,四、燃燒調(diào)整試驗(yàn),燃燒調(diào)整試驗(yàn)是指對新投產(chǎn)或大修后的鍋爐，以及燃燒設(shè)備、爐膛結(jié)構(gòu)有較大的變動時，為了了解和掌握設(shè)備性能，確定最合理、最經(jīng)濟(jì)的運(yùn)行方式和參數(shù)控制要求而進(jìn)行的有計劃

23、的測量、試驗(yàn)、計算和分析工作。 1.一次風(fēng)均勻性試驗(yàn) 2.煤粉細(xì)度調(diào)整 3.過量空氣系數(shù)調(diào)整 4.燃燒器投停方式 5.鍋爐負(fù)荷特性試驗(yàn),1、一次風(fēng)均勻性試驗(yàn),鍋爐各一次風(fēng)管在現(xiàn)場布置時由于長度、彎頭數(shù)目、爬坡高度的不同造成了各管道阻力的原始差異。顧它們在相同的壓差之下工作時，就會造成各一次風(fēng)管的風(fēng)量和煤粉量的分配不均，給鍋爐的正常燃燒和安全運(yùn)行帶來

24、不良影響。因此必須通過試驗(yàn)調(diào)整，將鍋爐各一次風(fēng)管的阻力調(diào)平。一次風(fēng)管阻力的調(diào)整試驗(yàn)通常先在冷態(tài)下進(jìn)行，在熱態(tài)下復(fù)測和重新調(diào)平。 對于直吹式制粉系統(tǒng)，由于同一臺磨煤機(jī)各支管的煤粉流量在離開分離器后即無調(diào)節(jié)手段，所以，即使熱態(tài)調(diào)平也只能達(dá)到風(fēng)量調(diào)平。風(fēng)量調(diào)平對煤粉量的均勻性有一定的改善作用。,2、煤粉細(xì)度調(diào)整,經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度是指鍋爐的不完全燃燒損失與制粉系統(tǒng)電耗之和，即（q4+ qzm ）為最小的煤粉細(xì)度。

25、 煤粉細(xì)度試驗(yàn)一般在額定負(fù)荷的80～100%下進(jìn)行。試驗(yàn)前先調(diào)整鍋爐各運(yùn)行參數(shù)穩(wěn)定，然后分別將煤粉細(xì)度調(diào)至各個預(yù)定水平，在每一穩(wěn)定工況下，測取q4損失與制粉單耗qzm的各有關(guān)數(shù)據(jù)，并從中確定最經(jīng)濟(jì)的煤粉細(xì)度。,3、過量空氣系數(shù)調(diào)整,最佳過量空氣系數(shù)（使q2+q3+q4最?。┑恼{(diào)整試驗(yàn)應(yīng)在選定的鍋爐負(fù)荷和穩(wěn)定的運(yùn)行媒質(zhì)下進(jìn)行；同時，確保鍋爐漏風(fēng)系數(shù)在允許的范圍以內(nèi)。過量空氣系數(shù)的調(diào)整試驗(yàn)值可在爐膛出口設(shè)計值附近選取

26、3～4個值進(jìn)行。試驗(yàn)應(yīng)保持一次風(fēng)不變，只是依靠改變二次風(fēng)量來調(diào)整鍋爐的過量空氣系數(shù)值。在每一個預(yù)定的試驗(yàn)工況下，按鍋爐反平衡試驗(yàn)的要求對有關(guān)項目進(jìn)行測量、記錄和計算整理，繪出各損失的曲線圖，并確定出最佳過量空氣系數(shù)。進(jìn)行較大過量空氣系數(shù)的調(diào)整時，應(yīng)注意它對主蒸汽溫度的影響；進(jìn)行較小過量空氣系數(shù)的調(diào)整時，應(yīng)注意燃燒的穩(wěn)定性。 對于一般的煤粉爐，最佳過量空氣系數(shù)隨燃煤媒質(zhì)的燃燒性能下降而增大、隨鍋爐負(fù)荷的升高而

27、降低。,4、燃燒器投停方式,⑴負(fù)荷分配 燃燒器負(fù)荷分配調(diào)整的目的是改變爐內(nèi)的溫度分布，以解決火焰偏斜、爐內(nèi)結(jié)渣、過熱器再熱器熱偏差等問題。,4、燃燒器投停方式,⑵燃燒器負(fù)荷范圍及合理組合方式　　　　 該項試驗(yàn)的目的是為了找出燃燒器出力的調(diào)節(jié)范圍，以確定鍋爐在不同負(fù)荷下運(yùn)行燃燒器的合理數(shù)量和運(yùn)行燃燒器的合理組合方式?！　　　?試驗(yàn)時應(yīng)分階段調(diào)整鍋爐負(fù)荷，對預(yù)定的各種組合方式進(jìn)行逐項試驗(yàn)。當(dāng)燃燒器超過出力范

28、圍而燃燒工況變差時，應(yīng)增加或減少燃燒器的投運(yùn)數(shù)量。在增、減燃燒器時，試驗(yàn)各種組合方式對鍋爐安全經(jīng)濟(jì)的影響?！　　　?判斷調(diào)整措施是否合理的依據(jù)是鍋爐燃燒的穩(wěn)定性、爐膛出口煙溫、汽溫特性等。,5、燃燒器負(fù)荷特性試驗(yàn),⑴鍋爐最大負(fù)荷試驗(yàn) 鍋爐最大負(fù)荷（BMCR）實(shí)驗(yàn)是為了檢驗(yàn)鍋爐機(jī)組可能達(dá)到的最大負(fù)荷，并預(yù)計鍋爐的適應(yīng)能力。BMCR時不必保證鍋爐的設(shè)計效率。 試驗(yàn)媒質(zhì)應(yīng)為設(shè)計媒質(zhì)

29、或商定的媒質(zhì)。試驗(yàn)時，鍋爐以不大于規(guī)定的加負(fù)荷速率中間將負(fù)荷升至實(shí)驗(yàn)所需的最高值，并保持連續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行2小時以上，記錄各運(yùn)行參數(shù)及性能數(shù)據(jù)。其間運(yùn)行人員應(yīng)注意鍋爐各輔機(jī)、熱力系統(tǒng)、各調(diào)溫裝置及自控裝置的適應(yīng)能力；注意汽水系統(tǒng)的安全性、蒸汽參數(shù)與品質(zhì)、各受熱面的金屬溫度、減溫水量、各段煙溫度和風(fēng)煙系統(tǒng)的阻力等應(yīng)無越限或不正常的反映。,5、燃燒器負(fù)荷特性試驗(yàn),⑵鍋爐最低穩(wěn)燃負(fù)荷試驗(yàn) 進(jìn)行試驗(yàn)前，應(yīng)先進(jìn)行燃燒調(diào)整和制粉系統(tǒng)