組合機床設計開題報告

1、<p>　　畢業(yè)設計（論文）開題報告</p><p>　　課 題 行星齒輪架鏜孔床組合機床設計 </p><p>　　學 院（系） 機械學院 </p><p>　　專 業(yè) 機械設計制造及其自動化 </p><p>　　年 級

2、 </p><p>　　學 號 </p><p>　　姓 名 </p><p>　　導 師 </p><p&

3、gt;　　定稿日期： 年 月 日</p><p>　　課題的來源、目的、意義</p><p>　　組合機床的應用非常廣泛，幾乎沒個領域都要用到。機床的好壞直接影響了生產效率的高低，它反映一個國家自動化水平的高低。</p><p>　?、俳M合機床兼有低成本和高效率的優(yōu)點，在大批、大量生產中得到廣泛應用，并可用以組成自動生產線。</p><

4、p>　?、?組合機床一般用于加工箱體類或非凡外形的零件。</p><p>　?、劢M合機床未來的發(fā)展將更多的采用調速電動機和滾珠絲杠等傳動，以簡化結構、縮短生產節(jié)拍；采用數字控制系統(tǒng)和主軸箱、夾具自動更換系統(tǒng)，以提高工藝可調性；以及納入柔性制造系統(tǒng)等。</p><p>　　組合機床一般采用多軸、多刀、多工序、多面或多工位同時加工的方式，生產效率比通用機床高幾倍至幾十倍。由于通用部件已經

5、標準化和系列化，可根據需要靈活配置，能縮短設計和制造周期。因此，組合機床兼有低成本和高效率的優(yōu)點，在大批、大量生產中得到廣泛應用，并可用以組成自動生產線。現代生產工程對設備的柔性化要求日益明顯, 驅動和控制系統(tǒng)的不斷更新、大量新技術的被采用, 使現代組合機床通用部件技術水平有很大的提高?，F代組合機床已逐漸打破了通常認為只適用于箱體類另件加工的模式, 其功能和應用范圍正在不斷延伸和擴展。組合機床未來的發(fā)展將更多的采用調速電動機和滾珠絲杠等

6、傳動，以簡化結構、縮短生產節(jié)拍；采用數字控制系統(tǒng)和主軸箱、夾具自動更換系統(tǒng)，以提高工藝可調性；以及納入柔性制造系統(tǒng)等。國家政策和市場都要求組合機床行業(yè)必須瞄準轎車工業(yè)發(fā)展的需求, 開展科技攻關和新產品汗發(fā)。在品種發(fā)展上, 以轎車生產所需的精加工組合機床為主要目標, 相應開發(fā)研制自動化程度較高的柔性組合機床和綜合制造系統(tǒng), 使品種滿足率由現在的30%提高到60%。要進一步提高技術與裝備的成套性。逐步實現轎車零件制造過程的裝備基本立足于國內

7、的目標</p><p>　　國內外研究現狀與發(fā)展趨勢</p><p>　　目前, 我國組合機床行業(yè)已發(fā)展成為自成體系、配套齊全的行業(yè), 由于行業(yè)內多數為中小企業(yè),且兼產企業(yè)多, 其市場競爭能力普遍較弱。業(yè)內專家指出, 一些外部因素是制約我國組合機床行業(yè)發(fā)展的重要原因, 具體表現在：國內市場的無序競爭，國外強大企業(yè)對國內市場虎視耽耽，民族工業(yè)的保護政策尚需制定。由于國內機床行業(yè)的不景氣, 一

8、些原來不從事組合機床生產的機床制造企業(yè)也把組合機床作為企業(yè)解困、發(fā)展品種調整產品結構的措施來擠占組合機床市場。隨著集體、個體經濟的發(fā)展, 一些原來曾從事過組合機床設計或生產的人, 組織了諸多形式的公司, 對建立有序的市場也有一定的影響。據了解, 相同規(guī)模的企業(yè), 在承接同一批組合機床制造任務時的報價相差竟達40%之多, 這無疑是一種變相的自相殘殺。我國消化吸收國外柔性制造系統(tǒng)（Pseudo-FMS），是要在確保必要的生產柔性的前提下，優(yōu)

9、化人機界面，不過分追求自動化，盡可能建立較為完善的信息系統(tǒng)，充分發(fā)展計算機管理的效益。系統(tǒng)中先進的自動化裝備和普通設備并存，系統(tǒng)的某些環(huán)節(jié)允許人工干預。這是一個典型的結合國情、實施適用先進方針的自動化技術解決方案。 跟蹤國外先進技術發(fā)展，結合</p><p><b>　　三、研究內容</b></p><p>　　本次設計根據主軸和傳動絲桿以及工藝分析的情況進行組合機床

10、外型結構設計和改進，盡量增加機床的工藝精度。并且設計合理的主軸傳動方案，進給方案，要求工位聯(lián)動。 </p><p>　　組合機床的基本構造包括兩個方面：主軸轉動機構和排線進給機構。主軸轉動機構包括主軸，主軸電機，及主軸傳動機構等。進給機構包括絲杠，液壓傳動，步進電機等。</p><p><b>　　總體設計</b></p><p><b&

11、gt;　　1.工序圖的設計</b></p><p><b>　　2.加工示意圖</b></p><p>　　3.機床總體方案論述及配套說明</p><p><b>　　多軸箱設計</b></p><p>　　1.主軸箱設計的原始依據 </p><p>　　2.主軸

12、箱主軸結構型式的選擇及動力計算 </p><p>　　3.傳動系統(tǒng)的設計與計算</p><p><b>　　4.減速器設計</b></p><p><b>　　液壓系統(tǒng)設計</b></p><p>　　1.液壓傳動有其優(yōu)點與缺點 </p><p>　　2.液壓系統(tǒng)原理圖的擬訂

13、 </p><p><b>　　研究方案</b></p><p>　　機床聯(lián)系尺寸總圖是以被加工零件工序圖和加工示意圖為基礎，并按初步選定的主要通用部件和已確定的專用部件的總體結構而繪制的。尺寸聯(lián)系圖是用來表示機床各組成部件的相互裝備關系和運動關系，以檢驗機床各部件相對位置及聯(lián)系尺寸是否滿足加工要求和通用部件選擇是否合適，它為多軸箱、主軸等專用部件的設計提供了重要依

14、據，它可以看成機床總體外觀簡圖。由其輪廓尺寸、占地面積、操作方式等可以檢驗是否適合用戶現場使用環(huán)境。</p><p>　　一般來說，組合機床是由標準通用部件；動力滑臺、動力箱、側底座、立柱中間底座等及專用部件；主軸箱、刀具、輔助系統(tǒng)等組合裝備而成。</p><p>　　生產綱領：年產裝載機3000輛配套的輪邊減速器</p><p>　　生產方式：兩班制，人力裝卸，機

15、床采用液壓驅動滑臺，液壓夾緊</p><p>　　設計方案：立式組合機床，</p><p><b>　　一、總體設計方案：</b></p><p><b>　　1、工藝分析：</b></p><p>　　由行星輪架的零件圖可知，三行星齒輪軸孔有以下位置形狀公差：</p><p&g

16、t;　　（1）孔前后同軸度公差Φ0.03mm；</p><p>　?。?）的圓度0.01mm；</p><p>　?。?）三行星輪孔中心線對Φ316.8（±0.018）的位置為Φ0.09mm;</p><p>　　本工序的組合機床為半精鏜孔，但為保證精鏜的精度，也需要達到上述要求</p><p><b>　　2、工藝方案：

17、</b></p><p>　　按圖紙要求φ30.28孔0.8，相當于IT7標準公差0.025，7級精度的孔。查工藝設計手冊P20可有兩種加工方案</p><p>　　鉆、擴、粗鉸、精鉸 。經濟精度7～8級1.6～0.8</p><p>　　粗鏜、半精鏜、精鏜。經濟精度7～8級1.6～0.8</p><p>　　由于毛坯是實心應增加

18、鉆預孔。且一般對于直徑大于30mm的孔不常用鉸孔。因此采用以下加工方案：</p><p>　　鉆、粗鏜、半精鏜、精鏜。</p><p>　　工序間余量分配：按組合機床設計手冊P35，孔加工常用工序間余量</p><p>　　鉆后擴孔直徑余量2～2.5</p><p>　　半精鏜直徑余量0.7～1.2</p><p>　

19、　精鏜直徑余量0.25～0.40</p><p><b>　　鉆預孔初定φ24</b></p><p>　　按組合機床設計手冊P134、鉆孔時的切削轉矩、對高速鋼鉆頭鉆鑄鋼ZG45</p><p>　　T=16.5Dfσ=16.5×24×0.2×170=185089.3 N-mm</p><p

20、>　　P=== 4.28 Kw</p><p>　　查組合機床設計手冊P43、P115知主軸軸徑大于50mm,動力箱ITD40，造成機床尺寸過大，不合理。</p><p><b>　　為此調整加工方案：</b></p><p>　　鉆預孔φ24在通用機床上加工。選用Z35搖臂鉆</p><p>　　擴孔鉆φ28.

21、5直徑余量4.5</p><p>　　半精鏜φ29.9直徑余量1.4</p><p>　　精鏜φ30.28直徑余量0.38</p><p>　　本設計是擴孔后半精鏜φ29.9直徑余量1.4</p><p><b>　　3、工序圖內容：</b></p><p>　　（1）零件的形狀，輪廓尺寸及本工序

22、機床設計有關部位的結構形狀及尺寸。零件的形狀，輪廓尺寸根據零件圖標注在本工序中。鏜孔三行星孔上尺寸應用粗線表示。</p><p>　?。?）加工用定位基準夾、壓部位及夾壓方向。以此進行夾具的支承、定位、夾緊及導向等機構設計。本工序用一面兩孔定位，即利用Φ105H7，Φ12.5H7兩孔及Φ310至Φ225間平面定位，控制六個自由度。為了方便壓緊，在零件Φ316±0.018內端加兩個工藝面用以壓緊。<

23、/p><p>　?。?）標注本道工序加工部位的尺寸，精度，表面粗糙度，形狀 位置，尺寸精度及技術要求。按照零件圖，注明本道工序加工部位尺寸，精度，表面粗糙度，形狀位置精度，Φ310～Φ225mm上定位基面，Φ105H7，Φ12.5H7幾個面的粗糙度。行星齒輪架半精鏜三孔組合機床設計組的設計參數：半精鏜三孔φ29.9H8 3.2</p><p>　　4、加工示意圖內容：</p>

24、<p>　?。?）刀具的選擇：考慮工件材料為ZG45，生產為大批選用刀具為TY15鏜刀，Kr=90º</p><p>　　（2）導向選擇：刀具導向部位直徑 d=110m</p><p>　　刀具轉速 n=1040rpm</p><p>　　導向線速度 v===359.2m/min</p><p>　　此線速度v20m/

25、min</p><p>　　旋轉式導向裝置具有可旋轉的導向部分，刀具導向部分與夾具導套間只有相對移動而無相對轉動。這類導向允許v＞20m/min，故選用旋轉式導向裝置因為所鏜的孔精度要求較高，所以旋轉速度及精度要求均較高。</p><p>　?。?）確定導向數量及參數：根據工件形狀，內部結構，刀具剛性，加工精度選取單個導向加工。</p><p>　　根據組合機床簡明

26、手冊P176表8—5</p><p><b>　　導套直徑</b></p><p><b>　　220～330mm</b></p><p><b>　　取</b></p><p>　　根據結構許可及換刀原因，取=80mm</p><p>　?。ㄖ腹ぜ嗣?/p>

27、與導套間隙）</p><p>　　導套之間的配合為：滑動套與定套之間配合為Φ110配研，要求0.01～0.02mm運轉靈活，固定套與鏜模體配合為Φ130H7/js5。</p><p>　　5、主軸的類型及尺寸</p><p>　　主軸形式主要取決于進給抗力和主軸工作的需要。主軸尺寸規(guī)格應依據選定切削用量計算切削轉矩T，然后初定主軸直徑。依據[6]表6-20，半精鏜時

28、軸所傳遞的轉矩為：</p><p><b>　　=</b></p><p>　　= 4250.85N·mm</p><p>　　= 0.425085N·m</p><p>　　則主軸直徑由[6]表3-4計算得</p><p><b>　　= 17.2mm</b&

29、gt;</p><p>　　綜合考慮加工精度、提高主軸的剛性定主軸直徑 d=35mm</p><p>　　為了提高加工精度、減少主軸對加工精度影響采用浮動卡頭連接，短主軸立式組合機床，根據組合機床簡名手冊P44選取 </p><p><b>　　=50/36</b></p><p>　　為伸出長度 L=60mm<

30、;/p><p><b>　　切削力：</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　= 283.5 N</b></p><p><b>　　切削功率 Kw</b></p><p><b>　　K

31、w</b></p><p>　　根據表5-38選用1TD25型,動力箱</p><p>　　電機功率為1.5Kw</p><p>　　驅動軸轉速為520 r/min</p><p>　　為了提高加工精度、減少主軸對加工精度影響采用浮動卡頭連接，短主軸立式組合機床，根據組合機床簡名手冊P44選取 </p><p&

32、gt;<b>　　=50/36</b></p><p>　　為伸出長度 L=60mm</p><p>　　6、動力部件工作循環(huán)：</p><p>　　動力部件工作循環(huán)是指加工時動力部件從原始位置開始運動到加工終了位置，又返回到原位的動作過程。</p><p>　　(1)工作進給長度的確定：加工部位長度 92.5 mm

33、</p><p>　　切入長度L1= 5～10 mm </p><p>　　切出長度L2=5～10 mm 取L2=7.5 mm</p><p>　　則L行=L+L1+L2=110 mm</p><p>　　(2)快速進給長度確定：快速進給是指動力部件把刀具送到工作進給位置。為了方便，選取原為裝換刀具時預留間隙，即 L快進=80 mm<

34、;/p><p>　?。?）快退長度確定：L快退=L行+L快進=110+80=190 mm</p><p>　?。?）動力部件總行程確定：</p><p>　　動力部件的總行程除了滿足工作循環(huán)向前和向后所需的形成外，還需考慮刀具磨損或補償制造、安裝誤差、動力部件能夠向前調節(jié)的距離（前備量）和刀具裝卸以及刀具從接桿連同刀具一起從主軸孔中取出時，動力部件需后退的距離（后備量）

35、，為考慮以上因素，本行程取前備量10 mm ，后備量 200 mm.</p><p>　　故動力部件總行程為 190+200+10=400 mm</p><p>　　(5)其余問題： 刀桿直徑取 d =22mm</p><p>　　加工示意圖與機床加工狀態(tài)一致，尺寸完整，刀具位于加工終了位置。</p><p>　　二、配套部件以及輔助系統(tǒng)設計

36、方案：</p><p><b>　　1、部件選擇方案：</b></p><p>　?。?）動力部件方案：動力部件的選擇主要是確定動力箱和動力滑臺。</p><p><b>　　切削功率確定：</b></p><p><b>　　由前計算可知</b></p><

37、;p>　　切削力：F = 283.5 N</p><p>　　轉矩 T = 4250.85 N·mm</p><p><b>　　切削功率 Kw</b></p><p><b>　　Kw</b></p><p>　　根據表5-38選用1TD25型多軸箱</p>&l

38、t;p>　　電機型號Y100L-6</p><p>　　電機功率為1.5Kw</p><p>　　驅動軸轉速為520 r/min</p><p>　?。?）裝料高度方案：裝料高度一般指工件安裝基面至地面的垂直距離。工件重量約為10Kg，考慮操作方便，選取裝料高度為 860 mm ,側底座高度為560 mm，為了裝卸刀具，鏜模箱體方便加墊塊，高度尺寸為 300

39、mm。</p><p>　?。?）中間底座方案：為了滿足夾具的安裝需要，并注意機床的剛性要求、冷卻、排屑等問題，以及與側底座的聯(lián)系結構問題，要求中間底座尺寸為 780×640×560mm。</p><p>　　2、多軸箱輪廓設計方案：</p><p>　　（1）對多軸箱傳動系統(tǒng)的一般要求：</p><p>　　a.盡量用一

40、根中間傳動軸帶動多跟軸；</p><p>　　b.一般情況下，盡量不采用主軸帶動主軸方案；</p><p>　　c.為使結構緊湊，主軸箱體內的齒輪傳動副的最高傳動比1-1.5；</p><p>　　d.在驅動軸轉速較高時，可采用逐步降速傳動；</p><p>　　e.齒輪排數安排：不同軸上齒輪不相碰，不同軸上齒輪與軸套不相碰，可放在箱體內不同

41、排上齒輪與軸相碰，可放后蓋內，另外，驅動軸直接帶動軸數不超過兩根。</p><p><b>　?。?）設計方案：</b></p><p><b>　　1）尺寸方案：</b></p><p>　　由于組合鏜床為立式，設計多軸箱尺寸H×B×L=400×500×340 mm</p&g

42、t;<p>　　b-工件在寬度方向相距最遠的兩孔距離 </p><p>　　b1-最邊緣主軸中心至箱體外壁距</p><p>　　h-工件再高度方向相距最遠的兩孔</p><p><b>　　h1-最低主軸高度</b></p><p>　　b=82.5×=142.89mm；h=82.5×

43、1.5=123.75mm</p><p>　　為了保證多軸箱內有足夠安排齒輪空間，推薦b1>70-100mm,h1=124.5mm，則B>b+2b1=342.9mm，H>h+2h1=403.75mm，選定多軸箱輪廓尺寸：B×H=500×400mm。</p><p>　　2）結構形式及動力方案：</p><p><b>

44、　　a、原始依據：</b></p><p>　?。?）主軸箱輪廓尺寸500mm</p><p>　?。?）工件輪廓尺寸及各孔位置尺寸從零件圖已知</p><p>　?。?）工件與主軸箱相對位置尺寸</p><p>　　（4）動力部件：1TD25動力箱，電機功率1.5KW，驅動軸轉速520rpm,驅動軸到滑臺表面距離124.5mm。

45、其他尺寸看相關圖紙。</p><p>　　b、主軸結構型式的選擇 </p><p>　　主軸結構型式由零件加工決定，并考慮主軸的工作條件和受力情況。錐滾軸承主軸，前后支承均為圓錐滾子軸承 。這種主軸廣泛用于擴孔、鏜孔、鉸孔及攻絲等加工。，主軸采用浮動卡頭與刀連接，以長導套導向。</p><p>　　c、主軸直徑和齒輪模數的初步確定</p><p

46、>　　主軸直徑由前“三圖一卡”中初定d=35mm</p><p>　　初定模數 m(30-32) ，即</p><p>　　m=2.5mm,或m=3mm</p><p><b>　　d、主軸箱動力計算</b></p><p>　　(1)多軸箱所需功率計算</p><p><b>　

47、　由前面計算得 Kw</b></p><p>　　電機功率為1.5Kw</p><p>　　驅動軸轉速為520 r/min</p><p><b>　?。?）進給力計算</b></p><p><b>　　F=</b></p><p><b>　　=26

48、7.74 N</b></p><p>　　3、傳動系統(tǒng)的設計方案：</p><p>　　（1）對多軸箱齒輪傳動系統(tǒng)的一般要求：</p><p>　　a.盡量用一根中間傳動軸帶動多跟軸</p><p>　　b.一般情況下，盡量不采用主軸帶動主軸方案</p><p>　　c.為使結構緊湊，主軸箱體內的齒輪傳動副

49、的最高傳動比1-1.5</p><p>　　d.在驅動軸轉速較高時，可采用逐步降速傳動</p><p>　　e.齒輪排數安排:不同軸上齒輪不相碰，不同軸上齒輪與軸套不相碰，可放在箱體內不同排上齒輪與軸相碰，可放后蓋內，另外，驅動軸直接帶動軸數不超過兩根。</p><p><b>　?。?）設計方案：</b></p><p&g

50、t;　　a.主軸分布類型：根據零件工藝，主軸分布為同心圓分布，故采用一根中間傳動軸帶動三根主軸</p><p>　　b. 傳動系統(tǒng)設計: </p><p><b>　　傳動系統(tǒng)設計方法</b></p><p>　　驅動軸轉速 n=520rmp</p><p>　　三主軸轉速 n=1040rmp</p>&l

51、t;p>　　取傳動軸與主軸傳動比 i=1</p><p>　　故傳動軸轉速 n=1040rmp</p><p>　　液壓油泵轉速 n=450-800rmp </p><p>　　取 n=520rmp，由于n較小，與電機傳動軸轉速相接近故確定直接由電機傳動齒輪傳動</p><p><b>　　多軸箱傳動系統(tǒng)簡圖</b&

52、gt;</p><p><b>　　此方案的優(yōu)缺點：</b></p><p>　　優(yōu)點：1、可傳遞空間任意軸間的運動和動力，即軸可以平行，交叉或交錯；轉動平穩(wěn)，其傳動比恒定，大多數齒輪的傳動比是常數；2、適應范圍較廣（傳遞速度、功率范圍都大）；3、壽命長、效率高、結構緊湊等優(yōu)點</p><p>　　缺點：1、制造成本高；2、剛性傳動沒有過載保護

53、作用；3、振動和噪音等</p><p>　　4、減速系統(tǒng)設計方案：</p><p>　　對減速系統(tǒng)的一般要求：</p><p>　　1）降速同時提高輸出扭矩，扭矩輸出比例按電機輸出乘減速比，但要注意不能超出減速機額定扭矩。</p><p>　　2）速同時降低了負載的慣量，慣量的減少為減速比的平方。大家可以看一下一般電機都有一個慣量數值。<

54、;/p><p>　　方案一：二級圓柱齒輪減速器</p><p><b>　　此方案優(yōu)缺點：</b></p><p>　　優(yōu)點：1、機械結構緊湊、體積輕巧、小型高效；2、安裝簡易、靈活輕捷、性能優(yōu)越、易于維護檢修；3、傳動速比大、扭矩大、承受過載能力高；4、應用較廣泛。</p><p>　　缺點：1、無法改變運動方向；2、沿齒

55、長的縱向滑動會使摩擦損失增加，降低傳動效率。3、齒面間大的壓力和摩擦功，可能導致油膜破壞和齒面燒結咬死，即抗膠合能力較低。</p><p>　　方案二：蝸輪蝸桿減速器</p><p><b>　　此方案優(yōu)缺點：</b></p><p>　　優(yōu)點：能得到很大的傳動比、結構緊湊、傳動平穩(wěn)、噪音較小及可以自鎖等；</p><p&g

56、t;　　缺點：傳動效率較低，不宜在大功率下長期連續(xù)工作；為了減磨耐磨，蝸輪齒圈需用貴重的青銅制造，成本較高。</p><p>　　綜合考慮此部分設計方案后，決定使用方案一，并且對方案一稍作修改，即使用圓柱斜齒輪代替圓柱齒輪</p><p>　　5、液壓滑臺及其他確定：</p><p>　　液壓傳動有其優(yōu)點與缺點：</p><p><b&

57、gt;　　優(yōu)點：</b></p><p>　　一．液壓傳動能方便的實現無級調速,調速范圍大，可以再運行過程中調速。</p><p>　　二.液壓裝置工作穩(wěn)定，由于重量輕，慣性小，反映快，液壓裝置易于實現快速啟動，制動和頻率換向。</p><p>　　三.在同等體積下液壓可以比電氣產生更多動力，在相同功率情況下,液壓傳動能量轉換元件的體積較小,重量較輕，結

58、構緊湊。</p><p>　　四. 操作簡單,便于實現自動化。</p><p>　　五. 便于實現過載保護。</p><p>　　六.由于液壓元件實現標準化，系列法和通用法，液壓系統(tǒng)的設計，制造使用都方便，液壓元件排列布置有較大機動性。</p><p>　　七.用液壓實現直線運動比機械傳動簡單。</p><p><

59、;b>　　缺點：</b></p><p>　　一.液壓傳動不能保證嚴格的傳動比，這是由液壓油液的可壓縮性與泄露原因組成。</p><p>　　二.液壓傳動在工作過程中有較多能量損失，長距離傳動比也是這樣。</p><p>　　三.液壓傳動對油溫變換比較敏感，它工作比較受溫度影響，因此不宜在很高或很低溫度下工作。</p><p&g

60、t;　　四.為了減少泄露，液壓工件在制造上精度高，因此造價高，對油污染比較敏感。</p><p>　　五.由于液體運動泄露較大，所以效率低。</p><p>　　六.液壓傳動要求有單獨資源。</p><p>　　七.液壓傳動出故障時不易找出原因。</p><p>　　設計方案一：采用雙泵供油回路</p><p><

61、;b>　　此方案優(yōu)缺點：</b></p><p>　　優(yōu)點：在不同的夾緊狀態(tài)時可較快實現不同的夾緊力；</p><p>　　缺點：1、油泵的增加會添加供油回路泄漏的可能性；2、雙泵供油也會減少液壓缸的使用壽命</p><p>　　設計方案二：單泵供油，在工件夾緊和松開處采用兩個液壓缸</p><p><b>　　此

62、方案優(yōu)缺點：</b></p><p>　　優(yōu)點：1、泄漏少；2、對于不同的工件可采用不同的夾緊力；</p><p>　　缺點：此回路對供油回路的要求過高（即油泵），若供油回路壓力不夠，則機床定位部分根本無法達到夾緊工件的要求。</p><p>　　綜合考慮設計要求，采用方案二，且對方案二稍作修改，即在選用油泵時選取能提供較大壓力的油泵。</p>

63、;<p><b>　　論文的框架</b></p><p>　　1.設計要求及工藝分析 </p><p><b>　　2總體設計</b></p><p><b>　　3.多軸箱設計 </b></p><p><b>　　4.三維零件圖設計</b>

64、;</p><p><b>　　5.液壓系統(tǒng)設計</b></p><p><b>　　五、課題進展計劃</b></p><p><b>　　第一階段設計準備</b></p><p>　　1.了解被加工零件明確設計任務</p><p><b>　

65、　2.學習，調研</b></p><p>　　3.外文翻譯、文獻綜述、開題報告</p><p>　　第二階段組合機床總體設計</p><p>　　1.組合機床相關工序的工藝設計：確定切削用量，動力參數</p><p><b>　　2.機床總體設計</b></p><p>　　3.組合

66、機床總體設計繪制“三圖一卡”</p><p>　　第三階段設計繪制組合機床多軸箱裝配圖</p><p>　　第四階段組合機床液壓系統(tǒng)設計</p><p>　　第五階段設計繪制組合機床專用夾具裝配圖</p><p>　　多軸箱部分零件，組件三維圖，工程圖</p><p>　　第六階段編寫設計是說明書</p>

67、<p><b>　　第七階段答辯準備</b></p><p><b>　　主要參考文獻</b></p><p>　　[1]陳立德.機械制造裝備設計[M].北京：高等教育出版社，2005</p><p>　　[2]艾興，肖詩綱.切削用量簡明手冊[M].北京：機械工業(yè)出版社，2002</p><

68、p>　　[3]李益民.機械制造工藝設計簡明手冊[M].北京：機械工業(yè)出版社，2003</p><p>　　[4]王紹俊.機械制造工藝設計手冊[M].北京：機械工業(yè)出版社，1984</p><p>　　[5]謝家瀛.組合機床設計簡明手冊[M].北京：機械工業(yè)出版社，1992</p><p>　　[6]東北重型機械學院.機床夾具設計手冊[M].上海：上?？茖W技術出

69、版社，1998</p><p>　　[7]施平.機電工程專業(yè)英語[M].哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學出版社，2005</p><p>　　[8]許福臨.液壓與氣壓傳動[M]. 北京：機械工業(yè)出版社,2006</p><p>　　[9]李慶余.機械制造裝備設計[M]. 北京：機械工業(yè)出版社,2004</p><p>　　[10]姚永明.非標準裝備設計