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文檔簡(jiǎn)介
1、<p><b> 目 錄</b></p><p><b> 引 言1</b></p><p> 第一章 小型液壓機(jī)液壓系統(tǒng)工況分析2</p><p> 1.1 技術(shù)要求2</p><p> 1.2 負(fù)載分析2</p><p> 1.2.
2、1 工作負(fù)載2</p><p> 1.2.2 摩擦負(fù)載2</p><p> 1.2.3 其中液壓缸慣性負(fù)載2</p><p> 1.2.4 自重2</p><p> 1.3 液壓缸在各工作階段的負(fù)載值2</p><p> 1.4 負(fù)載圖和速度圖的繪制3</p><p>
3、第二章 液壓系統(tǒng)的原理圖擬定及設(shè)計(jì)4</p><p><b> 2.1任務(wù)分析4</b></p><p> 2.2 運(yùn)動(dòng)情況分析4</p><p> 2.2.1 變壓式節(jié)流調(diào)速回路4</p><p> 2.2.2 容積調(diào)速回路5</p><p> 2.3 方案對(duì)比5<
4、;/p><p> 2.3.1方案一5</p><p> 2.3.2 方案二10</p><p> 2.4 液壓系統(tǒng)的工作原理12</p><p> 2.4.1快速下行12</p><p> 2.4.2 慢速加壓12</p><p> 2.4.3 保壓12</p>
5、<p> 2.4.4 快速回程12</p><p> 第三章 液壓缸主要參數(shù)的確定12</p><p> 3.1 液壓缸主要尺寸的確定12</p><p> 3.1.1 工作壓力P的確定12</p><p> 3.1.2 計(jì)算液壓缸內(nèi)徑D和活塞桿直徑d13</p><p> 3.2
6、計(jì)算在各工作階段液壓缸所需的流量13</p><p> 第四章 液壓元件的選擇15</p><p> 4.1 液壓泵的選擇15</p><p> 4.2 閥類元件及輔助元件15</p><p> 4.2.1 閥類元件15</p><p> 4.2.2 選擇輔助元件16</p>&l
7、t;p> 第五章 液壓缸的設(shè)計(jì)計(jì)算18</p><p> 5.1缸筒和缸蓋組件18</p><p> 5.1.1 確定液壓缸油口尺寸18</p><p> 5.1.2 選擇缸筒和缸蓋材料18</p><p> 5.1.3計(jì)算缸筒和缸蓋的結(jié)構(gòu)參數(shù)18</p><p> 5.1.4 缸筒和缸蓋
8、的連接計(jì)算20</p><p> 5.1.5 缸筒與缸蓋的配合21</p><p> 5.2 排氣裝置21</p><p> 5.3 活塞及活塞桿組件21</p><p> 5.3.1 確定活塞及活塞桿的連接形式21</p><p> 5.3.2 選擇活塞及活塞桿的材料21</p>
9、<p> 5.3.3 活塞及活塞桿的連接計(jì)算21</p><p> 5.3.4 活塞與缸筒的密封結(jié)構(gòu)22</p><p> 5.3.5 活塞桿的結(jié)構(gòu)22</p><p> 5.3.6 活塞桿的強(qiáng)度校核22</p><p> 5.3.7 活塞桿的導(dǎo)向、密封和防塵23</p><p> 5.
10、3.8 活塞23</p><p> 5.3.9 緩沖裝置24</p><p> 5.4 缸體長(zhǎng)度的確定24</p><p> 第六章 液壓油箱設(shè)計(jì)25</p><p> 6.1 油箱介紹25</p><p> 6.2 油箱的類型25</p><p> 6.3 油箱的容量
11、25</p><p> 第七章 液壓系統(tǒng)性能的運(yùn)算26</p><p> 7.1 壓力損失和調(diào)定壓力的確定26</p><p> 7.1.1進(jìn)油管中的壓力損失26</p><p> 7.2 油液溫升的計(jì)算27</p><p> 7.2.1 快進(jìn)時(shí)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量28</p><
12、;p> 7.2.2 快退時(shí)液壓缸的發(fā)熱量28</p><p> 7.3 散熱量的計(jì)算29</p><p><b> 總 結(jié)30</b></p><p><b> 參考文獻(xiàn)31</b></p><p><b> 引 言</b></p>
13、<p> 作為現(xiàn)代機(jī)械設(shè)備實(shí)現(xiàn)傳動(dòng)與控制的重要技術(shù)手段,液壓技術(shù)在國(guó)民經(jīng)濟(jì)各領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用。與其他傳動(dòng)控制技術(shù)相比,液壓技術(shù)具有能量密度高﹑配置靈活方便﹑調(diào)速范圍大﹑工作平穩(wěn)且快速性好﹑易于控制并過(guò)載保護(hù)﹑易于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化和機(jī)電液一體化整合﹑系統(tǒng)設(shè)計(jì)制造和使用維護(hù)方便等多種顯著的技術(shù)優(yōu)勢(shì),因而使其成為現(xiàn)代機(jī)械工程的基本技術(shù)構(gòu)成和現(xiàn)代控制工程的基本技術(shù)要素。</p><p> 液壓壓力機(jī)是壓縮成
14、型和壓注成型的主要設(shè)備,適用于可塑性材料的壓制工藝。如沖壓、彎曲、翻邊、薄板拉伸等。也可以從事校正、壓裝、砂輪成型、冷擠金屬零件成型、塑料制品及粉末制品的壓制成型。本文根據(jù)小型壓力機(jī)的用途﹑特點(diǎn)和要求,利用液壓傳動(dòng)的基本原理,擬定出合理的液壓系統(tǒng)圖,再經(jīng)過(guò)必要的計(jì)算來(lái)確定液壓系統(tǒng)的參數(shù),然后按照這些參數(shù)來(lái)選用液壓元件的規(guī)格和進(jìn)行系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。小型壓力機(jī)的液壓系統(tǒng)呈長(zhǎng)方形布置,外形新穎美觀,動(dòng)力系統(tǒng)采用液壓系統(tǒng),結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、緊湊、動(dòng)作靈敏
15、可靠。</p><p> 第一章 小型液壓機(jī)液壓系統(tǒng)工況分析</p><p><b> 1.1 技術(shù)要求</b></p><p> 設(shè)計(jì)一臺(tái)小型液壓壓力機(jī)的液壓系統(tǒng),要求實(shí)現(xiàn)快速空程下行—慢速加壓—保壓—快速回程—停止的工作循環(huán),快速往返速度為=4.5m/min,加壓速度 =40-250mm/min, 壓制力為280KN,運(yùn)動(dòng)部件總重為
16、25KN,工作行程300mm, 油缸垂直安裝,設(shè)計(jì)該壓力機(jī)的液壓系統(tǒng)傳動(dòng)。</p><p><b> 1.2 負(fù)載分析</b></p><p> 1.2.1 工作負(fù)載</p><p> 工件的壓制抗力即為工作負(fù)載:=280000N</p><p> 1.2.2 摩擦負(fù)載</p><p>
17、 靜摩擦阻力: =0.2x25000=5000N</p><p> 動(dòng)摩擦阻力: =0.1x25000=2500N</p><p> 1.2.3 其中液壓缸慣性負(fù)載</p><p><b> 1.2.4 自重</b></p><p> G=mg=25000N
18、</p><p> 1.3 液壓缸在各工作階段的負(fù)載值</p><p> 采用V型密封圈,其機(jī)械效率。另外取液壓缸的背壓負(fù)載=25000N。則液壓系統(tǒng)工作循環(huán)各階段的外負(fù)載見(jiàn)表1-1。</p><p> 表1-1 工作循環(huán)各階段的外負(fù)載</p><p> 1.4 負(fù)載圖和速度圖的繪制</p><p> ?。╝)
19、負(fù)載循環(huán)圖 (b)速度循壞圖</p><p> 圖1-1 液壓缸負(fù)載圖與速度圖</p><p> 第二章 液壓系統(tǒng)的原理圖擬定及設(shè)計(jì)</p><p><b> 2.1任務(wù)分析</b></p><p> 根據(jù)滑塊重量為25KN ,為了防止滑塊受重力下滑,可用液壓方式平衡
20、滑塊重量。設(shè)計(jì)液壓缸的啟動(dòng)、制動(dòng)時(shí)間為=0.02s 。液壓機(jī)滑塊上下為直線往復(fù)運(yùn)動(dòng),且行程較小,故可選單桿液壓缸作執(zhí)行器,且液壓缸的機(jī)械效率1。因?yàn)橐簤簷C(jī)的工作循環(huán)為快速下降、慢速加壓、保壓、快速回程四個(gè)階段。各個(gè)階段的轉(zhuǎn)換由一個(gè)三位四通的換向閥和一個(gè)二位二通的換向閥控制。當(dāng)三位四通換向閥工作在左位時(shí)實(shí)現(xiàn)快速回程。中位時(shí)實(shí)現(xiàn)液壓泵的卸荷,亦即液壓機(jī)保壓。工作在右位時(shí)實(shí)現(xiàn)液壓泵的快進(jìn)和工進(jìn)。其工進(jìn)速度由一個(gè)調(diào)速閥來(lái)控制??爝M(jìn)和工進(jìn)之間的轉(zhuǎn)
21、換由二位二通換向閥控制。液壓機(jī)快速下降時(shí),要求其速度較快,減少空行程時(shí)間,液壓泵采用全壓式供油,且采用差動(dòng)連接。由于液壓機(jī)壓力比較大,所以此時(shí)進(jìn)油腔的壓力比較大,所以在由保壓到快速回程階段須要一個(gè)節(jié)流閥,以防在高壓沖擊液壓元件,并可使油路卸荷平穩(wěn)。為了對(duì)油路壓力進(jìn)行監(jiān)控,在液壓泵出口安裝一個(gè)溢流閥,同時(shí)也對(duì)系統(tǒng)起過(guò)載保護(hù)作用。因?yàn)榛瑝K受自身重力作用,滑塊要產(chǎn)生下滑運(yùn)動(dòng)。所以油路要設(shè)計(jì)一個(gè)單向閥,以構(gòu)成一個(gè)平衡回路,產(chǎn)生一定大小的背壓力,
22、同時(shí)也使工進(jìn)過(guò)程平穩(wěn)。在液壓力泵的出油口設(shè)計(jì)一個(gè)單向閥</p><p> 2.2 運(yùn)動(dòng)情況分析</p><p> 由液壓機(jī)的工作情況來(lái)看,其外負(fù)載和工作速度隨著時(shí)間是不斷變化的。所以設(shè)計(jì)液壓回路時(shí)必須滿足隨負(fù)載和執(zhí)行元件的速度不斷變化的要求。因此可以選用變壓式節(jié)流調(diào)速回路和容積式調(diào)速回路兩種方式。</p><p> 2.2.1 變壓式節(jié)流調(diào)速回路</p&
23、gt;<p> 節(jié)流調(diào)速的工作原理,是通過(guò)改變回路中流量控制元件通流面積的大小來(lái)控制流入執(zhí)行元件或自執(zhí)行元件流出的流量來(lái)調(diào)節(jié)其速度。變壓式節(jié)流調(diào)速的工作壓力隨負(fù)載而變,節(jié)流閥調(diào)節(jié)排回油箱的流量,從而對(duì)流入液壓缸的的流量進(jìn)行控制。其缺點(diǎn):液壓泵的損失對(duì)液壓缸的工作速度有很大的影響。其機(jī)械特性較軟,當(dāng)負(fù)載增大到某值時(shí)候,活塞會(huì)停止運(yùn)動(dòng),低速時(shí)泵承載能力很差,變載下的運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性都比較差,可使用比例閥、伺服閥等來(lái)調(diào)節(jié)其性能,但裝
24、置復(fù)雜、價(jià)格較貴。優(yōu)點(diǎn):在主油箱內(nèi),節(jié)流損失和發(fā)熱量都比較小,且效率較高。宜在速度高、負(fù)載較大,負(fù)載變化不大、對(duì)平穩(wěn)性要求不高的場(chǎng)合。</p><p> 2.2.2 容積調(diào)速回路</p><p> 容積調(diào)速回路的工作原理是通過(guò)改變回路中變量泵或馬達(dá)的排量來(lái)改變執(zhí)行元件的運(yùn)動(dòng)速度。優(yōu)點(diǎn):在此回路中,液壓泵輸出的油液直接進(jìn)入執(zhí)行元件中,沒(méi)有溢流損失和節(jié)流損失,而且工作壓力隨負(fù)載的變化而變化
25、,因此效率高、發(fā)熱量小。當(dāng)加大液壓缸的有效工作面積,減小泵的泄露,都可以提高回路的速度剛性。</p><p> 綜合以上兩種方案的優(yōu)缺點(diǎn)比較,泵缸開式容積調(diào)速回路和變壓式節(jié)流調(diào)回路相比較,其速度剛性和承載能力都比較好,調(diào)速范圍也比較寬工作效率更高,發(fā)熱卻是最小的??紤]到最大壓制力為280KN,故選泵缸開式容積調(diào)速回路。</p><p><b> 2.3 方案對(duì)比</b&
26、gt;</p><p><b> 2.3.1方案一</b></p><p> 考慮到液壓機(jī)工作時(shí)所需功率較大,故采用容積調(diào)速方式。為滿足速度的有極變化,采用壓力補(bǔ)償變量液壓泵供油。及在快速下降時(shí),液壓泵以全流量供油,在慢速加壓到保壓時(shí),泵的流量逐到零。當(dāng)液壓缸反向回程時(shí),泵的流量恢復(fù)到全流量。</p><p> 液壓缸的運(yùn)動(dòng)方向采用三位四
27、通M型中位機(jī)能電液換向閥控制,如圖2-1所示,停機(jī)時(shí)換向閥處于中位,使液壓泵卸荷,快速下降時(shí)換向閥處于右位,快速上升時(shí)換向閥處于左位。</p><p> 在三位四通電磁換向閥與液壓缸之間設(shè)置一個(gè)液控單向閥,其控油口與液壓缸的出油口管路相接,進(jìn)油口與三位四通電磁換向閥相接,出油口與液壓缸進(jìn)油路相接,形成保壓回路,見(jiàn)圖2-1。</p><p><b> 圖 2-1</b&g
28、t;</p><p> 見(jiàn)圖2-1,在液壓缸的進(jìn)油路,液控單向閥出油路上連接一個(gè)電接點(diǎn)壓力表,設(shè)置電接點(diǎn)壓力表的上限、下限值,當(dāng)液壓缸的壓力達(dá)到限值時(shí),利用電接點(diǎn)壓力發(fā)出的電信號(hào)來(lái)實(shí)現(xiàn)切換四通三位電磁換向閥,以實(shí)現(xiàn)自動(dòng)保壓。</p><p> 為實(shí)現(xiàn)壓頭的往返速度相等,需要有差動(dòng)回路,在液壓缸的進(jìn)、出油口及液壓缸出油口與換向閥之間分別連接兩一個(gè)二位二通電磁閥。液壓缸快速下降時(shí)差動(dòng)連接,
29、快速上升時(shí)切斷差動(dòng)連接。見(jiàn)圖2-2。</p><p><b> 圖 2-2</b></p><p> 為防止壓頭在下降過(guò)程中由于自重而出現(xiàn)速度失控現(xiàn)象,在液壓缸有桿腔回油路上設(shè)置一個(gè)內(nèi)控單向順序閥,形成平衡回路,見(jiàn)圖2-3。</p><p><b> 圖 2-3</b></p><p> 此
30、外在泵的出口并聯(lián)一個(gè)溢流閥,用于系統(tǒng)的安全保護(hù);泵出口并聯(lián)一個(gè)壓力表及其開關(guān),以實(shí)現(xiàn)測(cè)壓;在液壓泵的出口串聯(lián)設(shè)置一個(gè)單向閥,以防止液壓油倒灌,見(jiàn)圖2-4。</p><p><b> 圖 2-4</b></p><p> 由于液壓缸的直徑大于250mm、壓力大于7MPa,其油腔在排油前就先泄壓,因此必須有泄壓回路。本系統(tǒng)采用蓄能器以實(shí)現(xiàn)降噪泄壓,其回路如圖2-5所示
31、。回路首次工作時(shí),利用液控單向閥保壓,泄壓時(shí)電磁鐵通電使換向閥切換至上位,液壓缸無(wú)桿腔與蓄能器突然連接,其保壓期間積聚的液體壓縮勢(shì)能大部分被蓄能器吸收,以降低泄壓時(shí)產(chǎn)生的巨大噪聲,液壓缸下行時(shí)電磁鐵通電切換至下位,液壓源向無(wú)桿腔充液時(shí)同時(shí)蓄能器向液壓缸釋放回收的液壓能,以實(shí)現(xiàn)節(jié)能作用。</p><p><b> 圖 2-5</b></p><p> 綜上,將各回路
32、合并整理,檢查以后繪制的液壓機(jī)液壓系統(tǒng)原理圖如圖 2-6所示。</p><p> 圖 2-6 液壓機(jī)液壓系統(tǒng)原理圖</p><p> 1-油箱 2-過(guò)濾器 3-液壓泵 4-單向閥 5-溢流閥 6-壓力表及其開關(guān)</p><p> 7-三位四通電液換向閥 8-液控單向閥 9-平衡閥 10-二位二通電磁換向閥 11-電接點(diǎn)壓力表 12-液壓缸13-蓄能器<
33、/p><p> 表2-1電磁閥動(dòng)作順序表</p><p><b> 2.3.2 方案二</b></p><p> ?。?)考慮到液壓機(jī)工作時(shí)所需功率較大,固采用變量泵的容積調(diào)速方式。</p><p> ?。?)為了滿足速度的有極變化,采用壓力補(bǔ)償變量液壓泵供油,即在快速下降的時(shí)候,液壓泵以全流量供油。當(dāng)轉(zhuǎn)化成慢速加壓壓制
34、時(shí),泵的流量減小,最后流量為0。</p><p> ?。?)當(dāng)液壓缸反向回程時(shí),泵的流量恢復(fù)為全流量供油。液壓缸的運(yùn)動(dòng)方向采用三位四通M型電磁換向閥和二位二通電磁換向閥控制。停機(jī)時(shí)三位四通換向閥處于中位,使液壓泵卸荷。</p><p> ?。?)為了防止壓力頭在工作過(guò)程中因自重而出現(xiàn)自動(dòng)下降的現(xiàn)象,在液壓缸有桿腔回路上設(shè)置一個(gè)單向閥。</p><p> ?。?)為了
35、實(shí)現(xiàn)快速空程下行和慢速加壓,此液壓機(jī)液壓系統(tǒng)采用差動(dòng)連接的調(diào)速回路。</p><p> ?。?)為了使液壓缸下降過(guò)程中壓力頭由于自重使下降速度越來(lái)越快,在三位四通換向閥處于左位時(shí),回油路口應(yīng)設(shè)置一個(gè)順序閥作背壓閥使回油路有壓力而不至于使速度失控。</p><p> ?。?)為了實(shí)現(xiàn)自動(dòng)控制,在液壓缸的活塞桿運(yùn)動(dòng)方向上安裝了三個(gè)接近開關(guān),使液壓系統(tǒng)能夠自動(dòng)切換工作狀態(tài)。</p>
36、<p> ?。?)為了使系統(tǒng)工作時(shí)壓力恒定,在泵的出口設(shè)置一個(gè)溢流閥,來(lái)調(diào)定系統(tǒng)壓力。 </p><p> 綜上分析可得小型液壓機(jī)液壓系統(tǒng)原理如圖2-7所示。</p><p> 圖 2-7 液壓機(jī)液壓系統(tǒng)原理圖</p><p> 1-變量泵 2-溢流閥 3-油箱 4-單向閥5-三位四通電磁換向閥</p><p> 6-單
37、向順序閥 7-液壓缸8-過(guò)濾器 9-調(diào)速閥 10-二位二通電磁換向閥</p><p> 表2-1電磁閥動(dòng)作順序表</p><p> 經(jīng)過(guò)以上方案的比較,方案二更加的安全可靠,操作容易,系統(tǒng)不復(fù)雜,經(jīng)濟(jì)成本低,故覺(jué)得適用。 </p><p> 2.4 液壓系統(tǒng)的工作原理</p><p><b> 2.4.1快速下行&
38、lt;/b></p><p> 進(jìn)油路: 油箱3過(guò)濾器8泵1單向閥4三位四通電磁換向閥5右側(cè)調(diào)速閥9液壓缸7上</p><p> 回油路: 液壓缸7下二位二通電磁換向閥10右液壓缸7上</p><p> 2.4.2 慢速加壓</p><p> 進(jìn)油路:油箱3過(guò)濾器8泵1單向閥4三位四通電磁換向閥5右側(cè)調(diào)速閥9液壓缸7上</
39、p><p> 回油路: 液壓缸7下二位二通電磁換向閥10右順序閥6三位四通電磁換向閥5右側(cè)</p><p><b> 2.4.3 保壓</b></p><p> 油箱3過(guò)濾器8泵1單向閥4三位四通電磁換向閥5中位油箱3</p><p> 2.4.4 快速回程</p><p> 進(jìn)油路:油箱3
40、過(guò)濾器8泵1單向閥4三位四通電磁換向閥5左側(cè)單向閥6二位二通電磁換向閥10左側(cè)缸7下</p><p> 回油路: 液壓缸7上調(diào)速閥9三位四通電磁換向閥5左側(cè)油箱3</p><p> 第三章 液壓缸主要參數(shù)的確定</p><p> 3.1 液壓缸主要尺寸的確定</p><p> 3.1.1 工作壓力P的確定 </p>
41、<p> 工作壓力P可根據(jù)負(fù)載大小及機(jī)器的類型,來(lái)初步確定由手冊(cè)查表取液壓缸工作壓力為25MPa。將液壓缸的無(wú)桿腔作為主工作腔,考慮到杠下行時(shí),滑塊自重采用液壓方式平衡,則可計(jì)算液壓缸的機(jī)械效率。</p><p> 確定液壓泵的最大工作壓力</p><p> 上式中——液壓泵最大工作壓力;——執(zhí)行元件最大工作壓力。將液壓缸的無(wú)桿腔作為主工作腔,考慮到缸下行時(shí),滑塊自重采用
42、液壓方式平衡,則可計(jì)算出液壓缸無(wú)桿腔的有效面積,取液壓缸的機(jī)械效率=0.9。</p><p> 3.1.2 計(jì)算液壓缸內(nèi)徑D和活塞桿直徑d </p><p> 由負(fù)載圖知最大負(fù)載,取,則</p><p> 按GB/T2348-1993,取標(biāo)準(zhǔn)值D=150mm,則d=0.7D=98mm,由此求液壓缸的實(shí)際有效工作面積。</p><p>
43、 則無(wú)桿腔實(shí)際有效面積:==15386</p><p> 有桿腔實(shí)際有效面積:==7846</p><p> 3.2 計(jì)算在各工作階段液壓缸所需的流量</p><p> 快進(jìn):Q==69.237L/min</p><p> 工進(jìn):Q= =0.3-1.96L/min</p><p> 快退:Q= =35.3L/
44、min</p><p> 液壓缸在工作循環(huán)中各階段的壓力和流量計(jì)算見(jiàn)表3-1。</p><p> 表3-1 液壓缸工作循環(huán)各階段的壓力、流量</p><p><b> 續(xù)表3-1</b></p><p> 按以上數(shù)據(jù)可繪制液壓缸的工況圖如下圖。</p><p><b> 圖3
45、-1 工況圖</b></p><p> 第四章 液壓元件的選擇</p><p> 4.1 液壓泵的選擇</p><p> 由液壓缸的工況圖,可以看出液壓缸的最高工作壓力出現(xiàn)在加壓壓制階段時(shí)P=20.17MPa ,此時(shí)液壓缸的輸入流量極小,且進(jìn)油路元件較少故泵到液壓缸的進(jìn)油壓力損失估計(jì)取為=0.5MPa 。所以泵的最高工作壓力=20.17+0.5=
46、20.67MPa 。</p><p> 液壓泵的最大供油量 按液壓缸最大輸入流量(69.237L/min)計(jì)算,取泄漏系數(shù)K=1.1,則=76L/min。</p><p> 根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果查閱《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》,選用63YCY14—1B壓力補(bǔ)償變量型軸向柱塞泵,其額定壓力P=32MPa,排量為V=63mL/r,當(dāng)轉(zhuǎn)速為1500r/min。</p><p> 由
47、于液壓缸在工進(jìn)時(shí)輸入功率最大,這時(shí)液壓缸的工作壓力為20.67MPa,流量為1.24L/min ,取泵的總效率=0.85,則液壓泵的驅(qū)動(dòng)電機(jī)所要的功率</p><p><b> =502W,</b></p><p> 根據(jù)此數(shù)據(jù)按JB/T8680.1-1998,選取Y2-711-4型電動(dòng)機(jī),其額定功率P=550W ,額定轉(zhuǎn)速n=1500r/min,按所選電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)
48、速和液壓泵的排量,液壓泵最大理論流量nV=120L/min ,大于計(jì)算所需的流量108L/min,滿足使用要求。</p><p> 4.2 閥類元件及輔助元件</p><p> 4.2.1 閥類元件</p><p> 根據(jù)閥類元件及輔助元件所在油路的最大工作壓力和通過(guò)該元件的最大實(shí)際流量可選出這些液壓元件的型號(hào)及規(guī)格,結(jié)果見(jiàn)表4-1。</p>&
49、lt;p> 表4-1 液壓元件的型號(hào)及規(guī)格</p><p> 4.2.2 選擇輔助元件</p><p> 油管內(nèi)徑一般可參照所接元件接口尺寸確定,也可按管路允許流速進(jìn)行計(jì)算。</p><p> 管道內(nèi)徑及壁厚液壓管道的兩個(gè)主要參數(shù),計(jì)算公式如下。</p><p> 式中 q—通過(guò)油管的最大流量,;</p>&
50、lt;p> —油管中允許流速,(取值見(jiàn)表4-2),m/s;</p><p><b> d—油管內(nèi)徑,m;</b></p><p><b> —油管厚度,m;</b></p><p> P—管內(nèi)最高工作壓力,MPa;</p><p> —管材抗拉強(qiáng)度,MPa;</p>&
51、lt;p> n—安全系數(shù)(取值見(jiàn)表4-3)。</p><p> 表4-2 油管中的允許流速</p><p><b> 表4-3 安全系數(shù)</b></p><p> (1)對(duì)高壓油管取內(nèi)徑d=22mm,則:</p><p> 符合油管中的允許流速。</p><p> 管材為45鋼
52、,其壁厚為:</p><p><b> 取壁厚=10mm。</b></p><p> (2)對(duì)吸油管取內(nèi)徑d=50mm,則:</p><p> 符合油管中的允許流速。</p><p> 管材為45鋼,其管內(nèi)壓力幾乎為零,取其壁厚=5mm。</p><p> ?。?)對(duì)回油管取內(nèi)徑d=30m
53、m,則:</p><p> 符合油管中的允許流速。</p><p> 管材為45鋼,其管內(nèi)壓力最大時(shí)為0.43MPa,接近于零,取其壁厚=5mm。</p><p> 參見(jiàn)文獻(xiàn)[5],表8-30 油液過(guò)濾器的典型產(chǎn)品及其技術(shù)規(guī)格。 </p><p> 表4-4 過(guò)濾器規(guī)格</p><p> 第五章
54、 液壓缸的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p> 5.1缸筒和缸蓋組件</p><p> 5.1.1 確定液壓缸油口尺寸</p><p> 液壓缸的油口包括油口孔及連接螺紋。油口可布置在缸筒或缸蓋上,油口直徑應(yīng)根據(jù)活塞最大速度和油口最高流速確定,計(jì)算公式如下:</p><p> 式中 D—液壓缸內(nèi)經(jīng),m;</p><p&g
55、t; — 缸最大輸出流速,m/min;</p><p> —油口流動(dòng)速度,m/min,一般不大于5m/s。</p><p> 油口連接螺紋尺寸見(jiàn)參考文獻(xiàn)[5],表7-20。</p><p> 對(duì)于無(wú)桿腔部位油口:</p><p> 見(jiàn)參考文獻(xiàn)[5],表7-20,選取M502的鏈接螺紋尺寸。</p><p>
56、 對(duì)于有桿腔部位油口:</p><p> 見(jiàn)參考文獻(xiàn)[5],表7-20,選取M422的螺紋連接尺寸。</p><p> 5.1.2 選擇缸筒和缸蓋材料</p><p> 缸筒選材:鑄鋼45
57、 </p><p> 前缸蓋選材:鑄鋼45</p><p> 后缸蓋選材:鑄鋼45</p><p> 5.1.3計(jì)算缸筒和缸蓋的結(jié)構(gòu)參數(shù)</p>
58、;<p> (1)缸筒壁厚的計(jì)算</p><p> 本次設(shè)計(jì)的液壓系統(tǒng)為高壓系統(tǒng),因此按厚壁缸筒計(jì)算</p><p> 式中 p—液壓缸工作壓力,MPa;</p><p> —試驗(yàn)壓力,MPa,工作壓力p≤16MPa時(shí),=1.5p;工作壓力≥16MPa時(shí), =1.5p;</p><p> D—液壓缸內(nèi)徑,m;<
59、/p><p> —缸體材料許用應(yīng)力,MPa;取鑄鋼=120Pa;</p><p> ?。?)缸筒外徑的計(jì)算</p><p> 見(jiàn)參考文獻(xiàn)[5]表4-7 標(biāo)準(zhǔn)液壓缸的缸筒外徑系列,選取的液壓缸信息如下表。</p><p><b> 表5-1</b></p><p> (3)缸底厚度h的計(jì)算 &l
60、t;/p><p> 對(duì)于平型缸底當(dāng)缸底無(wú)油口時(shí)</p><p><b> 當(dāng)缸底有油口時(shí)</b></p><p> 式中—缸底材料許用應(yīng)力,MPa;</p><p> (4)液壓缸頭部法蘭厚度h的計(jì)算</p><p> 因?yàn)樵诟淄差^部有活塞桿導(dǎo)向孔,故其厚度的計(jì)算方法與缸底有所不同。對(duì)于常用
61、的法蘭式缸頭,其厚度的計(jì)算方法如下。</p><p> 式中 F—法蘭受力總和,N;,這里取F=2000000N。</p><p> d—密封環(huán)內(nèi)徑,m;</p><p><b> —密封環(huán)外徑,m;</b></p><p> q—附加密封壓力,Pa;</p><p> —螺釘孔分布圓
62、直徑,m;</p><p> —密封環(huán)平均直徑,m;</p><p> []—法蘭材料許用應(yīng)力,Pa;</p><p> 5.1.4 缸筒和缸蓋的連接計(jì)算</p><p> 缸筒和缸蓋采用螺栓連接時(shí),缸筒螺紋處的拉應(yīng)力為:</p><p><b> 螺紋處的切應(yīng)力:</b></p&
63、gt;<p><b> 合成應(yīng)力為:</b></p><p> 式中 K—螺紋擰緊系數(shù),靜載時(shí)K=1.251~5;動(dòng)載時(shí)K=2.54;</p><p> —螺紋內(nèi)摩擦系數(shù),一般取=0.12;</p><p><b> —螺紋外徑,m;</b></p><p> —螺紋內(nèi)經(jīng),
64、m,一般采用普通螺紋時(shí),=-1.0825t </p><p> D—液壓缸內(nèi)經(jīng),m;</p><p> []—螺紋材料許用應(yīng)力,Pa;</p><p> —螺紋材料屈服點(diǎn),Pa;</p><p> n—安全系數(shù),通常取n=1.52~5;</p><p> F—缸筒螺紋處所受的拉力,N;Z—螺栓數(shù);</p
65、><p> 5.1.5 缸筒與缸蓋的配合</p><p> 本設(shè)計(jì)以參考文獻(xiàn)[5],液壓缸液壓機(jī)(單桿雙作用活塞缸)裝配圖及零件圖為參照,進(jìn)行液壓缸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。</p><p> 缸蓋與缸筒的配合采用H9/f9的間隙配合;缸筒與導(dǎo)向套采用H7/g6配合;缸底與缸筒采用H7/g6配合。</p><p><b> 5.2 排氣裝置&
66、lt;/b></p><p> 排氣裝置用于排除液壓缸內(nèi)的空氣,使其工作穩(wěn)定,一般把排氣閥安裝在液壓缸兩端的最高位置與壓力腔相通,以便安裝后、調(diào)試前排除液壓缸內(nèi)的空氣,對(duì)于運(yùn)動(dòng)速度穩(wěn)定性要求較高的機(jī)床和大型液壓缸,則需要設(shè)置排氣裝置,如排氣閥等。排氣閥的結(jié)構(gòu)有多種形式常用的有如參考文獻(xiàn)[5]圖4-20所示的幾種結(jié)構(gòu),該系統(tǒng)中采用參考文獻(xiàn)[5]圖4-21所示的排氣閥,該排氣閥為整體型排氣閥,其閥體與閥芯合為
67、一體,材料為不銹鋼3cr13,錐面熱處理硬度HRC38~44。</p><p> 5.3 活塞及活塞桿組件</p><p> 5.3.1 確定活塞及活塞桿的連接形式</p><p> 活塞機(jī)及活塞桿的常用連接形式見(jiàn)文獻(xiàn)[5],下表,根據(jù)工作壓力及活塞直徑、機(jī)械振動(dòng)的大小,選用螺紋連接。</p><p> 5.3.2 選擇活塞及活塞桿的
68、材料</p><p> 活塞選擇ZQSn6-6-3為材料;</p><p> 活塞桿選擇45鋼;粗加工后調(diào)質(zhì)到硬度為229~285HB,必要時(shí)高頻淬火達(dá)到45~55HRC。</p><p> 5.3.3 活塞及活塞桿的連接計(jì)算</p><p> 活塞與活塞桿螺紋連接時(shí),活塞桿危險(xiǎn)截面處的拉應(yīng)力為:</p><p&g
69、t;<b> 螺紋處的切應(yīng)力為:</b></p><p><b> 合成應(yīng)力為:</b></p><p> 式中 K—螺紋擰緊系數(shù),靜載時(shí)K=1.251~5;動(dòng)載時(shí)K=2.54;</p><p> —螺紋內(nèi)摩擦系數(shù),一般取=0.12;</p><p><b> —螺紋外徑,m
70、;</b></p><p> —螺紋內(nèi)經(jīng),m,一般采用普通螺紋時(shí),=-1.0825t </p><p> D—液壓缸內(nèi)經(jīng),m;</p><p> []—螺紋材料許用應(yīng)力,Pa;</p><p> —螺紋材料屈服點(diǎn),Pa;</p><p> n—安全系數(shù),通常取n=1.5~2.5;</p>
71、;<p> F—液壓缸輸出的拉力,N;</p><p> 5.3.4 活塞與缸筒的密封結(jié)構(gòu)</p><p> 活塞與缸筒之間既有相對(duì)運(yùn)動(dòng),有需要使液壓缸兩腔之間不漏油。根據(jù)液壓缸的工作壓力及作用選擇Y型密封圈進(jìn)行密封。見(jiàn)文獻(xiàn)[5],表8-49孔用Y形密封圈尺寸,表8-50Y形孔用密封圈溝槽形式與尺寸;表8-52軸用Y形密封圈尺寸,表8-53軸用Y形密封圈溝槽尺寸。根據(jù)公
72、稱直徑進(jìn)行選取。溝槽的公差選取為h9或H9。</p><p> 5.3.5 活塞桿的結(jié)構(gòu)</p><p> 液壓缸通常通過(guò)活塞桿的端部與其驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)相連接。參見(jiàn)文獻(xiàn)[5],常用活塞桿端部結(jié)構(gòu)形式,選用法蘭結(jié)構(gòu)形式。</p><p> 5.3.6 活塞桿的強(qiáng)度校核</p><p> 活塞桿只承受軸向力的作用,因此只進(jìn)行拉壓強(qiáng)度校核,此時(shí)&
73、lt;/p><p> 5.3.7 活塞桿的導(dǎo)向、密封和防塵</p><p> 活塞桿導(dǎo)向套裝在液壓缸的有桿側(cè)端蓋內(nèi),用以對(duì)活塞桿進(jìn)行導(dǎo)向,內(nèi)裝有密封裝置以保證缸筒有桿腔的密封。外側(cè)裝有防塵圈,以防止活塞桿在后退時(shí)時(shí)把雜質(zhì)、灰塵和水分帶到密封裝置處,損壞密封裝置。</p><p> (1)導(dǎo)向套的尺寸配置與最小導(dǎo)向長(zhǎng)度</p><p> 導(dǎo)
74、向套的主要尺寸時(shí)支承長(zhǎng)度,通常按活塞桿直徑、導(dǎo)向套的形式、導(dǎo)向套材 料承受能力、可能遇到的最大側(cè)向負(fù)載等因素來(lái)考慮。</p><p> 導(dǎo)向套過(guò)短將使缸應(yīng)配合間隙引起初始撓度增大,影響液壓缸工作性能和穩(wěn)定性,因此,設(shè)計(jì)時(shí)必須保證有一定的導(dǎo)向長(zhǎng)度,一般液壓缸的最小導(dǎo)向長(zhǎng)度應(yīng)滿足:</p><p> L—液壓缸最大行程,mm;</p><p> D—缸筒內(nèi)經(jīng),mm
75、;</p><p> 其他尺寸見(jiàn)參考文獻(xiàn)[5],表4-19導(dǎo)向套的尺寸配置與最小導(dǎo)向長(zhǎng)度。其中導(dǎo)向面長(zhǎng)度包括了導(dǎo)向套的長(zhǎng)度與缸蓋厚度部分,參見(jiàn)文獻(xiàn)[5], 液壓缸液壓機(jī)裝配圖及零件圖。取導(dǎo)向套長(zhǎng)度為90mm,端蓋總厚度63mm,防塵圈溝槽寬度為16mm。滿足要求。</p><p> 導(dǎo)向套外圓與端蓋內(nèi)孔的配合采用H7/g6。導(dǎo)向套內(nèi)徑的配合一般多為H8/f9(或H9/f9),其表面粗糙
76、度為0.63~1.25。外圓與內(nèi)孔的同軸度不大于0.03mm,圓度與同柱度公差不大于直徑公差之半,內(nèi)孔中的環(huán)形油槽要淺而寬,以保證良好潤(rùn)滑。</p><p> ?。?) 活塞桿的密封和防塵</p><p> 參見(jiàn)文獻(xiàn)[5],活塞桿常用密封與防塵結(jié)構(gòu),選用J型防塵圈。</p><p><b> 5.3.8 活塞</b></p>
77、<p> 活塞在液體壓力的作用下沿缸筒往復(fù)滑動(dòng),因此它于缸筒的配合應(yīng)適當(dāng),即不能過(guò)緊,也不能間隙過(guò)大。設(shè)計(jì)活塞時(shí),主要任務(wù)就是確定活塞的結(jié)構(gòu)形式,其次還有活塞與活塞桿的連接、活塞材料、活塞尺寸及加工公差等。</p><p><b> 活塞的結(jié)構(gòu)形式:</b></p><p> 活塞的結(jié)構(gòu)形式分為整體活塞和組合活塞,根據(jù)密封裝置形式來(lái)選用活塞結(jié)構(gòu)形式,查
78、參考文獻(xiàn)[5],活塞及活塞桿的密封圈使用,該系統(tǒng)液壓缸中可采用Y形圈密封。所以,活塞的結(jié)構(gòu)形式可選用組合活塞。</p><p> 5.3.9 緩沖裝置</p><p> 液壓缸的行程終端緩沖裝置可使帶著負(fù)載的活塞,在到達(dá)行程終端減速到零,目的是消除因活塞的慣性力和液壓力所造成的活塞與端蓋的機(jī)械撞擊,同時(shí)也為了降低活塞在改變運(yùn)動(dòng)方向時(shí)液體發(fā)出的噪聲,使液壓系統(tǒng)速度換接平穩(wěn),速度穩(wěn)定。&l
79、t;/p><p> 緩沖裝置的工作原理時(shí)使缸筒低壓油腔內(nèi)油液(全部或部分)通過(guò)節(jié)流把動(dòng)能轉(zhuǎn)化為熱能,熱能則由循環(huán)的油液帶到液壓缸外。</p><p> 液壓缸的活塞速度在0.1m/s時(shí),一般不采用緩沖裝置;在0.2m/s時(shí),則必須采用緩沖裝置。</p><p> 本設(shè)計(jì)的液壓系統(tǒng)最大速度為3m/min,即0.05m/s小于0.1m/s,但是活塞較大,所以不設(shè)置緩沖
80、裝置。</p><p> 5.4 缸體長(zhǎng)度的確定</p><p> 液壓缸的缸體內(nèi)部長(zhǎng)度應(yīng)等于活塞的行程與活塞的寬度之和,缸體外形長(zhǎng)度還要考慮到兩端端蓋的厚度,導(dǎo)向套寬度,一般液壓缸缸體長(zhǎng)度不大于內(nèi)徑的20~30倍,即在本系統(tǒng)中缸體長(zhǎng)度不大于72000~10800mm。</p><p> 參見(jiàn)文獻(xiàn)[5],本系統(tǒng)中:</p><p>
81、活塞行程L=300mm;</p><p> 活塞寬度B=(0.6~1)D=90~150mm,其中D為液壓缸內(nèi)經(jīng);</p><p> 導(dǎo)向套滑動(dòng)面的長(zhǎng)度A=(0.6~1)D=90~150mm;</p><p> 取活塞寬度B=90mm,導(dǎo)向套滑動(dòng)面的長(zhǎng)度A=90mm,液壓缸缸底厚度H=125mm,液壓缸缸蓋厚度H=75mm。</p><p&g
82、t; 液壓缸缸體內(nèi)部長(zhǎng)度為液壓缸行程長(zhǎng)度、中隔圈寬度與活塞寬度之和,即:</p><p> 300+50+90=440mm</p><p> 缸體外形長(zhǎng)度為液壓缸內(nèi)部長(zhǎng)度、導(dǎo)向套寬度與缸蓋厚度之和為640mm.</p><p> 第六章 液壓油箱設(shè)計(jì)</p><p><b> 6.1 油箱介紹</b><
83、/p><p> 液壓油箱簡(jiǎn)稱油箱,它往往時(shí)一個(gè)功能組件,在液壓系統(tǒng)中主要用于儲(chǔ)存液壓油、散發(fā)油液熱量、溢出空氣及消除泡沫和安裝元件等。</p><p> 按新近的液壓系統(tǒng)污染控制理論的要求,油箱不應(yīng)該時(shí)一個(gè)容納污垢的場(chǎng)合,而要求在油箱中油液本身時(shí)達(dá)到一定清潔度等級(jí)的油液,并以這樣清潔的油液提供給液壓泵及整個(gè)液壓系統(tǒng)的工作油路。</p><p><b>
84、6.2 油箱的類型</b></p><p> 按油箱的結(jié)構(gòu)和用途分,通常分為整體式油箱、兩用油箱和獨(dú)立郵箱三種類型。整體式郵箱是指在液壓系統(tǒng)或機(jī)器內(nèi)部的構(gòu)件內(nèi)形成的油箱;兩用油箱是指液壓油與機(jī)器中的其他目的的用油的公用油箱,獨(dú)立油箱是應(yīng)用最應(yīng)用最廣泛的一類油箱,其熱量主要通過(guò)油箱壁靠輻射和對(duì)流作用散發(fā),因此油箱是盡可能窄而高的形狀。根據(jù)油箱液面與大氣是否相通,又可分為開式油箱和閉式油箱。因此本系統(tǒng)選
85、用開式油箱。</p><p><b> 6.3 油箱的容量</b></p><p> 油箱的容量是油箱的基本參數(shù)。油箱的容量包括油液的容量和空氣的容量。</p><p> 油箱的容量可用經(jīng)驗(yàn)法或根據(jù)散熱加以確定,本符合JB/T 7938—1999 《液壓泵站油箱公稱容量系列》(見(jiàn)參考文獻(xiàn)[5])的規(guī)定。</p><p&
86、gt; 用經(jīng)驗(yàn)法確定油箱的容量注意一下三種情況:</p><p> ?。?)油箱的容量通常為液壓泵每分鐘排出體積額定值的3~5倍;</p><p> ?。?)采用定量泵或非壓力補(bǔ)償變量泵的液壓系統(tǒng),油箱容量的要大于泵流量的3倍以上;</p><p> (3)采用壓力補(bǔ)償壓力油泵時(shí),應(yīng)盡量提供至少為系統(tǒng)每分鐘所需油液體積的平均值(以升記)3倍的油箱容積。</
87、p><p> 容量V (單位為L(zhǎng))計(jì)算按教材式(7-8) : ,由于液壓機(jī)是高壓系統(tǒng),。 所以油箱的容量:取V=500L。</p><p> 第七章 液壓系統(tǒng)性能的運(yùn)算</p><p> 7.1 壓力損失和調(diào)定壓力的確定</p><p> 7.1.1進(jìn)油管中的壓力損失</p><p> 由上述計(jì)算可知,工進(jìn)時(shí)
88、油液流動(dòng)速度較小,通過(guò)的流量為0.38~2.23L/min,主要壓力損失為閥件兩端的壓降可以省略不計(jì)??爝M(jìn)時(shí)液壓桿的速度=3m/min,此時(shí)油液在進(jìn)油管的速度</p><p><b> 沿程壓力損失:</b></p><p> 沿程壓力損失首先要判斷管中的流動(dòng)狀態(tài),此系統(tǒng)采用N32號(hào)液壓油,室溫為20度時(shí),所以有</p><p> 油液在
89、管中的流動(dòng)狀態(tài)為層流,則阻力損失系數(shù)</p><p> =0.122,若取進(jìn)油和回油的管路長(zhǎng)均為4m,油液的密度為=900,則進(jìn)油路上的沿程壓力損失為</p><p><b> MPa.</b></p><p><b> 局部壓力損失:</b></p><p> 局部壓力損失包括管道安裝和管
90、接頭的壓力損失和通過(guò)液壓閥的局部壓力損失,由于管道安裝和管接頭的壓力損失一般取沿程壓力損失的10%,而通過(guò)液壓閥的局部壓力損失則與通過(guò)閥的流量大小有關(guān),若閥的額定流量和額定壓力損失分別為,則當(dāng)通過(guò)閥的流量為q時(shí)的閥的壓力損失,由</p><p><b> 算得MPa</b></p><p> 小于原估算值0.5MPa,所以是安全的。</p><
91、p> 則進(jìn)油路上的壓力總損失為:=0.0845+0.0845+0.093=0.18595MPa</p><p> ?。?)回油管路上的壓力損失:</p><p> 快進(jìn)時(shí)回油路上的流量</p><p> ?。?5.3L/min,</p><p><b> 則回油管路中的速度</b></p>&l
92、t;p> v==0.83m/s,</p><p><b> 由此可以計(jì)算出</b></p><p> =249<2320,</p><p> 油液在管中的流動(dòng)狀態(tài)為層流,則阻力損失系數(shù)</p><p><b> =0.3,</b></p><p> 所
93、以回油路上的沿程壓力損失為</p><p> ?。?.012MPa。</p><p> 而通過(guò)液壓閥的局部壓力損失:=0.024MPa</p><p> 則回油路上的壓力總損失為:=0.0372MPa</p><p> 由上面的計(jì)算所得求出總的壓力損失:</p><p><b> =0.20MPa&l
94、t;/b></p><p><b> 這與估算值相符。</b></p><p> 7.2 油液溫升的計(jì)算</p><p> 在整個(gè)工作循環(huán)中,工進(jìn)和快進(jìn)快退所占的時(shí)間相差不大,所以,系統(tǒng)的發(fā)熱和油液溫升可用一個(gè)循環(huán)的情況來(lái)計(jì)算。</p><p> 7.2.1 快進(jìn)時(shí)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量</p>&
95、lt;p> 快進(jìn)時(shí)液壓缸的有效功率為:=187W</p><p><b> 泵的輸出功率為:=</b></p><p> 因此快進(jìn)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為: </p><p><b> =57W</b></p><p> 7.2.2 快退時(shí)液壓缸的發(fā)熱量</p><p&
96、gt; 快退時(shí)液壓缸的有效功率為:=187W</p><p><b> 泵的輸出功率為:=</b></p><p> 快退時(shí)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為:=62W</p><p> ?。?)壓制時(shí)液壓缸的發(fā)熱量</p><p> 壓制時(shí)液壓缸的有效功率為:</p><p><b> 泵的
97、輸出功率=W</b></p><p> 因此壓制時(shí)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為:=W</p><p> 總的發(fā)熱量為:H=31+33+=W</p><p> 則求出油液溫升近似值為:</p><p> 溫升沒(méi)有超出允許范圍,液壓系統(tǒng)中不需要設(shè)置冷卻器。</p><p> 7.3 散熱量的計(jì)算</p&g
98、t;<p> 當(dāng)忽略系統(tǒng)中其他地方的散熱,只考慮油箱散熱時(shí),顯然系統(tǒng)的總發(fā)熱功率H全部由油箱來(lái)考慮。這時(shí)油箱散熱面積A的計(jì)算公式為</p><p> 式中 A—油箱的散熱面積()</p><p> H—油箱需要的散熱功率(W)</p><p> —油溫(一般以考慮)與周圍環(huán)境溫度的溫差</p><p> K—散熱系數(shù)
99、。與油箱周圍通風(fēng)條件的好壞而不同,通風(fēng)很差時(shí)K=8~9,良好時(shí)K=15~17.5;風(fēng)扇強(qiáng)行冷卻時(shí)K=20~23;強(qiáng)迫水冷時(shí)K=110~175。</p><p> 這里取自然良好的通風(fēng)散熱,所以油箱散熱面積A為:</p><p><b> 總 結(jié)</b></p><p> 這次課程設(shè)計(jì)的內(nèi)容是小型液壓機(jī)液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)。對(duì)我們來(lái)說(shuō)液壓系統(tǒng)的
100、設(shè)計(jì)是一門新的知識(shí),在設(shè)計(jì)程中,碰到了一些與以往不同的方法及概念,總結(jié)起來(lái),我認(rèn)為最大的欠缺就是缺乏一個(gè)整體的觀念,常常在不經(jīng)意中,只考慮到滿足一個(gè)或幾個(gè)性能要求,而沒(méi)有以一個(gè)整體的思想來(lái)考慮問(wèn)題。比如,我們?cè)O(shè)計(jì)系統(tǒng)圖時(shí),很容易忘記考慮系統(tǒng)保壓和液壓泵卸荷等問(wèn)題,假如忘記考慮這些問(wèn)題,就難以實(shí)現(xiàn)預(yù)定的工作要求。為此我也花了很長(zhǎng)時(shí)間,經(jīng)過(guò)反復(fù)思考最終設(shè)計(jì)出符合工作要求的系統(tǒng)圖。</p><p> 另一方面,在這次
101、的設(shè)計(jì)中,我用到了一些經(jīng)驗(yàn)公式以及一些在一定范圍內(nèi)取值的數(shù)據(jù),以前我習(xí)慣了在精確公式及數(shù)值下計(jì)算,而且在查閱工具書方面的能力還不足,還需要在今后的設(shè)計(jì)中進(jìn)一步加強(qiáng)。出現(xiàn)以上的種種缺陷的關(guān)鍵問(wèn)題在于我們?nèi)狈@方面專業(yè)能力的鍛煉。但經(jīng)過(guò)這次課程設(shè)計(jì)之后讓我對(duì)于液壓系統(tǒng)的應(yīng)用更加了解。還有設(shè)計(jì)的時(shí)候應(yīng)該具有嚴(yán)緊的態(tài)度,因?yàn)楹芏喙こ虇?wèn)題都是人命關(guān)天。所以我們要從現(xiàn)在開始就養(yǎng)成一種嚴(yán)緊的學(xué)習(xí)和工作態(tài)度,以后在工作中才能盡量避免一些重大失誤。<
102、;/p><p> 通過(guò)這次的課程設(shè)計(jì),讓我對(duì)液壓系統(tǒng)以及液壓閥件有了更深的認(rèn)識(shí),對(duì)設(shè)計(jì)液壓裝備時(shí)應(yīng)有的要求有了新的見(jiàn)解,完成同樣的要求,有不同的設(shè)計(jì)方案,但是我們應(yīng)向使用性能,結(jié)構(gòu),經(jīng)濟(jì)性更優(yōu)的方向發(fā)展。當(dāng)然這還需要我們不斷地刻苦學(xué)習(xí),然后在前人實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上,勇于創(chuàng)新,尋求更經(jīng)濟(jì)實(shí)惠的設(shè)計(jì)。</p><p> 由于能力所限,在設(shè)計(jì)過(guò)程中還有許多不足之處,懇請(qǐng)老師批評(píng)指正!</p&
103、gt;<p><b> 參考文獻(xiàn)</b></p><p> [1] 周士昌主編.液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)圖集[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2003。</p><p> [2] 雷天覺(jué)主編.新編液壓工程手冊(cè)[M].上下冊(cè).北京:北京理工大學(xué)出版社,2005。</p><p> [3] 機(jī)械工業(yè)部編.液壓元件產(chǎn)品樣本[M].北京:機(jī)械工業(yè)
104、出版社,1985。</p><p> [4] 張仁杰編著.液壓缸的設(shè)計(jì)制造和維修[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1989。</p><p> [5] 張利平編著.液壓傳動(dòng)設(shè)計(jì)指南[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2010.5。</p><p> [6] 張利平編著.液壓傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2005.8。</p><p>
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