橋梁畢業(yè)設(shè)計(jì)---裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土箱型梁

1、<p>　　2 設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置</p><p><b>　　2.1 設(shè)計(jì)資料</b></p><p>　　2.1.1 橋面跨徑及橋?qū)?lt;/p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)跨徑：總體方案選擇的結(jié)果，采用裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土箱型梁，跨度40m，共三跨。</p><p>　　主梁長(zhǎng)：伸縮縫采用4cm，預(yù)制梁長(zhǎng)39.96m

2、。</p><p>　　計(jì)算跨徑：取相鄰支座中心間距39.5m。</p><p>　　橋面凈空：由于該橋所在的路線寬度較大，確定采用分離式橋。</p><p>　　單側(cè)橋橫向布置：0.52（護(hù)欄）+3.752（二車道）+1（左路肩）+3（右路肩）=12.5m</p><p>　　2.1.2 設(shè)計(jì)荷載</p><p>

3、　　根據(jù)線路的等級(jí),確定荷載等級(jí)，由一級(jí)公路，設(shè)計(jì)時(shí)速100km/h可查得：</p><p>　　計(jì)算荷載：公路一級(jí)荷載。</p><p>　　2.1.3 材料及工藝</p><p>　　1）水泥混凝土：主梁、欄桿、橋面鋪裝采用C50號(hào)混凝土。抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=32.4，抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=22.4，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=2.65，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=1.83, =3.45

4、15;。</p><p>　　2）預(yù)應(yīng)力鋼筋采用（ASTM A416—97a標(biāo)準(zhǔn)）低松弛鋼絞線1×7標(biāo)準(zhǔn)型?？估瓘?qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=1860，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=1260，公稱直徑15.2，公稱面積139，彈性模量=1.95×。</p><p>　　2.1.4 設(shè)計(jì)依據(jù)</p><p>　　1）《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTG D60-2004）；<

5、/p><p>　　2）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ D62-2004）；</p><p><b>　　2.2 構(gòu)造布置</b></p><p>　　2.2.1 主梁間距與主梁片數(shù)</p><p>　　為使材料得到充分利用，擬采用抗彎剛度和抗扭剛度都較大的箱型截面，按單箱單室截面設(shè)計(jì)，為減小下部結(jié)構(gòu)

6、的工程數(shù)量，采用斜腹式。施工方法采用先預(yù)制，在吊裝的方法。</p><p>　　在保證行車道板使用性能—撓度和裂縫控制的前提下，將預(yù)制箱梁控制在可以吊裝的范圍內(nèi)，整橋橫向按8片預(yù)制箱梁布置，設(shè)計(jì)主梁間距均為3.12m，邊主梁寬3.02m,中主梁寬2.92m，主梁之間留0.2m后澆段，以減輕吊裝重量，同時(shí)能加強(qiáng)橫向整體性。</p><p>　　2.2.2 主梁尺寸擬定</p>

7、<p>　　1）主梁高：根據(jù)預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁的截面尺寸設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)梁高跨比通常為1/15-1/25，本設(shè)計(jì)取1/25，即梁高h(yuǎn)=1.60m。</p><p>　　2）頂板寬度與厚度：頂板寬度在橋面寬度和主梁片數(shù)確定以后，就已經(jīng)確定：3.12m；厚度與其受力有關(guān)，此處采用變厚度，懸臂遠(yuǎn)端10cm，在20cm處開(kāi)始逐漸變厚，與腹板相交處厚度為16cm，由腹板向內(nèi)依然采用相同的變厚度。</p>

8、<p>　　3）底板寬度與厚度：底板寬度取100cm，厚度既要滿足受力要求，又要考慮到預(yù)應(yīng)力鋼筋孔道的布置，因此厚度取20cm。</p><p>　　4）腹板厚度：除了要滿足抗剪及施工要求外，腹板厚度選取時(shí)還應(yīng)考慮到預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置和彎起，此處取24cm（注：水平厚度24.7cm）。</p><p>　　2.2.3 橫截面沿跨長(zhǎng)改變</p><p>　　

9、本設(shè)計(jì)梁高采用等高度形式，梁端部分由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應(yīng)力，也因布置錨具的要求，在端頭附近做成鋸齒形，截面厚度在距支座1m處開(kāi)始變化，厚度由原來(lái)各自向內(nèi)增加一倍。</p><p>　　2.2.4 橫隔梁設(shè)計(jì)</p><p>　　為了增強(qiáng)主梁之間的橫向連接剛度，除設(shè)置端橫隔梁外，還在跨中、四分之一處設(shè)置三片中橫隔梁，共計(jì)五片。橫隔梁厚度為20cm，為了減輕吊裝質(zhì)量、節(jié)省材料

10、橫隔梁中間留孔。</p><p>　　主梁跨中、支點(diǎn)截面以及橫隔梁尺寸見(jiàn)圖2-1、圖2-2所示：</p><p>　　圖2-1 箱梁跨中橫截面</p><p>　　Fig. 2 -1 The cross-section of mid-span box beam </p><p>　　圖2-2 箱梁支點(diǎn)截面 </p><p

11、>　　Fig.2 -2 The cross-section of side end-span box beam </p><p>　　2.2.5 橋面鋪裝</p><p>　　采用厚度為8cm水泥混凝土墊層，表面7cm的瀝青混凝土，橋面橫坡為1.5%。</p><p>　　2.2.6 橋梁橫斷面圖</p><p>　　圖2-3 橋

12、梁橫斷面圖（單位：cm）</p><p>　　Fig.2-3 The diagram of bridge cross section </p><p>　　2.3 主梁毛截面幾何特性計(jì)算</p><p>　　2.3.1 計(jì)算截面幾何特性</p><p>　　本設(shè)計(jì)采用分塊面積法，因?yàn)橹辉诰嘀c(diǎn)1m處開(kāi)始變截面，為簡(jiǎn)便計(jì)算，可近似按等截面

13、計(jì)算，所以只需分別計(jì)算邊主梁、中主梁預(yù)制時(shí)和使用時(shí)跨中截面的幾何特性。主要計(jì)算公式如下：</p><p>　　毛截面面積： (2—1)</p><p>　　各分塊面積對(duì)上緣的面積距： (2—2)</p><p>　　

14、毛截面重心至梁頂?shù)木嚯x： (2—3)</p><p>　　毛截面慣性距計(jì)算移軸公式： (2—4)</p><p><b>　　式中——分塊面積；</b></p><p>　　——分塊面積重心至梁頂?shù)木嚯x；</p><p&

15、gt;　　——毛截面重心至梁頂?shù)木嚯x；</p><p>　　——各分塊對(duì)上緣的的面積距；</p><p>　　——各分塊面積對(duì)其自身重心的慣性距。</p><p>　　利用以上公式，分別計(jì)算邊主梁、中主梁預(yù)制時(shí)和使用時(shí)跨中截面的幾何特性，將結(jié)果列入一下各表中。</p><p>　　表2-1邊梁的截面幾何特性計(jì)算表（使用前）</p>

16、<p>　　Tab.2-1 The calculation of the geometrical features of side beam（before use）</p><p>　　其中：矩形自身慣性矩 ， 三角形自身慣性矩</p><p><b>　　=67.97 </b></p><p>　　I= =37756493

17、.84cm4</p><p>　　表2-2 中梁的截面幾何特性計(jì)算表（使用前）</p><p>　　Tab.2-2 The calculation of the geometrical features of center beam（before use）</p><p><b>　　其中：=68.5</b></p><p

18、>　　I= =37355768.26cm4</p><p>　　表2-3 主梁的截面幾何特性計(jì)算表（使用階段）</p><p>　　Tab.2-3 The calculation of the geometrical features of main beam（The use of phase）</p><p><b>　　其中：=67.45<

19、/b></p><p>　　I= =38150621.36cm4</p><p>　　2.3.2 檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)</p><p><b>　　以跨中截面為例：</b></p><p><b>　　上核心距：==cm</b></p><p><b>　　下核

20、心距：==cm</b></p><p><b>　　截面效率指標(biāo)：</b></p><p>　　根據(jù)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，一般截面效率指標(biāo)取，且較大者較經(jīng)濟(jì)。上述計(jì)算表明，初擬的主梁截面是合理的。</p><p><b>　　3 主梁內(nèi)力計(jì)算</b></p><p>　　3.1 恒載內(nèi)力計(jì)算&l

21、t;/p><p>　　3.1.1 第一期恒載（主梁自重）</p><p>　　在距主梁端部1m處為過(guò)渡寬度。</p><p>　　1）邊主梁自重荷載：</p><p><b>　　跨中部分：</b></p><p><b>　　支點(diǎn)部分：</b></p><

22、p><b>　　邊主梁荷載集度：</b></p><p>　　2）中主梁自重荷載：</p><p><b>　　跨中部分 </b></p><p><b>　　支點(diǎn)部分 </b></p><p><b>　　中主梁荷載集度：</b></p&g

23、t;<p>　　3）橫隔梁自重荷載：</p><p><b>　　一個(gè)橫隔梁體積：</b></p><p><b>　　橫隔梁荷載集度：</b></p><p><b>　　邊梁部分： </b></p><p><b>　　中梁部分：</b>

24、</p><p><b>　　第一期恒載集度：</b></p><p>　　3.1.2 第二期恒載（主梁現(xiàn)澆濕接縫）</p><p><b>　　邊主梁：</b></p><p><b>　　中主梁：</b></p><p>　　3.1.3 第三期恒

25、載（防撞墻、橋面鋪裝）</p><p><b>　　1）防撞墻：</b></p><p>　　按規(guī)定：（只有邊梁承擔(dān)）</p><p><b>　　2）橋面鋪裝：</b></p><p><b>　　第三期恒集度：</b></p><p>　　3.1.4

26、 恒載集度匯總</p><p>　　表3-1 主梁恒載匯總表</p><p>　　Tab.3-1 The collection of the dead load of main beam</p><p><b>　　3.2 恒載內(nèi)力</b></p><p>　　設(shè)為計(jì)算截面至支撐中心的距離，并令</p>

27、<p>　　圖 3-1 恒載內(nèi)力計(jì)算圖</p><p>　　Fig.3-1 The diagram of constant load calculation </p><p>　　則計(jì)算公式為： (3—1)</p><p><b>　　(3—2)</b>&

28、lt;/p><p><b>　　其中： </b></p><p>　　則邊主梁和中主梁的恒載內(nèi)力計(jì)算如下表</p><p>　　表3-2 恒載內(nèi)力表</p><p>　　Tab.3 -2 The table of dead load </p><p>　　4 荷載橫向分布計(jì)算</p

29、><p>　　4.1 支點(diǎn)截面橫向分布系數(shù)計(jì)算</p><p>　　本設(shè)計(jì)應(yīng)用杠桿法計(jì)算支點(diǎn)截面的橫向分布系數(shù)。杠桿法忽略了主梁之間橫向結(jié)構(gòu)的聯(lián)系作用，假設(shè)橋面板在主梁上斷開(kāi)，把橋面板看作沿橫向支承在主梁上的簡(jiǎn)支梁或簡(jiǎn)支單懸臂梁，主要適用于雙肋式梁橋或多梁式橋支點(diǎn)截面。本橋?yàn)槎嗔菏綐?，?dāng)橋上荷載作用在靠近支點(diǎn)處時(shí)，荷載的絕大部分通過(guò)相鄰的主梁直接傳至墩臺(tái)。雖然端橫隔梁連續(xù)于幾根主梁之間，但是

30、其變形極其微小，荷載主要傳至兩個(gè)相鄰的主梁支座。因此，偏于安全的用杠桿原理法來(lái)計(jì)算荷載在支點(diǎn)的橫向分布系數(shù)。</p><p>　　1）對(duì)于1號(hào)梁，首先繪制1號(hào)梁反力影響線，如圖4-1。</p><p>　　并確定荷載最不利位置：</p><p>　　圖 4-1 1號(hào)梁橫向分布系數(shù)圖</p><p>　　Fig.4-1 The diagram

31、of 1 Leung horizontal distribution coefficient</p><p>　　1號(hào)梁荷載橫向分布系數(shù)：</p><p>　　2）對(duì)于1號(hào)梁，首先繪制1號(hào)梁反力影響線，如圖4-2。</p><p>　　并確定荷載最不利位置：</p><p>　　圖 4-2 2號(hào)梁橫向分布系數(shù)圖</p><

32、p>　　Fig. 4-2 The diagram of 2 Leung horizontal distribution coefficient</p><p>　　2號(hào)梁荷載橫向分布系數(shù)：</p><p>　　由于高速公路，無(wú)人群荷載，所以根據(jù)對(duì)稱性，3號(hào)梁與2號(hào)梁支點(diǎn)的橫向分布系數(shù)相同，4號(hào)梁與1號(hào)梁的橫向分布系數(shù)相同。</p><p>　　4.2 跨中截

33、面橫向分布系數(shù)計(jì)算</p><p>　　本設(shè)計(jì)應(yīng)用修正偏心壓力法計(jì)算跨中截面的橫向分布系數(shù)。修正偏心壓力法是當(dāng)橋主梁間具有可靠連接時(shí)，在汽車荷載作用下，中間橫隔梁的彈性撓曲變形與主梁的變形相比很小，因此可假定中間橫隔梁像一根無(wú)窮大的剛性梁一樣保持直線形狀。本設(shè)計(jì)因除了設(shè)置端橫隔梁外，還分別在跨中、四分之一處設(shè)置了橫隔梁，并且主梁之間預(yù)留20cm后澆注，所以在本設(shè)計(jì)中，主梁之間具有可靠的連接，固選用修正偏心壓力法計(jì)

34、算跨中橫向分布系數(shù)。</p><p>　　4.2.1 計(jì)算主梁抗彎慣性矩</p><p>　　由前面截面幾何特性計(jì)算可知</p><p>　　4.2.2 計(jì)算主梁截面抗扭慣性矩t</p><p>　　對(duì)于本設(shè)計(jì)箱形截面，空室高度大于截面高度0.6倍（即0.81>0.6）,所以屬于薄壁閉合截面。對(duì)于單室箱型截面，其抗扭慣性矩可分為兩部

35、分：兩邊懸出的開(kāi)口部分和薄壁部分。由于本設(shè)計(jì)截面采用的是變厚度，所以計(jì)算前把截面轉(zhuǎn)化成兩個(gè)矩形和一個(gè)閉口槽型，它們的厚度采用轉(zhuǎn)換后的厚度，如圖4-3：</p><p>　　懸出部分可按實(shí)體矩形截面計(jì)算： (4—1)</p><p>　　其中： ——矩形長(zhǎng)邊長(zhǎng)度</p><p><b>　　——矩形短邊長(zhǎng)

36、度</b></p><p>　　——矩形截面抗扭剛度系數(shù)</p><p>　　n——主梁截面劃分為單個(gè)矩形的塊數(shù)</p><p>　　薄壁閉合部分： (4—2)</p><p>　?。ㄗⅲ汗街芯唧w尺寸見(jiàn)下圖）</p><p>　　圖

37、4-3 截面轉(zhuǎn)換圖</p><p>　　Fig.4-3 The conversion cross-section map</p><p>　　1）計(jì)算懸臂部分抗扭慣性矩</p><p><b>　　懸臂換算厚度： </b></p><p>　　則： </p><p>　　

38、表4-1矩形截面抗扭剛度系數(shù)表</p><p>　　Tab.4-1 rectangular section torsional stiffness coefficient table</p><p>　　由通過(guò)查表（內(nèi)插法）可得，懸臂部分抗扭剛度系數(shù)c=0.297867</p><p><b>　　則：</b></p><p

39、>　　2）計(jì)算閉口薄壁部分抗扭慣性矩</p><p>　　薄壁箱型截面頂板換算厚度：</p><p>　　則： 圖 4-4 抗扭計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p>　　Fig.4-4 Diagram calculated torsional</p><

40、;p>　　4.2.3 計(jì)算主梁截面抗扭剛度修正系數(shù)</p><p>　　本橋使用后各主梁的橫截面均相等，,梁數(shù)，梁間距為3.12m，并取，</p><p><b>　　則： </b></p><p>　　抗扭修正系數(shù)： </p><p>　　其中： ——材料剪切

41、模量；</p><p><b>　　——主梁抗彎慣性矩</b></p><p>　　——材料的彈性模量；</p><p><b>　　——主梁抗扭慣矩；</b></p><p>　　4.2.4 跨中截面橫向分布系數(shù)計(jì)算</p><p>　　1）1號(hào)梁。計(jì)算考慮抗扭修正系數(shù)的

42、橫向影響線豎標(biāo)值</p><p>　　由橫向影響線的豎標(biāo)值繪制各梁的橫向影響線，并確定荷載的最不利位置。</p><p>　　1梁的橫向影響線和布載圖式如圖4-5：</p><p>　　圖4-5 1號(hào)梁的橫向影響線和布載圖</p><p>　　Fig. 4 -5 The diagram of 1 leong’s horizontal imp

43、act lines and load</p><p>　　設(shè)影響線零點(diǎn)離1號(hào)梁軸線的距離為，則：</p><p><b>　　解得： </b></p><p>　　則汽車荷載橫向分布系數(shù)為：</p><p><b>　　2）2號(hào)梁</b></p><p>　　計(jì)算考慮抗扭

44、修正系數(shù)的橫向影響線豎標(biāo)值</p><p>　　由橫向影響線的豎標(biāo)值繪制各梁的橫向影響線，并確定荷載的最不利位置。</p><p>　　2梁的橫向影響線和布載圖式如圖4-6：</p><p>　　圖4-6 2號(hào)梁的橫向影響線和布載圖</p><p>　　Fig. 4 -6 The diagram of 2 leong’s horizontal

45、 impact lines and load</p><p>　　設(shè)影響線零點(diǎn)離2號(hào)梁軸線的距離為，則：</p><p><b>　　解得： </b></p><p>　　則汽車荷載橫向分布系數(shù)為：</p><p>　　由于高速公路，無(wú)人群荷載，所以根據(jù)對(duì)稱性，3號(hào)梁與2號(hào)梁支點(diǎn)的橫向分布系數(shù)相同，4號(hào)梁與1號(hào)梁的橫

46、向分布系數(shù)相同。</p><p>　　4.3 荷載截面橫向分布系數(shù)匯總</p><p>　　由以上計(jì)算將荷載橫向分布系數(shù)匯總到表4-2</p><p>　　表4-2橫向分布系數(shù)匯總表</p><p>　　Tab. 4 -2 The summary of horizontal distribution coefficient</p>

47、;<p>　　5 活載影響下主梁內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　5.1 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)的確定</p><p>　　根據(jù)《橋規(guī)》，簡(jiǎn)支梁橋的自振頻率可采用以下公式估算：</p><p><b>　　(5-1) </b></p><p>　　式中：—結(jié)構(gòu)計(jì)算跨徑（）；</p><p

48、>　　—結(jié)構(gòu)材料的彈性模量（）；</p><p>　　對(duì)于混凝土，取 N/m2</p><p>　　—結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩（）；</p><p>　　—結(jié)構(gòu)跨中處的單位長(zhǎng)度質(zhì)量（），當(dāng)換算為重力計(jì)算時(shí)其單位為（）；</p><p>　　—結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力（）；</p><p><b>　　—重力

49、加速度（）。</b></p><p><b>　　即：</b></p><p>　　《橋規(guī)》規(guī)定，沖擊系數(shù)按下式計(jì)算：</p><p><b>　　當(dāng)時(shí)，；</b></p><p><b>　　當(dāng)時(shí)，；</b></p><p><b&g

50、t;　　當(dāng)時(shí)，，本計(jì)算。</b></p><p><b>　　故： </b></p><p><b>　　所以取：</b></p><p>　　1+=1.11 </p><p>　　根據(jù)《橋規(guī)》規(guī)定，本設(shè)計(jì)為半幅二車道，可不考慮橫向車道折減，其折減系數(shù)。</p>&l

51、t;p>　　5.2 活載內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　本設(shè)計(jì)中，因?yàn)槌O(shè)置端橫隔梁外，跨中還設(shè)置了3根內(nèi)橫隔梁，所以跨中部分采用不變的，從第一根內(nèi)橫隔梁起至支點(diǎn)從直線過(guò)度到[13]。</p><p>　　在計(jì)算簡(jiǎn)支梁跨中最大彎矩與剪力時(shí)，由于車輛的重軸一般作用于跨中區(qū)段，而橫向分布系數(shù)在跨中區(qū)段的變化不大，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，通常采用不變的跨中橫向分布系數(shù)計(jì)算。</p>&

52、lt;p>　　根據(jù)《橋規(guī)》，公路級(jí)車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為。集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值隨計(jì)算跨徑而變，當(dāng)計(jì)算跨徑小于或等于時(shí)，為；計(jì)算跨徑等于或大于時(shí)，為；計(jì)算跨徑在之間時(shí)，值采用直線內(nèi)插求得。當(dāng)計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)乘以1.2的系數(shù)，其主要用于驗(yàn)算下部結(jié)構(gòu)或上部結(jié)構(gòu)的腹板。</p><p>　　因此由內(nèi)插求得： 求得，。 </p><p>　　5.2.1 1號(hào)梁活載內(nèi)力

53、計(jì)算</p><p>　　1）1號(hào)梁跨中截面彎矩和剪力計(jì)算</p><p>　　跨中截面彎矩影響線及橫向分布系數(shù)見(jiàn)圖5-1，跨中截面彎矩計(jì)算采用不變的橫向分布系數(shù)。</p><p>　　圖5-1 1號(hào)梁跨中彎矩計(jì)算圖</p><p>　　Fig. 5 -1 The calculation of 1 leong’s span moment &

54、lt;/p><p>　　跨中彎矩影響線的最大坐標(biāo)值：</p><p>　　跨中彎矩影響線的面積：</p><p><b>　　集中荷載：</b></p><p><b>　　均布荷載：</b></p><p>　　車道荷載作用下1號(hào)梁跨中彎矩：</p><p&

55、gt;　　跨中截面剪力影響線及橫向分布系數(shù)見(jiàn)圖5-2，跨中截面剪力計(jì)算采用不變的橫向分布系數(shù)。</p><p>　　圖5-2 1號(hào)梁跨中剪力計(jì)算圖</p><p>　　Fig.5 -2 The calculation of 1 leong’s span shear</p><p>　　跨中剪力影響線的最大坐標(biāo)值：</p><p>　　跨中剪

56、力影響線的面積：</p><p><b>　　集中荷載：</b></p><p><b>　　均布荷載：</b></p><p>　　車道荷載作用下1號(hào)梁跨中剪力：</p><p>　　2）1號(hào)梁處截面彎矩和剪力計(jì)算</p><p>　　處截面彎矩影響線及橫向分布系數(shù)見(jiàn)圖5-

57、3，截面彎矩計(jì)算需考慮荷載橫向分布系數(shù)沿橋縱向的變化，支點(diǎn)截面取，至取，支點(diǎn)~段橫向分布系數(shù)按直線變化。</p><p>　　圖5-3 1號(hào)梁處彎矩計(jì)算圖</p><p>　　Fig. 5-3 The calculation of 1 Leong’s department moment </p><p>　　處彎矩影響線的最大坐標(biāo)值：</p><

58、;p>　　三角荷載合力作用點(diǎn)處影響線坐標(biāo)值：</p><p>　　處彎矩影響線的面積：</p><p><b>　　集中荷載：</b></p><p><b>　　均布荷載：</b></p><p>　　車道荷載作用下1號(hào)梁處彎矩：</p><p>　　處截面剪力影響線

59、及橫向分布系數(shù)見(jiàn)圖5-4，截面剪力計(jì)算需考慮荷載橫向分布系數(shù)沿橋縱向的變化，支點(diǎn)截面取，至取，支點(diǎn)~段橫向分布系數(shù)按直線變化。</p><p>　　圖5-4 1號(hào)梁處剪力計(jì)算圖</p><p>　　Fig.5 -4 The calculation of 1 Leong’s department shear</p><p>　　處剪力影響線的最大坐標(biāo)值：</

60、p><p>　　處剪力影響線的面積：</p><p><b>　　集中荷載：</b></p><p><b>　　均布荷載：</b></p><p>　　車道荷載作用下1號(hào)梁處剪力：</p><p>　　3）1號(hào)梁變化點(diǎn)處截面彎矩和剪力計(jì)算</p><p>

61、;　　變化點(diǎn)處截面彎矩影響線及橫向分布系數(shù)見(jiàn)圖5-5，變化點(diǎn)截面彎矩計(jì)算需考慮荷載橫向分布系數(shù)沿橋縱向的變化，支點(diǎn)截面取，至取，支點(diǎn)~段橫向分布系數(shù)按直線變化。</p><p>　　圖5-5 1號(hào)梁變化點(diǎn)處彎矩計(jì)算圖</p><p>　　Fig. 5-5 The calculation of 1 Leong’s Change-point department moment </p&

62、gt;<p>　　變化點(diǎn)處彎矩影響線的最大坐標(biāo)值：</p><p>　　三角荷載合力作用點(diǎn)處影響線坐標(biāo)值：</p><p>　　變化點(diǎn)處彎矩影響線的面積：</p><p><b>　　集中荷載：</b></p><p><b>　　均布荷載：</b></p><p&

63、gt;　　車道荷載作用下1號(hào)梁變化點(diǎn)處彎矩：</p><p>　　變化點(diǎn)處截面剪力影響線及橫向分布系數(shù)見(jiàn)圖5-6，變化點(diǎn)截面剪力計(jì)算需考慮荷載橫向分布系數(shù)沿橋縱向的變化，支點(diǎn)截面取，至取，支點(diǎn)~段橫向分布系數(shù)按直線變化。</p><p>　　圖5-6 1號(hào)梁變化點(diǎn)處剪力計(jì)算圖</p><p>　　Fig.5-6 The calculation of 1 Leong

64、’s Change-point department shear</p><p>　　變化點(diǎn)處剪力影響線的最大坐標(biāo)值：</p><p>　　三角荷載合力作用點(diǎn)處影響線坐標(biāo)值：</p><p>　　變化點(diǎn)處剪力影響線的面積：</p><p><b>　　集中荷載：</b></p><p><b

65、>　　均布荷載：</b></p><p>　　車道荷載作用下1號(hào)梁變化點(diǎn)處剪力：</p><p>　　4）1號(hào)梁支點(diǎn)處截面剪力計(jì)算</p><p>　　支點(diǎn)處截面剪力影響線及橫向分布系數(shù)見(jiàn)圖5-7，支點(diǎn)截面剪力計(jì)算需考慮荷載橫向分布系數(shù)沿橋縱向的變化，支點(diǎn)截面取，至取，支點(diǎn)~段橫向分布系數(shù)按直線變化。</p><p>　　圖

66、5-7 1號(hào)梁支點(diǎn)處剪力計(jì)算圖</p><p>　　Fig. 5-7 The calculation of 1 Leong’s Support department moment </p><p>　　支點(diǎn)處剪力影響線的最大坐標(biāo)值：</p><p>　　三角荷載合力作用點(diǎn)處影響線坐標(biāo)值：</p><p>　　支點(diǎn)處剪力影響線的面積：<

67、;/p><p><b>　　集中荷載：</b></p><p><b>　　均布荷載：</b></p><p>　　車道荷載作用下1號(hào)梁支點(diǎn)處剪力：</p><p>　　5.2.2 2號(hào)梁活載內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　1）2號(hào)梁跨中截面彎矩和剪力計(jì)算</p>

68、<p>　　跨中截面彎矩影響線及橫向分布系數(shù)見(jiàn)圖5-8，跨中截面彎矩計(jì)算采用不變的橫向分布系數(shù)。</p><p>　　圖5-8 2號(hào)梁跨中彎矩計(jì)算圖</p><p>　　Fig. 5 -8 The calculation of 2 leong’s span moment</p><p>　　跨中彎矩影響線的最大坐標(biāo)值：</p><p&

69、gt;　　跨中彎矩影響線的面積：</p><p><b>　　集中荷載：</b></p><p><b>　　均布荷載：</b></p><p>　　車道荷載作用下2號(hào)梁跨中彎矩：</p><p>　　跨中截面剪力影響線及橫向分布系數(shù)見(jiàn)圖5-9，跨中截面剪力計(jì)算采用不變的橫向分布系數(shù)。</p&

70、gt;<p>　　圖5-9 2號(hào)梁跨中剪力計(jì)算圖</p><p>　　Fig.5-9 The calculation of 2 leong’s span shear</p><p>　　跨中剪力影響線的最大坐標(biāo)值：</p><p>　　跨中剪力影響線的面積：</p><p><b>　　集中荷載：</b>

71、</p><p><b>　　均布荷載：</b></p><p>　　車道荷載作用下2號(hào)梁跨中剪力：</p><p>　　2）2號(hào)梁處截面彎矩和剪力計(jì)算</p><p>　　處截面彎矩影響線及橫向分布系數(shù)見(jiàn)圖5-10，截面彎矩計(jì)算需考慮荷載橫向分布系數(shù)沿橋縱向的變化，支點(diǎn)截面取，至取，支點(diǎn)~段橫向分布系數(shù)按直線變化。&l

72、t;/p><p>　　圖5-10 2號(hào)梁處彎矩計(jì)算圖</p><p>　　Fig. 5-10 The calculation of 2 Leong’s department moment</p><p>　　處彎矩影響線的最大坐標(biāo)值：</p><p>　　三角荷載合力作用點(diǎn)處影響線坐標(biāo)值：</p><p>　　處彎矩影

73、響線的面積：</p><p><b>　　集中荷載：</b></p><p><b>　　均布荷載：</b></p><p>　　車道荷載作用下2號(hào)梁處彎矩：</p><p>　　處截面剪力影響線及橫向分布系數(shù)見(jiàn)圖5-11，截面剪力計(jì)算需考慮荷載橫向分布系數(shù)沿橋縱向的變化，支點(diǎn)截面取，至取，支點(diǎn)~段

74、橫向分布系數(shù)按直線變化。</p><p>　　圖5-11 2號(hào)梁處剪力計(jì)算圖</p><p>　　Fig.5 -11 The calculation of 2 Leong’s department shear</p><p>　　處剪力影響線的最大坐標(biāo)值：</p><p>　　處剪力影響線的面積：</p><p>&

75、lt;b>　　集中荷載：</b></p><p><b>　　均布荷載：</b></p><p>　　車道荷載作用下2號(hào)梁處剪力：</p><p>　　3）2號(hào)梁變化點(diǎn)處截面彎矩和剪力計(jì)算</p><p>　　變化點(diǎn)處截面彎矩影響線及橫向分布系數(shù)見(jiàn)圖5-12，變化點(diǎn)截面彎矩計(jì)算需考慮荷載橫向分布系數(shù)沿橋

76、縱向的變化，支點(diǎn)截面取，至取，支點(diǎn)~段橫向分布系數(shù)按直線變化。</p><p>　　圖5-12 2號(hào)梁變化點(diǎn)處彎矩計(jì)算圖</p><p>　　Fig. 5-12 The calculation of 2 Leong’s Change-point department moment</p><p>　　變化點(diǎn)處彎矩影響線的最大坐標(biāo)值：</p><

77、;p>　　三角荷載合力作用點(diǎn)處影響線坐標(biāo)值：</p><p>　　變化點(diǎn)處彎矩影響線的面積：</p><p><b>　　集中荷載：</b></p><p><b>　　均布荷載：</b></p><p>　　車道荷載作用下2號(hào)梁變化點(diǎn)處彎矩：</p><p>　　變化

78、點(diǎn)處截面剪力影響線及橫向分布系數(shù)見(jiàn)圖5-13，變化點(diǎn)截面剪力計(jì)算需考慮荷載橫向分布系數(shù)沿橋縱向的變化，支點(diǎn)截面取，至取，支點(diǎn)~段橫向分布系數(shù)按直線變化。</p><p>　　圖5-13 2號(hào)梁變化點(diǎn)處剪力計(jì)算圖</p><p>　　Fig. 5-13 The calculation of 2 Leong’s Change-point department shear</p>

79、<p>　　變化點(diǎn)處剪力影響線的最大坐標(biāo)值：</p><p>　　三角荷載合力作用點(diǎn)處影響線坐標(biāo)值：</p><p>　　變化點(diǎn)處剪力影響線的面積：</p><p><b>　　集中荷載：</b></p><p><b>　　均布荷載：</b></p><p>　

80、　車道荷載作用下2號(hào)梁變化點(diǎn)處剪力：</p><p>　　4）2號(hào)梁支點(diǎn)處截面剪力計(jì)算</p><p>　　支點(diǎn)處截面剪力影響線及橫向分布系數(shù)見(jiàn)圖5-14，支點(diǎn)截面剪力計(jì)算需考慮荷載橫向分布系數(shù)沿橋縱向的變化，支點(diǎn)截面取，至取，支點(diǎn)~段橫向分布系數(shù)按直線變化。</p><p>　　圖5-14 2號(hào)梁支點(diǎn)處剪力計(jì)算圖</p><p>　　Fi

81、g. 5-14 The calculation of 2 Leong’s Support department moment</p><p>　　支點(diǎn)處剪力影響線的最大坐標(biāo)值：</p><p>　　三角荷載合力作用點(diǎn)處影響線坐標(biāo)值：</p><p>　　支點(diǎn)處剪力影響線的面積：</p><p><b>　　集中荷載：</b&g

82、t;</p><p><b>　　均布荷載：</b></p><p>　　車道荷載作用下2號(hào)梁支點(diǎn)處剪力：</p><p>　　由于高速公路，無(wú)人群荷載，所以根據(jù)對(duì)稱性，3號(hào)梁與2號(hào)梁支點(diǎn)的橫向分布系數(shù)相同，4號(hào)梁與1號(hào)梁的橫向分布系數(shù)相同。</p><p>　　5.3 荷載內(nèi)力組合</p><p&

83、gt;　　表5-1荷載內(nèi)力組合表</p><p>　　Tab.5 -1 load combination of internal forces Table</p><p>　　5.4 繪制內(nèi)力包絡(luò)圖</p><p>　　沿梁軸的各個(gè)截面處，將所采用的計(jì)算內(nèi)力值按適當(dāng)?shù)谋壤呃L成縱坐標(biāo)，連接這些標(biāo)點(diǎn)得到內(nèi)力包絡(luò)圖，這條曲線可大致表示各個(gè)截面在很在和活載作用下所產(chǎn)生的

84、內(nèi)力。內(nèi)力包絡(luò)圖主要為在主梁內(nèi)配置預(yù)應(yīng)力筋、縱向主筋、斜筋和箍筋提供設(shè)計(jì)依據(jù)，并進(jìn)行各種驗(yàn)算。本橋簡(jiǎn)支梁主梁內(nèi)力包絡(luò)圖如圖5-15。</p><p>　　圖5-15 內(nèi)力包絡(luò)圖</p><p>　　Fig. 5 -15 envelope diagram of internal forces</p><p>　　6.5 主梁截面幾何特性計(jì)算</p>

85、<p>　　后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。本設(shè)計(jì)中的箱型梁從施工到運(yùn)營(yíng)經(jīng)歷了如下三個(gè)階段。</p><p>　　(1)梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋</p><p>　　主梁混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力的張拉，此時(shí)管道尚未壓漿，所以其截面特性為計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響（將非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算成混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計(jì)算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管

86、道的影響，箱梁翼板寬度為2800mm[3]。</p><p>　　(2)灌漿封錨，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆200mm濕接縫</p><p>　　預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉完成并進(jìn)行管道壓漿、封錨后，預(yù)應(yīng)力鋼筋能夠參與截面受力。主梁吊張就位現(xiàn)澆200mm濕接縫但濕接縫還沒(méi)有參與截面受力，所以此時(shí)截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，箱梁翼板寬度仍為2800mm[3]。</p>

87、<p>　　(3)橋面、欄桿施工和營(yíng)運(yùn)階段</p><p>　　橋面濕接縫結(jié)硬后，主梁即為全截面參與工作，此時(shí)截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，箱梁翼板有效寬度為3000mm[3]。</p><p>　　截面幾何特征的計(jì)算可以列表進(jìn)行，以第一階段跨中截面為例列表于。同理，求得其他受力階段控制截面幾何特征如表</p><p>　

88、　表6-3第一階段跨中截面幾何特征表</p><p>　　Table6-3 The first phase, cross-sectional geometric characteristics of the cross-table</p><p>　　表6-4截面幾何特征表</p><p>　　Table6-4 Cross-sectional geometric c

89、haracteristics table</p><p>　　7 行車道板內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　本橋行車道板類型為鉸接懸臂板，最大彎矩在懸臂根部。在計(jì)算活載彎矩時(shí)，最不利的荷載位置是把車輪荷載對(duì)中布置在鉸接處，本設(shè)計(jì)行車道板的跨徑內(nèi)可進(jìn)入2個(gè)車輪，在有效分布寬度a內(nèi)，總軸重為P，輪重P/2，將鉸接懸臂板視為板段自由的懸臂梁，以一片梁作為研究對(duì)象，每片梁分擔(dān)P/4，每半寬板為P/4

90、a(a為板有小工作寬度)，其合力作用點(diǎn)至懸臂根部之距為。</p><p>　　則每米寬板條的活載彎矩為：</p><p><b>　　(7—1)</b></p><p>　　每米寬板條的恒載彎矩為：</p><p><b>　　(7—2)</b></p><p>　　7.1

91、 恒載內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　1）每延米板上的恒載</p><p><b>　　瀝青混凝土面層：</b></p><p><b>　　混凝土墊層：</b></p><p>　　箱；梁翼板自重： </p><p>　　每延米自重： </p><

92、;p>　　2）每延米板上的恒載內(nèi)力</p><p><b>　　跨中彎矩： </b></p><p><b>　　跨中剪力： </b></p><p>　　7.2 活載內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　公路—I級(jí)車輛荷載縱、橫向布置如圖7-1所示：</p><p>　　圖

93、7-1 公路—I級(jí)車輛荷載</p><p>　　Fig.7-1 The vehicle load of road-I</p><p>　　公路—I級(jí)車輛荷載的兩個(gè)140KN軸重的后輪，沿橋梁的縱向，作用于鉸縫軸線上為最不利荷載。由《橋規(guī)》查得重車后輪著地長(zhǎng)度為a2=0.2m，著地寬度b2=0.6m，車輪在板上的布置及其壓力分布圖形如圖8-2所示，鋪裝層總厚度H=0.07+0.08=0.1

94、5m。則板上荷載壓力的邊長(zhǎng)為：</p><p>　　由圖7-1可知：重論后軸兩輪的有效分布寬度重疊，重疊的長(zhǎng)度為：</p><p>　　則鉸縫處縱向兩個(gè)車輪對(duì)于懸臂根部的有效分布寬度：</p><p>　　沖擊系數(shù)：1+μ=0.28</p><p>　　1）作用于每米寬板條上彎矩為： 圖7-2 行車道板計(jì)算圖示(單

95、位：m)</p><p>　　Fig.7-2 The calculator of running board</p><p>　　2）相應(yīng)于每米寬板條活載最大彎矩時(shí)的每米寬板條上的剪力：</p><p>　　7.3 承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合</p><p>　　按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)，考慮作用效應(yīng)組合并根據(jù)《橋規(guī)》規(guī)定求得計(jì)算內(nèi)力。本設(shè)計(jì)為

96、恒載與活載產(chǎn)生內(nèi)力的情況，其計(jì)算內(nèi)力為：</p><p>　　有了計(jì)算內(nèi)力，就可按鋼筋混凝土或預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理和方法來(lái)設(shè)計(jì)板內(nèi)的鋼筋和進(jìn)行相應(yīng)的驗(yàn)算。</p><p><b>　　9 附屬設(shè)施設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　9.1 橋面鋪裝</b></p><p>　　橋面鋪裝

97、的作用是保護(hù)橋面板不受車輛輪胎（或履帶）的直接磨耗，防止主梁遭受雨水的侵蝕，并能對(duì)車輛輪重的集中荷載起一定的分布作用。因此，所設(shè)計(jì)的橋面鋪裝層應(yīng)具有抗車轍、抗滑、不透水和與橋面板結(jié)合良好等特點(diǎn)。橋面鋪裝部分在橋梁恒載中占有較大比重，特別是小跨徑的橋梁尤為明顯，因此應(yīng)盡量設(shè)法減輕橋面鋪裝的重力，避免因恒重增加而降低橋梁承載能力。</p><p>　　為了迅速排除橋面雨水，通常除使橋梁設(shè)有縱向坡度外，尚應(yīng)將橋面鋪裝沿

98、橫向設(shè)置雙向的橋面橫坡。本橋設(shè)計(jì)橫坡坡度為1.5%，用三角墊層實(shí)現(xiàn)橫坡度，為普遍的拋物線形橫坡。</p><p>　　圖9-1 橋面鋪裝示意圖</p><p>　　Fig. 9 -1 The diagram of deck pavement</p><p>　　本橋是高速公路橋梁，因此根據(jù)《橋規(guī)》采用了60~100mm平均厚度為的混凝土三角墊層和厚的瀝青混凝土表面處

99、理。在混凝土鋪裝層中鋪設(shè)直徑為10mm的HRB335鋼筋網(wǎng)；瀝青混凝土采用的是《橋規(guī)》中的長(zhǎng)安大學(xué)的雙面層鋪裝，上面層是細(xì)粒式玄武巖石料的彈性瀝青，下面層中粒式瀝青混凝土，對(duì)于本設(shè)計(jì)能夠滿足要求。</p><p>　　9.4 防撞墻設(shè)計(jì)</p><p>　　橋梁防撞墻的設(shè)計(jì)首先要考慮結(jié)構(gòu)安全可靠。盡管橋梁防撞墻的計(jì)算，在橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算中占次要地位，但作為一種安全防護(hù)裝置和措施，其堅(jiān)固性和耐

100、久性也是不可忽視的。由于是一級(jí)公路，所以我橋護(hù)欄受力主要是風(fēng)荷載和撞擊荷載，但是強(qiáng)度計(jì)算與取值有一定的難度，所以本設(shè)計(jì)其強(qiáng)度計(jì)算可近似認(rèn)為滿足。</p><p>　　本橋采用鋼筋混凝土墻式護(hù)欄，鋼筋混凝土墻式護(hù)欄已為世界各國(guó)廣泛使用，具有良好的吸收車輛碰撞能量的特性，以及便于加工和安裝的特點(diǎn)。防撞墻的尺寸及鋼筋配置見(jiàn)圖9-5及施工圖。</p><p>　　圖9-5 鋼筋混凝土墻式護(hù)欄

101、 </p><p>　　Fig.9-5 The wall barrier of reinforced concrete </p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1] JTG D60-2004 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范.</p><p>　　[2] JTJ 024-85 公路橋涵地基與

102、基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范.</p><p>　　[3] JTG B01-2003 公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn).</p><p>　　[4] JTJ 014-97 公路瀝青路面設(shè)計(jì)規(guī)范.</p><p>　　[5] JTG D62-2004 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范.</p><p>　　[7]賈金青，陳鳳山.橋梁工程設(shè)計(jì)計(jì)算方法及應(yīng)用[M].第1版

103、.北京：人中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2003.</p><p>　　[10]胡兆同.橋梁通用構(gòu)造及簡(jiǎn)支梁橋[M].陳萬(wàn)春.第1版.北京：人民交通出版社,2000.</p><p>　　[12]葉見(jiàn)曙.結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理[M].第2版.北京:人民交通出版社,2005.</p><p>　　[13]周先雁，王解軍.橋梁工程[M].第1版.北京:北京大學(xué)出版社,2008.</p