漕河渡槽工程設計畢業(yè)設計

1、<p>　　畢 業(yè) 設 計</p><p><b>　　漕河渡槽工程設計</b></p><p>　　院系名稱： </p><p>　　專業(yè)年級：二〇一四級水利水電工程</p><p>　　學 號：   </

2、p><p>　　學生姓名： </p><p>　　指導教師： </p><p>　　提交日期： 2016.5.20 </p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b

3、>　　1 工程概況4</b></p><p>　　1.1 工程簡介4</p><p>　　1.2 氣象水文4</p><p>　　1.3 主要建設內(nèi)容及技術(shù)經(jīng)濟指標4</p><p>　　1.4 工程地質(zhì)4</p><p><b>　　2 整體布置7</b><

4、/p><p><b>　　2.1水工結(jié)構(gòu)7</b></p><p>　　2.1.1 建筑物結(jié)構(gòu)形式選擇7</p><p>　　2.1.2 渡槽軸線位置的選擇7</p><p>　　2.1.3進出口段布置7</p><p>　　2.1.4 渡槽長度比選8</p><p>

5、;　　2.1.5渡槽過水斷面和縱坡的確定8</p><p>　　2.1.6 渡槽上部結(jié)構(gòu)型式確定8</p><p>　　2.1.7 渡槽下部結(jié)構(gòu)型式確定9</p><p>　　2.1.8渡槽型式比選9</p><p>　　2.1.9渡槽水力設計9</p><p>　　2.1.10槽身結(jié)構(gòu)計算9</p

6、><p>　　2.1.11穩(wěn)定計算9</p><p>　　2.2 金屬結(jié)構(gòu)9</p><p>　　2.2.1 漕河渡槽出口檢修閘9</p><p>　　2.2.2 防腐設計10</p><p>　　2.3 施工地質(zhì)10</p><p>　　3漕河渡槽設計11</p><

7、;p>　　3.1漕河渡槽進口段設計11</p><p>　　3.2漕河渡槽槽身設計14</p><p>　　3.3漕河渡槽出口段設計23</p><p>　　4 漕河渡槽槽身斷面設計23</p><p>　　4.1斷面截面尺寸確定23</p><p>　　4.2水力計算24</p>&

8、lt;p>　　4.1.1水頭損失驗算25</p><p>　　4.1.2進出口高程確定26</p><p>　　4.2 U型渡槽截面其他尺寸確定27</p><p>　　4.3 橫桿、人行便道及端肋尺寸確定27</p><p>　　4.4 進出口的形式選擇及布置28</p><p>　　5 槽身的結(jié)構(gòu)

9、計算29</p><p>　　5.1 矩形渡槽靜風荷載計算29</p><p>　　5.2 槽身縱向結(jié)構(gòu)計算31</p><p>　　5.2.1 抗滑穩(wěn)定驗算31</p><p>　　5.2.2 抗傾覆穩(wěn)定驗算32</p><p>　　5.3 槽身縱向結(jié)構(gòu)計算33</p><p>　

10、　5.3.1 內(nèi)力計算33</p><p>　　5.3.2 縱向配筋計算34</p><p>　　5.3.3 正截面的抗裂驗算35</p><p>　　5.3.4 斜截面承載力計算36</p><p>　　5.4 槽身橫向結(jié)構(gòu)計算37</p><p>　　5.4.1滿槽水情況下的內(nèi)力計算38</p&g

11、t;<p>　　5.4.2半槽水情況下的內(nèi)力計算41</p><p>　　5.4.3 橫向配筋計算45</p><p>　　5.4.4 橫向抗裂驗算47</p><p>　　5.5 拉桿結(jié)構(gòu)及配筋計算48</p><p>　　5.5.1 內(nèi)力計算48</p><p>　　5.5.2 配筋計算4

12、9</p><p>　　5.6 端肋結(jié)構(gòu)及配筋計算50</p><p>　　5.6.1 內(nèi)力計算51</p><p>　　5.6.2 配筋計算53</p><p>　　5.7支撐系統(tǒng)計算55</p><p>　　5.7.1主梁驗算55</p><p>　　5.7.2次梁驗算56<

13、;/p><p>　　5.7.3底板驗算57</p><p><b>　　致謝35</b></p><p><b>　　參考文獻35</b></p><p><b>　　1 工程概況</b></p><p><b>　　1.1 工程簡介<

14、;/b></p><p>　　總干渠漕河段是南水北調(diào)中線工程京石段應急供水工程上的重要渠段，位于河北省保定市滿城縣境內(nèi)，距滿城縣約10km。漕河渡槽為I等工程，主要建筑物級別為1級，次要建筑物為3級/。漕河段總長9319.7m,建筑物長度6473.0m，渠道長度2846.7m，設計流量125m3/s，加大流量150m3/s。地震烈度為6度區(qū)。</p><p><b>　　1

15、.2 氣象水文</b></p><p>　　漕河流域?qū)倥瘻貛Т箨懶约撅L氣候區(qū)，四季分明。極端最低氣溫-23.4℃，極端最高氣溫40.4℃，多年平均日照時數(shù)2711小時，多年平均分速2.2m/s，最大風速18m/s，風向為NW。平均無霜凍期191天，最大凍土深度66cm。</p><p>　　1.3 主要建設內(nèi)容及技術(shù)經(jīng)濟指標</p><p>　　漕河渡槽

16、洪水標準為100年一遇設計，300年一遇校核；交叉斷面處河道100年一遇洪峰流量為4494m3/s，相應水位為46.67m ；300年一遇洪峰流量為5885m3/s，相應水位為47.07m。技術(shù)特性見表1.1。</p><p>　　表1.1 漕河特性表</p><p><b>　　1.4 工程地質(zhì)</b></p>&l

17、t;p>　　漕河渡槽地處太行山山前丘陵地帶，地形、地貌變化較大。</p><p>　　進口漸變段地面高程63.0～67.0m，渠底為弱風化燧石條帶白云巖。進口閘室段地面高程67.0～68.0m，覆蓋層厚0.3～3m，為含壤土碎石，其下為燧石條帶白云巖，閘基坐落在弱風化巖體上。</p><p>　　進口連接段地面高程65.0～68.0m，覆蓋層厚1～3m，為含壤土碎石，其下為燧石條帶白

18、云巖，強風化巖厚1～1.5m，槽身坐落在弱風化巖上。落地矩形槽段地面高程56.0～68.5m，覆蓋層厚1～9.3m，為碎石、黃土狀壤土及含碎石紅粘土，其下為燧石條帶白云巖，強風化層厚度1.5～6m。</p><p>　　20m跨多側(cè)墻段采用樁基礎或擴大基礎，跨越二級階地，地面高程47.0～58.0m，覆蓋層厚6～28.5m，巖性為黃土狀壤土、微含碎石粘土及微含碎石紅粘土，基巖為燧石條帶白云巖，全、強風化巖厚7.0

19、～20.1m。</p><p>　　漕河渡槽右岸階地：上部為黃土狀壤土，碎石土，下部為基巖的多層結(jié)構(gòu)。河床及漫灘：上部為較薄的砂壤土，卵（礫）石、碎石土，下部為基巖的多層結(jié)構(gòu)。覆蓋層厚度1.5～32.2m。左岸：山體為巖體單一結(jié)構(gòu)，燧石條帶白云巖地表為弱風化巖，節(jié)理較發(fā)育。漕河河道基巖中規(guī)模不等的裂隙、夾泥層、新層破碎帶、巖脈、溶洞和溶隙均有發(fā)現(xiàn)，地質(zhì)條件十分復雜。</p><p>　　3

20、0m跨多側(cè)墻段采用樁基礎或擴大基礎，地貌為高漫灘、低漫灘及現(xiàn)代河床，地面高程42.5～44.5m。本段地質(zhì)結(jié)構(gòu)上部碎石土，下部燧石條帶白云巖雙層結(jié)構(gòu)。覆蓋層厚6～32.2m，地表為卵石層，厚6～28.4m，其下為壤土、含碎石壤土及含壤土碎石，厚度3～19m。全、強風化巖一般厚3～5m，僅在樁號376+500～376+630段全、強風化巖厚達12～16m。</p><p>　　出口段為河床岸坡，地表基巖裸露，巖性為

21、弱風化燧石條帶白云巖。（具體設計情況見表1.2）</p><p>　　表1.2 漕河渡槽設計情況表</p><p><b>　　2 整體布置</b></p><p><b>　　2.1水工結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　2.1.1 建筑物結(jié)構(gòu)形式選擇</p><p>

22、　　漕河是總干渠跨越的較大河流之一，交叉斷面附近河谷寬闊，寬度約1150m，河床高程一般在42.1～44.5m。主河床兩側(cè)為二級階地和高漫灘，高程一般在43～62m。綜合考慮流量關(guān)系、水位關(guān)系及總干渠水頭確定南水北調(diào)中線總干渠與漕河的交叉建筑物型式采用渡槽型式。</p><p>　　2.1.2 渡槽軸線位置的選擇</p><p>　　漕河渡槽地形條件比較復雜，長度大，工程量大，軸線位置的選

23、擇應通過方案比較確定其位置。主要考慮一下幾個方面：</p><p>　　應盡量選在地形有利，地質(zhì)條件良好的地方，以便于縮短槽身長度，降低支撐結(jié)構(gòu)高度和基礎工程量。</p><p>　　渡槽進出口渠道與槽身的連接在平面上應爭取成一條直線，不可急劇轉(zhuǎn)彎，以使水流平順。</p><p>　　跨越河流是，軸線與河道水流方向應盡量正交，槽址應選在河道順直，岸坡穩(wěn)定處。<

24、/p><p>　　跨越河流的渡槽，槽址應位于河床穩(wěn)定，水流順直的河段，避免位于河流轉(zhuǎn)彎處，以免凹岸和基礎沖刷</p><p>　　應選在進出口建筑物方便的位置，進出口爭取建在挖方渠道上，盡量不要建在高填方渠道上。應保證泄水閘有通暢的排水出口，以防沖刷。</p><p>　　渡槽發(fā)生事故需停水檢修，或為了上游分水等目的，常在進出口段或進口前段，渠道的合適位置安裝節(jié)制閥，方

25、便于泄水閥聯(lián)合運用，使渠水進入溪谷或河道。</p><p>　　漕河渡槽軸線位置先后比較了3條線路，綜上述考慮地形、地質(zhì)條件、建筑物布置、工程施工條件及工程移民占遷因素，推薦現(xiàn)有路線方案。</p><p>　　2.1.3進出口段布置</p><p>　　進出口段屬漸變段，一般常采用底板與側(cè)墻相互分離的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，側(cè)墻是直線扭曲面，漸變段采用貼坡式擋墻，末端采用重

26、力式擋墻，墻頂高程和總干渠堤頂（或一級馬道）高程相同。</p><p>　　進出口閘井室采用開敞式整體鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，孔數(shù)和渡槽孔數(shù)相同，單孔凈寬都是6m，墩頂高程和總干渠堤頂（或者一級馬道）高程相同。</p><p>　　2.1.4 渡槽長度比選</p><p>　　漕河渡槽長度的確定不以河道行洪為控制條件，而是受地形、地質(zhì)條件制約。首先是渡槽進口閘室位置的確定，

27、根據(jù)地形地質(zhì)條件，考慮到渡槽進口有條件將閘室布置在原狀地基上。其次是出口位置的確定，漕河的深槽位于漕河河道的左岸，且漕河左岸地表基巖裸露，巖性為弱風化燧石條帶白云巖，工程地質(zhì)條件良好，漕河渡槽的出口閘室直接布置在左岸山體上，渡槽出口不會束窄河道。根據(jù)地形、地質(zhì)條件和總干渠的渠底高程與現(xiàn)狀地形的關(guān)系，渡槽長度確定為2300m, 相應起止樁號為375+357～377+657。</p><p>　　2.1.5渡槽過水斷

28、面和縱坡的確定</p><p>　　渡槽過水斷面和縱坡都是通過水力計算來確定的。渡槽通過設計流量時槽內(nèi)水流是明渠均勻流，用進出口底板高程來確定渡槽的縱坡，通過調(diào)整底寬使渡槽總水頭損失與已定的設計水頭統(tǒng)一。槽內(nèi)通過加大流量時，采用水面線明渠非均勻流能量方程，分段試算法進行推求，渡槽水力要素見表2.1。 經(jīng)兩槽、三槽、四槽不同斷面組合的經(jīng)濟比較分析， 確定漕河渡槽的結(jié)構(gòu)斷面尺寸為3孔6m×5.4m。<

29、/p><p>　　表2.1 渡槽工程水力要素表</p><p>　　漕河渡槽設計為3槽一聯(lián)的多側(cè)墻矩形槽結(jié)構(gòu)，縱坡為1/3900，單孔跨度主河槽段30米，旱渡槽段20米。</p><p>　　2.1.6 渡槽上部結(jié)構(gòu)型式確定</p><p>　　漕河渡槽主河槽段由于凈面空間較大，結(jié)構(gòu)選擇采取了拱式和梁式結(jié)構(gòu)的比較選擇。漕河渡槽旱渡槽段，槽底凈

30、面空間高度較小，只能采用梁式結(jié)構(gòu)，所以進行了多個縱面梁的矩形槽簡支、多側(cè)墻矩形槽簡支、簡支U型槽、上承式桁架拱和中承式桁架五種拱式結(jié)構(gòu)方案的比較。</p><p>　　多側(cè)墻矩形槽簡支結(jié)構(gòu)可利用渡槽的側(cè)墻和中隔墻作為槽身的承重結(jié)構(gòu)，與多縱梁簡支結(jié)構(gòu)相比，工程量變化不大，而整體承載能力和適用跨度卻大大增加。墻體內(nèi)增設的預應力鋼束既能承擔縱向力，又能承擔橫向剪力。墻體底板整體澆筑，和由多種桿件組成的桁架拱結(jié)構(gòu)相比，其

31、整體性能好、安全可靠度高。</p><p>　　2.1.7 渡槽下部結(jié)構(gòu)型式確定</p><p>　　在渡槽的總體設計中，下部結(jié)構(gòu)的選型對整個設計方案有較大的影響。根據(jù)地形、地質(zhì)情況進行合理的選型，可使上、下部結(jié)構(gòu)協(xié)調(diào)一致，通過對多種結(jié)構(gòu)型式、多種跨度的比較，漕河渡槽下部結(jié)構(gòu)型式采用空心重力墩與樁基或擴大基礎組合型式，跨度階地段為20m，河槽段為30m。</p><p&

32、gt;　　2.1.8渡槽型式比選</p><p>　　首先比較了板梁式結(jié)構(gòu)方案與拱式結(jié)構(gòu)方案，拱式結(jié)構(gòu)比選了中承式和下承式桁架拱結(jié)構(gòu)；板梁式結(jié)構(gòu)比選了兩聯(lián)矩形槽結(jié)構(gòu)、兩聯(lián)多縱梁結(jié)構(gòu)、三槽一聯(lián)多側(cè)墻結(jié)構(gòu)和四槽兩聯(lián)多側(cè)墻結(jié)構(gòu)。通過技術(shù)、經(jīng)濟分析階地段采用20m跨三槽一聯(lián)多側(cè)墻結(jié)構(gòu)，河槽段采用30m跨三槽一聯(lián)多側(cè)墻結(jié)構(gòu)。</p><p>　　2.1.9渡槽水力設計</p><

33、p>　　水力設計的目的是根據(jù)建筑物給定的設計水頭和設計流量以及地形條件，確定出合理的渡槽過水斷面尺寸以及進出口底板高程，并根據(jù)其通過加大流量時推算的加大水位，確定渡槽的超高。</p><p>　　2.1.10槽身結(jié)構(gòu)計算</p><p>　　槽身內(nèi)力計算采用結(jié)構(gòu)力學方法，按平面問題橫向、縱向分別計算。橫向計算時，底肋支承在側(cè)墻上，橫斷面為加肋帶拉桿的多支座矩形閉合框架；側(cè)墻按一端簡支

34、，一端固結(jié)的T型梁計算，用三邊固結(jié)，一邊簡支的板復核，底板既是支撐在底肋上的連續(xù)板，按5跨連續(xù)梁計算，也是側(cè)墻縱向I字梁的翼緣，按簡支梁計算，縱向產(chǎn)生的拉應力由底板中的縱向預應力鋼絞線來平衡?？v向計算時，側(cè)墻作為簡支梁，以橫向計算中求出的支座反力作為縱向荷載，按簡支受彎構(gòu)件計算內(nèi)力。</p><p>　　依據(jù)內(nèi)力計算成果，本設計對槽身分別進行承載能力和正常使用計算。底板按矩形、側(cè)肋按Ｔ形截面受彎構(gòu)件，底肋按Ｔ形偏

35、心受拉構(gòu)件，側(cè)墻按簡支受彎梁計算配筋及抗裂。</p><p>　　2.1.11穩(wěn)定計算</p><p>　　本設計分別對槽身、墩身、進出口閘室、樁基、退水閘等結(jié)構(gòu)進行了抗滑、抗傾等計算。計算結(jié)果表明，所有結(jié)構(gòu)的抗滑、抗傾安全系數(shù)均大于相關(guān)規(guī)范的規(guī)定值；地基應力滿足設計要求。</p><p><b>　　2.2 金屬結(jié)構(gòu)</b></p>

36、;<p>　　2.2.1 漕河渡槽出口檢修閘</p><p>　　進口檢修閘共3孔，設置2扇檢修閘門。閘門為平面滑動疊梁閘門，閘門采用增強型鋼基聚甲醛四層復合材料滑塊支承，其孔口尺寸為6.0m×5.0m（寬×高），設計水頭4.792m，每扇檢修閘門分2節(jié)，每節(jié)高2.5m。閘門配置1根機械式自動抓梁，啟閉機采用1臺移動式電動葫蘆啟閉，電動葫蘆容量為2×100kN，揚程7m

37、，電動葫蘆采用工字型軌道，軌道型號I56a。疊梁檢修閘門的操作方式為靜水啟閉，平壓方式為小開度節(jié)間充水平壓。該檢修閘設置了1個門庫，電動葫蘆停放在門庫內(nèi)。</p><p>　　2.2.2 防腐設計</p><p>　　閘門、埋件、抓梁外露非不銹鋼表面采用噴稀土鋁鋅加涂料的方式進行防腐；啟閉機、電動葫蘆軌道及附件采用涂料的方式進行防腐。</p><p><b&g

38、t;　　2.3 施工地質(zhì)</b></p><p>　　(1)漕河渡槽進口漸變段至落地矩形槽段邊坡（樁號375+357～375+490.4）變化</p><p>　　進口漸變段至連接段左側(cè)部分，邊坡面覆蓋薄層含紅粘土碎石，部分坡面覆蓋薄層全風化巖。樁號375+412～375+490.4段左側(cè)為全、強風化白云巖，邊坡穩(wěn)定性較差。</p><p>　　根據(jù)現(xiàn)場

39、實際情況，將進口漸變段至連接段左側(cè)含紅粘土碎石以及全風化巖清除至巖基面，并掛網(wǎng)錨噴支護；對扭坡面碎石和含碎石紅粘土清除；落地矩形槽左側(cè)邊坡采用掛網(wǎng)噴錨防護。</p><p>　　(2) 漕河渡槽擴大基礎</p><p>　　1#擴大基礎開挖至建基面后，基礎左側(cè)出現(xiàn)強風化巖，右側(cè)為全風化巖。為防止承臺出現(xiàn)不均勻沉降，將全風化巖清除至強風化巖，用混凝土回填至建基面；15#墩弱風化巖面受破碎帶影

40、響相差較大，從而采用擴大基礎。16#墩受15#、17#開挖的影響，亦改為擴大基礎。15#、16#墩基礎均座落在全風化巖上；27#～31#擴大基礎開挖揭露地質(zhì)情況基本與原設計一致，均為全風化巖，僅局部揭露少量強風化巖；37#墩建基面左側(cè)大部分強風化巖石出露，右側(cè)有煌斑巖脈侵入，對煌斑巖脈部位進行了挖槽回填混凝土。40#、41#墩全風化巖面均有抬高，將建基面可抬高至34.1m。38#、39#墩建基面為全風化白云巖，75#、76#擴大基礎墩建

41、基面為弱風化白云巖。</p><p>　　(3)漕河渡槽樁基礎</p><p>　　漕河段采用樁基礎的槽墩共有59座，總樁數(shù)616根 </p><p>　　(4)漕河渡槽77#枕梁基礎</p><p>　　77#枕梁開挖至建基面發(fā)現(xiàn)巖體裂隙發(fā)育，部分巖面低于設計建基面, 因而采用了混凝土對巖面降低部位進行了回填處理。</p>&

42、lt;p>　　(5)漕河渡槽出口段</p><p>　　本段巖體完整，僅對局部松散巖體進行了清除</p><p><b>　　3漕河渡槽設計</b></p><p>　　漕河渡槽工程由進口段、槽身段、出口段三部分組成。總長2300m。渠段設計水深4.5m，渡槽前后渠底寬度19.5/26.5m。漕河渡槽縱坡為1/3900，槽內(nèi)設計水深4.1

43、5m，水頭0.718m。</p><p>　　3.1漕河渡槽進口段設計</p><p>　　進口段由進口漸變段及進口檢修閘室組成。進口段長55m，其中漸變段長45m，檢修閥室段長10m，檢修閥室為3孔，沒孔凈寬為6m，邊墻頂寬1m、底寬1.5m，中墻寬1.2m，底板厚1.2m。基礎座落在弱風化白云巖上。兩側(cè)為鋼筋混凝土直線扭曲面結(jié)構(gòu)，其始端與總干渠梯形明渠相接，底寬19.5m，邊坡系數(shù)2.

44、5，末端與閘室連接，底寬20.4m。</p><p><b>　　詳見下圖3.1</b></p><p>　　圖3.1 進口段布置與結(jié)構(gòu)圖</p><p>　　3.2漕河渡槽槽身設計</p><p>　?。?）渡槽槽身段：包括進口連接段、落地矩形槽段、20m跨架空段、30m跨

45、架空段、出口連接段5部分，全場2199m。槽身均按3槽布置，單槽凈寬6.0m。其中進口連接段長8.4m，起鏈接閥室與槽身的作用；落地矩形槽段長240m，共24節(jié)，每節(jié)長10m；20m跨架空段長710m。共35跨，其中有20跨為彎道段，分界點樁號為375+920.4處。轉(zhuǎn)彎半徑第一段為531.139m，中心角21.57468°，第二段半徑為483.090m，中心角 23.72063°，第34跨由于跨越鐵路的需要該

46、跨跨度布置為35m。詳見下圖3.2</p><p><b>　　圖3.2</b></p><p>　　（2） 20m和30m跨均為槽身架空段，槽身為3槽一聯(lián)的多側(cè)墻多縱梁預應力鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，橫向總寬度均為22m，單槽斷面尺寸為6×5.4m，底板厚0.5m，邊墻厚0.6m，中墻厚0.7m上部設人行道板和拉桿，邊墻外側(cè)豎向設側(cè)肋，底板下橫向設底肋，縱向設4根縱

47、梁，為滿足預應力鋼絞線布置要求，將縱墻底板以下斷面擴大形成“馬蹄”狀，并在縱墻和底板連接處設有貼角，因此這種結(jié)構(gòu)又叫做帶“馬蹄”的多縱墻矩形槽結(jié)構(gòu)?！榜R蹄”斷面尺寸（b×h），中墻1.4m×1.5m，邊墻1.3m×1.5m。拉桿、側(cè)肋和底肋間距均為2.5m,斷面分別為0.3×0.4m、 0.5×0.7m、0.5×0.9m。槽身在縱向、橫向以及邊墻的豎向分別設置了預應力，稱3向預

48、應力結(jié)構(gòu)，混凝土等級為C50W6F200。詳見下圖3.3</p><p>　?。?）槽身架空段共76跨，計77個墩體，除1#墩和77#枕梁為實體墩外，其余75個墩體均為空心墩，墩體的高度為1.6～29.3m不等，由墩臺、墩身和墩帽組成。到目前為止，經(jīng)過進一步的地質(zhì)勘察已經(jīng)確定采用擴大基礎的墩體為20個，其余57個仍為端承樁墩體。槽身跨度為20m的，每個墩體下設端承樁8根；30m的設12根；樁徑為1.5m，每根樁的

49、設計承載力為1300t。詳見下圖3.4</p><p>　　主河槽段漕河渡槽立視圖</p><p>　　巖基落地矩形槽結(jié)構(gòu)圖</p><p>　　20m跨架空段槽身結(jié)構(gòu)圖</p><p>　　30m跨架空段槽身結(jié)構(gòu)圖</p><p>　　20m和30m跨槽墩樁基及墩臺結(jié)構(gòu)圖</p><p>&l

50、t;b>　　擴大基礎墩臺結(jié)構(gòu)圖</b></p><p>　　3.3漕河渡槽出口段設計</p><p>　　出口段：長46m，其中閘室段10m，漸變段36m。閘室為3孔，每孔凈寬為6m。</p><p><b>　　詳見下圖3.5</b></p><p>　　4 漕河渡槽槽身斷面設計</p>

51、<p>　　4.1斷面截面尺寸確定</p><p>　　水力的計算主要在于合理的選擇縱坡值?？v坡大，可以減小槽身斷面的面積，節(jié)省建筑材料。當縱坡越大時沿程水頭損失會迅速增加，且流速大將會增加進口水頭的損失，進一步增加渡槽的總水頭損失，自流灌溉面積也會減小，使得灌溉不利。而縱坡小，雖然使斷面面積、建筑材料用量增加了，但是水頭損失將會減小。</p><p>　　本設計方案允許水頭

52、損失為[▽Z]等于0.88m，最小損失不大于0.88m。根據(jù)相似工程經(jīng)驗，初步擬定，縱坡坡率可在1/500至1/1500之間選擇。假如根據(jù)初擬定i、B和H值來計算所得的流量（等于或大于）最大流量，說明擬定的i、B和H值合適，假如（小于或大于）最大流量，說明應必須加大B和H值，直到滿足最大流量為止。</p><p>　　初擬定i、B和H值后，還需要再擬定通過設計流量時的水深值，可以根據(jù)計算的方式來確定通過設計流量時

53、的水深值。求得水深值后，利用公式來計算通過設計流量時的進口水面降落及出口水面回升值，而后再計算槽身的沿水頭損失和總水頭損失。如果總水頭損失值等于或略小于允許水頭損失值，則初擬定的i、B和H值可以當確定值。</p><p><b>　　4.2水力計算</b></p><p>　　由于渠道多數(shù)都會在一定長度內(nèi)，具有相同的流量、斷面尺寸、堤坡及相近的渠道渡槽糙率，渠內(nèi)滿足明

54、渠均勻流的條件，所以渠道橫斷面尺寸將采取明渠均勻流方式來確定，即</p><p><b>　　Q=wC</b></p><p>　　其中Q 通過渡槽的設計流量（m3/s）</p><p>　　i 槽底縱坡，本設計采用i=1/1200：</p><p>　　C 謝水系數(shù)，可采用曼寧公式來計算，，n為糙率系數(shù)，對于混凝

55、土及鋼筋混凝土槽身，可取用n=0.013～0.014，此設計采用的是n=0.014。</p><p>　　漕河渡槽槽身斷面高寬比H/B會影響槽身結(jié)構(gòu)的橫向穩(wěn)定、縱向受力及進出口水流條件。對于梁式渡槽的槽身起縱梁作用，槽身采用較大的高寬比，可以提高其縱向剛度，減少跨中撓度和梁內(nèi)承載力，有利于受力，由于槽身高度、側(cè)面受風面積及橫向風載力都大，不利于槽身橫向穩(wěn)定，且槽身高度和側(cè)面受風面積大，不利于槽身橫向穩(wěn)定；而高度寬

56、度較小而槽底縱坡較大時，槽內(nèi)水深又小，為了滿足槽底設計流量處水面銜接進口能抬高比較大，此時假如渠道通過小流量時，渡槽進口就會時常會出現(xiàn)比較大的壅水現(xiàn)象，而當通過大流量時，槽前上游的渠道又會產(chǎn)生較大的降水段，使的渠道遭受沖刷。因此合理的高寬比一般會通過方案比較來確定，初步擬定時一般可用經(jīng)驗值，U形斷面多用0.7～0.8，本設計取H/B=0.8，試算過程及結(jié)果如圖4.1所示：</p><p>　　表4.1截面尺寸初步

57、計算表</p><p>　　由表4.1可初定，槽半圓直徑D=4.7m，用最接近設計流量的值計算總水頭損失，用效核流量來確定截面尺寸，計算過程及結(jié)果見表4.2：</p><p>　　表4.2截面尺寸確定計算表</p><p>　　由表4.2可確定選取圓心軸以上通過設計流量Q0時的水深h0=1.11m</p><p>　　4.1.1水頭損失驗算&

58、lt;/p><p>　　漕河渡槽進口處，水流經(jīng)過漸變段與連接段時的水面降落值為Z，工程設計中經(jīng)常會采用下列淹沒寬頂堰流公式計算，即</p><p>　　式中 渡槽設計流量（m3/s）</p><p><b>　　上游渠道流速；</b></p><p><b>　　上游渠道水深 </b></p&

59、gt;<p><b>　　過水斷面面積 </b></p><p><b>　　則 </b></p><p>　　流速分部系數(shù)，可取a=1.0；</p><p>　　、流速系數(shù)和側(cè)收縮系數(shù)，可取0.90至0.95，此設計中兩者都可取0.95</p><p>　　g重力加速度

60、g=9.8 m2/s</p><p><b>　　則</b></p><p>　　則 槽內(nèi)水面坡降Z1:Z1=iL=×660=0.55m</p><p>　　出口水面回升Z2:Z2=</p><p>　　綜上所述，水流經(jīng)過渡槽時的總水頭損失△Z為</p><p>　　△Z=Z+Z1-Z2

61、=0.461+0.55-0.183=0.828m＜0.88m</p><p><b>　　故符合要求。</b></p><p>　　4.1.2進出口高程確定</p><p>　　通過設計流量時，上游渠道水深h1=3.744m，槽中水深，</p><p>　　則有 進口槽底高程 </p><p>

62、;　　式中，為進口前渠底高程； </p><p><b>　　進口槽底抬高 </b></p><p><b>　　出口槽底高程 </b></p><p><b>　　出口渠底降低 </b></p><p><b>　　出口渠底高程 </b>&

63、lt;/p><p>　　計算的規(guī)劃值大，滿足要求。具體如圖示4.1：</p><p>　　圖4.1 渡槽水利計算圖</p><p>　　4.2 U型渡槽截面其他尺寸確定</p><p>　　經(jīng)上述流量及水頭損失條件，可計算出符合要求的槽底直徑為，以此類推計算出槽截面其它尺寸。</p><p>　　槽壁厚度 , 取 &l

64、t;/p><p>　　直線段高 ， 考慮安全超高，則取 </p><p><b>　　槽頂加寬部分 ，取</b></p><p><b>　　，取</b></p><p>　　4.3 橫桿、人行便道及端肋尺寸確定</p><p>　　橫桿尺寸： 高， 寬， 間距

65、 </p><p>　　人行便道尺寸： 厚 寬，單側(cè)扶手</p><p>　　端肋尺寸：為了緩和渡槽的縱向受力形態(tài)，并且方便架設安裝，在槽身的支座部位應該設置外形輪廓為矩形的端肋。U型渡槽的底部端肋厚度為，槽殼從端肋向外延伸用以方便設置止水，變形縫寬為，端肋其余尺寸是，，，如圖4.2</p><p>　　圖4.2 渡槽基本尺寸示意圖</p>

66、;<p>　　4.4 進出口的形式選擇及布置</p><p>　　為方便水流進出槽身時比較平順，有利于減小水頭損失及防止沖刷，渡槽進出口都需要設置漸變段，漸變段實施扭曲面形式。漸變段和槽身之間經(jīng)常因為給中因素需要再設置一節(jié)連接段。對于U形槽槽身，允許設置連接段與漸變段末端矩形斷面連接。連接段的長度常依據(jù)具體情況結(jié)合布置決定。通常會采用以下經(jīng)驗公式確定漸變段長度</p><p>

67、;　　式中 ——系數(shù)，進口取，此設計為；出口取，此設計采用</p><p>　　、——渠道及渡槽槽身水面寬度</p><p><b>　　由上述公式可得：</b></p><p>　　進口渠道水面寬度 </p><p>　　出口渠道水面寬度 </p><p>　　進口漸變段長 ，取

68、</p><p>　　出口漸變段長 ，取</p><p>　　本設計中根據(jù)一般經(jīng)驗連接段長度為，進口連接段長，出口連接段長。</p><p>　　5 槽身的結(jié)構(gòu)計算</p><p>　　5.1 矩形渡槽靜風荷載計算</p><p>　　渡河渡槽位于太行山北脈左側(cè)，沿線最大風速16～28m/s，多為西北風或北風。渡

69、槽處于河谷地帶，地表風速大，加上渡槽槽身的迎風面比較大，風荷載對結(jié)構(gòu)的影響不可忽視。因為過去對渡槽抗風的問題研究很少，設計中也無規(guī)范可循，在之前建造的渡槽中，有些抗風能力嚴重不足的，曾遇大風出現(xiàn)過倒塌事故。槽身形體特殊，不同于普通建筑和橋梁。渡槽結(jié)構(gòu)處于高墩之上，槽身內(nèi)有大量水體，結(jié)構(gòu)頭重腳輕，剛度較弱，自振周期較長，若遇較大風荷容易引起結(jié)構(gòu)振動和失衡。</p><p>　　作用在渡槽上的靜風荷載類型參數(shù)主要由兩

70、種來確定，一種是代表結(jié)構(gòu)物所在場地的風場特性參數(shù)，如基本風速（風壓）、高度修正系數(shù)等；另一種是代表結(jié)構(gòu)在風場中的受力特性參數(shù)等三分力系數(shù)，即阻力、扭轉(zhuǎn)力和升力系數(shù)， 這類系數(shù)與結(jié)構(gòu)的體型有關(guān)， 由于渡槽結(jié)構(gòu)體型及特征和橋梁不完全相同。所以渡槽靜風荷主要問題劃分為為三分力系數(shù)的確定。計算如下</p><p><b>　　槽殼自重：</b></p><p><b&g

71、t;　　標準值</b></p><p>　　設計值 </p><p><b>　　拉桿重：</b></p><p>　　標準值 </p><p>　　設計值 </p><p><b>　　人行道板重：</b></p

72、><p>　　標準值 </p><p>　　設計值 </p><p><b>　　扶手欄桿重：</b></p><p>　　標準值 </p><p>　　設計值 </p><p><b>　　設計水位水重：<

73、;/b></p><p><b>　　標準值</b></p><p><b>　　設計值</b></p><p><b>　　校核流量水位水重：</b></p><p><b>　　標準值 </b></p><p>

74、　　設計值 </p><p><b>　　滿槽水重：</b></p><p>　　標準值 </p><p><b>　　設計值 </b></p><p><b>　　人群荷載：</b></p><p><b&

75、gt;　　標準值 </b></p><p><b>　　設計值 </b></p><p><b>　　風壓力：</b></p><p>　　作用于建筑物表面的風壓力W（KN/m）按下式計算</p><p>　　式中： ——風載體型系數(shù)，與尺度、建筑物體型等有關(guān)，對于排

76、架結(jié)構(gòu)??；</p><p>　　——風壓高度變化系數(shù)，本設計取;</p><p>　　——基本風壓為(N/m),.其中由設計資料計算得出。根據(jù)國情內(nèi)陸一般地區(qū)取，則有</p><p>　　由以上數(shù)據(jù)可得風壓力：</p><p><b>　　標準值</b></p><p><b>　　設計

77、值 </b></p><p>　　5.2 槽身縱向結(jié)構(gòu)計算</p><p>　　渡槽使用時，在自重及外力（如水壓力、土壓力、風壓力和一些其它的力）作用下，槽身穩(wěn)定有一定的幾率會受到破壞，而影響渡槽的正常工作，還有可能發(fā)生事故。比如在風壓作用下，可能會沿支撐頂部表面位置發(fā)生滑動或傾覆。渡槽的實際需要是不斷變化的，在槽中沒有水受到風向壓力的工作情況下，最容易出現(xiàn)穩(wěn)定問題，所以要對

78、這種情況進行穩(wěn)定驗算，計算單元是一節(jié)槽身。</p><p>　　5.2.1 抗滑穩(wěn)定驗算</p><p>　　穩(wěn)定分析，作用于渡槽上的力盡管其類型、大小、方向歸結(jié)為兩大類：一類是推動槽身滑動的力，如水平方向的動水壓力、風壓力等，稱之為滑動力；另一類是保持槽身穩(wěn)定、阻止渡槽滑動的力，主要是在鉛直方向承載作用下，槽身底部與支承結(jié)構(gòu)頂部之間產(chǎn)生的摩擦力，稱之為阻滑力。槽身會不會產(chǎn)生沿其支承結(jié)構(gòu)頂

79、部發(fā)生水平滑動，主要取決于這兩種力的比值，這個比值說明了渡槽的水平抗滑穩(wěn)定性，我們稱之為穩(wěn)定安全系數(shù)</p><p>　　式中：——空槽時所有鉛直方向作用力的總和（KN）；</p><p>　　——所有水平方向作用力的總和（KN）；</p><p>　　——摩擦系數(shù)，和兩個接觸面物體的材料性質(zhì)及它們的表面粗糙程度相關(guān)，本設計取0.6。</p><

80、p>　　——抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)，與建筑物安全級別和荷載組合情況有關(guān)，按照《公路橋涵設計規(guī)定》中取</p><p>　　所以滿足抗滑穩(wěn)定性要求。</p><p>　　5.2.2 抗傾覆穩(wěn)定驗算</p><p>　　槽身在風壓作用下可能會發(fā)生傾覆，抗傾覆穩(wěn)定性驗算是為了驗算槽身空水受壓作用下會不會繞背風面支承點發(fā)生傾覆，抗傾覆穩(wěn)定的與抗滑穩(wěn)定的不利條件是一樣的，所以

81、抗傾覆穩(wěn)定性驗算的計算條件、抗滑穩(wěn)定性及荷載組合的驗算相同，抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)設為，本設計取</p><p>　　式中： ——鉛直力到槽身支承點的距離；</p><p>　　——空槽時基底面承受的鉛直力總和；</p><p><b>　　——水平力的總和；</b></p><p>　　——水平力到槽身支承點的距離；<

82、;/p><p><b>　　, </b></p><p><b>　　則 </b></p><p>　　所以滿足抗傾覆穩(wěn)定性要求。</p><p>　　5.3 槽身縱向結(jié)構(gòu)計算</p><p>　　U型斷面槽是薄殼結(jié)構(gòu)，它的縱向內(nèi)力計算法和跨長L同槽寬D的比值相關(guān)。可是水利

83、工程中的U型渡槽大多數(shù),隸屬長殼結(jié)構(gòu)（此設計中），仍可按梁計算，即將其看做是U型斷面梁，承受由自重和滿槽水重構(gòu)成的均勻承載。計算單元單跨槽身。 </p><p>　　圖5.1 槽身縱向應力分布圖</p><p>　　5.3.1 內(nèi)力計算</p><p>　　跨中彎矩設計值 </p><p>　　跨端剪力設計值 </p

84、><p>　　其中為一槽身的均布荷載</p><p><b>　　則 </b></p><p><b>　　橫截面的總面積</b></p><p>　　形心軸到圓心軸的距離</p><p>　　橫截面對圓心軸的慣性矩 </p><p><b>　

85、　代入數(shù)據(jù)求得</b></p><p>　　令 （以弧度計），則有</p><p><b>　　故 </b></p><p>　　由以上數(shù)據(jù)可求得受拉區(qū)的總拉力</p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)求得 </b></p><p>　　5.3.2 縱向配

86、筋計算</p><p>　　U型槽槽身的縱向鋼筋，大多數(shù)會按總拉力法計算，也就是考慮受拉區(qū)混凝土已經(jīng)開裂的情況下計算，</p><p>　　不能再承擔拉力，形心軸以下的拉力全部由鋼筋承擔。 </p><p>　　由公式 計算受拉鋼筋總面積</p><p>　　式中 ——鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的強度安全系數(shù)。查《中國電力企業(yè)聯(lián)合會標準

87、化部.電力工業(yè)標準匯編.水電卷.水工》第31條（表8）得</p><p>　　——鋼筋抗拉強度設計值，選用Ⅱ級鋼筋，</p><p><b>　　則有 </b></p><p>　　選用和 </p><p>　　配筋圖如下圖5.2：</p>

88、;<p>　　5.3.3 正截面的抗裂驗算</p><p><b>　　令 , </b></p><p>　　則換算截面的面積為：</p><p>　　則換算截面對重心軸的慣性矩</p><p>　　故可由上述求得最大拉應力（抗裂驗算）</p><p>　　式中 ——截面抵抗矩

89、的塑性系數(shù)，查《水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學》得，修正后得；</p><p>　　——混凝土抗裂設計強度；</p><p>　　——鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的抗裂安全系數(shù)。</p><p>　　查《中國電力企業(yè)聯(lián)合會標準化部.電力工業(yè)標準匯編、 水工、水電卷》第8條(表1)得,第34條(表9)得. 。</p><p><b>　　可知滿足抗裂要求

90、。</b></p><p>　　5.3.4 斜截面承載力計算</p><p>　　可將U型截面簡化為T型截面,如圖所示，</p><p><b>　　圖5.3</b></p><p><b>　　截面尺寸如下：</b></p><p><b>　　取 ，

91、 則 </b></p><p><b>　　又</b></p><p>　　故截面尺寸滿足受剪承載力的要求。又有</p><p>　　故則需按計算配置腹筋。</p><p>　　初步選擇雙肢箍筋,因為梁比較高,箍筋不能太細,采用,就是有.,采用Ⅰ級鋼筋時,它的箍筋抗拉強度是.</p>&l

92、t;p><b>　　求得 </b></p><p><b>　　滿足抗剪要求.</b></p><p>　　滿足箍筋最小配筋率要求。</p><p>　　5.4 槽身橫向結(jié)構(gòu)計算</p><p>　　沿著槽身長度取按平面問題橫向內(nèi)力計算.作用與單位脫離體上的荷載除了,兩側(cè)截面上還有和,它的

93、差聚值與荷載保持平衡.因為結(jié)構(gòu)與荷載都對稱,所以可以取一半按圖示4.4來計算橫向彎矩和軸力.其中以槽殼外壁受拉為正,以槽殼受壓為正.圖中為槽頂荷載, 為槽頂荷載對槽殼直線段頂端中心的力矩計算, 為分布與槽殼頂端加大部分截面上的剪力, 為“均勻化拉桿”的拉力,因為拉桿的抗彎能力小,所以一次超靜定結(jié)構(gòu)求計算解答。</p><p>　　設計時需考慮滿槽水情況和不是滿槽水情況下的內(nèi)力計算公式。圓弧內(nèi)力計算時，一般每隔取一

94、個計算截面（即），計算和。</p><p>　　圖5.4 橫向內(nèi)力計算圖</p><p>　　5.4.1滿槽水情況下的內(nèi)力計算</p><p><b>　?。ㄈ。?lt;/b></p><p><b>　　引入以下參數(shù)：</b></p><p><b>　　則有 &

95、lt;/b></p><p>　　據(jù)以上數(shù)據(jù)計算以下步驟求解均勻化拉桿的拉力（其中為水的重度）</p><p><b>　　計算形變位：</b></p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)得 </b></p><p><b>　　計算各彎矩系數(shù)：</b></p>

96、<p><b>　　計算載變位：</b></p><p>　　故均勻化拉桿的拉力為：</p><p>　　由下列公式計算槽殼圓弧段的橫向內(nèi)力和直線段的橫向內(nèi)力彎矩，彎矩以槽殼外壁受拉為正。（——拉桿中心線到直線段計算截面的距離，以向下為正）</p><p><b>　　列表計算如下：</b></p&g

97、t;<p><b>　　表5.1 橫向彎矩</b></p><p>　　表5.2 橫向彎矩</p><p><b>　　計算各軸力系數(shù)：</b></p><p>　　由下列公式計算槽殼直線段的軸力及圓弧段的軸力。軸力以結(jié)構(gòu)受壓為正：</p><p>　　代入數(shù)據(jù)則有 <

98、/p><p><b>　　列表計算如下：</b></p><p><b>　　表5.3 橫向軸力</b></p><p>　　5.4.2半槽水情況下的內(nèi)力計算</p><p><b>　　（?。?lt;/b></p><p>　　荷載： 水重 </

99、p><p><b>　　均布荷載 </b></p><p><b>　　槽頂荷載 </b></p><p>　　槽頂荷載對槽殼直線段頂部中心的力矩</p><p>　　分布于槽頂加大部分截面上的剪力</p><p>　　形變位已經(jīng)求得 </p>

100、;<p><b>　　求各彎矩系數(shù) </b></p><p><b>　　計算載變位</b></p><p>　　故均勻化拉桿的拉力 </p><p>　　由以下公式計算槽殼直線段的橫向內(nèi)力彎矩及圓弧段的橫向內(nèi)力彎矩，彎矩以槽殼外壁受拉為正。</p><p><b&g

101、t;　　表5.4 橫向彎矩</b></p><p><b>　　表5.5 橫向彎矩</b></p><p>　　由下列公式計算各軸力系數(shù)</p><p>　　由下列公式計算槽殼直線段的軸力和圓弧段的軸力，軸力以結(jié)構(gòu)受壓為正。</p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)得</b></p&g

102、t;<p><b>　　值計算列表如下：</b></p><p><b>　　表5.6 橫向軸力</b></p><p>　　5.4.3 橫向配筋計算</p><p>　　由上述計算可知，，對應的</p><p><b>　　截面尺寸：；；；；</b></p

103、><p>　　。選用Ⅰ級鋼筋，U形側(cè)墻按直墻簡化計算</p><p>　?。ú蹥ね獗谑芾?，（槽壁受拉）</p><p>　　則作用在的外側(cè)，屬大偏心受拉構(gòu)件</p><p>　　先設，對于一級鋼筋查的</p><p><b>　　則 </b></p><p><b>

104、;　　選配</b></p><p>　　說明按所選的進行計算就不需要混凝土承擔任何內(nèi)力了，這意味著實際上的應力不會達到屈服強度，故按計算。</p><p><b>　　選取</b></p><p><b>　　，滿足要求。</b></p><p><b>　　配筋圖如下：<

105、;/b></p><p><b>　　圖5.5</b></p><p>　　5.4.4 橫向抗裂驗算</p><p>　　查的矩形截面抵抗矩的塑性系數(shù)，修正系數(shù)為，取修正系數(shù)為，則有</p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　換算截面

106、的面積</b></p><p>　　換算截面重心至受壓邊緣的距離</p><p>　　換算截面對其重心軸的慣性矩</p><p><b>　　則彈性抵抗矩 </b></p><p>　　一般情況下需按荷載效應的短期組合及長期組合分別驗算本設計。因是粗略計算，且可變荷載很小，故只按荷載效應的長期組合進行抗裂驗

107、算。取，（混凝土抗拉強度標準值） </p><p>　　則 ，滿足抗裂要求。</p><p>　　5.5 拉桿結(jié)構(gòu)及配筋計算</p><p>　　5.5.1 內(nèi)力計算</p><p><b>　　圖5.6 計算簡圖</b></p><p><b>　　荷載計算</b><

108、;/p><p>　　橫拉桿自重： 標準值 </p><p><b>　　設計值 </b></p><p>　　人行道板重： 標準值 </p><p><b>　　設計值 </b></p><p><b>　　人群荷載：標準值 </b></p>

109、<p><b>　　設計值 </b></p><p>　　由公式 可求得固端彎矩， </p><p><b>　　其中 ，，</b></p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)得 </b></p><p>　　由公式可求得跨中彎矩</p><

110、p><b>　　代入數(shù)據(jù)得 </b></p><p>　　5.5.2 配筋計算</p><p>　　（1） 按固端彎矩配筋</p><p><b>　　， </b></p><p>　　則作用在之外，屬大偏心受拉構(gòu)件。</p><p>　　先設，對于Ⅱ級鋼筋，則<

111、;/p><p><b>　　選配為Φ16（）</b></p><p><b>　　故可按計算</b></p><p><b>　　又</b></p><p><b>　　故選取Φ16（）</b></p><p>　?。?） 按跨中彎矩配

112、筋</p><p>　　即作用在之外，同屬大偏心受拉構(gòu)件。</p><p><b>　　設，Ⅱ級鋼筋</b></p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)得</b></p><p><b>　　選配Φ8.2（）</b></p><p><b>　　代入

113、數(shù)據(jù)得</b></p><p><b>　　即可按計算</b></p><p><b>　　有</b></p><p>　　故可選取Φ8.2（）</p><p>　　綜上所述，按固端彎矩所配鋼筋可滿足拉桿兩端和跨中的配筋要求。即所選鋼筋為：Φ16（），同。</p><

114、p><b>　　橫拉桿的配筋圖如下</b></p><p>　　圖5.7 拉桿配筋圖</p><p>　　5.6 端肋結(jié)構(gòu)及配筋計算</p><p>　　為使槽身便于支撐在槽架上，常設置支撐肋，對于簡支梁式槽身則為端肋。對于簡支梁式U形槽，可用到槽端距離為的Ⅰ-Ⅰ截面分隔槽身（離肋中線半個到一個拉桿間距），圖中L為半跨槽身長度，b為支撐肋

115、的厚度，其余尺寸及符號意義如圖所示：</p><p><b>　?。╝）</b></p><p>　?。╞） (c)</p><p>　　圖5.8 U形槽端肋計算圖</p><p>　　5.6.1 內(nèi)力計算</p><p>　　基

116、本尺寸： 排架間距 </p><p><b>　??；</b></p><p>　　另外，槽身均布荷載 </p><p><b>　　一個端肋重 </b></p><p>　　由以上數(shù)據(jù)可求得各項荷載</p><p><b>　　計算J和</b></

117、p><p>　　計算端肋頂部拉桿的軸力（以拉為正），按一次超靜定求解</p><p>　　計算端肋底橫梁跨中截面的軸力（拉力為正）和彎矩（下緣受拉為正）</p><p>　　5.6.2 配筋計算</p><p><b>　　知 ， ，</b></p><p><b>　　故按大偏心受拉計算

118、</b></p><p>　　先設，對于Ⅱ級鋼筋查的</p><p><b>　　選配為7Φ18（）</b></p><p><b>　　故按計算</b></p><p>　　選配為5Φ25（），配筋圖如下：</p><p><b>　　圖5.9 <

119、;/b></p><p><b>　　5.7支撐系統(tǒng)計算</b></p><p><b>　　5.7.1主梁驗算</b></p><p><b>　　(1)主梁荷載計算</b></p><p>　　主梁自重（恒載）：梁底寬1.5m，長30m，主梁底總面積為45m2，縱槽向

120、單跨主梁砼每平方米的重量為G=3.38㎡×30m×2600kg/m³÷45=5.86t/m2</p><p>　　模板自重（恒載）：一跨主梁以上模板重量為（21.45+183.98+12.24+9.3）=226.97t,每平方米的重量為：226.97/4÷45=1.26t/m2</p><p>　　10cm工字鋼（恒載），11.26kg/m

121、,（30m×4+30/0.3×1.8）×11.26kg/m=3.378t，每平方米的重量為：3.378t÷45=0.075t/m2</p><p>　　支架自重（恒載）：支架自身重量0.0384kN/m，每平方米的重量為：</p><p>　　立桿：（30÷0.3）×4×6.9×0.00384÷45=

122、0.235t/m2</p><p>　　橫桿: （30×4+1.8×30÷0.3）×6.9÷0.6×0.00384÷45=0.294t/m2,考慮到扣件的重量和梁內(nèi)支架的重量，支架高度都取6.9m。</p><p>　　施工荷載（活載）： 取2.5kN/m2 </p>&l

123、t;p>　　傾倒與振搗荷載（活載）： 取2kN/m2</p><p>　　其他荷載（活載）： 取2kN/m2</p><p>　　每平方米的總重量：1.2*(5.86+1.26+0.075+0.235+0.294)+1.4*(0.25+0.2+0.2)＝10.18t/m2</p><p>　　(2)碗扣支

124、架承載力驗算</p><p>　　支架采用多功能碗扣式支架，縱向排距60cm，橫向跨距30cm，35cm，每根立桿受正向壓力為：Mmax=10.18×0.6×0.35=2.14t</p><p>　　按1.2安全系數(shù) 2.57t <4t </p><p>　　(3)碗扣節(jié)點承載力驗算</p><p>　　立

125、桿承受主龍骨傳遞來的荷載：</p><p>　　q總=10.18t/m2 ×9.8N/kg=99.76kN/m2</p><p>　　Pc=q總L1.L2/2=99.76×0.6×0.35/2=10.48kN≤Qb=[60] </p><p>　　節(jié)點承載力滿足要求。</p><p>　　(4)支架穩(wěn)定性驗算&l

126、t;/p><p>　　對于碗扣支架鋼管（Φ48mm，壁厚3.5mm），中間的橫桿間距為0.6m</p><p>　　I＝π（D4－d4）/64=π（4.84－4.14）/64=12.18cm4</p><p><b>　　根據(jù)歐拉公式：</b></p><p>　?。跴cr］＝π2EI/（μH）2＝π2×2.1&#

127、215;105×12.18/（1×0.6）2＝700kN>40kN(μ=1)</p><p><b>　　符合穩(wěn)定性要求</b></p><p><b>　　(5)基礎驗算</b></p><p>　　立桿下端均設定剛性C15混凝土墊層，厚200mm。地基每平方米荷載為10.18t/m2，為防止地