畢業(yè)設計--900td平板玻璃(熔窯工段)工藝設計

1、<p>　　900td平板玻璃(熔窯工段)工藝設計</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　設計介紹了一套規(guī)模為900t/d浮法玻璃生產(chǎn)線的工藝流程，在設計過程中，原料方面，對工藝流程中的配料進行了計算；熔化工段方面，參照國內外的資料和經(jīng)驗，對窯的各部位的尺寸、熱量平衡和設備選型進行了計算；分析了環(huán)境保護重要性及環(huán)保措施參考實習工廠

2、資料，在運用相關工藝布局的基礎下，繪制了料倉、熔窯、錫槽、成品庫為主的廠區(qū)平面圖，具體對熔窯的結構進行了全面的了解，繪制了熔窯的平面圖和剖面圖，還有卡脖結構圖，整個設計參照目前浮法玻璃生產(chǎn)的主要設計思路，采用國內外先進技術，進行全自動化生產(chǎn)，反映了目前浮法生的較高水平。</p><p>　　關鍵詞：浮法玻璃、熔窯工段、設備選型、工藝計算。</p><p><b>　　Abstra

3、ct</b></p><p>　　The design introduced the technical process of 900t/d float glass production line. During the planning, for the raw material, the computation of material has been made; and for the melt

4、 section, the melting kiln various spots size, The heat balance and the choose of the equipment have been calculated with reference to the domestic and foreign materials and the experience, the environmental protection i

5、mportance and environmental protection measure have been analyzed. With reference to factory da</p><p>　　keywords: float glass; melting section; choose of the equipment; process calculation.</p><p

6、><b>　　目錄</b></p><p><b>　　前言1</b></p><p>　　第一章 浮法玻璃工藝方案的選擇與論證3</p><p>　　1.1平板玻璃工藝方案3</p><p>　　1.1.1有曹垂直引上法3</p><p>　　1.1.2垂直引

7、上法3</p><p>　　1.1.3壓延玻璃3</p><p>　　1.1.4 水平拉制法3</p><p>　　1.2 浮法玻璃工藝及其產(chǎn)品的優(yōu)點4</p><p>　　1.3 浮法玻璃生產(chǎn)工藝流成圖見圖1.15</p><p><b>　　圖1.15</b></p>

8、<p>　　第二章 設計說明6</p><p><b>　　2.1設計依據(jù)6</b></p><p>　　2.2工廠設計原則7</p><p>　　第三章 玻璃的化學成分及原料8</p><p>　　3.1 浮法玻璃化學成分設計的一般原則8</p><p>　　3.2 配料流

9、程9</p><p>　　3.3 其它輔助原料10</p><p>　　第四章 配料計算12</p><p>　　4.1 于配料計算相關的參數(shù)12</p><p>　　4.2浮法平板玻璃配料計算12</p><p>　　4.2.1設計依據(jù)12</p><p>　　4.2.2配料的工藝

10、參數(shù)；13</p><p>　　4.2.3計算步驟；13</p><p>　　4.3平板玻璃形成過程的耗熱量的計算15</p><p>　　第五章 熔窯工段主要設備20</p><p>　　5.1 浮法玻璃熔窯各部20</p><p>　　5.2熔窯主要結構見表5.121</p><p&

11、gt;　　5.3熔窯主要尺寸21</p><p>　　5.4熔窯部位的耐火材料的選擇24</p><p>　　5.4.1熔化部材料的選擇見表5.324</p><p>　　5.4.2卡脖見表5.425</p><p>　　5.4.3冷卻部表5.525</p><p>　　5.4.4蓄熱室見表5.625<

12、;/p><p>　　5.4.5小爐見表5.726</p><p>　　5.5玻璃熔窯用隔熱材料及其效果見表5.826</p><p>　　第六章 熔窯的設備選型28</p><p>　　6.1傾斜式皮帶輸送機28</p><p>　　6.2毯式投料機28</p><p>　　6.3熔窯助燃

13、風機28</p><p>　　6.4池壁用冷卻風機29</p><p>　　6.5碹碴離心風機4-72NO.16C29</p><p>　　6.6 L吊墻離心風機9-26NO11.2D29</p><p><b>　　6.7攪拌機29</b></p><p>　　6.8燃油噴槍29&l

14、t;/p><p>　　6.9壓縮空氣罐C-3型29</p><p>　　第七章 玻璃的形成及錫槽30</p><p>　　第八章 玻璃的退火及成品的裝箱32</p><p>　　第九章 除塵脫硫工藝33</p><p>　　9.1 除塵工藝33</p><p>　　9.2 煙氣脫硫除塵3

15、3</p><p>　　第十章 技術經(jīng)濟評價34</p><p>　　10.1 廠區(qū)勞動定員見表10.134</p><p>　　10.2 產(chǎn)品設計成本編制35</p><p><b>　　參考文獻38</b></p><p><b>　　致 謝39</b>&l

16、t;/p><p><b>　　前言</b></p><p>　　英國Pilkington兄弟在20世紀50年代浮法玻璃生產(chǎn)技術的發(fā)明付出了堅持不懈的努力，自1953年開始到1959年取得了成功耗時7年，投入了400萬英鎊。同時美國的Ford公司也為浮法玻璃的成功做出了很多貢獻，但是Ford公司遞交專利申請書時比Pilkington兄弟晚了幾個月，而讓Pilkington兄

17、弟獨享了此項殊榮。</p><p>　　浮法玻璃因熔融玻璃液漂浮在熔融錫表面成型為平板玻璃而得名。這種生產(chǎn)方法于無需克服玻璃本身重力，可使玻璃原板板面寬度加大，拉引速度大大提高，產(chǎn)量和生產(chǎn)規(guī)模增大：由于成型是在熔融金屬表面進行，因此可以獲得雙面火拋光的優(yōu)質鏡面，其表面平整度、平行度可以與機械磨光玻璃相媲美，而機械性能和化學穩(wěn)定性又優(yōu)于機械磨光玻璃；同時，采取該講法可以生產(chǎn)出厚度在0.5~25mm之間的多種品種、規(guī)

18、格的玻璃，以滿足不同用途的需要；另外浮法工藝還可以在線生產(chǎn)各種本體著色玻璃和鍍膜玻璃，大大豐富平板玻璃的范疇，擴大了玻璃在各個領域的應用。因此，隨著浮法玻璃生產(chǎn)工藝的出現(xiàn)和不斷發(fā)展。使得其它的生產(chǎn)工藝逐漸被淘汰，只有Colburgh法與之并存[1]。</p><p>　　除了英國Pilkington公司的浮法技術之外，還有美國Pittsburgh技術比較有名。1975年，美國Pittsburgh平板玻璃公司宣布，

19、他們在Pilkington的工藝基礎上采用把玻璃液流道和流槽相結合的寬玻璃液輸送系統(tǒng)，使流入錫槽的玻璃液帶寬度與成品玻璃的寬度相近，這樣可以縮短玻璃液在錫液面上的橫向攤平和展薄時間，使玻璃具有更好的內在質量和橫向平直性。</p><p>　　自1959年2月浮法玻璃生產(chǎn)成功以來，浮法玻璃得到迅速的推廣。截至2003年，全世界已有36個國家和地區(qū)建成了140多條浮法玻璃生產(chǎn)線，總量達到3億噸左右，并占到平板玻璃總量

20、的80%以上，目前國外一些大公司掌握了較為先進的玻璃制造技術，可以生產(chǎn)出0.5~25mm之間各種厚度的浮法玻璃，其玻璃熔窖拉引規(guī)模也在150~100t/d之間不等。</p><p>　　當今世界的玻璃市場上，玻璃與玻璃加工業(yè)主要由5家玻璃公司所壟斷，其總生產(chǎn)能力占全球玻璃生產(chǎn)能力的70%以上，僅日本旭硝子一家公司的市場占有率就達到了21%，英國皮爾金頓公司為12%，美國PPG11%。</p><

21、;p>　　我國浮法玻璃生產(chǎn)工藝從1965年開始實驗，到1971年生產(chǎn)性試驗線建成投產(chǎn)并取得成功，用了近7年的時間。在試驗線投產(chǎn)時只能生產(chǎn)6mm厚的玻璃，到1972年，能夠比較穩(wěn)定的生產(chǎn)出4~9mm玻璃，并試拉了3mm玻璃；1978年，對試驗線時行了熔窯該燒重油、擴大生產(chǎn)能力的改建；1980年，國內僅有的一條試驗線已能的生產(chǎn)出3~10mm厚度的浮法玻璃；1981年4月，試驗線采取的生產(chǎn)技術通過國家級技術鑒定，獲國家銀質發(fā)明獎。由于該

22、生產(chǎn)試驗線是在原洛陽玻璃廠試驗成功的，故命名為中國“洛陽浮法玻璃工藝技術”（簡稱“洛陽浮法”）。</p><p>　　自“洛陽浮法”誕生以來，我國玻璃工業(yè)進入了一個快速發(fā)展時期。浮法玻璃技術被迅速推廣，一批采用“洛陽浮法”技術的浮法玻璃生產(chǎn)線陸續(xù)建成，目前我國已成為世界上生產(chǎn)規(guī)模最大的平板玻璃生產(chǎn)國。截至2009年底，我國已建成投產(chǎn)的浮法玻璃生產(chǎn)線有125條，而采用“洛陽浮法”技術的生產(chǎn)線多達八十余條，其日拉引量

23、一般為400~900t，原板厚度1.1~25mm，總生產(chǎn)能力達到3.13億重箱 /年。目前，我國玻璃工業(yè)先后在日熔化量、玻璃技術裝備、節(jié)能降耗、環(huán)境保護、多功能玻璃開發(fā)以及超薄、超厚品種形制方面都取得了重大突破，一些先進技術與國外的差距也正逐步縮小，我國浮法工藝技術從20世紀80年代已開始身發(fā)展中國家出口。</p><p>　　與發(fā)達國家相比，我國玻璃企業(yè)規(guī)模一般比較小，并且技術水準參差不齊。目前，我國有大大小小

24、的玻璃企業(yè)幾百家，但普遍存在著規(guī)模小、整體水平不高、結構單一的特點，并且地域分布不均衡，經(jīng)濟發(fā)達地區(qū)數(shù)量多、規(guī)模大、技術也較為先進，代表著我國浮法技術發(fā)展的新水平。目前，國內比較大的幾家玻璃企業(yè)市場占有率仍然較低，最大的玻璃集團年銷售額僅2~3億美元，與國外大公司相比差距很大。</p><p>　　今后玻璃發(fā)展的目標是將常規(guī)的和特殊的技術進步結合起來，實現(xiàn)浮法玻璃生產(chǎn)技術、裝備的新突破，并在新產(chǎn)品開發(fā)、功能化、環(huán)

25、保等多方面加大技術研究力度，以促進玻璃工業(yè)可持續(xù)發(fā)展。</p><p>　　第一章 浮法玻璃工藝方案的選擇與論證</p><p>　　1.1平板玻璃工藝方案</p><p>　　平板玻璃規(guī)?；a(chǎn)直到18世紀才真正出現(xiàn)。在18世紀生產(chǎn)平板玻璃的方法主要有兩種：一是冠形制板法二是圓筒法。后來進一步改進出現(xiàn)了Sieverts法，1903處發(fā)明了Lubers法，到20世紀

26、后出現(xiàn)了很多很好的生產(chǎn)平板玻璃的方法。</p><p>　　1.1.1有曹垂直引上法</p><p>　　其形成特點是利用槽子磚成型，由于靜壓力作用，玻璃液從槽口向上涌出形成板根，板根處玻璃液受引上機石棉輥拉引繼續(xù)上升，并經(jīng)受水冷卻器急冷，逐漸硬化形成玻璃原板，進入引上機膛退火。原板經(jīng)切割而成原片。玻璃性質、板根成形、邊子成形、原板拉伸力是影響玻璃成形的決定性因素。其缺點是由于使用槽子磚，

27、玻璃板的波筋、線道等缺陷難以根除，光學畸變較重，產(chǎn)量低。</p><p>　　1.1.2垂直引上法</p><p>　　利用引磚成形，玻璃帶通過設置在玻璃液面經(jīng)上的一對水平冷卻器冷卻后被引上拉引。表層玻璃一方面抵抗重力減少厚度，另一方面被引上進一步冷卻到最后固化，過到一定厚度和寬度，繼續(xù)引上，引磚是無槽垂直引上的重要形成設備，有擋熱，分流和穩(wěn)定板根的作用。形成板根的玻璃液由表面流的玻璃自由

28、匯合被引上進入板根。玻璃液的溫度和對流還有引上室的氣流波動對原板形成有極大影響。其缺點是生產(chǎn)操作難，玻璃厚度差的大，不易生產(chǎn)小于2mm的薄玻璃。</p><p><b>　　1.1.3壓延玻璃</b></p><p>　　它是利用水平連續(xù)壓延法，能大量生產(chǎn)。從玻璃熔窯末端流液口連續(xù)地流出玻璃液，通過用水冷卻的上下一對輥子之間，沒冷卻的玻璃液被壓延輥壓成一定厚度的玻璃板

29、，隨兩輥回轉玻璃板被向前拉引，經(jīng)輸送輥道進入退火窯，冷到室溫。其缺點是玻璃的厚度的均勻性不好，不易生產(chǎn)薄玻璃。</p><p>　　1.1.4 水平拉制法</p><p>　　它是在玻璃熔窯末端設置淺引上室，玻璃帶在引上室中有表面被拉引，經(jīng)水冷卻輥冷卻 ，黏度增加，玻璃被連續(xù)拉引成帶狀玻璃板垂直上升到60cm左右高的位置，在此經(jīng)加熱軟化的玻璃板借助轉向輥將玻璃彎成不平方向，送進退火窯。這種

30、方法生產(chǎn)的質量好，產(chǎn)量高。其缺點是由于形成室結構復雜，不易控制。</p><p>　　1.2 浮法玻璃工藝及其產(chǎn)品的優(yōu)點</p><p>　　1.質量好，由于玻璃液是在錫槽中拋光，具有很好的拋光效果，也不會因為機械磨光引起的玻璃缺陷。</p><p>　　2.產(chǎn)量大，浮法玻璃采用全自動，不需要龐大的沙子分級和機械磨光設備，成品率高，且采用自動化，規(guī)模擴大。</

31、p><p>　　3．品種多，采取這種方法可以生產(chǎn)出厚度在0.5~25mm之間的多種品種、規(guī)格的玻璃，以滿足不同用途的要求。另外，浮法工藝 還可以在線生產(chǎn)各種本體著色玻璃和鍍膜玻璃，大大豐富了平板玻璃的范疇，擴大了玻璃在各個領域的應用。</p><p>　　綜上，浮法生產(chǎn)是目前世界上最先進的生產(chǎn)技術，到2008年，浮法玻璃占玻璃生產(chǎn)行業(yè)的76.7%以上，中國建成的洛陽浮法線有146條，其是拉引量

32、在300~700t，原板厚度為1.1~25mm，總生產(chǎn)能力到3.06億箱/年。</p><p>　　1.3 浮法玻璃生產(chǎn)工藝流程圖</p><p>　　圖1.1玻璃生產(chǎn)工藝流程圖</p><p><b>　　第二章 設計說明</b></p><p>　　本設計采用最先進的玻璃生產(chǎn)工藝之浮法玻璃生產(chǎn)技術，積極采用先進的設備

33、和技術，以提高生產(chǎn)質量，提升產(chǎn)量為目標努力使各方面達到世界先進水平。設計中大量收集目前國內外先進技術，對結構進行改善還為將來生產(chǎn)規(guī)模的擴大留有余地。在收集大量數(shù)據(jù)的基礎上做出合理、科學、先進的設計。</p><p><b>　　2.1設計依據(jù)</b></p><p>　　產(chǎn)品方案： 浮法平板玻璃；</p><p>　　生產(chǎn)規(guī)模： 日

34、熔化量為900t;</p><p>　　工作制度： 52/5/8；</p><p>　　玻璃厚度： 5mm;</p><p>　　玻璃原板寬度：4000mm；</p><p>　　玻璃凈板寬度：3500mm；</p><p>　　總成品率： 80%；</p><p>　　產(chǎn)品品

35、種： 平板玻璃；</p><p>　　冷修周期： 8年；</p><p>　　玻璃的化學成分見表2.1</p><p>　　表2.1 玻璃化學成分表 </p><p>　　單位：%（質量分數(shù)）</p><p>　　所用各原料的化學成分見表2.2</p><p>　　

36、表2.2 各原料的化學成分 </p><p>　　單位：%（質量分數(shù)）</p><p><b>　　2.2工廠設計原則</b></p><p>　　采用先進、可靠的技術措施的裝備，確保能生產(chǎn)出滿足企業(yè)要求的平板玻璃。</p><p>　　以滿足浮法線高標準產(chǎn)品質量和品種要求為前提，進行設備選型，既要有效

37、控制投資，又必須確保達到使用要求，確保總體目標和實現(xiàn)。環(huán)境保護、職業(yè)安全衛(wèi)生、節(jié)能、消防等方面均要符合國空的相關標準規(guī)范、規(guī)定?？傮w規(guī)劃的布局合理、道路通暢，方便管理，最大限度利用廠區(qū)原有場地和設施。全面解決工廠生產(chǎn)，廠外運輸和各種物料儲備的關系。應該考慮工廠建成后生產(chǎn)潛力的可能和留有工廠發(fā)展的余地。</p><p>　　第三章 玻璃的化學成分及原料</p><p>　　3.1 浮法玻璃化

38、學成分設計的一般原則</p><p>　　玻璃科學為玻璃成分設計提供了重要的理論基礎，包括玻璃形成和結構理論，相平衡，成分和性質與結構的關系等方面，但迄今在大部分情況下，理論還只能定性地為玻璃成分設計指出方向，必須反復通過實踐調整成分以獲得所需性能的玻璃。</p><p>　　一般說來，玻璃成分設計要考慮的主要方面如下。</p><p>　　(1)必須滿足使用性質的

39、要求，即依賴于成分和性質與結構的關系。就目前玻璃科學發(fā)展水平而言，主要闡述成分和性質之間的關系，成分和結構間的關系還未能精密確定。</p><p>　　(2)所設計的成分必須能夠形成玻璃并具有較小的析晶傾向，因而可以借助于玻璃形成區(qū)域圖和相圖來確定。</p><p>　　(3)必須符合熔制、成型等工藝要求。</p><p>　　浮法玻璃化學成分是由普通平板玻璃基礎上

40、設計出來的，是由鈉鈣硅玻璃組成演變而來的。根據(jù)Na2O-CaO-SiO2系統(tǒng)相圖確定該系統(tǒng)中能夠形成玻璃的組成范圍為：12%~18% Na2O，6%~16% CaO，68%~82% SiO2，但在實用玻璃組成中該系統(tǒng)的組成范圍為：12%~15% Na2O，8%~12% CaO，69%~73% SiO2。在這個三元系統(tǒng)玻璃組成中，容易形成兩種析晶組成，失透石（Na2O·CaO·SiO2）和硅灰石（CaO·Si

41、O2），在生產(chǎn)實踐中當引入MgO和Al2O3時，不僅玻璃的析晶性能得到改善，而且熱穩(wěn)定性和化學穩(wěn)定性均得到改善，因而形成了普通平板玻璃化學成分（表3.1）。表中Fe2O3為原料中雜質所致，并非設計數(shù)值，而是限制數(shù)值；而SO3主要是由澄清劑芒硝引入[3]。</p><p>　　表3.1 普通與浮法玻璃化學成分比較</p><p><b>　　單位：%</b></p

42、><p>　　浮法玻璃化學成分設計時，根據(jù)浮法玻璃成型的特點，在普通玻璃化學成分基礎上進行了局部調整。</p><p>　　由于浮法玻璃拉引速度比垂直引上快得多，在成型中必須采用硬化速度快的“短”性玻璃成分，即調整CaO到8%~9%。但是CaO含量增加，使玻璃發(fā)脆并容易產(chǎn)生硅灰石析晶，因此MgO控制在4%左右，以改善玻璃析晶性能。</p><p>　　為了獲得優(yōu)質的玻璃

43、表面質量，將Al2O3的含量降低到1.3%以下，并注意不能影響玻璃的機械強度、熱穩(wěn)定性。</p><p>　　Fe2O3是原料中的雜質引入的，它是一種著色劑，因此嚴格限制在0.1%以內，最好在0.08%以下，以使玻璃有良好的透光率，經(jīng)調整后浮法玻璃化學成分見上表。</p><p>　　用于制備琧配合料的各種物料，統(tǒng)稱為玻璃原料。根據(jù)它們的用量不同，分為主要原料和輔助原料兩類。主要原料指玻璃

44、中引入各種組成氧化物的原料，如石英砂、白云石、尾砂、純堿和芒硝等。輔助原料是使玻璃獲得某些必要的性質和加速熔制過程的原料。它們用量少，但其作用并不是不重要。根據(jù)作用不同，分為澄清劑，脫色劑，氧化劑和還原劑等，對原料質量主要有以下要求：原料引入的主要成分含量高，雜質含量低，不得超標；原料組成粒度分布合理，以保證配合料均勻度達最佳狀態(tài)，玻璃熔制質量好；原料中難溶礦物的含量和粒度符合要求，避免玻璃成品上形成固體夾雜物。</p>

45、<p><b>　　3.2 配料流程</b></p><p>　　3.2.1 硅砂系統(tǒng)為引入SiO2的原料，SiO2的想對分子質量是60.06，密度是2.4~2.5g·cm-3。SiO2是玻璃形成骨架的主體，以[SiO4]的結構組成不規(guī)則連續(xù)網(wǎng)絡結構。它本身就可以開成玻璃，即石英玻璃，引入二氧化硅的作用，是提高玻璃的熔制溫度、黏度、化學穩(wěn)定性、熱穩(wěn)定性、硬度和機械強度，同

46、時它又能降低玻璃的熱膨脹系數(shù)和密度。</p><p>　　合格的硅砂由汽車運輸進廠，入喂料倉，經(jīng)電磁振動給料機喂料，斗式提升至均化庫料堆上放的帶卸料小車的帶式輸送機上，進行均化堆料作業(yè)。</p><p>　　用于配料的硅砂，有門式耙料機均化取料，經(jīng)帶式輸送機運至1#式提升機，提升入中間倉，有電磁振動給料機喂入平面搖篩進行保護性篩分，篩下物同2#斗式提升機提升，以帶式輸送機送入粉庫貯存，當門

47、式耙料機發(fā)生故障時，同輪式裝載機代替，經(jīng)帶式輸送機運至1#斗式提升機，提升入 中間倉進行篩分作業(yè)。</p><p>　　3.2.2 白云石系統(tǒng) 為引入MgO的原料，MgO的相對分子質量是40.32,它在硅酸鹽玻璃中是網(wǎng)絡外體氧化物。玻璃中經(jīng)3.5%以下的MgO代替部分CaO，可使玻璃形成硬化速度變慢，降低玻璃的析晶傾向，提高玻璃的化學穩(wěn)定性的機械強度。</p><p>　　白云石塊料同汽

48、車運輸進廠，由抓斗橋式起重機運至喂料倉，通過電磁振動給料機喂入鄂式破碎機進行破碎。破碎后的物料經(jīng)斗式提升到中間倉，再由電磁振動給料機喂入錘式破碎機進行細碎，細碎后的物料經(jīng)斗式提升機升入兩臺六角篩進行篩分，篩上物返至錘式破碎機細碎，再提升、篩分，篩下的合格物料由斗式提升機升入庫頂帶式輸送機，送入粉庫貯存。</p><p>　　3.2.3 尾砂系統(tǒng)為引入Al2O3的原料，Al2O3的相對分子量為101.94,密度為3

49、.84g·cm-3。它屬于玻璃的中間體氧化物，能降低玻璃的結晶傾向，提高玻璃的化學穩(wěn)定性、化學穩(wěn)定性、熱穩(wěn)定性、硬度、機械強度和折射率，減輕玻璃對耐火材料的侵蝕，并有助于氟化物的乳濁。</p><p>　　利用原有加工系統(tǒng)，合格粉料由斗式提升機提升，然后經(jīng)過雙向閘門和帶式輸送機送投影儀粉庫貯存。</p><p>　　3.2.4 石灰石系統(tǒng)為引入CaO的原料，CaO的相對分子量為5

50、6.08,密度為2.6~2.8 g·cm-3，是玻璃結構網(wǎng)絡外氧化物，其主要作用是穩(wěn)定劑，即增加玻璃的化學穩(wěn)定性和機械強度。主要礦物是方解石，是一種微晶或潛晶結構的化學與生物化學沉積巖。</p><p>　　利用原有加工系統(tǒng)，合格粉料由斗式提升機提升，然后經(jīng)過雙向閘門和帶式輸送機送投影儀粉庫貯存。</p><p>　　3.2.5 純堿、芒硝系統(tǒng)為引入R2O的原料，Na2O的相對分

51、子量是62,密度2.27 g·cm-3，是玻璃網(wǎng)絡外氧化物，可降低玻璃的黏度，使玻璃易于熔融，是玻璃的良好溶劑?？稍黾硬ＡУ臒崤蛎浵禂?shù)，降低玻璃的熱穩(wěn)定性，化學穩(wěn)定性和機械強度。</p><p>　　純堿、芒硝由火車運輸進廠，由手推車從袋裝原料庫運至原料車間倒料處，人工拆袋倒料經(jīng)斗式提升機提升入立角篩進行篩分，篩上物經(jīng)籠型碾粉機粉碎再提升、篩分，篩下的合格料由斗式提升機提升入粉庫貯存。</p>

52、;<p>　　3.2.6 煤分系統(tǒng)它引入的主要成分是還原C，因為芒硝是主要澄清劑，它在熔窯內高溫分解產(chǎn)生O2和SO2，所以使用芒硝里還要使用澄清劑，而煤分就是一個很好的選擇。</p><p>　　袋裝的煤粉由汽車運輸進廠，由手推車從庫房運至粉庫吊運孔處，經(jīng)電動葫蘆提升至粉庫頂，人工拆袋倒料送入粉庫貯存。</p><p>　　3.2.7 稱量混合系統(tǒng)，各種粉料按配比分別采用“減

53、量法”的“增量法”電子秤進行準確稱量，通過稱量帶式輸送機運至預定的混合機混合，混合時加適量水蒸汽，以前常加水混合，但加水蒸汽有更多好處，比如混合料不易結團，混合料更為均勻，粒度相差不太大，混合均勻的配合料卸入中間倉，再由配合料帶式輸送機運至浮法聯(lián)合車間窯頭料倉，之后便進行熔窯的熔化、錫槽的成型、退火窯退炎，經(jīng)過切裁得到相應規(guī)格的成品。</p><p>　　原料工藝有三個關鍵部位：原料成分、原料的顆粒大小和原料混合

54、的均勻度，實際生產(chǎn)中各種原料的控制粒度范圍見表3.2。</p><p>　　3.3 其它輔助原料</p><p>　　1）澄清劑 往玻璃配合料或玻璃液中加入一種高溫時本身能氣化或分解放出氣體，以促進排除玻璃液中氣泡的物質，稱為澄清劑。浮法玻璃常用的澄清劑有三氧化二銻、硝酸鹽、硫酸鹽、氟化物、二氧化鈰。</p><p>　　表3.2 實際生產(chǎn)中各種原料的控制粒度范圍&

55、lt;/p><p>　　2著色劑 使玻璃著色的物質，稱為著色劑。其作用是使玻璃對光線產(chǎn)生選擇性的吸收，呈現(xiàn)一定的顏色。根據(jù)著色劑在玻璃中呈現(xiàn)形態(tài)不同，分為離子著色劑、膠態(tài)著色劑和硫硒化物著色劑三類。浮法玻璃常用離子著色劑即過渡金屬元素和稀土元素的化合物。</p><p>　　3）脫色劑 對浮法玻璃透明度危害最大的是微量的鐵，其次是鉻、釩、鈦。脫色主要是如何減弱和中和鐵的著色作用的問題。方法主要

56、有物理脫色和化學脫色。常用的物理脫色劑有二氧化錳、氧化鈷、氧化鎳、氧化釹。常用的化學脫色劑有硝酸鈉、硝酸鉀、三氧化二銻、氧化鈰、氧化錳。</p><p>　　4）碎玻璃 在玻璃生產(chǎn)和加工和各個環(huán)節(jié)，總會產(chǎn)生一定量的碎玻璃，如生產(chǎn)中的不合格產(chǎn)品及切裁下來的邊子等。從工藝上看，有利于配合料的熔化，澄清，節(jié)能，提高產(chǎn)量，降低成本等。使用碎玻璃的過程中必須注意幾個問題：二次揮發(fā)；二次積累；對某些化學穩(wěn)定性差的玻璃，由于表

57、面水解造成表面層與內層成分之間的差別，若熔制溫度較低或玻璃的對流不大時，在熔制后的玻璃液內部往往留下明顯的差別；當玻璃重熔時，熱分解會使氧化鐵轉變?yōu)檠趸瘉嗚F，同時也影響硒的脫色作用，使玻璃的顏色變壞。熱分解出來的氧，容易擴散到周圍的氣泡中去，與之一起益處玻璃液外，導致玻璃缺氧，呈還原性制。對變價元素為基礎的顏色玻璃會引起色澤上的變化；在碎玻璃中含有少量的化學結合氣體，在重熔時產(chǎn)生相當于二次氣泡那樣的微小氣泡，因此，加入碎玻璃多時就難于澄

58、清；使用外購玻璃時，除要進行清洗、選別、除雜和磁選除鐵外，還必須經(jīng)常取樣，進行化學分析，對配合料配方進行調整。</p><p><b>　　第四章 配料計算</b></p><p>　　4.1 于配料計算相關的參數(shù)</p><p><b>　　1）</b></p><p><b>　　2）

59、</b></p><p><b>　　3）</b></p><p><b>　　4）</b></p><p><b>　　5）</b></p><p><b>　　6）</b></p><p>　　4.2浮法平板玻璃配料

60、計算</p><p><b>　　4.2.1設計依據(jù)</b></p><p>　　產(chǎn)品方案： 浮法平板玻璃；</p><p>　　生產(chǎn)規(guī)模： 日熔化量為900t;</p><p>　　工作制度： 52/5/8；</p><p>　　玻璃厚度： 5mm;</p>

61、<p>　　玻璃原板寬度：4000mm；</p><p>　　玻璃凈板寬度：3500mm；</p><p>　　總成品率： 80%；</p><p>　　產(chǎn)品品種： 平板玻璃；</p><p>　　冷修周期： 8年；</p><p>　　玻璃化學成分見表4.1</p><

62、;p>　　表4.1 玻璃化學成分表</p><p>　　單位：%（質量分數(shù)）</p><p>　　各原料的化學成分見表4.2</p><p>　　表4.2 各原料的化學成分 </p><p>　　單位：%（質量分數(shù)）</p><p>　　4.2.2配料的工藝參數(shù)；</p><

63、p>　　計算基礎：100kg玻璃液；</p><p>　　計算精度：0.001</p><p>　　純堿灰散率：1.5%；</p><p>　　玻璃獲得率：80%；</p><p>　　碎玻璃摻入率：20%；</p><p><b>　　芒硝含量：3%；</b></p><

64、;p><b>　　碳粉含率：4%；</b></p><p>　　4.2.3計算步驟；</p><p>　　1、芒硝用量的計算，設生產(chǎn)100KG玻璃液用xkg芒硝。</p><p>　　x=1.034(kg)</p><p>　　芒硝引入和各物質的量如下；</p><p>　　SiO2＝0.0

65、103(kg) Al2O3＝0.003(kg)</p><p>　　Fe2O3＝0.001(kg) CaO＝0.005(kg)</p><p>　　MgO＝0.004(kg) N2O＝0.429(kg)</p><p>　　2、純堿用量的計算。</p><p><b>　　純堿用量＝</b></

66、p><p>　　3、煤粉的用量，設用量為x kg.</p><p>　　x=0.055(kg)</p><p>　　4、硅砂用量計算，設用量為x.</p><p>　　0.9876x=72.0-0.010 </p><p>　　x=72.8(kg)</p><p>　　由硅砂引入各氧化

67、物的量見表4.3</p><p>　　表4.3硅砂引入各氧化物的量 </p><p><b>　　單位：kg</b></p><p>　　5、白云石和石灰石用量計算，設白云石為x，石灰石為y</p><p>　　0.3157x+0.554y=8.5-(0.058+0.005)=8.437</p><

68、p>　　0.2047x+0.002y=4.0-(0.014+0.004)=3.982</p><p>　　x=19.403(kg) </p><p>　　y=4.172 (kg)</p><p>　　由白云石和石灰石引入各氧化物的量見表4.4</p><p>　　表4.4白云石和石灰石引入各氧化物的量 </p>&

69、lt;p><b>　　單位：kg</b></p><p>　　6、校正純堿用量和揮散率，設用量為X，揮散為Y</p><p>　　x=23.702(kg)</p><p>　　y=0.361(kg)</p><p>　　7、校正硅砂用量設用量為x</p><p>　　0.9876x=72.0

70、-0.0103-0.134-0.012=71.844</p><p>　　x=72.746(kg)</p><p><b>　　8、玻璃獲得率</b></p><p>　　玻璃獲得率＝100/121.112＝82.5%</p><p><b>　　9、換料單位計算</b></p>&l

71、t;p>　　碎玻璃摻入率：20%，配合料的含水為4%，混合機容量為1000KG。</p><p><b>　　以硅砂為例</b></p><p><b>　　干基＝</b></p><p><b>　　濕基＝</b></p><p><b>　　由于水分含量為4

72、%</b></p><p>　　800/96%＝833.33kg</p><p>　　833.33-799.61＝33.72kg</p><p>　　所以還有加水33.7kg.</p><p>　　對于日產(chǎn)900 t，所以</p><p>　　10、匯總成原料用量見表4.5</p><p

73、>　　表4.5各原料年用量表</p><p>　　4.3平板玻璃形成過程的耗熱量的計算</p><p>　　各原料在濕基中的百分比見表4.6</p><p><b>　　表4.6</b></p><p><b>　?。?）原始資料</b></p><p>　?、?料方及

74、原料組成；</p><p>　　② 碎玻璃用量占全部的20%；</p><p>　?、?配合料水分4%；</p><p>　?。?）100kg濕粉料中形成氧化物的量見表4.7、4.8</p><p>　　表4.7100kg濕粉料中形成氧化物的量</p><p>　　表4.8100kg濕粉料中形成氧化物的量</p&

75、gt;<p>　?。?）生成硅酸鹽耗熱 以1kg濕粉料計，單位是kj/kg。</p><p>　　由CaCO3生成CaSiO3時反應耗熱量q1</p><p>　　由MgCO3生成MgSiO3時反應耗熱量q2</p><p>　　由CaMg(CO3)2生成CaMg(SiO3)2時反應耗熱量q3</p><p>　　由NaCO3生

76、成NaSiO3時反應耗熱量q4</p><p>　　由Na2SO3生成Na2SiO3時反應耗熱量q5</p><p>　　1kg濕粉料生成硅酸鹽耗熱</p><p>　　qi=q1+q2+q3+q4+q5</p><p>　　=28.4731+1.14401+220.0405+104.983+12.2</p><p>

77、<b>　　=366.8</b></p><p>　　(4) 配合料用量計算</p><p>　　在粉料中揮發(fā)分占22%，在１kg粉料中加上玻璃0.2kg，得到</p><p><b>　?。╧g玻璃液）</b></p><p>　　因此，熔成１kg玻璃液的粉料量為</p><p

78、><b>　　所用碎玻璃量</b></p><p>　　熔成１kg玻璃液所要的配合料的量</p><p>　　(5) 玻璃形成過程的熱量平衡　以１kg玻璃液計，單位kJ/kg從0℃算起</p><p><b>　?、僦С鰺崃?lt;/b></p><p>　　a、生成硅酸鹽耗熱Q1</p>

79、;<p><b>　　b、形成玻璃熱耗</b></p><p>　　c、加熱玻璃液到1400℃耗熱Q3</p><p>　　d、加熱逸出氣體到1400℃耗熱Q４，1400℃時逸出氣體平均比熱</p><p>　　e、蒸發(fā)水分耗熱Q５</p><p>　　f、原料帶入熱量Q６，設配合料入窯時為20℃</

80、p><p>　　所以１kg玻璃液的形成耗熱Q</p><p>　　Q＝Q１+ Q２+ Q３+ Q４+ Q５- Q６</p><p>　?。?74.325+297.671+1844+437.189+127.0908-16.68=3063</p><p>　　1t 玻璃液的形成耗熱=3.06×106kJ</p><p&g

81、t;　　每天耗熱＝3063595.8×900＝2.8×109 kJ</p><p>　　第五章 熔窯工段主要設備</p><p>　　浮法玻璃熔窯屬于橫火焰蓄熱式池窯，如圖5.1。浮法玻璃熔窯根據(jù)各部功能其構造分為玻璃熔制、熱源供給、余熱回收、排煙供氣四大部分。</p><p><b>　　圖5.1熔窯結構圖</b><

82、/p><p>　　5.1 浮法玻璃熔窯各部</p><p>　　（1）熔化部 熔化部是進行配合料熔化的玻璃液澄清、均化的部分，由于采用火焰表面加熱的深化方式，熔化部分為上下兩部分，上部是火焰空間，下部是窯池?；鹧婵臻g是由胸墻、大旋、前端墻和后山土墻組成的空間體系。火焰空間內充有來自熱源供給部分的熾熱氣體，在此，火焰氣體將自身熱量用于熔化配合料，也傳給玻璃液、窯墻和窯頂（大旋）。火焰空間應能滿足

83、燃料完全燃燒，保證供給玻璃熔化和澄清所需的熱量，并盡量減少散熱。窯池是配合料熔化成玻璃液并進行澄清、均化的地方，它應能供給足量的熔化完全的透明玻璃液。窯池由池壁和池底構成。池壁和池底均由大磚砌筑，為方便大磚的制造，減少材料的加式量的方便施工，窯池都是呈長方形或正方形。為使窯池達到一定的使用期限，池壁厚度為250~300mm，池底厚度根據(jù)其保溫情況而定，不采用保溫的池底厚度為300mm。</p><p>　?。?）

84、加料口　浮法玻璃采用正面投料，加料口設地在熔窯縱軸的前端，由投料池上部擋墻組成。投料池是突出于窯池外面和池窯相通的矩形小池。傳統(tǒng)的投料池寬是熔化池寬的85%左右，投料池的料壁上平面與池窯的上平面相齊，投料池池壁使用的耐材料與熔化部材料相同。在實際生產(chǎn)中，投料池侵蝕嚴重，尤其在投料池的拐角處，兩面受熱，散熱面積小，冷卻條件差，是池窯中最容易損毀的部位?，F(xiàn)代浮法熔窯很多采用與熔化部等寬的加料池，使得料層更薄，并能防止偏料，更避免了因拐用磚損

85、毀帶來的熱修麻煩。</p><p>　　（3）冷卻部　是熔化好的玻璃液進一步均化和冷卻的部位，也是將玻璃分配給各成型設備的部位。冷卻部應提供純凈、透明、均勻且溫度穩(wěn)定的玻璃液。與熔化部相同冷卻部也為矩形窯池，也分為上下層，結構與熔化部大致相同。</p><p>　?。?）分隔裝置　分隔裝置有氣體分裝置和玻璃液分隔裝置。氣體空間分隔裝置主要有矮旋、吊矮旋、吊旋等；玻璃液分隔裝置有卡脖、冷卻水

86、管、窯坎等。</p><p>　　5.2熔窯主要結構見表5.1</p><p>　　表5.1熔窯主要結構</p><p>　　5.2.1熔化部窯池面積Fm=Q/K</p><p>　　其中Fm為熔化面積單位m2，Q熔窯規(guī)模單位t/d，K為熔化率單位t/(m2d)。</p><p>　　Fm=Q/K＝900/2.45=3

87、67.347(m2)</p><p>　　澄清帶長取15.2m</p><p>　　5.2.2冷卻部面積 采用熔化部面積和冷卻部面積的比例來確定，比例系數(shù)為0.29（經(jīng)驗參數(shù)），已知熔化部面積為568.5 m2</p><p>　　F熔/F冷＝1/0.29 F冷＝164.865 m2例</p><p>　　冷卻部寬

88、和長滿足X/Y＝0.59</p><p>　　X＝9.86 Y＝16.71</p><p><b>　　5.3熔窯主要尺寸</b></p><p>　　（1）窯池設計 熔化部窯池面積如上計算。浮法玻璃熔窯熔化部的長度關系到玻璃液在熔窯內和停留時間，應滿足熔化澄清的要求，一般由三部分成：前臉墻與1#小爐中心線的距離一般為3.5~4

89、.0m，主要考慮到熔化作業(yè)對前臉墻和1#小爐蓄熱室的侵蝕情況以及配合料的熔化難易；小爐間距之和在3.5m左右，主要考慮到火焰的覆蓋面積；末對小爐中心到分隔裝置的距離主要考慮到澄清均化的需要，還要考慮安設檢測孔、大磚門、耳池等需要，一般在15m左右。</p><p>　　（2）火焰空間設計 火焰空間與窯池等長，比窯池寬300~500mm，這是為了能夠牢固的托住胸墻，防止池壁侵蝕后胸墻下傾和避免火焰過長時胸墻燒蝕。火

90、焰空間的高度主要由胸墻高度和大旋旋股合成。胸墻的高度在1500~2000mm左右。大旋空間的高的確定要考慮大旋的結構強度，設計時為了方便，常采用股跨比或旋高的比值來表示，燃油熔窯的旋高一般為1/9~1/7。</p><p><b>　?。?）投料池設計</b></p><p>　　投料池的長度需考慮投料機的推料行程，還要求前臉墻不受投料機推力的影響。當選用斜毯式投料機

91、時投料口長度在2.3m左右。投料池寬度取決于投料機的寬度和所用投料機的臺數(shù)，希望投料池寬度被投料機占滿，兩側不要留得過空，以防玻璃液溢出或散熱增多。計算式為B=nB+200(mm)。</p><p><b>　?。?）分隔裝置</b></p><p>　　浮法玻璃熔窯的卡脖寬度小到熔化池寬度的40%~50%，采用攪拌器，再在卡脖處穿大水管，則其長度為4.8~5.5m。

92、</p><p><b>　?。?）小爐結構設計</b></p><p>　　浮法玻璃熔窯的小爐、蓄熱室設置在池窯的兩側，對稱布置，本設計采用8對。小爐底下的操作空間尺寸，即熔窯池壁外側到蓄熱室內側墻處的距離，一般此距離取2.7~3.2m，脖底到操作平臺的高度一般取1.8m左右。</p><p>　　小爐噴出口結構尺寸 寬度一般不小于1.4m，

93、可以用一側小爐噴出口寬度之和占熔化帶長的百分數(shù)計算，一般在45%~55%。則 nB/[d1+(n-1)d2+1]=45%,式中n為小爐對數(shù)；B為小爐口寬度，d1為前臉到1#小爐中心線的距離，d2為小爐中心線的距離，噴出口寬度與高度的比值在2.3~2.5左右，噴出口的旋升高一般取1/10~1/8。</p><p>　?。?）蓄熱室結構設計</p><p>　　蓄熱室長度決定與小爐的對數(shù)和間距

94、，用L=d1+(n-1)d2+d3計算，式中d1為1#小爐中心線到蓄熱室前端墻內側的距離，一般取1.2~1.6或d1=d2/2；n小爐對數(shù)；d2小爐中心線距離，d3末對小爐中心線到蓄熱室后端墻內側的距離，一般取d3=d1。設計蓄熱室尺寸就是設計蓄熱室格子尺寸，高度和寬度的適宜比值為2.0~2.3。</p><p><b>　?。?）火焰空間計算</b></p><p>

95、;　　火焰空間是由胸墻、大碹。前臉墻和后山墻組成的空間體系。其長度與窯池相等，其寬度比窯池寬200~300mm?；鹧婵臻g高度由胸墻高度和窯碹碹股高度合成。</p><p>　　各部位主要結構尺寸見表5.2</p><p>　　表5.2熔窯的主要結構尺寸 </p><p><b>　　單位（m/m2）</b></p>

96、<p>　　胸墻高度的計算，必須滿足火焰空間使燃料完全燃燒。如容積太小火焰不能充分伸展，造成燃料不能完全燃燒，達不到所要求的溫度，即浪費了燃料，提高了成本，。胸墻太高則散熱量大也不利于生產(chǎn)。浮法窯燒重油其胸墻高度在1500~2000mm。根據(jù)各方面情況，取1800mm。</p><p>　　窯碹碹股高度計算，根據(jù)熔窯的結構，在保證大碹足夠強度的情況下，大碹應盡量低，因為股跨越大，熔窯散熱量也就越大，

97、經(jīng)計算，本設計煌碹升高取113/1000。</p><p>　　火焰空間設計合理與否常采用熱負荷的指標來核定其容積?；鹧婵臻g的熱負荷值是指單位空間容積每小時燃料燃燒所發(fā)出的熱量，也稱為火焰空間容積熱強度，單位為W/m3?；鹧婵臻g的熱負荷一般在100000 W/m3左右。</p><p>　　窯碹碹股面積＝[（50.98/360）×3.14×（5.661/0.43）2]-

98、[（5.661/0.43）×0.9026×11.362×0.5]＝9.562 m3為</p><p>　　火焰空間容積＝（9.562+11.362×1.800）×70.72＝2129.404</p><p>　　每小時燃油發(fā)出的熱＝（9600×1000×4.18×123）/24＝205656000</p&

99、gt;<p>　　火焰空間熱＝205656000/2129.404＝96579.137（W/m3）</p><p>　　由此可以推斷火焰空間設計合理，且可以使熔窯熔化充分。</p><p>　　5.4熔窯部位的耐火材料的選擇</p><p>　　5.4.1熔化部材料的選擇</p><p>　　表5.3熔化部材料的選擇</p

100、><p><b>　　5.4.2卡脖</b></p><p>　　表5.4卡脖材料的選擇</p><p><b>　　5.4.3冷卻部</b></p><p>　　表5.5冷卻部材料的選擇</p><p><b>　　5.4.4蓄熱室</b></p&g

101、t;<p>　　表5.6蓄熱室材料的選擇</p><p><b>　　5.4.5小爐</b></p><p>　　表5.7小爐材料的選擇</p><p>　　5.5玻璃熔窯用隔熱材料及其效果</p><p>　　表5.8玻璃熔窯用隔熱材料</p><p>　　第六章 熔窯的設備選型&

102、lt;/p><p>　　6.1傾斜式皮帶輸送機</p><p>　　用于將原料車間混合機房混合好的配合料輸送到熔化車間窯頭料倉，其輸送配合料的優(yōu)點：結構簡單、使用時間長、事故少、易于維修、；在其進料口和出料口可采取收塵、密閉和隔斷措施；輸送平穩(wěn)，可保證配合料的均勻度，自動化送料，減輕勞動強度，改善工作環(huán)境。</p><p>　　主要技術指標：皮帶寬度：500（mm）&l

103、t;/p><p><b>　　傾斜角度：15。</b></p><p><b>　　6.2毯式投料機</b></p><p><b>　　臺數(shù)：1</b></p><p><b>　　主要技術指標：</b></p><p>　　投料量：

104、300t/d~1100t/d；</p><p>　　料層厚度：100~500 mm；</p><p>　　投料機行程：160~260 mm；</p><p>　　投料機往復次數(shù)：15次/分；</p><p>　　附電機：7.5×2KW、重量：30t、電容量：15KW；</p><p><b>　　6

105、.3熔窯助燃風機</b></p><p>　　選型：4-68NO.12.5C；</p><p>　　通過計算，熔窯所需助燃空氣量為85819m3/h，根據(jù)公式；</p><p>　　Q=B1×Q0×760/Pa</p><p>　　式中：Q-風機風量（m3/h）；</p><p>　　Q

106、0-熔窯在超符合下需空氣量（Nm3/h）；</p><p>　　B1-儲備系數(shù)，一般為1.1-1.2；</p><p>　　Pa-安裝風機當?shù)氐拇髿鈮海╩mHg）；</p><p>　　Q＝1.2×38250×760/760＝45900（Nm3/h）；</p><p>　　所以，需要助燃風機3臺。</p>&

107、lt;p>　　風機的全壓，按下列公式計算：</p><p><b>　　P=B2P0按</b></p><p>　　式中：P-風機風壓（MP）；</p><p>　　B2-儲備系數(shù)，一般為1.1-1.2；</p><p>　　P0-熔窯在額定負荷下系統(tǒng)風全壓（mmH2O柱）；</p><p>

108、;　　通過熱工計算，該熔窯在負荷下系統(tǒng)的全風壓為140 mmH2O柱；</p><p>　　P＝1.2×140＝168（mmH2O）</p><p>　　Q＝85819 m3/h，p=2501Pa，n=1120r/min，左90。</p><p>　　附電機Y280M-4，90KW，帶減震支架和減震器 數(shù)量：2.</p><p>

109、　　6.4池壁用冷卻風機</p><p>　　選型：4-72NO.16C</p><p>　　Q＝121270 m3/h，p＝2117 Pa，n=800r/min，左右90。各兩臺</p><p>　　附電機Y315L-6，110KW，帶減震支架和減震器</p><p>　　單重：3.4t、電容量：110KW、數(shù)量4臺。</p>

110、<p>　　6.5碹碴離心風機4-72NO.16C</p><p>　　Q=48797m3/h，p＝1877 Pa，n=1250r/min，左右90。各臺</p><p>　　附電機Y225S-6，30KW，帶減震支架和減震器</p><p>　　單重：1.03t、電容量：37KW、數(shù)量4臺。</p><p>　　6.6L吊墻離心

111、風機9-26NO11.2D</p><p>　　Q=19966m3/h，p＝3225 Pa，n=960r/min，左90。兩</p><p>　　附電機Y225S-6，30KW，帶減震支架和減震器</p><p>　　單重：1.45t、電容量：30KW、數(shù)量2臺。</p><p><b>　　6.7攪拌機</b><

112、/p><p>　　附電機：2×2.2KW，重量3.9t，電容量：4.4KW。</p><p><b>　　6.8燃油噴槍</b></p><p>　　帶支架，金屬軟管，快速接頭</p><p>　　燃油噴槍：Ⅰ型槍30套（備6套），Ⅱ型槍10套（備2套）。</p><p>　　6.9壓縮空氣

113、罐C-3型</p><p>　　V＝3 m3，p＝0.8 Pa，重量1.06t，數(shù)量1個。</p><p>　　第七章 玻璃的形成及錫槽</p><p>　　玻璃液進入錫槽后，在拉邊機的作用下拉薄或堆厚。浮法玻璃成型，于其它玻璃成型方法不同，它利用錫液與玻璃液之間性質的差異，由于玻璃液與錫液的互不浸潤、密度相差很大及互不反應，使玻璃液浮在錫液的上面，玻璃液在錫液上自

114、然攤開。錫液對玻璃液起到拋光和承托作用。玻璃液自然攤開厚度一般在６～７毫米。</p><p>　　由于錫液容易氧化，錫槽中必須充滿還原氣體，一般采用氮氣和氫氣，N2含量約90～97%，由于H2滲透性很強，容易產(chǎn)生氣泡，所以H2含量約3～10%，錫槽外部用鋼殼密封，氣體保持微正壓。不同的錫槽氣壓有所不同。</p><p>　　玻璃液經(jīng)冷卻部流出后，溫度在1100℃左右，流經(jīng)流道，流道有兩種:

115、英國皮爾金頓有限公司發(fā)明的PB法錫槽和美國匹茲保玻璃公司發(fā)明的LB法。PB法是窄道流，玻璃液由唇磚流進錫槽，錫槽進口是喇叭型，LB法則是寬流槽形式，主體結構是直通型。流道還有鋼殼、流量閘、安全閘和蓋板磚等結構，流量閘控制玻璃液流入錫槽的大小，一個固定產(chǎn)量的生產(chǎn)線其流量一般是固定的，閘板高度不變，它一般是石英磚的，如果閘板出現(xiàn)裂紋，將會影響玻璃的質量，在玻璃上產(chǎn)生氣泡。安全閘板由特種鋼構成，當錫槽出現(xiàn)大的故障時，可閘死安全閘板進行處理。在

116、錫槽入口出有一對氣封箱，通保護氣體，防止O2進入錫槽。</p><p>　　玻璃液流入錫槽后，在自身重力和表面張力的作用下，在錫液上攤平，并通過拉邊機拉薄或堆厚。拉邊機采用全自動懸掛式拉邊機。</p><p>　　成型階段主要分為攤平區(qū)、徐冷區(qū)、成型區(qū)和冷卻區(qū)。</p><p>　　攤平區(qū) 該區(qū)溫度為1065～996℃，相應的粘度范圍為102.7～103.2Pa&

117、#183;S。該區(qū)目的是使剛進錫槽的玻璃液能夠充分攤平和拋光，達到自然平衡厚度。</p><p>　　徐冷區(qū) 該區(qū)溫度為996～883℃，相應的粘度范圍為103.2～104.25Pa·S。在攤平區(qū)達到自然厚度的玻璃帶因受出口拉輥牽引力的作用，在該區(qū)開始縱向伸展。玻璃縱向伸展時將同時減少厚度和寬度，但后者比前者變化顯著，因此在該區(qū)設置拉邊輥，以保持寬度不變，使玻璃帶的變化主要是減少厚度。在這一區(qū)將使厚度

118、減薄一半，拉邊輥的擺角為5°～10°。</p><p>　　成型區(qū)　該區(qū)溫度為883～769℃，相應的粘度范圍為104.25～105.75Pa·S。在該區(qū)根據(jù)生產(chǎn)需要，設置若干對拉邊機，給玻璃帶以橫向和縱向拉力，使玻璃帶橫向拉薄，在玻璃帶增寬的同時減少玻璃帶的厚度。</p><p>　　冷卻區(qū)　該區(qū)溫度范圍為769～600℃，相應的粘度圍為105.75～101