3200td干法水泥窯低溫余熱電站工程(6mw)技術方案

1、<p>　　3200t/d干法水泥窯</p><p>　　低溫余熱電站工程(6MW)</p><p><b>　　技術方案</b></p><p><b>　?。ㄍㄓ冒妫?lt;/b></p><p><b>　　目 錄</b></p><p>

2、　　1杭州汽輪動力集團設備成套工程有限公司概況1</p><p>　　23200t/d干法水泥窯低溫余熱電站工程 (6MW)項目內容2</p><p><b>　　3設計原則4</b></p><p>　　4水泥窯余熱利用流程4</p><p>　　5熱力系統(tǒng)方案比較5</p><

3、p>　　63200t/d水泥窯單壓熱力系統(tǒng)蒸汽壓力選擇7</p><p>　　7單壓熱力系統(tǒng)簡介9</p><p>　　8單壓熱力系統(tǒng)主要設備參數(shù)10</p><p><b>　　9車間布置14</b></p><p>　　10電站接入系統(tǒng)18</p><p>　　11

4、電氣及自動化18</p><p>　　12循環(huán)水冷卻系統(tǒng)21</p><p>　　13化學水處理22</p><p>　　14建筑及結構24</p><p>　　15給水、排水26</p><p>　　16勞動定員27</p><p>　　17通常建設周期28</

5、p><p>　　18主要技術經(jīng)濟指標29</p><p>　　19投資估算29</p><p><b>　　附 圖 目 錄</b></p><p>　　附圖1－窯系統(tǒng)工藝流程及余熱圖</p><p>　　附圖2－原則性熱力系統(tǒng)圖 </p><p>　　附圖3－熱力系統(tǒng)汽

6、水平衡圖</p><p>　　附圖4－主廠房零米平面布置圖</p><p>　　附圖5－主廠房運轉層平面布置圖</p><p>　　附圖6－主廠房縱斷面圖</p><p>　　附圖7－給排水系統(tǒng)流程圖 </p><p>　　附圖8－化學水處理流程圖 </p><p>　　附圖9－接入系統(tǒng)方案圖

7、</p><p>　　附圖10－計算機系統(tǒng)配置方案</p><p>　　杭州汽輪動力集團設備成套工程有限公司概況</p><p>　　杭州汽輪動力集團設備成套工程有限公司(以下簡稱成套公司)成立于二零零七年八月，注冊資本金兩千萬元,是杭州汽輪動力集團下屬子公司。杭州汽輪動力集團是中國企業(yè)500強（2008年第382位），是我國裝備工業(yè)支柱企業(yè)之一，工業(yè)汽輪機的國內市

8、場占有率約為80%。杭州汽輪動力集團下屬的杭州中能汽輪動力有限公司是國內最大的余熱利用汽輪機制造廠。</p><p>　　成套公司專門從事建材、冶金、化工及其它行業(yè)的余熱發(fā)電等節(jié)能減排項目的總承包（含BOT形式）業(yè)務。公司主營業(yè)務：電站設備成套、電站設計、電站設備安裝、節(jié)能技術改造工程及提供相關技術服務、技術咨詢、技術成果轉讓等。</p><p>　　成套公司具有一批從事熱能、電力、環(huán)保等

9、專業(yè)的高級技術人才，在節(jié)能減排領域積累大量的技術開發(fā)和工程設計、項目管理經(jīng)驗。在項目總承包的過程中，能夠為客戶采用國內目前最合適的技術與裝備，提供專業(yè)的技術和管理，以先進的服務理念，打造最優(yōu)質的工程。</p><p>　　余熱發(fā)電項目屬于能源綜合利用、節(jié)能、環(huán)保、增效型項目;是國家發(fā)改委重點推廣的節(jié)能減排技術。公司遵循“產(chǎn)品競爭靠技術、企業(yè)發(fā)展靠創(chuàng)新、服務用戶靠質量、立足市場靠誠信”的經(jīng)營理念，并決心在國家“建設

10、資源節(jié)約型和環(huán)境友好型社會”、“發(fā)展循環(huán)型經(jīng)濟”的過程中，使國家和企業(yè)實現(xiàn)雙贏。公司成立兩年來受到各界廣泛好評,取得業(yè)績如下:</p><p>　　3200t/d干法水泥窯低溫余熱電站工程 (6MW)項目內容</p><p>　　3200t/d干法水泥窯低溫余熱電站工程在充分利用水泥窯窯頭、窯尾廢氣余熱的前提下，建設一座6MW純低溫余熱電站。本項目的建設內容如下：</p>&

11、lt;p><b>　　電站總平面布置;</b></p><p>　　窯頭冷卻機廢氣余熱鍋爐（AQC爐）;</p><p>　　窯尾預熱器廢氣余熱鍋爐（SP爐）;</p><p><b>　　鍋爐給水處理系統(tǒng)；</b></p><p>　　汽輪機及發(fā)電機系統(tǒng) (不含接入系統(tǒng)) ；</p&g

12、t;<p>　　電站循環(huán)冷卻水系統(tǒng)；</p><p><b>　　站用電系統(tǒng)；</b></p><p><b>　　電站自動控制系統(tǒng)；</b></p><p><b>　　電站室外汽水系統(tǒng)；</b></p><p>　　電站的土建、照明、環(huán)保等輔助系統(tǒng)。</

13、p><p><b>　　設計原則</b></p><p>　　總體技術方案要求在本工程實施和電站正常發(fā)電時，不能影響水泥生產(chǎn)線的正常生產(chǎn)。電站方案設計遵循“系統(tǒng)先進;設備高效;節(jié)約投資”的原則，認真研究項目建設條件，通過多方案比較，提出供業(yè)主選擇的技術方案，為業(yè)主選擇適宜的技術方案提供依據(jù)。具體指導思想如下：</p><p>　　以穩(wěn)定可靠為前題，

14、采用經(jīng)實踐證明是成熟、可靠的工藝和裝備，對于同類型、同規(guī)模項目暴露出的問題，不得在本工程中重復出現(xiàn)。</p><p>　　在穩(wěn)定可靠的前提下，提倡技術先進，要盡可能采用先進的工藝技術方案，以降低發(fā)電成本和基建投入。</p><p>　　盡可能利用公司現(xiàn)有設備、設施。</p><p>　　生產(chǎn)設備原則上采用國內技術產(chǎn)品。</p><p>　　減

15、少操作崗位定員，以降低成本。</p><p>　　貫徹執(zhí)行國家和地方對環(huán)保、勞動、安全、消防、計量等方面的有關規(guī)定和標準，做到“三同時”。</p><p><b>　　水泥窯余熱利用流程</b></p><p>　　水泥窯窯頭AQC鍋爐從熟料冷卻機中部取風,冷卻機原后部排風煙道作為旁通, AQC鍋爐進出風道及旁通設閥。水泥窯窯尾鍋爐在窯尾預熱器

16、后取風, 原風道作為旁通, SP鍋爐進出風道及旁通設閥。旁通閥在事故及煙溫需調節(jié)時使用。窯尾廢氣經(jīng)余熱鍋爐后，再用作原料粉磨烘干熱源。見附圖1-《水泥窯余熱利用流程圖》</p><p><b>　　熱力系統(tǒng)方案比較</b></p><p>　　現(xiàn)水泥余熱利用主要有單壓、雙壓兩種熱力系統(tǒng)。（閃蒸也是一種雙壓系統(tǒng)，基本狀況同雙壓一致）</p><p&g

17、t;　　以下通過發(fā)電功率、廠用電、供電量及運行控制四個方面對兩種系統(tǒng)進行簡單比較分析。</p><p><b>　　發(fā)電功率比較</b></p><p>　　設計雙壓熱力系統(tǒng)的目的在于降低鍋爐排煙溫度，提高鍋爐吸熱量。</p><p>　　由于水泥窯SP鍋爐排煙送生料磨烘干,排煙溫度需要在210℃左右, 在SP鍋爐上設計成單壓系統(tǒng)即可以將排煙溫

18、度降至210℃左右， 故SP鍋爐不設計成雙壓。</p><p>　　為降低排煙溫度，雙壓熱力系統(tǒng)僅在AQC鍋爐上設置高、低壓蒸汽系統(tǒng)。由于雙壓系統(tǒng)AQC鍋爐上設置低壓蒸汽，AQC排煙溫度雙壓較單壓可降低20℃左右。相對單壓,雙壓熱力系統(tǒng)其實只多吸收AQC排煙20℃溫降焓值，雙壓在AQC上只增加約7%吸熱量（煙氣焓基本隨溫度線性變化）。對于整個熱力系統(tǒng)雙壓較單壓只增加約4%吸熱量,而且多吸的熱量還是低品位的。<

19、;/p><p>　　雙壓系統(tǒng)需設置補汽汽輪發(fā)電機組。由于有補汽存在, 補汽對主汽有干擾作用，補汽汽輪發(fā)電機組絕對電效率低于單壓凝汽式汽輪機。</p><p>　　雙壓系統(tǒng)較單壓在鍋爐雖然多吸收了熱量，但由于補汽汽輪發(fā)電機組絕對電效率較低，綜合計算單壓發(fā)電量高于雙壓。簡要計算如下：單壓熱力系統(tǒng)汽輪發(fā)電機組絕對電效率23.2%。雙壓熱力系統(tǒng)汽輪發(fā)電機組主汽絕對電效率22.7%，雙壓熱力系統(tǒng)汽輪發(fā)電

20、機組補汽絕對電效率8.5%。</p><p>　　雙壓發(fā)電/單壓發(fā)電＝(22.7+4×8.5%)/23.2×100%</p><p><b>　?。?9.3%</b></p><p>　　雙壓系統(tǒng)發(fā)電量較單壓系統(tǒng)少0.7%。</p><p><b>　　廠用電比較</b><

21、/p><p>　　雙壓系統(tǒng)鍋爐除氧及給水系統(tǒng)復雜，鍋爐除氧及給水系統(tǒng)耗電雙壓大于單壓；循環(huán)水泵耗電雙壓大于單壓；AQC鍋爐受熱面加大，煙風阻力加大，相應窯前風機要增加電耗。根據(jù)計算與實際使用，單壓廠用電約占發(fā)電量的5%，雙壓廠用電約占發(fā)電量的6%。</p><p><b>　　供電量比較</b></p><p>　　雙壓供電量/單壓供電量</

22、p><p>　　=(99.3-6%×99.3)/(100-5) ×100%=98.25%</p><p>　　雙壓系統(tǒng)供電量較單壓少1.75%。</p><p><b>　　運行控制</b></p><p>　　雙壓系統(tǒng)的補汽汽輪機對補汽適應能力較差，一旦水泥窯產(chǎn)量產(chǎn)生波動，將會使補汽量偏離額定值。表現(xiàn)如

23、下：水泥熟料產(chǎn)量嚴重超產(chǎn)時補汽量大于額定值,此時補汽對主蒸汽做功影響很大；水泥熟料產(chǎn)量較低時雙壓系統(tǒng)低壓鍋爐部分的水不能汽化,無補汽可能，導致補汽的投運率大大降低。由此可見,雙壓系統(tǒng)在水泥窯工況波動時,發(fā)電效率更低,且操作難度大。</p><p>　　綜合考慮以上方面因素，單壓供電量高于雙壓，運行維護簡單，單壓系統(tǒng)優(yōu)于雙壓系統(tǒng)。本方案按單壓熱力系統(tǒng)設計。</p><p>　　3200t/d

24、水泥窯單壓熱力系統(tǒng)蒸汽壓力選擇</p><p>　　通常3200t/d水泥窯廢氣余熱條件如下：</p><p>　　3200t/d水泥窯窯頭熟料冷卻機中部取風余熱參數(shù)如下：</p><p>　　廢氣量（標況） 140000Nm3/h；</p><p>　　入口廢氣溫度 380℃；</p><p>　

25、　入口廢氣負壓 600Pa；</p><p>　　3200t/d水泥窯窯尾預熱器廢氣余熱參數(shù)如下：</p><p>　　廢氣量（標況） 250000Nm3/h；</p><p>　　入口廢氣溫度 330℃；</p><p>　　入口廢氣負壓 6000Pa；</p><p>　

26、　熱力系統(tǒng)進汽壓力變化發(fā)電量比較見下表：(鍋爐進水均為40℃)</p><p>　　根據(jù)上表，鍋爐產(chǎn)汽壓力1.35 MPa(A)、 汽輪機進汽壓力1.25MPa(A)時發(fā)電量最大。故鍋爐、汽輪機設計壓力分別按以上兩數(shù)據(jù)。</p><p><b>　　單壓熱力系統(tǒng)簡介</b></p><p>　　根據(jù)水泥生產(chǎn)線窯頭冷卻機廢氣排放溫度的分布，在滿足

27、熟料冷卻及工藝用熱的前提下，窯頭余熱鍋爐采取冷卻機中部取風，從而提高進入窯頭余熱鍋爐的廢氣溫度，在縮小窯頭余熱鍋爐體積的同時增大了換熱量，并且提高了整個系統(tǒng)的循環(huán)熱效率。為減輕鍋爐磨損，在窯頭余熱鍋爐前設置了沉降室。水泥窯窯頭、窯尾余熱鍋爐均將原有煙道作為旁路煙道，供鍋爐故障和廢氣溫度調節(jié)時投用。余熱鍋爐為立式鍋爐，減少占地面積，減少漏風，提高余熱回收率。</p><p>　　窯頭余熱鍋爐設有蒸汽段和熱水段。窯尾

28、余熱鍋爐只設置蒸汽段。</p><p>　　窯頭余熱鍋爐生產(chǎn)13.4t/h－1.35MPa（A）－350℃過熱蒸汽，熱水段產(chǎn)生180℃左右的熱水32.1t/h，其中13.9 t/h的熱水提供給窯頭余熱鍋爐蒸汽段， 18.2t/h的熱水作為窯尾余熱鍋爐給水， 窯尾余熱鍋爐產(chǎn)生17.7t/h－1.35MPa（A）－315℃的過熱蒸汽。</p><p>　　窯頭窯尾余熱鍋爐產(chǎn)生的過熱蒸汽并入汽輪

29、機房的主蒸汽母管混合，考慮壓力溫度損失及射汽抽氣器用汽，有30.9t/h－1.25MPa（A）－320℃過熱蒸汽作為主蒸汽進入汽輪機做功，發(fā)電功率5980kW.蒸汽在汽輪機做功后的乏汽通過冷凝器冷凝成水，經(jīng)凝結水泵送入除氧器除氧，以上除氧水再經(jīng)給水泵分別為AQC余熱鍋爐熱水段提供給水，AQC爐熱水段生產(chǎn)的180℃左右熱水提供給AQC爐蒸汽段及SP鍋爐。從而形成完整的熱力循環(huán)系統(tǒng)。</p><p>　　熱力系統(tǒng)見附

30、圖2-《原則性熱力系統(tǒng)圖》、汽水平衡見附圖3-《熱力系統(tǒng)汽水平衡圖》。</p><p>　　考慮到水泥窯今后產(chǎn)量可能提高，為了充分利用余熱，汽輪機選型為N6-1.25（320℃）。</p><p>　　上述方案的配置，可以使電站運行方式靈活、可靠，能很好地與水泥生產(chǎn)配合。</p><p>　　單壓熱力系統(tǒng)主要設備參數(shù)</p><p>　　根據(jù)

31、熱力系統(tǒng)，確定主輔機設備如下：</p><p><b>　　鍋爐系統(tǒng)特點:</b></p><p>　　一 、煙氣流速在5.5米/秒以下、減少鍋爐磨損；</p><p>　　二、煙氣進口設均流裝置，管箱內設有隔板、導流板，減少煙氣流動不均勻；</p><p>　　三、 采用小螺距高厚繞翅片管；中心距6.35、厚1.2、高

32、21； </p><p>　　四、彎頭處均設有防磨裝置；</p><p>　　五、受熱面余量大, 鍋爐超負荷能力強 ；</p><p>　　六、采用管箱組裝出廠，既保證質量又減少了工地組裝工作量,縮短安裝周期；</p><p>　　七、集箱采用內置式， 減少穿墻管數(shù)量，確保漏風率低于1%；</p><p>　　八、振打

33、清灰設備效果好，壽命長。振打桿、振打錘使用鍛件，且經(jīng)熱處理加工而成，采用耐高溫防老化硅橡膠圈及進口麻盤根雙重柔性的密封，振打錘擺動部分使用含石墨的銅套制成，有可靠的潤滑，提高振打質量;</p><p><b>　　汽輪機系統(tǒng)特點:</b></p><p>　　一、針對水泥生產(chǎn)線產(chǎn)量的波動引起的余熱蒸汽流量和壓力的波動,在汽輪機的調節(jié)系統(tǒng)中設置了高性能的前壓調節(jié)裝置,用

34、于控制進入汽輪機的進汽量,從而達到穩(wěn)定進汽壓力的目的，因此，即使余熱鍋爐因生產(chǎn)原因使產(chǎn)出蒸汽壓力不穩(wěn)定，也不會影響汽輪機的安全運行。</p><p>　　二、調節(jié)系統(tǒng)采用美國WOODWARD505數(shù)字調速器＋德國VIOTH電液轉換器＋引進西門子技術制造的液壓執(zhí)行器組成，引進西門子技術制造的液壓執(zhí)行器組成，調速控制標準達到NEMA D級精度（最高級）。</p><p>　　三、供油系統(tǒng)采用

35、集中供油裝置，裝有高精度過濾器（10～25ｕ），冷油器、濾油器、采用雙聯(lián)結構，可達到在線切換。同時，因采用了組合設計，整個供油系統(tǒng)集中在一個底盤上，大大縮短了設計與安裝時間，更方便用戶使用與管理。</p><p>　　四、采用引進西門子技術制造的液壓執(zhí)行器可在運行狀態(tài)下對進汽速關閥進行靈活性試驗。在緊急停機情況下,汽輪機的速關閥與配汽閥,在0.5秒的時間內同時關閉,確保機組的安全運行。</p>&l

36、t;p>　　五、排汽接管采用擴散型接口,使排汽均勻分布在冷凝器內,提高了熱交換的均勻性，延長管材的使用壽命。 </p><p>　　六、 采用不銹鋼螺旋管材制造冷凝器, 焊接管材接口,使冷凝器強度高,壽命更長。冷凝器在制造廠整體組裝完畢，既保障了精度又大大縮短了用戶現(xiàn)場的安裝時間。</p><p>　　七、 排汽缸采用焊鋼結構,提高了排汽缸強度的,使汽輪機的排汽最高使用溫度可達90℃

37、。</p><p>　　八、制造廠做空載試車，完全模擬用戶現(xiàn)場運行條件，確保每套出廠機組為合格產(chǎn)品。 </p><p>　　九、 水泥行業(yè)的日產(chǎn)水泥生產(chǎn)量,是一個生產(chǎn)量的設計標準,而水泥實際生產(chǎn)量則是根據(jù)市場需求量來按排生產(chǎn)的,因此水泥廠有時會超過、有時會減少設計標準量來生產(chǎn)水泥, 對此我們在設計汽輪機時采用了額定參數(shù)保證最佳機組效率,最大機組超發(fā)電能力可達正常參數(shù)的110%以上的設計余量

38、,同時對汽輪機的末幾級葉片進行防濕蒸汽水擊的特殊處理,確保機組的最低運行功率可達正常參數(shù)的15%～20%。</p><p><b>　　車間布置</b></p><p><b>　　主廠房</b></p><p>　　主廠房由汽輪發(fā)電機房及電站控制室、高低壓配電室以及化水車間幾部分組成，布置在水泥生產(chǎn)線的空地上，占地39&

39、#215;15m2。</p><p>　　汽輪發(fā)電機組雙層布置，±0.000平面為輔機平面，布置有鍋爐給水泵、凝汽器、凝結水泵等，6.000m平面為運轉層，汽輪機及發(fā)電機布置在此平面。供油系統(tǒng)布置在2.600m平臺上。為了便于檢修，汽機間內設慢速橋式起重機1臺，跨距LK=13.5m，起重量10t，軌頂標高12.000m。除氧器布置在控制室上方。</p><p>　　電站控制室布置

40、（下面高低壓配電室）、化學水處理車間分別緊貼汽輪發(fā)電機房的一側。</p><p>　　具體布置見附圖4－《主廠房零米平面布置圖》、附圖5－《主廠房運轉層平面布置圖》、附圖6－《主廠房縱斷面圖》。</p><p>　　AQC余熱鍋爐及沉降室</p><p>　　窯頭AQC余熱鍋爐布置在水泥生產(chǎn)線窯頭廠房一側，占地約為11×6m2，，采用露天布置，沉降室位于A

41、QC旁。</p><p>　　4.500平面布置窯頭余熱鍋爐；輸灰裝置、汽水取樣器、排污擴容器、加藥裝置等布置在±0.000平面。</p><p><b>　　SP余熱鍋爐</b></p><p>　　窯尾SP余熱鍋爐布置在水泥生產(chǎn)線窯尾框架旁邊或引風機上方，占地約為10×5m2，采用露天布置。</p><

42、;p><b>　　爐灰處理</b></p><p>　　當水泥生產(chǎn)線窯頭及窯尾廢氣經(jīng)余熱鍋爐換熱后，沉降下來的爐灰產(chǎn)量經(jīng)計算約為：</p><p>　　窯尾余熱鍋爐 10t/h；</p><p>　　窯頭余熱鍋爐及沉降室1.96t/h；</p><p>　　以上窯頭及窯尾沉降的爐灰均回用水泥生產(chǎn)系統(tǒng)，窯頭采用FU拉

43、鏈機將收下的窯灰送回到相應的熟料輸送系統(tǒng)，窯尾采用螺旋輸送機將料灰送回到相應的生料輸送系統(tǒng)。</p><p><b>　　循環(huán)冷卻水站</b></p><p>　　循環(huán)冷卻水站占地32×17m2。</p><p><b>　　電站接入系統(tǒng)</b></p><p>　　擬建的6MW低溫余熱電

44、站采用10.5kV單母接線方式。汽輪發(fā)電機組由電站10.5kV母線經(jīng)電纜線路，與公司110kV總降變電站10.5kV母線連接。</p><p>　　6MW低溫余熱電站與現(xiàn)有電力系統(tǒng)實現(xiàn)并網(wǎng)運行，運行方式為并網(wǎng)電量不上網(wǎng)。目前在電站側的發(fā)電機聯(lián)絡線開關處設置并網(wǎng)同期點。接入系統(tǒng)方案詳見附圖10－《電站接入系統(tǒng)方案圖》。</p><p>　　本接入系統(tǒng)最終方案應以當?shù)仉娏Σ块T出具的“接入系統(tǒng)報

45、告”中接入系統(tǒng)方案為準。</p><p>　　總包不含接入系統(tǒng)設計與建設。</p><p><b>　　電氣及自動化</b></p><p>　　6MW低溫余熱電站與現(xiàn)有電力系統(tǒng)實現(xiàn)并網(wǎng)運行，運行方式為并網(wǎng)電量不上網(wǎng)。目前在電站側的發(fā)電機聯(lián)絡線開關和發(fā)電機出口開關處設置并網(wǎng)同期點。</p><p>　　電站主要用電負荷計

46、算</p><p><b>　　站用變壓器選擇</b></p><p>　　根據(jù)站用電負荷計算結果，同時考慮電站運行的經(jīng)濟、可靠性，站用變壓器配置方式為電站10.5kV母線上配置兩臺干式變壓器，其型號為SC（B）9－400/10.5。變壓器按互為備用的方式配設。</p><p><b>　　直流系統(tǒng)</b></p&g

47、t;<p>　　本電站直流負荷包括高壓開關操作電源、保護電源、緊急事故直流油泵和事故照明。直流供電的電壓為220V，直流負荷的統(tǒng)計見下表：</p><p><b>　　直流系統(tǒng)容量選擇：</b></p><p>　　按滿足事故全停電狀態(tài)下長時間放電容量選擇，取容量儲備系數(shù)KK=1.25,容量換算系數(shù)Kc，根據(jù)1h放電時間終止電壓為1.75V,查得Kc=0

48、.47，由式Cc KK×CS/ Kc（Cc--直流系統(tǒng)容量，CS—事故放電容量）可得： Cc1.25×36.2/0.47=96.3 Ah</p><p>　　由此,設計選用鉛酸免維護蓄電池直流成套裝置120Ah一套。</p><p><b>　　主要電氣設備選型</b></p><p>　　10.5kV高壓配電設備選

49、用金屬鎧裝全封閉中置式高壓開關柜；</p><p>　　400Ｖ站用低壓配電設備選用抽屜式低壓配電屏；</p><p>　　控制屏選用KG系列儀表控制屏;</p><p>　　靜止可控硅勵磁裝置隨發(fā)電機配套;</p><p>　　集散型計算機控制系統(tǒng)</p><p>　　整個余熱電站從余熱鍋爐、汽輪發(fā)電機系統(tǒng)、循環(huán)水泵

50、站的循環(huán)水泵、電動閥和化學水處理的除鹽水泵均集中在電站中央控制室操作、監(jiān)控、管理。本工程擬采用技術先進、性能可靠的集散型計算機控制系統(tǒng)（簡稱DCS系統(tǒng)）對各車間（除化學水處理車間）進行分散控制、集中管理。設置于電站的計算機系統(tǒng)（DCS）由現(xiàn)場級及中央控制級組成。詳見附圖10－《計算機系統(tǒng)配置方案圖》</p><p><b>　　循環(huán)水冷卻系統(tǒng)</b></p><p>

51、<b>　　設備冷卻用水量</b></p><p>　　本工程生產(chǎn)設備冷卻用水采用循環(huán)系統(tǒng)。該系統(tǒng)包括循環(huán)冷卻水泵、冷卻塔、循環(huán)水池及循環(huán)水管網(wǎng)。該系統(tǒng)運行時，循環(huán)冷卻水泵自循環(huán)水池抽水至各生產(chǎn)車間供生產(chǎn)設備冷卻用水，冷卻過設備的水（循環(huán)回水）利用循環(huán)水泵的余壓至冷卻塔，冷卻后的水流回塔下的循環(huán)水池，供循環(huán)水泵繼續(xù)循環(huán)使用。為確保該系統(tǒng)良好、穩(wěn)定的運行，系統(tǒng)中設置了加藥和旁濾設備。參見附圖7

52、-《循環(huán)冷卻水系統(tǒng)流程圖》</p><p>　　系統(tǒng)損失水量與補充水量</p><p>　　新鮮水補充量67 m3/h，循環(huán)利用率為97%。</p><p><b>　　化學水處理</b></p><p><b>　　概述</b></p><p>　　考慮建設一軟化水站。(若

53、水源水質較差,可采用反滲透或一級除鹽)</p><p><b>　　水量的確定</b></p><p>　　給水在鍋爐內不斷蒸發(fā)濃縮，超過規(guī)定標準時蒸汽的品質就會惡化，影響鍋爐的安全運行，因此要不斷地把濃縮的爐水從汽鍋中含鹽濃度較高地段的水面引出，同時要不斷地給鍋爐補水，以滿足鍋爐穩(wěn)定、正常的運行。</p><p>　　正常運行時，汽水系統(tǒng)補水

54、量小于1.5m3/h。水處理設備的出力，按全部正常汽水損失與機組啟動或事故增加的汽水損失之和確定，同時考慮化學水車間自身設備的耗水量。因此，水處理系統(tǒng)生產(chǎn)能力按7.5m3/h進行設計。</p><p><b>　　化學水處理系統(tǒng)方案</b></p><p>　　化水水站補水來自廠區(qū)生產(chǎn)消防給水管網(wǎng)，為了滿足余熱電站鍋爐給水水質標準，化學水處理方式擬采用“過濾＋軟化”系

55、統(tǒng)（參見附圖7-《化學水處理系統(tǒng)流程圖》）。處理流程為：自廠區(qū)生活、消防管網(wǎng)送來的水經(jīng)過機械過濾器，過濾后進入清水箱，由清水泵將水送至組合式軟化水裝置，出水達標后進入軟水箱，再由軟水泵將軟化水送至汽輪發(fā)電機房供機組使用。出水水質達到：硬度≤0.03mmol/L。</p><p>　　為控制鍋爐給水的含氧量，減少溶解氧對熱力系統(tǒng)設備的腐蝕，采用真空除氧的方式。汽輪發(fā)電機房設有真空除氧器，軟化水經(jīng)除氧后：含氧量≤0.

56、05mg/L。</p><p>　　鍋爐汽包水質的調整，是采用藥液直接投放的方式，由加藥裝置中的加藥泵向余熱鍋爐汽包投加Na3PO4溶液來實現(xiàn)的。</p><p><b>　　水處理設備選型</b></p><p><b>　　建筑及結構</b></p><p><b>　　抗震設計<

57、;/b></p><p>　　根據(jù)據(jù)當?shù)乜拐鹪O防烈度及《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2001）。</p><p><b>　　建筑設計原則 </b></p><p>　　建筑設計在滿足防雨、防塵、防噪聲的前提下，建筑的圍護結構可適當開敞（窯頭余熱鍋爐、窯尾余熱鍋爐）；這樣做的同時也降低土建造價節(jié)省投資。在滿足環(huán)保要求的條件下，應盡

58、量與附近原有廠房的建筑形式相協(xié)調。同時建筑設計力求形體簡潔明快、造型美觀，風格協(xié)調，努力創(chuàng)造良好的空間環(huán)境和具有現(xiàn)代特色的建筑群體。</p><p>　　建筑設計中嚴格執(zhí)行現(xiàn)行的國家設計規(guī)范、規(guī)定及“環(huán)境保護、火力發(fā)電廠設計規(guī)范、規(guī)定”等行業(yè)標準，注意做好防火、防水、防潮、通風、散熱、勞動安全、工業(yè)衛(wèi)生等技術措施。</p><p><b>　　建筑構造</b><

59、/p><p>　　屋面 ：鋼結構夾芯彩鋼頂。</p><p>　　墻體 ：框架填充墻采用當?shù)剌p質砌塊，磚混結構的承重墻采用普通燒結磚。主廠房（包括汽輪發(fā)電機房、中央控制室）由于空間變化比較大，體型復雜，各部分對防火、防暴、防噪音等有較高要求。中央控制室與汽輪發(fā)電機房用普通燒結磚防火墻及中空防火玻璃隔柵分隔。廠房設獨立混凝土樓梯，用普通燒結磚防火墻分隔。</p><p>

60、　　地、樓面 ：生產(chǎn)建筑及輔助生產(chǎn)建筑采用水泥砂漿面層或混凝土地面，水泥砂漿面層樓面。潔凈度要求較高的建筑可采用地磚地、樓面。</p><p>　　門、窗 ：生產(chǎn)建筑一般采用鋼門、窗。輔助生產(chǎn)建筑根據(jù)需要可采用鋁合金或塑鋼門、窗。有隔聲或防火要求的房間采用隔聲或防火門、窗。主廠房中汽輪發(fā)電機房采用大面積鋼窗，以滿足采光、防暴、通風要求；中央控制室采用塑鋼玻璃窗，門采用丙級防火門（0.6h）。</p>

61、<p>　　樓梯、欄桿 ：生產(chǎn)建筑和輔助生產(chǎn)建筑，根據(jù)其不同的使用要求采用鋼筋混凝土樓梯或鋼梯。主廠房設獨立混凝土樓梯間，中央控制室設室外疏散鋼梯。主廠房汽輪發(fā)電機層采用不銹鋼防護欄桿，其余各部位的防護欄桿均采用鋼管欄桿。</p><p><b>　　結構設計</b></p><p>　　多層廠房：主廠房（包括汽輪發(fā)電機房、中央控制室）、余熱鍋爐采用鋼筋混

62、凝土框架結構。</p><p>　　單層廠房：水泵房采用磚混結構。</p><p>　　發(fā)電機基礎、氣輪機基礎采用鋼筋混凝土框架結構。水泵等設備基礎采用大塊式鋼筋混凝土基礎。</p><p>　　根據(jù)當?shù)氐刭|情況，汽輪發(fā)電機房、化學水處理、窯頭余熱鍋爐、窯尾余熱鍋爐\循環(huán)水系統(tǒng)等廠房采用天然地基或樁基。</p><p><b>　　

63、給水、排水</b></p><p><b>　　設計規(guī)范</b></p><p>　　《小型火力發(fā)電廠設計規(guī)范》GB50049-94</p><p>　　《建筑給水排水設計規(guī)范》GB50015-2003</p><p>　　《室外給水設計規(guī)范》GBJ13-86</p><p>　　《室

64、外排水設計規(guī)范》GBJ14-87</p><p><b>　　設計范圍</b></p><p>　　電站內生產(chǎn)、消防給水、排水系統(tǒng)。利用現(xiàn)有水泥生產(chǎn)線給排水系統(tǒng)加以適當?shù)母脑臁?lt;/p><p><b>　　給水系統(tǒng)</b></p><p>　　項目建設生產(chǎn)、消防系統(tǒng)合一給水系統(tǒng)，由廠區(qū)現(xiàn)有消防給水管

65、網(wǎng)接入。生產(chǎn)、生活用水量為73 m3/h ，其中：循環(huán)冷卻水系統(tǒng)補水量為67 m3/h ；鍋爐取樣冷卻水及射水抽氣器用水量為2m3/h；化學水處理用水量為3 m3/h ；生活用水量為l m3/h 。</p><p>　　根據(jù)本項目建、構筑物、設備及防火等級，電站建成后，全廠仍按同一時間內發(fā)生一次火災、滅火歷時兩小時計。余熱電站消防流量要求達到25L/s，即180m3/次。由于本項目電站設在水泥線廠區(qū)內，水泥線的

66、消防用水量能夠滿足本項目消防用水的要求。即本項目不增加消防用水量。</p><p>　　本項目總耗水量為73 m3/h (不含消防用水量)，由于余熱電站投入后水泥線增濕塔可節(jié)約耗水量約16m3/h，因此對于水泥廠來講，實際需要水源供應點增加供水能力為57 m3/h，考慮20％不可預見用水量，電站建設需水泥廠水源地增加供水能力為：57×120% = 68.4m3/h 。</p><p&

67、gt;<b>　　排水系統(tǒng)</b></p><p>　　循環(huán)水系統(tǒng)排水、電站熱力系統(tǒng)、化水車間和輔助生產(chǎn)的排水，直接排入廠區(qū)污水管網(wǎng)，由水泥線污水處理場統(tǒng)一處理達標后回用或者排放；雨水采用道路邊溝排放，匯入廠區(qū)現(xiàn)有雨水溝。</p><p><b>　　勞動定員</b></p><p>　　本工程采用國產(chǎn)設備，但機械化、自動

68、化程度較高，要求崗位工應具備一定的生產(chǎn)技能。建議大部分的生產(chǎn)工人在同規(guī)模的企業(yè)中進行培訓。但應注意對生產(chǎn)人員專業(yè)知識的培訓，可考慮在大專院校對部分工人進行專業(yè)知識培訓。</p><p>　　定 員 明 細 表</p><p><b>　　通常建設周期</b></p><p>　　根據(jù)同類型項目的建設經(jīng)驗和本項目的實際情況，本工程建設進度

69、安排如下：項目總包合同生效后開展初步設計及施工圖設計，3個月后開始土建施工，土建施工2 個月后設備安裝與土建施工交叉進行，第11個月進入聯(lián)合調試，從初步設計起至并網(wǎng)發(fā)電總計安排11個月。具體進度安排見下表：</p><p><b>　　主要技術經(jīng)濟指標</b></p><p>　　電站年運行： 可全年連續(xù)運行</p><

70、;p>　　年發(fā)電量計算時間： 7200 h </p><p>　?。筛鶕?jù)實際運行時間調整）</p><p>　　裝機容量： 6MW </p><p>　　平均發(fā)電功率： 5.7MW</p><p>　　年發(fā)電量：

71、 4104×104kW·h</p><p>　　站用電率： 5%（采用變頻）</p><p>　　年供電量： 3898.8×104kW·h</p><p>　　年對電網(wǎng)少購電量： 4015.764×104kW·h（線損按

72、3%計算）</p><p><b>　　投資估算</b></p><p>　　本估算按3200t/d干法水泥窯低溫余熱電站工程通常情況考慮。工程項目總投資為4309萬元，單位投資7182元/kW。投資回收期約3.6年（不含建設期,免所得稅,不計息），電價按0.52元/kWh（不含稅）計,成本按0.11元/kWh（不含稅）。</p><p>