化工原理課程設(shè)計---苯—氯苯精餾過程板式塔設(shè)計1

1、<p>　　《化工原理》課程設(shè)計</p><p><b>　　設(shè)計題目：</b></p><p>　　苯—氯苯精餾過程板式塔設(shè)計</p><p>　　姓 名： 學(xué) 號： </p><p>　　學(xué) 院： </p><p>　　專 業(yè)： 應(yīng)用化學(xué)

2、</p><p>　　2012年9月10日</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　設(shè)計主要內(nèi)容1</b></p><p>　　一 設(shè)計方案的確定及流程說明1</p><p>　　二 精餾塔的物料衡算4</p><p

3、>　　三 精餾塔板數(shù)的確定4</p><p>　　四 精餾塔工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)計算7</p><p>　　五 精餾塔主要工藝尺寸計算11</p><p>　　六 精餾塔塔板的工藝尺寸12</p><p>　　七 精餾塔塔板的流體力學(xué)驗算14</p><p>　　八 精餾塔塔板的負(fù)荷性能圖18<

4、;/p><p>　　九 精餾塔輔助設(shè)備選型與計算20</p><p>　　十、設(shè)計結(jié)果概要22</p><p>　　設(shè)計總結(jié)和評述24</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)25</b></p><p><b>　　設(shè)計主要內(nèi)容</b></p><p&g

5、t;　　一 設(shè)計方案的確定及流程說明</p><p><b>　　1、操作壓力</b></p><p>　　蒸餾操作可在常壓，加壓，減壓下進(jìn)行。應(yīng)該根據(jù)處理物料的性能和設(shè)計總原則來確定操作壓力。例如對于熱敏感物料，可采用減壓操作。本次設(shè)計為一般物料因此，采用常壓操作。</p><p><b>　　2、進(jìn)料狀況</b><

6、;/p><p>　　進(jìn)料狀態(tài)有五種：過冷液，飽和液，氣液混合物，飽和氣，過熱氣。但在實際操作中一般將物料預(yù)熱到泡點或近泡點，才送入塔內(nèi)。這樣塔的操作比較容易控制。不受季節(jié)氣溫的影響，此外泡點進(jìn)料精餾段與提餾段的塔徑相同，在設(shè)計和制造上也叫方便。本次設(shè)計采用泡點進(jìn)料即q=1。</p><p><b>　　3、加熱方式</b></p><p>　　蒸餾

7、釜的加熱方式一般采用間接加熱方式，若塔底產(chǎn)物基本上就是水，而且在濃度極稀時溶液的相對揮發(fā)度較大。便可以直接采用直接加熱。直接蒸汽加熱的優(yōu)點是：可以利用壓力較低的蒸汽加熱，在釜內(nèi)只需安裝鼓泡管，不需安裝龐大的傳熱面，這樣，操作費(fèi)用和設(shè)備費(fèi)用均可節(jié)省一些，然而，直接蒸汽加熱，由于蒸汽的不斷涌入，對塔底溶液起了稀釋作用，在塔底易揮發(fā)物損失量相同的情況下。塔釜中易于揮發(fā)組分的濃度應(yīng)較低，因而塔板數(shù)稍微有增加。但對有些物系。當(dāng)殘液中易揮發(fā)組分濃度

8、低時，溶液的相對揮發(fā)度大，容易分離故所增加的塔板數(shù)并不多，此時采用直接蒸汽加熱是合適的。</p><p><b>　　4、冷卻方式</b></p><p>　　塔頂?shù)睦鋮s方式通常水冷卻，應(yīng)盡量使用循環(huán)水。只有要求的冷卻溫度較低，考慮使用冷卻鹽水來冷卻。本實驗用循環(huán)水。</p><p>　　因此，根據(jù)上敘設(shè)計方案的討論及設(shè)計任務(wù)書的要求，本設(shè)計采

9、用常壓操作，泡點進(jìn)料，間接蒸汽加熱以及水冷的冷卻方式。</p><p>　　本設(shè)計任務(wù)為分離苯—氯苯混合物。對于二元混合物的分離，應(yīng)采用連續(xù)精餾方法，設(shè)計中采用泡點進(jìn)料，將混合料液經(jīng)預(yù)熱器加熱至泡點后送入精餾塔內(nèi)。塔頂上升器采用全凝器冷凝后，部分回流。其余部分作為塔頂產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送入儲罐。該物系屬于易分離物系，最小回流比較小，故操作回流比取最小回流比的2倍。塔釜部分采用間接蒸汽加熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送入儲罐。工藝

10、流程圖見附圖。查閱有關(guān)資料得知苯和氯苯的一些性質(zhì)如下：</p><p>　　1.苯和氯苯的物理性質(zhì)</p><p>　　表1.1苯和氯苯的物理性質(zhì)</p><p>　　2.苯－氯苯的氣液相平衡數(shù)據(jù)</p><p>　　表1.2苯－氯苯的氣液相平衡數(shù)據(jù)</p><p><b>　　3.組成飽和蒸氣壓</b

11、></p><p>　　表1.3苯－氯苯的組成飽和蒸氣壓</p><p><b>　　4.液相密度</b></p><p>　　表1.4苯－氯苯的液相密度</p><p><b>　　表1.5</b></p><p>　　純組分在任何溫度下的密度可由下式計算：</

12、p><p><b>　　苯</b></p><p><b>　　氯苯</b></p><p><b>　　其中：——溫度，℃</b></p><p><b>　　5.液相粘度µ</b></p><p>　　表1.5苯－氯苯液體

13、粘度µ</p><p>　　6. 組分的表面張力</p><p>　　表1.6苯-氯苯液體表面張力</p><p>　　二 精餾塔的物料衡算</p><p>　　1、原料液及塔底產(chǎn)品含苯的摩爾分率</p><p>　　苯的摩爾質(zhì)量MA=78.11kg/kmol</p><p>　　氯苯

14、的摩爾質(zhì)量MB=112.56kg/kmol</p><p><b>　　2、平均摩爾質(zhì)量</b></p><p><b>　　3、物料衡算</b></p><p>　　依題意：以300天計，一天24小時，有：</p><p><b>　　總物料衡算：</b></p>

15、<p><b>　　苯物料衡算：</b></p><p><b>　　聯(lián)立解得： </b></p><p>　　三 精餾塔板數(shù)的確定</p><p>　　1、理論板數(shù)NT的求取</p><p>　　苯—氯苯物系屬于理想物系，可采用階梯圖解法求取NT，步驟如下：</p>

16、<p>　　根據(jù)苯—氯苯的相平衡數(shù)據(jù)，利用泡點方程和露點方程求取x-y</p><p>　　依據(jù)，天津地區(qū)大氣壓為101.08kpa（約758mmHg），得下表：</p><p>　　表3.1苯—氯苯物系的氣液平衡數(shù)據(jù)</p><p>　　設(shè)計中塔內(nèi)壓力接近常壓，課使用表中所給為常壓下的相平衡數(shù)據(jù)。</p><p>　?。?）確

17、定操作回流比</p><p>　　將表3.1中數(shù)據(jù)作圖3.1，得x-y曲線。泡點進(jìn)料，q=1,在x-y圖上，xq=xF=0.6837，做q線交平衡線于q點，讀得yq=0.915，則最小回流比為：</p><p><b>　　取操作回流比為</b></p><p><b>　?。?）氣液相負(fù)荷</b></p>

18、<p><b>　　精餾段：</b></p><p><b>　　提餾段：</b></p><p><b>　?。?）操作線方程</b></p><p><b>　　精餾段：</b></p><p><b>　　提餾段： </b&

19、gt;</p><p>　?。?）圖解法求理論板層數(shù)</p><p>　　精餾段操作線方程過點a（,）即（0.993，0.993）和點b（0，0.597），連接ab即得精餾段操作線，ab交q線于點d（0.684，0.850），提餾段操作線方程過點c（,）即點（0.0043，0.0043）和點d，連接cd即得提餾段操作線。自a點開始在操作線和平衡線之間作階梯線，求解結(jié)果為：</p>

20、;<p>　　總理論板層數(shù)：（包括再沸器），精餾段3.3塊，提餾段4.9塊，第4塊為進(jìn)料板位置。</p><p>　　圖3.1苯－氯苯的氣液平衡x-y圖</p><p>　　2、實際板層數(shù)NP的求解</p><p><b>　?。?）全塔效率</b></p><p>　　根據(jù)表1繪出t-x-y圖（圖3.2）

21、。</p><p>　　圖3.2苯－氯苯的氣液平衡t -x-y圖</p><p>　　由圖查得進(jìn)料溫度為91.8℃，在此平均溫度下根據(jù)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)，用線性插值法查的該溫度下組分黏度為：，。</p><p><b>　　液相平均密度：</b></p><p><b>　　實際塔板效率：</b></p

22、><p>　?。?）實際塔板數(shù)（近似取兩操作段塔板效率相同）</p><p><b>　　精餾段：塊，取7塊</b></p><p><b>　　提餾段：塊，取塊</b></p><p>　　總塔板數(shù)塊（不包括再沸器）</p><p>　　四 精餾塔工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)計算&l

23、t;/p><p><b>　　1、平均壓強(qiáng)</b></p><p><b>　　取每層塔板壓降：</b></p><p><b>　　塔頂操作壓力：</b></p><p><b>　　進(jìn)料板壓力：</b></p><p><b&

24、gt;　　塔底操作壓力：</b></p><p><b>　　精餾段平均壓力：</b></p><p><b>　　提餾段平均壓力：</b></p><p><b>　　2、平均溫度</b></p><p>　　采用圖解法，分別繪出塔頂、進(jìn)料板、塔底苯氯苯系統(tǒng)T-x

25、-y圖；</p><p>　　由=0.9930, =0.6837，=0.0043,查相應(yīng)圖根據(jù)與泡點線的交點可得：</p><p>　　塔頂溫度tD=84.20C 進(jìn)料板溫度tf=94.30C 塔釜溫度tW=137.1℃</p><p><b>　　精餾段平均溫度：</b></p><p>&

26、lt;b>　　提餾段平均溫度：</b></p><p><b>　　全塔平均溫度： </b></p><p><b>　　3、平均摩爾質(zhì)量</b></p><p>　　塔頂： ，（查相平衡圖）</p><p>　　進(jìn)料板：由圖解理論板得，（查相平衡圖）</p>&

27、lt;p>　　塔底：由，查平衡曲線得</p><p><b>　　精餾段平均摩爾質(zhì)量</b></p><p><b>　　提餾段平均摩爾質(zhì)量</b></p><p><b>　　4、平均密度</b></p><p><b>　?。?）汽相平均密度</b&g

28、t;</p><p>　　由理想氣體狀態(tài)方程計算，即</p><p><b>　　精餾段：</b></p><p><b>　　提餾段：</b></p><p><b>　　液相平均密度</b></p><p>　　液相平均密度依下式計算，即(為質(zhì)量分率

29、)</p><p>　　利用表1.4中數(shù)據(jù)，采用線性內(nèi)插法得：</p><p><b>　　時，（）</b></p><p><b>　　時，（）</b></p><p><b>　　時，（）</b></p><p><b>　　塔頂液相平均密

30、度</b></p><p><b>　　進(jìn)料板液相平均密度</b></p><p><b>　　塔底液相平均密度</b></p><p><b>　　精餾段液相平均密度</b></p><p><b>　　提餾段液相平均密度</b></p

31、><p>　　5、液體的平均表面張力</p><p>　　液相平均表面張力依下式計算：</p><p>　　塔頂，由，查表1.6，用線性插值法查的該溫度下組分表面張力為：；</p><p>　　進(jìn)料板，由，查表1.6得：；</p><p>　　塔底，由，查表1.6得：；</p><p>　　精餾段液

32、體平均張力為：</p><p>　　提餾段液體平均張力為：</p><p><b>　　6、液體的平均粘度</b></p><p>　　液體的平均粘度依下式計算：</p><p>　　塔頂，由，查表1.5，用線性插值法查的該溫度下：；</p><p>　　進(jìn)料板，由，查表1.5得：；</p&

33、gt;<p>　　塔底，由，查表1.5得：；</p><p>　　精餾段液體平均粘度為：</p><p>　　提餾段液體平均粘度為：</p><p>　　五 精餾塔主要工藝尺寸計算</p><p><b>　　1．塔徑的計算</b></p><p>　　精餾段的氣、液相體積流率為&l

34、t;/p><p>　　提餾段的氣、液相體積流率為</p><p><b>　　由</b></p><p>　　C的計算要用到C20，需要從史密斯關(guān)聯(lián)圖查取</p><p><b>　　精餾段橫坐標(biāo)</b></p><p><b>　　提餾段橫坐標(biāo)</b>&l

35、t;/p><p>　　取板間距HT =0.40m,板上液層高度hL=0.06m ( 對常壓塔一般</p><p>　　HT－h(huán)L=0.40-0.06=0.34m</p><p><b>　　查史密斯關(guān)聯(lián)圖，得</b></p><p>　　精餾段 C20=0.070 </p><p><b

36、>　　=</b></p><p>　　取安全系數(shù)為0.6(一般0.6~0.8),則空塔氣速u=0.6×1.322=0.793m/s</p><p>　　，圓整為標(biāo)準(zhǔn)塔徑D=400mm</p><p>　　提餾段 C20=0.067</p><p><b>　　=</b></p>

37、;<p>　　取安全系數(shù)為0.7(一般0.6~0.8),則空塔氣速u=0.7×1.126=0.788m/s</p><p>　　，圓整為標(biāo)準(zhǔn)塔徑D=400mm</p><p><b>　　實際空塔氣速為 </b></p><p><b>　　2、塔高的計算</b></p><p

38、><b>　　精餾塔的有效高度</b></p><p><b>　　精餾段：</b></p><p><b>　　提餾段：</b></p><p>　　在進(jìn)料板上方開一人孔，提餾段中開一個人孔，其高度為0.8m，則有效高度為</p><p>　　六 精餾塔塔板的工藝尺寸&

39、lt;/p><p><b>　　溢流裝置的計算</b></p><p><b>　　堰長lw</b></p><p>　　（2）溢流堰高度hw</p><p><b>　　由</b></p><p>　　選用平直堰，堰上液層高度hOW由下式計算，即</

40、p><p>　　近似取 E=1 ，則</p><p><b>　　精餾段</b></p><p><b>　　提餾段</b></p><p>　　取板上清液層高度 </p><p><b>　　故精餾段</b></p><p>&l

41、t;b>　　提餾段</b></p><p>　?。?）弓形降液管寬度和截面積</p><p><b>　　由 </b></p><p>　　查弓形降液管參數(shù)圖得 </p><p>　　驗算液體在降液管中停留時間</p><p><b>　　精餾段 </b&g

42、t;</p><p><b>　　提餾段 </b></p><p><b>　　故降液管設(shè)計合理</b></p><p>　?。?）降液管底隙高度h0 </p><p><b>　　精餾段取</b></p><p><b>　　提餾段取<

43、/b></p><p>　　選用凹形受液盤,深度=0.05m</p><p><b>　　塔板布置</b></p><p>　　（1）D<800mm，故采用整塊式。</p><p>　　（2）邊緣區(qū)寬度確定</p><p>　　精餾段和提餾段均取 </p><

44、p>　　（3）開孔區(qū)面積Aa的計算</p><p><b>　　按此式計算：</b></p><p><b>　　其中 </b></p><p><b>　　故</b></p><p>　?。?）篩孔計算及其排列</p><p>　　由于所

45、處理的物系無腐蝕性，可選用碳鋼板，取篩孔直徑 </p><p>　　篩孔按正三角形排列，取孔中心距t為</p><p><b>　　篩孔數(shù)目n為個</b></p><p><b>　　開孔率為 </b></p><p>　　精餾段氣體通過閥孔的氣速為</p><p>　　提餾

46、段氣體通過閥孔的氣速為</p><p>　　七 精餾塔塔板的流體力學(xué)驗算</p><p><b>　　塔板壓降</b></p><p><b>　　（1）干板阻力計算</b></p><p>　　干板阻力由下式計算 </p><p>　　由 查干篩孔流量系數(shù)圖

47、得</p><p><b>　　故精餾段</b></p><p><b>　　提餾段</b></p><p>　　（2）氣體通過液層的阻力計算</p><p>　　氣體通過液層的阻力由式計算</p><p><b>　　精餾段</b></p>

48、<p>　　查充氣系數(shù)關(guān)聯(lián)圖，得</p><p><b>　　故</b></p><p><b>　　提餾段</b></p><p>　　查充氣系數(shù)關(guān)聯(lián)圖，得</p><p><b>　　故</b></p><p>　?。?）液體表面張力的

49、阻力計算</p><p>　　液體表面張力產(chǎn)生的阻力由下式計算，即</p><p><b>　　精餾段液柱</b></p><p><b>　　提餾段液柱</b></p><p>　　氣體通過每層塔板的液柱高度可按下式計算，即</p><p><b>　　精餾段液柱

50、</b></p><p><b>　　提餾段液柱</b></p><p>　　氣體通過每層塔板的壓降為</p><p>　　精餾段（設(shè)計允許值）</p><p>　　提餾段（設(shè)計允許值）</p><p><b>　　液面落差</b></p><

51、p>　　對于篩板塔，頁面落差很小，且本設(shè)計的塔徑和流量均不大，故可忽略液面落差影響。</p><p><b>　　液泛</b></p><p>　　為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高應(yīng)服從下式關(guān)系：</p><p>　　苯－氯苯物系屬一般物系，取，則</p><p><b>　　精餾段</b>

52、</p><p><b>　　而 </b></p><p>　　板上不設(shè)進(jìn)口堰，可由下式計算，即</p><p><b>　　液柱</b></p><p><b>　　液柱</b></p><p><b>　　此時，</b><

53、/p><p><b>　　提餾段</b></p><p><b>　　而 </b></p><p>　　板上不設(shè)進(jìn)口堰，可由下式計算，即</p><p><b>　　液柱</b></p><p><b>　　液柱</b></p&g

54、t;<p><b>　　此時，</b></p><p>　　綜上，在本設(shè)計中不會發(fā)生液泛現(xiàn)象。</p><p><b>　　漏液</b></p><p>　　對篩板塔，漏液點氣速可由下式計算，即</p><p><b>　　精餾段</b></p>&

55、lt;p><b>　　實際孔速 </b></p><p><b>　　穩(wěn)定系數(shù)為</b></p><p>　　,在1.5~2范圍內(nèi)</p><p><b>　　提餾段</b></p><p><b>　　實際孔速 </b></p>

56、<p><b>　　穩(wěn)定系數(shù)為</b></p><p>　　,在1.5~2范圍內(nèi)</p><p>　　故在本設(shè)計中無明顯漏液。</p><p><b>　　液沫夾帶</b></p><p>　　液沫夾帶量由下式計算，即</p><p><b>　　故精餾段

57、</b></p><p><b>　　提餾段</b></p><p>　　在本設(shè)計中液沫夾帶量在允許范圍內(nèi)。</p><p>　　八 精餾塔塔板的負(fù)荷性能圖</p><p><b>　　漏液線</b></p><p><b>　　前已求得</b&g

58、t;</p><p><b>　　故</b></p><p>　　據(jù)此可作出與液體流量無關(guān)的水平漏液線。</p><p><b>　　液沫夾帶線</b></p><p>　　以為限，求關(guān)系如下：</p><p><b>　　故 </b></p&g

59、t;<p><b>　　整理得 </b></p><p>　　在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，依上式計算出值，計算結(jié)果列于下表</p><p>　　表8.1 液沫夾帶線數(shù)據(jù)</p><p>　　由上表數(shù)據(jù)即可作出液沫夾帶線。</p><p><b>　　液相負(fù)荷下限線</b></p&

60、gt;<p>　　對于平直堰，取堰上液層高度作為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)。由</p><p><b>　　取E＝1，則 </b></p><p>　　據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線。</p><p><b>　　液相負(fù)荷上限線</b></p><p>　　以作為液體在降液管中

61、停留時間的下限，由式</p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)得</b></p><p>　　據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限線。</p><p><b>　　液泛線</b></p><p><b>　　令</b></p><p><b>

62、;　　由 </b></p><p><b>　　聯(lián)立得</b></p><p>　　忽略，將與，與，與的關(guān)系代入上式，并整理得</p><p><b>　　式中 ；</b></p><p><b>　?。?lt;/b></p><p&g

63、t;<b>　　將有關(guān)數(shù)據(jù)代入，得</b></p><p><b>　　故</b></p><p>　　在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，依上式計算出值，計算結(jié)果列于下表 </p><p>　　表8.3 液泛線數(shù)據(jù)</p><p>　　由上表數(shù)據(jù)即可作出液泛線。</p><p>　　

64、根據(jù)以上各線的方程，可作出篩板的負(fù)荷性能圖，如下圖 ： </p><p>　　圖8.1 篩板的負(fù)荷性能圖</p><p>　　在負(fù)荷性能圖上，作出操作點A，連接OA，即即作出操作線。由上圖可看出，該篩板的操作上線為液沫夾帶控制，下限為漏液控制。由上圖查得</p><p><b>　　故操作彈性為</b></p><p&

65、gt;　　九 精餾塔輔助設(shè)備選型與計算</p><p>　　1．預(yù)熱器(E-103)</p><p>　　F=6.518 t1=-5℃ t1’=40℃</p><p>　　苯:Cp=31.65 kcal/(kmol℃) 10℃ Cp= 35.77 kcal/(kmol℃)</p><p>　　氯苯:Cp=35.42 kc

66、al/(kmol℃) 90℃ Cp=38.99kcal/(kmol℃)</p><p>　　進(jìn)口: </p><p><b>　　℃ </b></p><p>　　取固定管板式換熱器。</p><p>　　2．再沸器(E-105立式虹吸式兩只)</p><p>　

67、　蒸發(fā)量V’=7.506kmol/h 在130℃左右，氯苯汽化熱</p><p>　　熱損失按5%計算 </p><p>　　=158.7-131.5=27.2℃ 總傳熱系數(shù)k取600W/m2℃</p><p>　　S=1.5S=7.15m2 S取 </p><p>　　查<化工設(shè)計手冊>，得型號φ200×

68、2000</p><p>　　3 .氯苯冷卻器（E-106）</p><p><b>　　冷卻量</b></p><p>　　大約131下，氯苯的汽化熱 </p><p><b>　　熱損失5%， </b></p><p>　　總傳熱系數(shù) </

69、p><p><b>　　取</b></p><p>　　故可選擇規(guī)格為5M(φ273×2000)的單程固定管板列管式冷卻器。</p><p>　　4 .全冷凝器（E-109）</p><p><b>　　冷凝量</b></p><p>　　大約80下，苯的汽化熱 <

70、;/p><p><b>　　熱損失5%， </b></p><p>　　總傳熱系數(shù) </p><p><b>　　取</b></p><p>　　故可選擇規(guī)格為5M(φ273×2000)的雙程固定管板列管式冷卻器。</p><p>　　5.苯冷

71、卻器（E-111）</p><p><b>　　冷卻量</b></p><p>　　大約80下，苯的汽化熱 </p><p><b>　　熱損失5%， </b></p><p>　　總傳熱系數(shù) </p><p><b>　　取</b&

72、gt;</p><p>　　故可選擇規(guī)格為5M(φ273×2000)的單程固定管板列管式冷卻器。</p><p><b>　　十、設(shè)計結(jié)果概要</b></p><p>　　表10.1 篩板塔設(shè)計計算結(jié)果</p><p><b>　　設(shè)計總結(jié)和評述</b></p><p&

73、gt;　　1、通過這次課程設(shè)計，我有了很多收獲。首先，通過這一次的課程設(shè)計，我進(jìn)一步鞏固和加深了所學(xué)的基本理論、基本概念和基本知識，培養(yǎng)了自己分析和解決與本課程有關(guān)的具體原理所涉及的實際問題的能力。對化工原理設(shè)計有了更加深刻的理解，為后續(xù)課程的學(xué)習(xí)奠定了堅實的基礎(chǔ)。而且，通過這次課程設(shè)計使我充分認(rèn)識到化工原理課程的重要性和實用性，也讓我明白了書本上學(xué)習(xí)到的知識冰山一角，有更多的實際生產(chǎn)問題是書本上的理論解決不了的。</p>

74、<p>　　2、其次通過這次課程設(shè)計，對板式塔的工作原理有了初步詳細(xì)精確話的了解，加深了對設(shè)計中所涉及到的一些力學(xué)問題和一些有關(guān)應(yīng)力分析、強(qiáng)度設(shè)計基本理論的了解。使我們重新復(fù)習(xí)了所學(xué)的專業(yè)課，學(xué)習(xí)了新知識并深入理解，使之應(yīng)用于實踐，將理論知識靈活化，這都將為我以后參加工作實踐有很大的幫助。非常有成就感，培養(yǎng)了很深的學(xué)習(xí)興趣。</p><p>　　3、再者，這次設(shè)計讓我明白了，各設(shè)計過程和結(jié)果是相互關(guān)聯(lián)

75、，相互影響的。對某一設(shè)計值若取的不好，就很有可能影響到后邊乃至全設(shè)計的結(jié)果。因此，在作設(shè)計時一定要統(tǒng)籌全局，不能顧此失彼。作圖和讀數(shù)會有人為誤差，計算時保留小數(shù)位數(shù)不同，采用近似計算等都會造成一定誤差，但作為工程上的初步計算，可認(rèn)為基本準(zhǔn)確合理。</p><p>　　4、由于理論知識不夠，在選材設(shè)計上參考了大量資料、手冊等，不同的資料給出的數(shù)據(jù)，公式等等存在一定的不同，不同的選取也給我們的計算帶來了誤差。本設(shè)計中

76、對一些數(shù)據(jù)的選取均選了經(jīng)驗值或參考值，這使計算不夠精確。實際工作中應(yīng)盡量查取精確值。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1]賈紹義，柴誠敬．化工原理課程設(shè)計[M]．天津：天津大學(xué)出版社，2009.104—133．</p><p>　　[2]馬沛生，李永紅．化工熱力學(xué)[M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2009.295

77、—297．</p><p>　　[3]劉光啟，馬連湘，劉杰．化學(xué)化工物性數(shù)據(jù)手冊 有機(jī)卷[M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002．89—138．</p><p>　　[4]柴誠敬，張國亮．化工流體流動與傳熱[M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2008.354．</p><p>　　[5]江體乾.化學(xué)工藝手冊[M]．上海：上?？茖W(xué)技術(shù)出版社，2001.4-21</p&g