組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)-液壓課程設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　課程設(shè)計(jì)說明書</b></p><p>　　組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)</p><p><b>　　目錄</b></p><p>　　一、液壓傳動(dòng)的工作原理和組成............................</p><p>　　二、設(shè)計(jì)要求..........

2、.................................</p><p>　　三、液壓系統(tǒng)的工況分析..................................</p><p>　　四、確定液壓系統(tǒng)主要參數(shù)................................</p><p>　　五、液壓元件的選擇....................

3、..................</p><p>　　六、驗(yàn)算液壓系統(tǒng)性能....................................</p><p>　　七、設(shè)計(jì)小結(jié)...........................................</p><p>　　液壓傳動(dòng)的工作原理和組成</p><p>　　液壓傳

4、動(dòng)是用液體作為工作介質(zhì)來傳遞能量和進(jìn)行控制的傳動(dòng)方式。液壓系統(tǒng)利用液壓泵將原動(dòng)機(jī)的機(jī)械能轉(zhuǎn)換為液體的壓力能，通過液體壓力能的變化來傳遞能量，經(jīng)過各種控制閥和管路的傳遞，借助于液壓執(zhí)行元件（缸或馬達(dá)）把液體壓力能轉(zhuǎn)換為機(jī)械能，從而驅(qū)動(dòng)工作機(jī)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)直線往復(fù)運(yùn)動(dòng)和回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。驅(qū)動(dòng)機(jī)床工作臺(tái)的液壓系統(tǒng)是由郵箱、過濾器、液壓泵、溢流閥、開停閥、節(jié)流閥、換向閥、液壓缸以及連接這些元件的油管、接頭等組成。</p><p>&l

5、t;b>　　工作原理</b></p><p>　　電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)液壓泵經(jīng)濾油器從郵箱中吸油，油液被加壓后，從泵的輸出口輸入管路。油液經(jīng)開停閥、節(jié)流閥、換向閥進(jìn)入液壓缸，推動(dòng)活塞而使工作臺(tái)左右移動(dòng)。液壓缸里的油液經(jīng)換向閥和回油管排回郵箱。</p><p>　　工作臺(tái)的移動(dòng)速度是通過節(jié)流閥來調(diào)節(jié)的。當(dāng)節(jié)流閥開大時(shí)，進(jìn)入液壓缸的油量增多，工作臺(tái)的移動(dòng)速度增大；當(dāng)節(jié)流閥關(guān)小時(shí)，進(jìn)入液

6、壓缸的油量減少，工作臺(tái)的移動(dòng)速度減少。由此可見，速度是油量決定的。</p><p><b>　　液壓系統(tǒng)的基本組成</b></p><p>　　能源裝置——液壓泵。它將動(dòng)力部分所輸出的機(jī)械能轉(zhuǎn)換成液壓能，給系統(tǒng)提供壓力油液。</p><p>　　執(zhí)行裝置——液壓機(jī)。通過它將液壓能轉(zhuǎn)換成機(jī)械能，推動(dòng)負(fù)載做功。</p><p&g

7、t;　　控制裝置——液壓閥。通過它們的控制調(diào)節(jié)，使液流的壓力、流速和方向得以改變，從而改變執(zhí)行元件的力、速度和方向。</p><p>　　輔助裝置——郵箱、管路、儲(chǔ)能器、濾油器、管接頭、壓力表開關(guān)等。通過這些元件把系統(tǒng)聯(lián)接起來，以實(shí)現(xiàn)各種工作循環(huán)。</p><p>　　工作介質(zhì)——液壓油。絕大多數(shù)液壓油采用礦物油，系統(tǒng)用它來傳遞能量和信息。</p><p><

8、b>　　設(shè)計(jì)要求</b></p><p>　　設(shè)計(jì)一臺(tái)組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)。</p><p>　　1.機(jī)床要求的工作循環(huán)是：要求實(shí)現(xiàn)工件快進(jìn)、工進(jìn)、快退等過程，最后自動(dòng)停止；動(dòng)力滑臺(tái)采用平導(dǎo)軌，往復(fù)運(yùn)動(dòng)的加速、減速時(shí)間為0.2s。</p><p>　　2.機(jī)床的其他工作參數(shù)如下： </p><p>　　3

9、.機(jī)床自動(dòng)化要求：要求系統(tǒng)采用電液結(jié)合，實(shí)現(xiàn)自動(dòng)循環(huán)，速度換接無沖擊，且速度要穩(wěn)定，能承受一定量的反向負(fù)荷。</p><p>　　由設(shè)計(jì)要求取工進(jìn)速度為80mm/min，快進(jìn)行程為300mm，工進(jìn)行程為100mm</p><p>　　三、液壓系統(tǒng)工況分析</p><p><b>　　1.運(yùn)動(dòng)分析</b></p><p>

10、　　繪制動(dòng)力滑臺(tái)的工作循環(huán)圖</p><p><b>　　2.負(fù)載分析</b></p><p><b>　　2.1 負(fù)載計(jì)算</b></p><p><b>　　2.11工作阻力</b></p><p><b>　　工作阻力為已知</b></p>

11、;<p><b>　　2.12摩擦阻力</b></p><p>　　已知采用平導(dǎo)軌，且靜摩擦系數(shù)，動(dòng)摩擦系數(shù)，正壓力，則：</p><p>　　靜摩擦阻力 </p><p>　　動(dòng)摩擦阻力 </p><p>　　2.13慣性力 </p><p>　

12、　2.2液壓缸各運(yùn)動(dòng)階段負(fù)載</p><p>　　如果忽略切削力引起的顛覆力矩對(duì)導(dǎo)軌摩擦力的影響，并設(shè)定液壓缸的機(jī)械效率 ，則液壓缸在各個(gè)工作階段的總接卸負(fù)載可以算出，見下表：</p><p>　　2.3繪制動(dòng)力滑臺(tái)負(fù)載循環(huán)圖，速度循環(huán)圖</p><p>　　三、液壓系統(tǒng)方案設(shè)計(jì)</p><p><b>　　選擇調(diào)速回路</b

13、></p><p>　　這臺(tái)機(jī)床液壓系統(tǒng)功率較小，滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)速度低，工作負(fù)載為阻力負(fù)載且工作中變化小，故可選用進(jìn)口節(jié)流調(diào)速回路。為防止負(fù)載突變，在回油路上加背壓閥。由于系統(tǒng)選用節(jié)流調(diào)速方式，系統(tǒng)必然為開式循環(huán)系統(tǒng)。</p><p><b>　　選擇油源形式 </b></p><p>　　在工作循環(huán)內(nèi)，液壓缸要求油源提供快進(jìn)、快退行程的低壓大

14、流量和工進(jìn)行程的高壓小流量的油液。在一個(gè)工作循環(huán)中的大部分時(shí)間都處于高壓小流量工作。從提高系統(tǒng)效率、節(jié)省能量角度來看，選用單定量泵油源顯然是不合理的，為此可選用限壓式變量泵或雙聯(lián)葉片泵作為油源。考慮到前者流量突變時(shí)液壓沖擊較大，工作平穩(wěn)性差，且后者可雙泵同時(shí)向液壓缸供油實(shí)現(xiàn)快速運(yùn)動(dòng)，最后確定選用雙聯(lián)葉片泵方案，如下圖所示。</p><p>　　選擇快速運(yùn)動(dòng)和換向回路 </p><p>　　

15、本系統(tǒng)已選定液壓缸差動(dòng)連接和雙泵供油兩種快速運(yùn)動(dòng)回路實(shí)現(xiàn)快速運(yùn)動(dòng)。考慮到從工進(jìn)轉(zhuǎn)快退時(shí)回油路流量較大，故選用換向時(shí)間可調(diào)的電液換向閥式換向回路，以減小液壓沖擊。由于要實(shí)現(xiàn)液壓缸差動(dòng)連接，所以選用三位五通電液換向閥，如下圖所示。</p><p><b>　　選擇速度換接回路 </b></p><p>　　由于本系統(tǒng)滑臺(tái)由快進(jìn)轉(zhuǎn)為工進(jìn)時(shí)，速度變化大，為減少速度換接時(shí)的液壓

16、沖擊，選用行程閥控制的換接回路，如圖下圖所示。</p><p>　　選擇調(diào)壓和卸荷回路 </p><p>　　在雙泵供油的油源形式確定后，調(diào)壓和卸荷問題都已基本解決。即滑臺(tái)工進(jìn)時(shí)，高壓小流量泵的出口壓力由油源中的溢流閥調(diào)定，無需另設(shè)調(diào)壓回路。在滑臺(tái)工進(jìn)和停止時(shí)，低壓大流量泵通過液控順序閥卸荷，高壓小流量泵在滑臺(tái)停止時(shí)雖未卸荷，但功率損失較小，故可不需再設(shè)卸荷回路。</p>&

17、lt;p><b>　　6．組成液壓系統(tǒng)</b></p><p>　　將上面選出的液壓基本回路組合在一起，并經(jīng)修改和完善，就可得到完整的液壓系統(tǒng)工作原理圖，如右圖所示。為了解決滑臺(tái)工進(jìn)時(shí)進(jìn)、回油路串通使系統(tǒng)壓力無法建立的問題，增設(shè)了單向閥6。為了避免機(jī)床停止工作時(shí)回路中的油液流回油箱，導(dǎo)致空氣進(jìn)入系統(tǒng)，影響滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)的平穩(wěn)性，圖中添置了一個(gè)單向閥13?？紤]到這臺(tái)機(jī)床用于鉆孔（通孔與不通孔）

18、加工，對(duì)位置定位精度要求較高，圖中增設(shè)了一個(gè)壓力繼電器14。當(dāng)滑臺(tái)碰上死擋塊后，系統(tǒng)壓力升高，它發(fā)出快退信號(hào)，操縱電液換向閥換向。</p><p>　　四、確定液壓系統(tǒng)主要參數(shù)</p><p>　　1．初選液壓缸工作壓力</p><p>　　所設(shè)計(jì)的動(dòng)力滑臺(tái)在工進(jìn)時(shí)負(fù)載最大，在其它工況負(fù)載都不太高，參考表1和表2，初選液壓缸的工作壓力p1=4MPa。</p&g

19、t;<p>　　2．計(jì)算液壓缸主要尺寸</p><p>　　鑒于動(dòng)力滑臺(tái)快進(jìn)和快退速度相等，這里的液壓缸可選用單活塞桿式差動(dòng)液壓缸（A1=2A2），快進(jìn)時(shí)液壓缸差動(dòng)連接。工進(jìn)時(shí)為防止負(fù)載突變采用背壓，參考表4選此背壓為pb=0.8MPa。</p><p>　　表1 按負(fù)載選擇工作壓力</p><p>　　表2 各種機(jī)械常用的系統(tǒng)工作壓力</p&g

20、t;<p>　　表3 執(zhí)行元件背壓力</p><p>　　表4 按工作壓力選取d/D</p><p>　　表5 按速比要求確定d/D</p><p>　　注：1—無桿腔進(jìn)油時(shí)活塞運(yùn)動(dòng)速度；</p><p>　　2—有桿腔進(jìn)油時(shí)活塞運(yùn)動(dòng)速度。</p><p>　　液壓缸活塞桿外徑尺寸系列</p>

21、<p>　　—————— 摘自GB/T2348—1993（mm）</p><p><b>　　由公式可得：</b></p><p>　　則活塞直徑 </p><p>　　參考表4及表5，得d0.71D =64mm,圓整后取標(biāo)準(zhǔn)數(shù)值得 </p><p>　　D=90mm， d=63mm。&l

22、t;/p><p>　　由此求得液壓缸兩腔的實(shí)際有效面積為</p><p>　　根據(jù)計(jì)算出的液壓缸的尺寸，可估算出液壓缸在工作循環(huán)中各階段的壓力、流量和功率，如下表所列。 </p><p>　　表6 液壓缸所需的實(shí)際流量、壓力和功率</p><p><b>　　注：</b></p><p>　　1.Δp

23、為液壓缸差動(dòng)連接時(shí)，回油口到進(jìn)油口之間的壓力損失，取Δp=0.5MPa。</p><p>　　2.快退時(shí)，液壓缸有桿腔進(jìn)油，壓力為pj，無桿腔回油，壓力為pb=pj+Δp。</p><p>　　3.計(jì)算工進(jìn)是背壓按pb=0.8Mpa代入。</p><p>　　4.快退時(shí)背壓按pb=0.5Mpa代入。</p><p>　　3.液壓泵的參數(shù)計(jì)算&

24、lt;/p><p>　　小流量泵在快進(jìn)和工進(jìn)時(shí)都向液壓缸供油，由表6可知，液壓缸在工進(jìn)時(shí)工作壓力最大，最大工作壓力為p1=4.22MPa，如在調(diào)速閥進(jìn)口節(jié)流調(diào)速回路中，選取進(jìn)油路上的總壓力損失∑?p=0.6MPa，考慮到壓力繼電器的可靠動(dòng)作要求壓差p=0.5MPa，則小流量泵的最高工作壓力估算為</p><p>　　大流量泵只在快進(jìn)和快退時(shí)向液壓缸供油，由表6可見，快退時(shí)液壓缸的工作壓力為p1

25、=1.95MPa，比快進(jìn)時(shí)大。考慮到快退時(shí)進(jìn)油不通過調(diào)速閥，故其進(jìn)油路壓力損失比前者小，現(xiàn)取進(jìn)油路上的總壓力損失∑?p=0.3MPa，則大流量泵的最高工作壓力估算為</p><p>　　因此泵的額定壓力可取</p><p>　　(2) 計(jì)算液壓泵的流量</p><p>　　由表6可知，油源向液壓缸輸入的最大流量為19.44L/min ，若取回路泄漏系數(shù)K=1.1，則

26、兩個(gè)泵的總流量為</p><p>　　考慮到溢流閥的最小穩(wěn)定流量為2.5L/min，工進(jìn)時(shí)的流量為0.51L/min則小流量泵的流量小流量泵的流量最少應(yīng)為3.1L/min。</p><p><b>　　所以大流量泵的流量</b></p><p>　　(3) 確定液壓泵的規(guī)格和電動(dòng)機(jī)功率</p><p>　　根據(jù)以上壓力和

27、流量數(shù)值查閱產(chǎn)品樣本，并考慮液壓泵存在容積損失，最后確定選取PV2R12-6/26型雙聯(lián)葉片泵。其小流量泵和大流量泵的排量分別為6mL/min和26mL/min，當(dāng)液壓泵的轉(zhuǎn)速np=960r/min時(shí)，其理論流量分別為5.6 L/min和24.3L/min，若取液壓泵容積效率ηv=0.9，則液壓泵的實(shí)際輸出流量為</p><p>　　由于液壓缸在快退時(shí)輸入功率最大，若取液壓泵總效率ηp=0.8，這時(shí)液壓泵的驅(qū)動(dòng)電

28、動(dòng)機(jī)功率為</p><p>　　根據(jù)此數(shù)值查閱產(chǎn)品樣本，選用規(guī)格相近的Y100L—6型電動(dòng)機(jī)，其額定功率為1.5KW，額定轉(zhuǎn)速為910r/min</p><p><b>　　五、液壓元件的選擇</b></p><p>　　1. 液壓閥及過濾器的選擇</p><p>　　根據(jù)系統(tǒng)的最高工作壓力和通過各閥類元件及輔件的實(shí)際流

29、量，查閱產(chǎn)品樣本，選出的閥類元件和輔件規(guī)格如表8所列。本例中搜有閥的額定壓力都高于6.8MPa，其中，溢流閥9按小流量泵的額定流量選取，調(diào)速閥4選用Q—6B型，其最小穩(wěn)定流量為0.03 L/min，小于本系統(tǒng)工進(jìn)時(shí)的流量0.51L/min。</p><p>　　表8液壓元件規(guī)格及型號(hào)</p><p>　　*注：此為電動(dòng)機(jī)額定轉(zhuǎn)速為910r/min時(shí)的流量。</p><p

30、><b>　　2.油管的選擇</b></p><p>　　根據(jù)選定的液壓閥的鏈接油口尺寸確定管道尺寸。液壓缸的進(jìn)、出油管輸入、排出的最大流量來計(jì)算。由于本系統(tǒng)液壓缸差動(dòng)連接快進(jìn)快退時(shí)，油管內(nèi)油量最大，其實(shí)際流量為泵額定流量的兩倍達(dá)65L/min，為了統(tǒng)一規(guī)格，液壓缸進(jìn)、出油管直徑d按產(chǎn)品樣本，選用內(nèi)徑為20mm、外徑28mm的10號(hào)冷拔鋼管。</p><p>&

31、lt;b>　　(2) 確定油管</b></p><p>　　在選定了液壓泵后，液壓缸在實(shí)際快進(jìn)、工進(jìn)和快退運(yùn)動(dòng)階段的運(yùn)動(dòng)速度、時(shí)間以及進(jìn)入和流出液壓缸的流量，與原定數(shù)值不同，重新計(jì)算的結(jié)果如表9所列。</p><p>　　表9各工況實(shí)際運(yùn)動(dòng)速度、時(shí)間和流量</p><p>　　表10允許流速推薦值</p><p>　　由表9

32、可以看出，液壓缸在各階段的實(shí)際運(yùn)動(dòng)速度符合設(shè)計(jì)要求。</p><p>　　根據(jù)表9數(shù)值，按表10推薦的管道內(nèi)允許速度取=6 m/s，由式計(jì)算得與液壓缸無桿腔和有桿腔相連的油管內(nèi)徑分別為</p><p>　　為了統(tǒng)一規(guī)格，按產(chǎn)品樣本選取所有管子均為內(nèi)徑15mm、外徑22mm的10號(hào)冷拔鋼管。</p><p><b>　　3.油箱的選擇</b>&l

33、t;/p><p>　　油箱的容量按式估算，其中α為經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，低壓系統(tǒng)，α=2～4；中壓系統(tǒng)，α=5～7；高壓系統(tǒng)，α=6～12。現(xiàn)取α=7，得</p><p>　　六、驗(yàn)算液壓系統(tǒng)性能</p><p>　　1．驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失</p><p>　　由于系統(tǒng)管路布置尚未確定，所以只能估算系統(tǒng)壓力損失。估算時(shí)，首先確定管道內(nèi)液體的流動(dòng)狀態(tài)，然后計(jì)算各

34、種工況下總的壓力損失。液壓系統(tǒng)選用L-HG32號(hào)液壓油，現(xiàn)取進(jìn)、回油管道長為l=1.8m，油液的運(yùn)動(dòng)粘度取=1.510-4m2/s，油液的密度取=0.90103kg/m3。</p><p><b>　　1.1判斷流動(dòng)狀態(tài)</b></p><p>　　在快進(jìn)、工進(jìn)和快退三種工況下，進(jìn)、回油管路中所通過的流量以快進(jìn)時(shí)進(jìn)油流量q1=55.3L/min為最大，快退時(shí)q2=39

35、.3L/min此時(shí)，油液流動(dòng)的雷諾數(shù)</p><p><b>　　快進(jìn)時(shí)</b></p><p><b>　　快退時(shí)</b></p><p>　　因?yàn)樽畲蟮睦字Z數(shù)小于臨界雷諾數(shù)（2300），故可推出：各工況下的進(jìn)、回油路中的油液的流動(dòng)狀態(tài)全為層流。</p><p>　　1.2計(jì)算系統(tǒng)壓力損失<

36、/p><p><b>　　油液在管道內(nèi)流速</b></p><p><b>　　進(jìn)油路</b></p><p><b>　　進(jìn)油路壓力損失</b></p><p>　　回油路上，流速是進(jìn)油路的兩倍即v=9.64m/s，則壓力損失為</p><p>　　可見，

37、沿程壓力損失的大小與流量成正比，這是由層流流動(dòng)所決定的。</p><p>　　在管道結(jié)構(gòu)尚未確定的情況下，管道的局部壓力損失?pζ常按下式作經(jīng)驗(yàn)計(jì)算</p><p>　　各工況下的閥類元件的局部壓力損失可根據(jù)下式計(jì)算</p><p>　　其中的pn由產(chǎn)品樣本查出，qn和q數(shù)值由表8和表9列出?；_(tái)在快進(jìn)、工進(jìn)和快退工況下的壓力損失計(jì)算如下：</p>&

38、lt;p><b>　　1.21．快進(jìn)</b></p><p>　　滑臺(tái)快進(jìn)時(shí)，液壓缸通過電液換向閥差動(dòng)連接。在進(jìn)油路上，油液通過單向閥10、電液換向閥2，然后與液壓缸有桿腔的回油匯合通過行程閥3進(jìn)入無桿腔。在進(jìn)油路上，壓力損失分別為</p><p>　　在回油路上，壓力損失分別為</p><p>　　將回油路上的壓力損失折算到進(jìn)油路上去，

39、便得出差動(dòng)快速運(yùn)動(dòng)時(shí)的總的壓力損失</p><p><b>　　1.22．工進(jìn)</b></p><p>　　滑臺(tái)工進(jìn)時(shí)，在進(jìn)油路上，油液通過電液換向閥2、調(diào)速閥4進(jìn)入液壓缸無桿腔，在調(diào)速閥4處的壓力損失為0.5MPa。在回油路上，油液通過電液換向閥2、背壓閥8和大流量泵的卸荷油液一起經(jīng)液控順序閥7返回油箱，在背壓閥8處的壓力損失為0.6MPa。若忽略管路的沿程壓力損失

40、和局部壓力損失，則在進(jìn)油路上總的壓力損失為</p><p><b>　　此值略小于估計(jì)值。</b></p><p>　　在回油路上總的壓力損失為</p><p>　　該值即為液壓缸的回油腔壓力p2=0.86MPa，可見此值與初算時(shí)參考表3選取的背壓值基本相符。</p><p>　　按表6的公式重新計(jì)算液壓缸的工作壓力為&

41、lt;/p><p><b>　　此略高于表6數(shù)值。</b></p><p>　　考慮到壓力繼電器的可靠動(dòng)作要求壓差p=0.5MPa，則小流量泵的工作壓力為</p><p>　　此值與估算值基本相符，是調(diào)整溢流閥10的調(diào)整壓力的主要參考數(shù)據(jù)。</p><p><b>　　1.23．快退</b></p

42、><p>　　滑臺(tái)快退時(shí)，在進(jìn)油路上，油液通過單向閥10、電液換向閥2進(jìn)入液壓缸有桿腔。在回油路上，油液通過單向閥5、電液換向閥2和單向閥13返回油箱。在進(jìn)油路上總的壓力損失為</p><p>　　此值遠(yuǎn)小于估計(jì)值，因此液壓泵的驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)的功率是足夠的。</p><p>　　在回油路上總的壓力損失為</p><p>　　此值與表7的數(shù)值基本相符，

43、故不必重算。</p><p>　　大流量泵的工作壓力為</p><p>　　此值是調(diào)整液控順序閥7的調(diào)整壓力的主要參考數(shù)據(jù)。</p><p>　　3.驗(yàn)算系統(tǒng)發(fā)熱與溫升</p><p>　　由于工進(jìn)在整個(gè)工作循環(huán)中占的時(shí)間最長，所以系統(tǒng)的發(fā)熱與溫升可按工進(jìn)工況來計(jì)算。在工進(jìn)時(shí)，大流量泵經(jīng)液控順序閥7卸荷，其出口壓力即為油液通過液控順序閥的壓力

44、損失</p><p>　　液壓系統(tǒng)的總輸入功率即為液壓泵的輸入功率</p><p>　　液壓系統(tǒng)輸出的有效功率即為液壓缸輸出的有效功率</p><p>　　由此可計(jì)算出系統(tǒng)的發(fā)熱功率為</p><p>　　已知油箱容積V=220L=224x10-3m3</p><p><b>　　則油箱近似散熱面積</

45、b></p><p>　　假設(shè)通風(fēng)良好，取油箱散熱系數(shù)CT=15x10-3KW/(m2.oc)</p><p>　　按式計(jì)算工進(jìn)時(shí)系統(tǒng)中的油液溫升，即</p><p>　　設(shè)環(huán)境溫T2=25C，則熱平衡溫度為</p><p>　　此值接近于 </p><p>　　油溫在允許范圍內(nèi)，油箱散熱面積符合

46、要求，不必設(shè)置冷卻器。</p><p><b>　　七、設(shè)計(jì)小結(jié)</b></p><p>　　液壓課程設(shè)計(jì)，作為液壓與氣壓傳動(dòng)這門課程的重要一環(huán)節(jié)，我深知其重要性，因此自始至終都以端正的姿態(tài)、嚴(yán)謹(jǐn)?shù)膽B(tài)度予以對(duì)待。通過整個(gè)設(shè)計(jì)過程，對(duì)液壓傳動(dòng)的認(rèn)識(shí)加深了不少，從中收獲了許多許多。  這次課程設(shè)計(jì)，由于理論知識(shí)的不足，再加上平時(shí)沒有什么設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，一開始的時(shí)候有些

47、手忙腳亂，不知從何入手。在老師的諄諄教導(dǎo)，和同學(xué)們的熱情幫助下，使我找到了信心。現(xiàn)在想想其實(shí)課程設(shè)計(jì)當(dāng)中的每一天都是很累的，其實(shí)正向老師說得一樣，機(jī)械設(shè)計(jì)的課程設(shè)計(jì)沒有那么簡單，你想copy或者你想自己胡亂蒙兩個(gè)數(shù)據(jù)上去來騙騙老師都不行，因?yàn)槟愕拿恳粋€(gè)數(shù)據(jù)都要從機(jī)械設(shè)計(jì)書上或者機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)上找到出處。雖然種種困難我都已經(jīng)克服，但是還是難免我有些疏忽和遺漏的地方。完美總是可望而不可求的，不在同一個(gè)地方跌倒兩次才是最重要的。抱著這個(gè)心理我一