橋梁專業(yè)畢業(yè)設計---54+90+54應力混凝土連續(xù)梁橋

1、<p><b>　　畢業(yè)設計</b></p><p><b>　　說明書</b></p><p>　　題 目 龍開口永久交通橋設計</p><p>　　專 業(yè) 土木工程（橋梁） </p><p>　　班 級 2008級 茅橋班 </p>&

2、lt;p>　　學 生 衡 煉 </p><p>　　指導教師 劉 東 </p><p><b>　　重慶交通大學</b></p><p><b>　　2012年6月</b></p><p><b>　　前言</b>

3、</p><p>　　畢業(yè)設計是教學計劃中必不可少的環(huán)節(jié)，是在學完教學大綱所規(guī)定的基礎課、技術基礎課和必修的專業(yè)課以后進行的，是培養(yǎng)學生綜合運用所學的基礎知識和專業(yè)知識。本設計是在劉東老師和同組其他各位同學的耐心指導和幫助下完成的。</p><p>　　龍開口永久交通橋畢業(yè)設計主要進行了橋梁方案的設計與比較，橋梁的結構計算，施工組織設計以及手工制圖和CAD制圖。橋梁的方案設計與比較是按安全

4、、實用、經濟、美觀的基本原則進行的，從擬定的六個方案中，選出三個進行了詳細的經濟技術比較。橋梁的結構計算中，運用了Midas軟件進行電算和手算相結合的方法，配置預應力鋼束、驗算。該橋位最終選定為預應力連續(xù)梁橋，該橋特點是梁體連續(xù)，既保持了連續(xù)梁主梁連續(xù)無縫，行車平順又可最大限度地應用平衡懸臂施工法的優(yōu)點；邊跨合龍后，拆除臨時錨固，轉換為支座即體系的轉換，然后進行中跨合龍。連續(xù)梁結構整體性好，采用單柱式橋墩。并且結構性能好，變形小，伸縮縫

5、少，行車平順舒適、造型簡潔美觀、養(yǎng)護工程量小，抗震能力強等優(yōu)點而成為最富有競爭力的主要橋型之一。隨著預應力技術的發(fā)展和不斷完善，特別是伴隨各種先進的施工方法的出現，更使預應力連續(xù)梁橋活躍在橋梁工程的各個領域，以它獨有的魅力而取代其他的橋型成為優(yōu)勝方案。</p><p>　　如今伴隨著我國經濟的飛速發(fā)展，我國的基礎建設要結合我國實際情況考慮運營的長遠發(fā)展。通過本次畢業(yè)設計，使我初步了解了一座橋從最初的地質資料，到設

6、計完成中間的工程，尤其是對連續(xù)梁橋的內力計算和施工有了更進一步的認識。同時也培養(yǎng)了本人查閱參考資料的能力以及進一步熟悉、應用和理解《橋涵設計規(guī)范》，進一步鞏固已學基礎課程知識和專業(yè)知識。</p><p>　　全文由本人編寫，劉東老師指導審閱。</p><p>　　由于本人水平有限、時間倉促，設計中難免有疏忽和錯誤，懇請各位老師和同學批評指正，使本人得到更進一步的提高，謝謝大家的支持！<

7、;/p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　摘 要I</b></p><p>　　ABSTRACTII</p><p>　　第一章 設計基本資料1</p><p><b>　　1.1設計資料1</b></p>

8、<p><b>　　1.1.1地形1</b></p><p>　　1.1.2地質描述2</p><p>　　1.1.3水文情況2</p><p>　　1.1.4路線資料2</p><p>　　1.1.5橋面布置2</p><p>　　1.1.6設計荷載2</p>

9、<p>　　1.1.7當地氣象情況2</p><p><b>　　1.2設計依據2</b></p><p>　　第二章 方案比選4</p><p>　　2.1初擬橋梁方案4</p><p>　　2.2比選橋梁方案5</p><p>　　2.3 技術比較8</p>

10、<p>　　2.4各方案的技術經濟性比較9</p><p>　　2.5推薦橋型方案10</p><p>　　第三章 結構構造及內力計算11</p><p>　　3.1 橋梁要素簡述11</p><p>　　3.2.推薦橋型方案結構尺寸細化及使用材料11</p><p>　　3.2.1設計基本情況

11、11</p><p>　　3.2.2上部構造主箱細部尺寸擬定12</p><p>　　3.2.3下部構造13</p><p>　　3.3單元的劃分及結構模型的建立14</p><p>　　3.4 內力計算15</p><p>　　第四章 預應力鋼筋估算和配筋17</p><p>　　

12、4.1 配筋估算17</p><p>　　4.1.1 主梁控制截面17</p><p>　　4.1.2 最不利荷載組合18</p><p>　　4.1.3 筋束計算19</p><p>　　4.1.4 控制截面估束22</p><p>　　4.2 預應力束布置24</p><p>　

13、　4.2.1 布置原則24</p><p>　　4.2.2 鋼束布置25</p><p>　　4.2.3 控制截面截面特性計算26</p><p>　　第五章 預應力損失計算29</p><p>　　5.1鋼束與管道壁間摩擦引起的應力損失（）29</p><p>　　5.2 錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起

14、的應力損失(）33</p><p>　　5.3 后張法由混凝土彈性壓縮引起的預應力損失(）37</p><p>　　5.3.1邊跨跨中截面37</p><p>　　5.3.2支點截面37</p><p>　　5.3.3中跨1/4L截面38</p><p>　　5.3.4中跨跨中截面38</p>

15、<p>　　5.4 鋼筋松弛引起的預應力損失38</p><p>　　5.5 混凝土收縮、徐變引起的應力損失39</p><p>　　5.5.1邊跨跨中截面40</p><p>　　5.5.2支點截面41</p><p>　　5.5.3 中跨1/4截面41</p><p>　　5.5.4 中跨跨中

16、截面41</p><p>　　5.6 各截面鋼束預應力損失值匯總組合42</p><p>　　第六章 結構驗算43</p><p>　　6.1承載能力極限狀態(tài)下的強度驗算43</p><p>　　6.2 全預應力混凝土構件抗裂性驗算43</p><p>　　6.2.1邊跨跨中控制截面44</p>

17、<p>　　6.2.2支點控制截面44</p><p>　　6.2.3中跨1/4L控制截面45</p><p>　　6.2.4中跨跨中控制截面45</p><p>　　6.3 持久狀況應力驗算46</p><p>　　6.3.1對于邊跨跨中控制截面46</p><p>　　6.3.2對于支點控制

18、截面47</p><p>　　6.3.3 對于中跨1/4L控制截面48</p><p>　　6.3.4 對于中跨跨中控制截面49</p><p>　　6.4短暫狀況應力驗算50</p><p>　　6.4.1對于邊跨跨中控制截面50</p><p>　　6.4.2對于支點控制截面50</p>

19、<p>　　6.4.3 對于中跨1/4L控制截面51</p><p>　　6.4.4 對于中跨跨中控制截面51</p><p>　　6.5撓度驗算52</p><p>　　第七章 行車道板計算54</p><p>　　7.1 懸臂板荷載效應計算54</p><p>　　7.1.1 恒載效應54&l

20、t;/p><p>　　7.1.2 活載效應55</p><p>　　7.2 單向板荷載效應計算55</p><p>　　7.2.1 恒載效應56</p><p>　　7.2.2 活載效應56</p><p>　　7.3 荷載組合59</p><p>　　7.3.1 懸臂板的荷載組合59&

21、lt;/p><p>　　7.3.2 單向板的荷載組合59</p><p>　　7.4 配筋計算59</p><p>　　7.4.1 懸臂板的配筋59</p><p>　　7.4.2 單向板的配筋60</p><p>　　第八章 施工組織設計62</p><p>　　8.1工程概況介紹62

22、</p><p>　　8.2各結構施工方法的選定62</p><p>　　8.3施工組織設計63</p><p>　　8.3.1施工過程描述如下圖63</p><p>　　8.3.2.梁段細部施工63</p><p>　　8.3.3.基礎及橋墩的施工64</p><p>　　8.3.4

23、.主梁施工65</p><p>　　8.4預應力張拉工藝67</p><p>　　8.5 伸縮縫、支座及橋面系施工68</p><p>　　8.6 施工注意事項69</p><p>　　8.7施工工序圖見附圖70</p><p><b>　　結論71</b></p>&l

24、t;p><b>　　致謝72</b></p><p><b>　　參考文獻73</b></p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本設計是一座全長216米的3跨預應力混凝土連續(xù)梁橋，跨徑布置為：54m+90m+54m。在設計中充分地考慮了預應力混凝土連續(xù)梁橋設計的基本理

25、念和方法、施工的關鍵技術與應力和變形控制技術等。并且嚴格遵照設計的程序，內容包括對連續(xù)梁橋的概述、方案的初選、方案的比選、最后的評定以及對主梁內力計算、結構計算和驗算、施工圖設計、施工方法的選擇等，在設計中，本橋擬用大跨徑的連續(xù)梁的主要施工方法——懸臂現澆施工法進行施工。采用現澆這種方式，結構的整體性更好，全截面共同承受恒載和活載。在設計過程中，設計者查閱了較多關于連續(xù)梁橋的資料，參閱了一些關于在建或已建的同類橋梁的設計和施工資料。同時

26、嚴格遵從交通部頒布實施的關于此類橋梁設計、施工規(guī)范，最終達到了理論與實踐相結合的目的。</p><p>　　關鍵詞：預應力混凝土連續(xù)梁橋，方案設計，施工組織設計，平衡懸臂施工</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p><p>　　The design is a three-span pre-stressed continuo

27、us girder bridge.It is 216 meters long.The span is 54 meters+90 meters +54 meters。 In this design ,it contains the conception of the pre-stressed continuous girder bridge the main technology about construction prestresse

28、d control and deformation control.It also contains the comparison of projects, the inherent strIIess,the calculation of structure; the design of construction drawings、the selection of construction method and so on. In th

29、is design ,t</p><p>　　KEY WORDS:continuous pre-stressed girder bridge,project design，construction organization design，balanced cantilever construction</p><p>　　第一章 設計基本資料</p><p><

30、;b>　　1.1設計資料</b></p><p><b>　　1.1.1地形</b></p><p><b>　　龍開口永久交通橋</b></p><p><b>　　1.1.2地質描述</b></p><p>　　覆蓋層為塊石土，厚1.5m～3m，下伏基巖為

31、砂巖。</p><p><b>　　1.1.3水文情況</b></p><p>　　低水位333，設計洪水位338，設計洪水頻率1/100。</p><p><b>　　1.1.4路線資料</b></p><p><b>　　直線橋</b></p><p&g

32、t;<b>　　1.1.5橋面布置</b></p><p>　　凈9m（行車道）+2x2.0m（人行道）+2x0.25m（欄桿）=13.5m</p><p><b>　　1.1.6設計荷載</b></p><p>　　公路-II級 人群荷載根據《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTG D60—2004）第4.3.5條取用 。&l

33、t;/p><p>　　1.1.7當地氣象情況</p><p>　　多年平均氣溫為16℃，極端最高氣溫38℃，極端最低氣溫-2℃。</p><p><b>　　1.2設計依據</b></p><p>　　（1）《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTG D60-2004）</p><p>　　（2）《公路圬工橋涵

34、設計規(guī)范》（JTG D61-2005）</p><p>　?。?）《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG D62-2004）</p><p>　?。?）《公路橋涵地基及基礎設計規(guī)范》（JTGD63-2007）</p><p>　　（5）《公路橋涵設計手冊——梁橋(上、下冊)》</p><p>　　（6）《公路橋涵設計手冊——拱橋

35、(上、下冊)》</p><p>　?。?）《公路橋涵設計手冊——基本資料》</p><p>　?。?）《公路橋涵設計手冊——墩臺與基礎》</p><p>　?。?）《橋梁工程(上冊)——范立礎編》</p><p>　?。?0）《橋梁工程(下冊)——顧安邦編》</p><p>　?。?1）《橋梁施工與組織管理(上、下冊)

36、 ——黃繩武編》</p><p>　?。?2）《橋梁畢業(yè)設計指導書》</p><p><b>　　第二章 方案比選</b></p><p><b>　　2.1初擬橋梁方案</b></p><p>　　根據橋址地形、地質、水文條件和設計要求以及施工上的可行性，初步擬出不同體系、不同材料且各具特色并可能

37、實現的六個方案圖式，分別為：</p><p>　　（一）連續(xù)梁橋：跨徑布置（54m+90m+54m）</p><p>　?。ǘ┥铣惺焦皹颍嚎鐝讲贾?(320m+100m+320m)</p><p>　　（三）簡支梁橋：跨徑布置（540m）</p><p>　?。ㄋ模┻B續(xù)剛構橋：跨徑布置（54m+95+54m）</p><

38、p>　?。ㄎ澹┆毸崩瓨颍嚎鐝讲贾茫?20m+80m）</p><p>　?。┬蓖葎倶嫞嚎鐝讲贾茫?0m+105m+50m）</p><p>　　根據初步擬定的六個方案進行粗選，方案四的連續(xù)鋼構橋和方案一的連續(xù)梁橋方案有一定的類似處，但橋址處地形較為平坦，高差約20m，設置的墩柔性較差，所以舍棄連續(xù)鋼構橋方案；對于獨塔斜拉橋橋梁造價高，尤其是拉索費用昂貴；施工比較復雜，不但要修建

39、比較高的索塔，施工中還要多次調整索力，工序復雜；主塔錨固區(qū)應力集中，混凝土易開裂；主梁錨固區(qū)應力集中，也容易出現開裂；斜拉橋成橋后維修養(yǎng)護費用高，尤其涉及換索時，費用昂貴。斜腿剛構橋鋼材用量大，施工較為復雜，造價較高，且施工控制難度大。所以綜合橋址地層良好等因素，從總體布局、通航要求、環(huán)境協(xié)調、技術先進性、施工可能、景觀要求、技術、經濟等方面考慮后，舍去連續(xù)鋼構橋、獨塔斜拉橋和斜腿鋼構橋三個方案，選出簡支梁橋、上承式拱橋、變截面連續(xù)梁橋

40、三個方進行方案精選比較。</p><p>　　2.2比選橋梁方案 </p><p>　　第一方案——連續(xù)梁橋（54m+90m+54m）</p><p>　　1、方案優(yōu)點:a、連續(xù)梁充分應用了預應力技術的優(yōu)點使施工設備機械化，生產工廠化，提高了施工質量，降低了施工費用。b、連續(xù)梁結構剛度大，變形小，動力性能好，主梁變形撓曲線平緩，有利于高速行車。c、橋梁外型較美觀與設

41、計資料的地形結合較完美，無需水下施工，主梁縱向為變截面形式，使梁體外形和諧，節(jié)省材料并加大了橋下凈空，目前連續(xù)梁橋設計施工經驗成熟。</p><p>　　2、總體布局和結構體系：此方案的橋跨布置為：54m+90m+54m，橋梁全長</p><p>　　216m,三跨變截面單箱單室連續(xù)梁體系,采用三向預應力體系,橋面寬度13.5m,橋面橫橋向設1.5%的雙向橫坡。</p>&l

42、t;p>　　3、主梁截面：箱梁支點梁高5m，跨中及端部梁高均為2m，從支點到跨中（兩端）箱梁底緣按二次拋物線變化，箱梁頂板寬13.5m，底板寬7m，翼緣板懸臂長為3.25m，底板厚度從0.8m變化到0.25m，全橋的頂板厚度不發(fā)生變化為0.25m，跨中腹板厚為0.25m，支點腹板厚度為0.8m。 0#塊距墩中心2.25m范圍內箱梁頂板、底板厚度分別為0.25m、0.8m，腹板厚度為0.8m，采用C50混凝土澆筑。</p>

43、;<p>　　4、下部構造：由于整個地形較為平坦，設墩處墩高約為20m,且橋墩處無水，故擬采用厚為2.5m.寬8.2m的鋼筋混凝土實體板式橋墩，基礎采用高1.5m,襟邊0.8m的兩層擴大基礎。總體布置圖見圖2-1。</p><p>　　5、施工方案：該三跨預應力混凝土連續(xù)梁橋采用掛藍懸臂施工，0號塊采用搭支架現澆，然后采用掛籃懸臂現澆施工，跨中合龍。合龍順序為：先邊跨合龍，然后進行體系轉換，最后中跨

44、合龍。墩身采用滑模施工法，基礎和橋臺采用明挖擴大基礎的施工方法。</p><p>　　6、綜合評價：連續(xù)梁橋線型優(yōu)美與地形完美結合，協(xié)調；橋面連續(xù)，無需設伸縮縫，行車平穩(wěn)、舒適；連續(xù)梁橋采用傳統(tǒng)的掛籃懸臂施工，目前施工工藝成熟，施工簡便，建橋費用比較省，日后維修養(yǎng)護費用也比較少；可以通過設置預拱度、中跨合龍前進行預推解決主跨跨中下?lián)蠁栴}；結構剛度大，動力性能好，變形小，主梁變形撓曲線平緩；當然連續(xù)梁也有不足，比如

45、連續(xù)梁是超靜定結構，基礎不均勻沉降將在結構中產生附加內力，因此，對橋梁基礎要求較高。此外，箱梁截面局部溫差，混凝土收縮、徐變及預應力均會在結構中產生附加內力，增加了設計的復雜性。</p><p>　　第二方案——上承式拱橋(320m+100m+320m)</p><p>　　1、方案優(yōu)點:a、拱是主要承受軸向壓力作用，這樣可充分發(fā)揮混凝土的抗壓性能，無需昂貴的預應力鋼絞線，構造簡單，與其他

46、方案相比節(jié)省鋼材水泥。b、拱橋曲線優(yōu)美，造型美觀，抗風穩(wěn)定性強、造價低、維護費用少。c、采用纜索吊裝施工，質量易于保證，施工周期較短。</p><p>　　2、總體布局和結構體系：此方案的橋跨布置為：3×20m+100m+3×20m，主跨為凈跨徑100m的箱板拱橋，凈矢高為20m，矢跨比為，拱軸系數為1.79。拱上為矩形立柱，橋面為11跨9.7m的鋼筋混凝土簡支空心板梁。兩邊引橋分別為3跨20

47、m預應力簡支空心板梁；下部結構采用圓形橋墩，基礎為擴大基礎。全橋寬為13.5m，橋面橫坡為雙向1.5%。</p><p>　　3、主拱截面：采用鋼筋混凝土箱板拱，拱全寬11.96m，拱厚2m，箱形截面底板厚0.15m,頂板厚0.15m,箱壁厚0.1m。采用C40混凝土。主拱圈初擬采用纜索吊裝施工，因為橋位兩側地勢平坦，有利于預制拱肋。拱箱吊裝就位以后，采用濕接縫連接，為增大拱箱的整體性，除了在吊裝點和立柱下設置橫

48、隔板外，在每隔3m的拱肋弧長處設置一橫隔板。</p><p>　　4、橋面系：拱上橋面系采用預制等跨鋼筋混凝土簡支空心板梁，跨徑為9.7m，板厚為0.5m，每塊板寬1.2m（預留企口現澆連接），全橋寬度方向共有11塊。橋面板吊裝就位以后，采用濕接縫連接；引橋橋面系采用預制等跨預應力簡支空心板梁，跨徑為20m，板厚為1m，每塊板寬1.5m（預留企口現澆連接），全橋寬度方向共有9塊。在整個橋面板上現澆10公分左右的混

49、凝土墊層， 5公分左右的瀝青混凝土鋪裝層。</p><p>　　5、拱上建筑：采用三柱式矩形立柱，平面尺寸為0.8m×1.2m。在與拱圈相接的地方設置一個柱腳，平均高約1m，對高度超過10.00m的立柱，設有橫系梁。</p><p>　　6、引橋下部結構：引橋下部結構采用直徑為1.5m的三柱式圓形橋墩，基礎采用襟邊0.5m，高1m的雙層擴大基礎總體布置見圖2-2.</p&g

50、t;<p>　　7、施工方案：雖然此橋所在地形較好，但跨徑較大，為了節(jié)省模板支架，提高工效，以及保證施工質量，主拱采用纜索吊裝施工，拱圈合龍后再完成拱上建筑的施工。拱上立柱及橋面板采用預制吊裝的施工方法；引橋橋墩采用模板現澆，基礎采用明挖擴大基礎的施工方法。</p><p>　　8、綜合評價：上承式拱橋方案總體來說造型比較美觀，環(huán)境結合較為協(xié)調，造價較省，預制構件節(jié)省了施工時間。然而，拱橋是一種推力

51、結構，支承拱的墩臺和地基必須承受拱端的強大推力，對地基要求很高；橋面系為簡支體系，連續(xù)性較差，行車舒適度較差，在纜索吊裝過程中施工控制難度較大，建造時需要的勞動力較多，不利于節(jié)約成本。</p><p>　　第三方案——先簡支后結構連續(xù)預應力混凝土梁橋（540m）</p><p>　　1、方案優(yōu)點：a、受力簡單，在一期恒載作用下梁中只有正彎矩，適用T形截面梁這種構造簡單的截面形式。b、靜定結

52、構受力明確，體系溫度變化、混凝土收縮徐變、張拉預應力等均不會在梁中產生附加內力，且對地基要求不高。c、設計計算方便，標準跨徑可工廠預制，工藝成熟，質量能夠保證。d、采用先簡支后結構連續(xù)，行車舒適。</p><p>　　2、總體布局和結構體系：此方案的橋跨布置為：540m的預應力簡支T形截面梁橋，橋梁全長215.5m，橋面寬度13.5m，橋面設雙向橫坡，坡度為1.5%。下部結構采用圓柱形橋墩，基礎采用擴大基礎。&l

53、t;/p><p>　　3、主梁截面：主梁采用預應力簡支T梁，梁高2.5米,每片主梁總寬2.25m，橋面總寬13.5m，共六片T梁，中梁兩翼緣板留0.125m的現澆濕接縫，跨中腹板寬0.18m，支點腹板寬0.5m，跨中到支點在處漸變。9m行車道，兩邊各設2m的人行道和0.25m的欄桿。</p><p>　　4、下部構造：整個下部結構橋墩均采用直徑2.2m的雙柱式圓形實心橋墩，基礎采用高1m,襟邊

54、0.5m的兩層擴大基礎。每個橋墩中部設一道橫隔梁，橫隔梁高1.5m，寬1.2m?？傮w布置圖見圖2-3。</p><p>　　5、施工方案：本橋采用預制安裝的施工方法，在工廠將梁體預制完成后運至施工現場吊裝就位，再現澆濕接縫。蓋梁采用現澆施工，基礎采用明挖擴大基礎的施工方法。</p><p>　　6、總體評價：根據地形情況，簡支梁橋方案也是可行的，簡支梁橋受力明確，簡單，計算清楚。另外施工工

55、藝成熟，工廠化施工縮短了施工工期。但簡支梁橋由于設置的伸縮縫較多，對于行車的舒適性有較大的影響，另外梁體的吊裝對設備要求較高，對于本橋40m的簡支梁，梁體的笨重也使得安裝重力較大，相對的給裝配式施工帶來了困難，實際上顯得并不經濟。同時本橋3#橋墩處在深水處，在設計上有一定缺陷，施工上也帶來了一定的難度。</p><p><b>　　2.3 技術比較</b></p><p&

56、gt;　　1、根據設計構思宗旨，橋型方案應滿足受力合理、技術可靠、施工方便、造價經濟以及環(huán)保美觀的原則。以上三個方案基本符合要求。 </p><p>　　2、從結構外形及受力的角度看：第一方案變截面連續(xù)梁橋，變截面箱形梁適應梁的縱向變形，線型優(yōu)美，與環(huán)境相協(xié)調，同時橋面連續(xù)提高了行車的舒適度；第二方案上承式拱橋，這種橋型充分發(fā)揮了混凝土的抗壓性能，曲線優(yōu)美，受力較為明確；第三方案預應力簡支梁橋，結構受力明確，外形

57、簡潔美觀，施工方便，快捷。　 </p><p>　　3 、從施工及維護方面評比：三個方案在國內多有較成熟的施工經驗。第三方案，預應力簡支梁橋，橋型略顯笨重，安裝重力較大，對吊裝設備要求較高，給施工帶來一定困難，綜合來看并不經濟方案，第二方案，上承式拱橋，在設計上有一點缺陷，橋長較其他兩個方案長一些，材料用量較大，施工中占用場地較大施工監(jiān)控難度大；相比之下，第一方案，連續(xù)梁橋，結構合理，受力明確，節(jié)省施工用

58、料，施工速度快，不但施工安全，質量可靠，造價相對較低。</p><p>　　2.4各方案的技術經濟性比較 </p><p>　　表2.1 方案比選表</p><p>　　2.5推薦橋型方案</p><p>　　經過對以上三個比選方案的技術,經濟比較，推薦第一方案連續(xù)梁橋作為推

59、薦橋型方案。其優(yōu)點如下:</p><p>　?。?）、連續(xù)梁橋線型流暢，造型簡潔美觀，行車舒適性較好，養(yǎng)護工程量小。</p><p>　?。?）、連續(xù)梁橋受力明確，支點負彎矩對跨中有卸載作用，故比其他橋型承載能力大。</p><p>　?。?）、連續(xù)梁橋，主梁采用箱形截面，其是一種閉口薄壁截面，其抗扭剛度大，并且有較高的截面效率指標，同時它的頂板和底板面積均比較大，

60、能有效承擔正負彎矩，并滿足配筋要求；另外箱形截面的整體穩(wěn)定性好，材料用量也較省，符合安全、經濟的原則。</p><p>　　（4）、連續(xù)梁橋施工方便，采用平衡懸臂施工法，充分利用預應力技術的優(yōu)點，使施工設備機械化，生產工廠化，從而提高施工質量，降低費用。</p><p>　?。?）、近幾年建造連續(xù)梁較多，施工技術可靠。</p><p>　　根據設計的安排和教學的需要

61、，以及設計者的意愿，最終確定的方案為連續(xù)梁橋。</p><p>　　第三章 結構構造及內力計算</p><p>　　3.1 橋梁要素簡述</p><p>　　設計范圍K24+940-K25+150</p><p>　　橋跨布置：主跨徑定為90m，邊跨跨徑根據國內外已有的經驗和文獻，主跨與邊跨的比值為1:0.55-1:0.65，本設計才用1:0

62、.6即54m+90m+54m預應力混凝土連續(xù)梁橋。橋梁全長216m。</p><p>　　箱梁：根據設計資料及結構要求，主橋采用單箱單室箱梁，箱頂寬13.5m，箱底寬7m，梁高5~2m。梁體在端部、墩頂處設有橫隔板，橫隔板中部設有孔洞，以利檢查人員通過。支點處高跨比，在范圍內，滿足要求。</p><p>　　主墩：鋼筋混凝土實心單柱式橋墩，1號墩高22.8m，2號墩高24.5m，采用擴大基

63、礎，墩厚2.5m，寬8.2m。</p><p>　　橋面鋪裝：由于本設計中橋面橫坡設置在橋面鋪裝上，橫坡1.50%所以在本設計中鋪裝層從橋面邊緣到橋面中心防水混凝土厚度為10cm，上加5cm厚的瀝青混凝土磨耗層，橋面混凝土與瀝青混凝土之間防水層，防水層采用橋面專用防水涂料。</p><p>　　3.2.推薦橋型方案結構尺寸細化及使用材料</p><p>　　3.2.

64、1設計基本情況</p><p>　　a、.橋梁寬度：0.25m（防護欄）2m（人行道）+9m（行車道）+2m(人行道)0.25m（防護欄）=13.5m</p><p>　　b、.荷載等級：公路II級；人群荷載按照公路橋涵設計通用規(guī)范內插取值為2.7kN/㎡.</p><p><b>　　c、.材料性能參數</b></p><

65、p><b>　?。?）混凝土</b></p><p>　　主橋箱梁混凝土強度等級為C50，主要強度指標為：強度標準值 =32.4,=2.65；強度設計值=22.4,=1.83 ；彈性模量 =3.45×.</p><p>　　橋墩強度等級為C30，主要強度指標為：強度標準值=20.1,</p><p>　　=2.01；強度設計值

66、=13.8, =1.39；彈性模量=3.00×. </p><p><b>　　（2）普通鋼筋</b></p><p>　　1）縱向抗拉普通鋼筋采用HRB400鋼筋，其強度指標為</p><p>　　抗拉強度標準值=400</p><p>　　抗拉強度設計值=340</p><p>　

67、　彈性模量 =2.0×105</p><p>　　2）箍筋及構造鋼筋采用R235鋼筋，其強度指標為</p><p>　　抗拉強度標準值=235</p><p>　　抗拉強度設計值=195</p><p>　　彈性模量 =2.1×105</p><p><b>　?。?）

68、 預應力鋼筋</b></p><p>　　具體指標詳見第4章.</p><p>　　3.2.2上部構造主箱細部尺寸擬定</p><p>　　a. 立面布置: 本橋主橋邊跨為54m，主跨為90m，邊中跨比為0.6。</p><p><b>　　b. 上部結構</b></p><p>　　

69、根據已成橋資料及《梁橋》、《橋梁工程》（上冊）手冊有關連續(xù)梁截面形式及尺寸的相關內容，擬訂主梁尺寸如下：</p><p>　　采用單箱單室箱梁截面，箱頂板寬13.5m，底板寬7m。</p><p>　　變截面梁墩頂處梁高與最大跨徑的關系：梁高為，依據此關系支點梁高取5.0m.</p><p>　　變截面梁跨中處梁高與最大跨徑的關系：梁高為, 依據此關系跨中梁高取2.

70、0m.</p><p>　　梁底高度曲線采用2次拋物線變化以跨中梁底為原點，頂板厚不變,取25cm，跨中處底板厚25cm，支點底板厚80cm，以便布置預應力束，箱梁底板按2次拋物線變化以跨中梁底為原點。其支點、跨中截面如下圖3-1,3-2所示：</p><p>　　圖3-1 支點梁截面圖</p><p>　　圖3-2 中跨跨中梁截面圖</p><

71、p><b>　　3.2.3下部構造</b></p><p>　　兩個主墩均采用單柱式實體橋墩，縱橋向寬度為2.5m，橫橋向寬度8.2m，墩高分別為22.8m，24.5m。根據給出的地質條件，認為地質條件良好，基礎采用擴大基礎，采用人工明挖擴大基礎施工。</p><p><b>　　其它情況說明：</b></p><p&g

72、t;　　橋面鋪裝中心厚度為10.15cm，靠人行道處10cm,橋面設置1.5%橫坡，橋面鋪裝時形成橫坡，橋面鋪裝使用C40號防水混凝土。</p><p>　　3.3單元的劃分及結構模型的建立</p><p>　　根據施工的要求，掛籃的承重量一般在200噸以內，這就要求單元長度在3m-5m之間。中跨合攏段一般都在1.5m-3m之間。本橋單元劃分長度為3.25m 、5m。</p>

73、<p>　　本橋模型采用midas軟件建立。本次使用的midas軟件是在網絡上購買的，附帶加密狗，網址：http://www.midasuser.com。全橋共分為58個單元，主梁58個，因為是連續(xù)梁，故模型中沒有建橋墩。邊跨兩端各為8m的現澆段，分為3個單元2m，3m，3m。邊跨、中跨合龍段均為2 m，并單獨劃分成2個單元。施工按照劃分的單元逐段懸臂施工。坐標原點建在全橋左端橋面上，沿跨徑為x軸（向右為正）。支點處4.5m

74、長為等高度的梁高，支點到跨中截面變化為二次曲線。以下為全橋計算單元劃分示意圖： </p><p>　　連續(xù)梁橋施工節(jié)段布置圖（半跨）</p><p>　　Midas輸出0號塊施工圖（渲染效果圖）：</p><p>　　圖3-4 0號塊施工圖</p><p>　　Midas輸出0號塊施工彎矩內力圖：</p><p>　

75、　圖3-5 0號塊施工時彎矩圖</p><p>　　Midas輸出最大懸臂段施工圖（渲染效果圖）：</p><p>　　圖3-6 最大懸臂段施工圖</p><p>　　Midas輸出最大懸臂段施工彎矩內力圖：</p><p>　　圖3-7 最大懸臂段施工時彎矩圖</p><p>　　Midas輸出成橋階段極限承載

76、能力彎矩組合包絡圖：</p><p>　　圖3-8 成橋階段承載能力極限組合彎矩包絡圖</p><p>　　Midas輸出成橋階段正常使用狀態(tài)短期組合彎矩包絡圖：</p><p>　　圖3-9 成橋階段正常使用狀態(tài)短期組合彎矩包絡圖</p><p><b>　　3.4 內力計算</b></p><

77、p>　　采用midas軟件建模，考慮施工階段的影響，荷載為車道荷載，將全部活載及恒載以及收縮徐變溫度荷載按最不利荷載組合得到承載能力極限狀態(tài)基本組合和正常使用階段短期效應組合和長期效應組合的包絡圖，現選取主要內力控制截面：邊跨垮中，支點，中跨1/4處，中跨跨中內力計算結果列于表3.1，如下：</p><p>　　表3.1 承載能力極限狀態(tài)和使用階段主梁內力組合計算結果</p>

78、;<p>　　第四章 預應力鋼筋估算和配筋</p><p>　　梁段力筋布置采用三向預應力，包括縱向預應力，橫向預應力和豎向預應力，主要進行縱向預應力的設計，對于橫向預應力和豎向預應力在力筋布置時做簡要說明。</p><p>　　根據《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTG D060-2004）和《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG D062-2004）的要求，參照《

79、結構設計原理》（人民交通出版社）和《公路橋涵設計手冊—梁橋分冊》（人民交通出版社）采用手算。預應力混凝土連續(xù)梁應滿足使用荷載下的應力要求和承載能力極限狀態(tài)下的正截面強度要求。因此預應力鋼筋的數量可以從這兩方面綜合確定。</p><p>　　預應力梁達到受彎極限狀態(tài)時，受壓區(qū)的混凝土應力達到混凝土抗壓設計強度，受拉區(qū)鋼筋達到設計強度，</p><p>　　本橋取邊跨跨中截面、支點截面、1/4

80、跨中截面，跨中截面進行預應力束估算。</p><p><b>　　4.1 配筋估算</b></p><p>　　4.1.1 主梁控制截面</p><p>　　截面幾何特性（邊跨跨中，橋墩支點，中跨1/4L處、中跨跨中截面）計算，</p><p>　　調用midas截面計算。假設邊跨跨中截面預應力鋼束的重心距上緣30cm，

81、支點截面預應力鋼束的重心距上緣50cm，中跨1/4L截面預應力鋼束的重心距上緣40cm,中跨跨中截面預應力鋼束的重心距下緣10cm。計算結果見表4.1。</p><p>　　表4.1 截面幾何特性計算表</p><p>　　其中：——截面形心距截面上緣的距離；</p><p>　　——截面形心距截面下緣的距離；</p>

82、;<p>　　——截面上緣抗彎模量,按下式計算＝I/；</p><p>　　——截面下緣抗彎模量，按下式計算＝I/；</p><p>　　, ——截面上下緣核心矩，按下式計算，, ＝/A, /A;</p><p>　　，——截面上緣，下緣預應力鋼筋重心距截面形心的距離；</p><p>　　4.1.2 最不利荷載組合</p

83、><p>　　表 4.2 荷載最不利組合計算表</p><p>　　4.1.3 筋束計算</p><p>　　預應力混凝土梁在預加應力和使用荷載作用下的應力狀態(tài)應滿足的條件是：截面上、下緣均不產生拉應力，且上、下緣的混凝土均不被壓碎。</p><p><b>　　上緣應力：</b>

84、</p><p><b>　　式（4.1）</b></p><p><b>　　式（4.2）</b></p><p><b>　　式（4.3）</b></p><p><b>　　式（4.4）</b></p><p>　　式中：－由

85、預加力在截面上緣和下緣所產生的應力；</p><p>　?。謩e為截面上、下緣的抗彎模量（可按毛截面考慮）；</p><p>　?。奢d最不利組合時的計算截面內力，當為正彎矩時取正值，當為負彎矩時取負值；</p><p>　?。炷翉潐簯ο拗怠?lt;/p><p>　　一般情況下，由于梁截面較高，受壓區(qū)面積較大，上、下緣的壓應力不是控制因素，

86、為簡便計，可只考慮上緣和下緣的拉應力的這個限值條件。在《公路橋規(guī)》中，當預拉區(qū)配置受力的非預應力鋼筋時，容許截面出現少許拉應力，但在估算數量時，依然假設等于零。</p><p>　　根據截面受力情況，其配筋由三種形式：截面上、下緣均布置力筋以抵抗正、負彎矩；僅在截面下緣布置力筋以抵抗正彎矩或僅在上緣布置力筋以抵抗負彎矩。下面就分這三種情況討論：</p><p>　?。ㄒ唬?截面上下緣均配置

87、有力筋和以抵抗截面正負彎矩，由力筋和在截面上下緣產生的應力分別是：</p><p><b>　　式（4.5）</b></p><p><b>　　式（4.6）</b></p><p>　　將式（4.1）～式（4.4）分別代入式（4.5）、式（4.6），解聯(lián)立方程式后得到：</p><p><b

88、>　　式（4.7）</b></p><p><b>　　式（4.8）</b></p><p>　　式中：－分別是上緣的預應力力筋重心和下緣的預應力力筋重心離截面重心的距離；</p><p>　?。謩e是截面的上核心矩和下核心矩；</p><p>　?。炷两孛娣e，本計算書中取凈截面面積計算。</

89、p><p><b>　　令， </b></p><p>　　代入式（4.7）、式（4.8）中得到： </p><p><b>　　式（4.9）</b></p><p><b>　　式（4.10）</b></p><p>　　式中：－上緣和下緣預應力筋的數

90、目；</p><p>　　－每束預應力筋的面積；</p><p>　?。A應力筋的永存應力。</p><p>　?。ǘ?當截面只在下緣布置力筋以抵抗正彎矩時：</p><p>　　當上緣不出現拉應力控制時：</p><p><b>　　由得到</b></p><p>&l

91、t;b>　　式（4.11）</b></p><p>　　當下緣不出現拉應力控制時：</p><p><b>　　由得到：</b></p><p><b>　　式（4.12）</b></p><p>　?。ㄈ?截面中只在上緣布置力筋以抵抗負彎矩時：</p><p

92、>　　當由上緣不出現拉應力控制時</p><p><b>　　由得到：</b></p><p><b>　　式（4.13）</b></p><p>　　當由下緣不出現拉應力控制時：</p><p><b>　　由得到：</b></p><p>&l

93、t;b>　　式（4.14）</b></p><p>　　預應力梁到達受彎的極限狀態(tài)時，受壓區(qū)混凝土應力達到混凝土抗壓設計強度，受拉區(qū)鋼筋達到抗拉設計強度。截面安全性時通過計算截面抗彎安全系數來保證的。在初步估算預應力力筋數量時，T型或箱形截面，當中性軸位于受壓翼緣內可按矩形截面計算，但是當忽略實際上存在的雙筋影響時（受拉區(qū)、受壓區(qū)均有預應力筋）會使計算結果偏大，作為力筋數量的估算使允許的。<

94、;/p><p>　　按破壞階段估算預應力筋的基本公式是：</p><p><b>　　如圖4-1知：</b></p><p><b>　　式（4.15）</b></p><p><b>　　式（4.16）</b></p><p>　　圖4-1 截面內力圖&

95、lt;/p><p>　　由式（4.16）解得： </p><p><b>　　式（4.17）</b></p><p>　　將式（4.17）代入式（4.15），整理后得：</p><p>　　或 式（4.18）</p><p>　　式中：－預應力筋數目；</p><p>

96、　?。炷量箟涸O計強度；</p><p>　?。A應力筋抗拉設計強度；</p><p>　　－混凝土安全系數，通常取1.25；</p><p><b>　?。孛嬗行Ц叨取?lt;/b></p><p>　　若截面承受雙向彎矩時，可視為單筋截面，分別計算上、下緣所需得力筋數量。</p><p>　　T

97、型或箱形截面，當中性軸位于腹板內，則應考慮截面腹板部分受壓混凝土得工作，相應計算方法與公式可以參照《公路橋規(guī)》。</p><p>　　4.1.4 控制截面估束</p><p>　　擬采用φj15.2鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積,抗拉強度標準值,抗拉強度設計值，張拉控制應力取 </p><p>　　，預應力損失張拉控制應力的20%估算。混凝土采用抗壓強度設計

98、值，結構重要性系數取。</p><p>　　a、承載能力極限狀態(tài)設計</p><p>　　邊跨跨中截面：由荷載組合包絡圖知僅上緣布置鋼筋。</p><p>　　,H=2.32m,,m, , 取m, m, k=2</p><p>　　故可按第一類形截面設計</p><p>　　支點截面：由荷載組合包絡圖知僅上緣布置鋼筋。

99、</p><p>　　,H=5m,,m, , 取m, m, k=2</p><p>　　故可按第一類形截面設計</p><p>　　中跨1/4L截面：由荷載組合包絡圖知僅上緣布置鋼筋。</p><p>　　,H=2.6m,,m, , 取m, m, k=2</p><p>　　故可按第一類形截面設計</p>

100、<p>　　中跨跨中截面：由荷載組合包絡圖知僅下緣布筋。</p><p>　　,H=2m,,m, , 取m, m, k=2</p><p>　　故可按第一類形截面設計</p><p>　　b、按正常使用極限狀態(tài)的正截面抗裂驗算要求和截面壓應力要求估算。</p><p>　　根據前面預應力估束所滿足的條件代入公式進行估束，荷載組合分

101、別為使用階段的短期效應組合和彈性效應組合，詳細計算在excel表格中完成，現將計算結果整理后匯總列于下表。</p><p>　　表4.3 預應力估束匯總表 </p><p>　　4.2 預應力束布置</p><p>　　4.2.1 布置原則</p><p>　　1、縱向預應力鋼束為結構的主要受力鋼筋，為

102、設計和施工方便，進行了對稱布束，錨頭布置盡量靠近壓應力區(qū)，且預應力鋼筋的布置，其重心線不得超出束界范圍。</p><p>　　2、鋼束在橫斷面中布置時直束靠近頂板布置，彎束位于或靠近腹板，便</p><p>　　于下彎錨固；預應力鋼筋彎起的角度應與所承受的剪力變化規(guī)律相配合。</p><p>　　3、本橋采用預埋金屬波紋管，根據《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋<

103、;/p><p>　　涵設計規(guī)范》（JTG D62-2004）第9.4.9.1條規(guī)定，其水平凈距不應小于4cm，且不宜小于管道直徑的0.6倍，管道與構件頂面或側面邊緣的凈距不應小于3.5cm；至構件底面的凈距不小于5cm；管道的內徑比預應力筋的外徑至少大于1cm；后張預應力構件的曲線預應力鋼筋的曲率半徑鋼絞線不應小于6m。</p><p>　　本橋取定管道外徑為10cm,管道凈間距為8cm。上緣

104、最邊緣預應力鋼束到梁頂</p><p>　　的凈距為10cm，下緣最邊緣預應力鋼束到梁頂的凈距為8cm。</p><p>　　4.2.2 鋼束布置</p><p><b>　　橫斷面布置</b></p><p><b>　　a、邊跨跨中截面</b></p><p>　　邊跨跨

105、中截面鋼束估算為432根，擬分為24束，每束18根，平均分布在上翼緣板上，鋼絲束、鋼絞線其曲率半徑不小于4m；縱向預應力鋼束為結構的主要受力鋼筋，為了設計和施工方便，進行對稱布置，預應力鋼束布置如圖4-2。</p><p>　　圖4-2 邊跨跨中截面預應力布置圖</p><p><b>　　b、支點截面</b></p><p>　　支點截面鋼束

106、估算為972根，擬分為54束，每束18根，平均分布在上翼緣板上，鋼絲束、鋼絞線其曲率半徑不小于4m；縱向預應力鋼束為結構的主要受力鋼筋，為了設計和施工方便，進行對稱布置，預應力鋼束布置如圖4-3。</p><p>　　圖4-3 支點截面預應力布置圖</p><p><b>　　c、中跨1/4截面</b></p><p>　　中跨1/4截面預應力

107、根數與邊跨相同，全部布置在上翼緣板上，布置與邊跨跨中截面相同，故此處不在列出。詳見圖4-2</p><p><b>　　d.中跨跨中截面</b></p><p>　　中跨跨中截面鋼束估算為160根，擬分為16束，每束10根，平均分布在底板上，鋼絲束、鋼絞線其曲率半徑不小于4m；縱向預應力鋼束為結構的主要受力鋼筋，為了設計和施工方便，進行對稱布置,預應力鋼束布置如圖4-

108、4。</p><p>　　圖4-4 中跨跨中截面預應力布置圖</p><p>　　4.2.3 控制截面截面特性計算</p><p>　　根據布置的預應力鋼束，重新進行截面特性計算?，F將控制截面：邊跨跨中截面，支點截面，1/4中跨截面，中跨跨中截面的截面特性計算結果分別列于表4.4,表4.5,表4.6和表4.7。計算過程在excel中完成。</p>&

109、lt;p>　　表4.4 邊跨跨中截面特性計算表</p><p>　　表4.5 支點截面特性計算表</p><p>　　表4.6 中跨1/4L截面特性計算表</p><p>　　表4.7 中跨跨中截

110、面特性計算表</p><p>　　第五章 預應力損失計算</p><p>　　預應力束的張拉控制應力，參照《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTG D060-2004）和《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG D062-2004）的要求，參照《結構設計原理》（人民交通出版社，葉見曙主編）和《公路橋涵設計手冊—梁橋分冊》（人民交通出版社）規(guī)定：</p><p>

111、　　構件在預加應力時，預應力鋼絞線的錨下控制應力應符合，故。</p><p>　　預應力鋼筋的張拉采用后張法，預應力混凝土構件在正常使用極限狀態(tài)計算中，根據《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG D062-2004）第6.2.1條，應計算以下各項預應力損失：</p><p>　　預應力筋與管道壁間摩擦引起的應力損失；錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應力損失；混凝土彈性壓縮引

112、起的應力損失；鋼筋松弛引起的應力損失；混凝土收縮、徐變引起的應力損失。現分別計算選取的控制截面的預應力損失。</p><p>　　5.1鋼束與管道壁間摩擦引起的應力損失（）</p><p>　　根據《橋梁設計規(guī)范》預規(guī)第6.2.2條規(guī)定，預應力筋與管壁間的摩擦損失按下列公式計算：</p><p><b>　　式（5.1）</b></p&g

113、t;<p>　　式中：－張拉鋼筋時錨下的控制應力，</p><p><b>　　張拉控制應力；</b></p><p>　?。A應力筋與管道壁的摩擦系數，預埋金屬波紋管取0.25；</p><p>　?。瓘膹埨酥劣嬎憬孛媲€管道部分切線的夾角之和，以rad計；</p><p>　　－管道每米局部偏差對摩擦

114、的影響系數，預埋金屬管取0.0015；</p><p>　　－從張拉端至計算截面的管道長度，以米計，可近似取該管道在構件縱軸上投影長度。</p><p>　　表5.1 邊跨跨中截面管道摩擦預應力 </p><p>　　表5.2 支點截面管道摩擦預應力損失 </p><p

115、>　　表5.3 中跨1/4截面管道摩擦預應力損失</p><p>　　5.4 中跨跨中截面管道摩擦預應力損失</p><p>　　5.2 錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應力損失(）</p><p>　　本設計采用YM15-10和YM15-18兩種錨具，按《公路鋼筋混凝土及預應力混

116、凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG D062-2004）第6.2.3條錨具變形、鋼筋回縮引起的預應力損失按下式計算</p><p><b>　　式（5.2）</b></p><p>　　式中：—錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值，mm，按《公預規(guī)》表6.2.3采用，本橋采用的是夾片錨具，取6mm；</p><p>　　—張拉端至錨固端之間的距離（mm）；&

117、lt;/p><p>　　—預應力鋼筋的彈性模量，。</p><p>　　后張法構件預應力曲線鋼筋有錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預應力損失，應考慮錨固后反向摩擦的影響，可參照《公預規(guī)》附錄D計算如下：</p><p>　　反摩擦影響長度可按下式計算：</p><p><b>　　式（5.3）</b></p>

118、<p><b>　　式（5.4）</b></p><p>　　式中：—單位長度由管道摩擦引起的預應力損失；</p><p>　　—張拉端錨下控制應力，按《公預規(guī)》第6.1.3條的規(guī)定采用；</p><p>　　—預應力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端預應力；</p><p>　　—張拉端到錨固端的距離。</

119、p><p>　　當時，預應力鋼筋離張拉端處考慮反摩擦厚的預應力損失（），可按下式計算：</p><p><b>　　式（5.5）</b></p><p><b>　　式（5.6）</b></p><p>　　式中，當時在影響范圍內，預應力鋼筋考慮反摩擦后在張拉端錨下的預應力損失值；如，表示處預應力鋼筋不

120、受反摩擦的影響。</p><p>　　表5.5 邊跨跨中截面錨具變形預應力損失</p><p>　　表5.6 支點截面錨具變形預應力損失</p><p>　　表5.7 中跨1/4L截面錨具變形預應力損失</p><p>　　表5.8