紡織外文翻譯--改良空氣噴嘴附件后的紡紗系統(tǒng)的紗線性能研究（中文）

1、<p><b>　　中文7045字</b></p><p>　　出處： FIBRES & TEXTILES in Eastern Europe 2013; 21, 2(98): 43-50.</p><p>　　改良空氣噴嘴附件后的紡紗系統(tǒng)的紗線性能研究</p><p>　　德梅特耶爾馬茲，穆斯塔法重考</p>

2、<p>　　摘要 在本研究中，對(duì)于傳統(tǒng)環(huán)錠紡和緊密紡紗系統(tǒng)中放在細(xì)紗機(jī)牽伸系統(tǒng)下面的空氣噴嘴進(jìn)行了改良。修改后的傳統(tǒng)環(huán)錠紡紗系統(tǒng)被稱為“噴氣環(huán)錠紡”，而噴嘴和緊密紡紗系統(tǒng)的組合被命名為“緊密型噴氣”。實(shí)際上，在以往的文獻(xiàn)上沒有這樣的系統(tǒng)，因此，在紡織領(lǐng)域上緊密型噴氣紡紗系統(tǒng)是一個(gè)新的應(yīng)用。將環(huán)錠紡，“噴氣環(huán)錠紡”，緊密噴氣紗的性能進(jìn)行比較，可以發(fā)現(xiàn)改良后紡紗系統(tǒng)有助于有效地減少長(zhǎng)毛羽的數(shù)量和在扭轉(zhuǎn)和拉伸性能上的改良。噴氣環(huán)錠紡

3、、紡紗系統(tǒng)在S3紗線毛羽值上減少了40%。然而，緊湊型噴氣紡紗系統(tǒng)比起傳統(tǒng)環(huán)錠紗減少毛羽超過了50%。一個(gè)相對(duì)較高的紗線毛羽減少是建立在噴嘴幾何形狀和空氣壓力水平的適當(dāng)變化上。然而，和噴氣環(huán)錠紡紗系統(tǒng)相比，緊密紡噴氣系統(tǒng)對(duì)于紗線性能改變是非常有效的，特別是毛羽。緊密紡噴氣系統(tǒng)甚至略微增加紗線強(qiáng)度。</p><p>　　關(guān)鍵詞 紗線，毛羽，空氣噴嘴，漩渦氣流，強(qiáng)度，不勻率</p><p>&

4、lt;b>　　導(dǎo)言</b></p><p>　　在過去的幾年中，紗線毛羽吸引了越來越多的關(guān)注，由于其高生產(chǎn)速度和商業(yè)化的測(cè)量?jī)x器的重要性。另一方面，紗線毛羽在紡織過程的影響，特別是機(jī)織和針織，及其對(duì)最終產(chǎn)品特性的影響導(dǎo)致引進(jìn)了毛羽測(cè)量?jī)x器[1]。因此紗線毛羽作為紗線質(zhì)量評(píng)估的參數(shù)。</p><p>　　為了減少紗線毛羽，紡織品部門引進(jìn)了新紡紗系統(tǒng)和一些修改。一個(gè)新的紡紗方

5、法是基于凝聚紡紗纖維與氣流或磁效應(yīng)，從而最大限度地減少環(huán)上的紡紗框架。緊湊的旋轉(zhuǎn)使大部分的纖維被集成到紗線結(jié)構(gòu)。目前有基于噴氣噴嘴組件位置的嘗試用于在傳統(tǒng)環(huán)錠紡紗的紡紗系統(tǒng)，其中的過程被稱為“噴氣環(huán)錠紡”。提到的jetring可以作為其中一種改良紡紗系統(tǒng)，其目的是通過噴嘴的旋轉(zhuǎn)氣流把纖維投射到紗線因此產(chǎn)生更少的毛羽。噴嘴的另一個(gè)應(yīng)用組件是緊密紡噴氣紗系統(tǒng)，首先介紹了Y?lmaz參考[ 10 ]（圖1）。在緊密紡噴氣系統(tǒng)，噴嘴安裝在RoC

6、oS緊密單元下面。</p><p>　　表1. Aegean 棉纖維的性能 </p><p>　　表 2. 紡紗詳情. </p><p>　　圖2傳統(tǒng)環(huán)錠紡（1）和噴氣環(huán)錠紡（2）在立達(dá)G10環(huán)錠紡紗機(jī)上的生產(chǎn)情況</p><p>　　許多研究表明，噴氣環(huán)錠紡紗線相比傳統(tǒng)的環(huán)錠紡紗線有較低的毛羽值 [ 2 - 6 ]。另一方面，發(fā)現(xiàn)關(guān)于噴氣環(huán)

7、錠紡紗線拉伸性能相互不一致。一些研究表明，噴氣環(huán)錠紡紗線拉伸性能比傳統(tǒng)環(huán)錠紗高[ 6，7 ]，而他們中的一些已經(jīng)報(bào)導(dǎo)過的卻說傳統(tǒng)的環(huán)錠紡和噴氣環(huán)錠紡有類似的強(qiáng)力和伸長(zhǎng)值[3,5,8,9]。</p><p>　　在文獻(xiàn)中，在集中于在紡紗過程中對(duì)空氣噴嘴的使用分析研究上，使用了不同類型和線密度的纖維。然而，一直沒有注意到緊密紡紗系統(tǒng)和噴嘴。因此，緊密噴氣紡紗系統(tǒng)可以考慮作為在紡織領(lǐng)域的新應(yīng)用。據(jù)報(bào)道，該系統(tǒng)能有效減少

8、紗線毛羽[ 10，11 ]。在本研究中，它旨在比較緊密型噴氣紗與那些噴氣環(huán)錠紡紗的性能。噴氣環(huán)錠紡和緊密型噴氣紡紗系統(tǒng)都是基于空氣噴嘴的使用而改良的。特別是，我們專注于比較兩種改良紡紗系統(tǒng)對(duì)紗線毛羽以及對(duì)其他性能的影響。</p><p><b>　　材料和方法</b></p><p><b>　　紗線生產(chǎn)</b></p><p

9、>　　為了確定空氣噴嘴對(duì)紗線性能的影響，我們生產(chǎn)100%精梳棉噴氣環(huán)錠紡紗和19.68tex緊密型噴氣紗線（紗支數(shù)）。然后傳統(tǒng)環(huán)錠紡和緊密噴氣紗得到的是同樣粗細(xì)。因此，四個(gè)不同類型的紗線具有相同的原料紡。選擇了695tex的粗紗以及要選的紗性能已在表1給出。</p><p>　　在所有的紗線生產(chǎn)，給定相同的紡紗參數(shù)是很重要的，例如相同的扭曲，牽伸，主軸轉(zhuǎn)速和傳送速度，表2給出了紗線詳情。</p>

10、<p><b>　　噴氣環(huán)錠紡紡紗系統(tǒng)</b></p><p>　　在噴氣環(huán)錠紡紗的生產(chǎn)，首次設(shè)計(jì)了安裝支撐裝置在紡紗系統(tǒng)以便噴嘴的使用。結(jié)合傳統(tǒng)環(huán)錠紡的空氣噴嘴，噴嘴放置在立達(dá)G10傳統(tǒng)環(huán)錠細(xì)紗機(jī)牽伸系統(tǒng)的下面（圖2）。</p><p>　　圖4。空氣噴嘴（2）在帶支撐裝置（1）RoCoS緊密紡系統(tǒng)中的應(yīng)用。</p><p>　

11、　支承裝置關(guān)于調(diào)整噴嘴位置和與出口之間的距離是可選的?？諝鈬娮煳挥趥鹘y(tǒng)環(huán)形輸送輥紡紗系統(tǒng)約6厘米以下。</p><p><b>　　緊密型噴氣紡紗系統(tǒng)</b></p><p>　　用于噴氣環(huán)錠紡紗線生產(chǎn)的支撐裝置是放在RoCoS緊密紡系統(tǒng)上的。RoCoS是一個(gè)緊密紡系統(tǒng)。如圖3所示，底部輥（1）支撐前羅拉（2）和輸送輥（3）。磁壓實(shí)機(jī)采用專門設(shè)計(jì)的狹縫（4），位于前輥

12、和交付輥之間。因此，壓縮室通過底部滾子表面產(chǎn)生從A到B的夾線纖維束來牽伸上述夾線，就像它是在傳統(tǒng)的環(huán)錠紡紗系統(tǒng)。下面的夾線纖維被引導(dǎo)進(jìn)入磁壓路機(jī)縫和凝聚在磁壓縮室。當(dāng)他們通過夾持線B，纖維從鋼絲圈來扭轉(zhuǎn)給出，因此產(chǎn)生紗線[ 12 ]。</p><p>　　圖3RoCoS緊密紡系統(tǒng)[ 13 ]的主要元素（1：底輥，2：前輥，3：輸送輥，4：裝有磁鐵，5支橋機(jī)，6：導(dǎo)紗，7：膠輥架，8：稱重彈簧）。</p>

13、;<p>　　圖5。噴嘴頭，噴嘴體（A）（B）和噴嘴（C）</p><p>　?。?：2：噴射器噴嘴入口，3：4：捻室，噴嘴出口）</p><p>　　圖6。噴嘴的噴油器和噴油器（一）角（B）。</p><p>　　為了結(jié)合緊密紡紗系統(tǒng)和空氣噴嘴，噴嘴被放在RoCoS緊密單元出口和導(dǎo)紗口之間，然后生產(chǎn)出緊密紡噴氣紗線（圖4）。在噴氣環(huán)錠紡紗的生產(chǎn)過程中

14、，噴嘴和RoCoS系統(tǒng)牽伸單元之間的距離大概是6厘米。</p><p><b>　　空氣噴嘴</b></p><p>　　用于噴氣環(huán)錠紡和緊密紡噴氣紗生產(chǎn)的噴嘴由嘴頭和身體組成（圖5）。噴嘴身體由一個(gè)圓柱形截面的主孔（1），噴射器（2），捻室（3）和噴嘴出口（4）組成（圖5。B）。主孔從噴嘴入口延生至噴嘴出口，噴嘴具有恒定的直徑2.5毫米。噴射器位于相對(duì)于噴嘴一定角度

15、的軸上，因此他們能完美切合。</p><p>　　在目前的工作中，為了減少任何可能的變化，我們使用兩種類型的噴嘴。兩個(gè)噴嘴由不同的噴油角區(qū)別開。他們軸向注水井的角度是15º和45°（θ）（圖6）?？諝夥謩e從15º和45°進(jìn)入到主孔。15º噴射角的噴嘴稱為為噴嘴1，而45º的被稱為噴嘴2。噴頭通過噴油器將來自壓縮機(jī)的壓縮空注入噴射器裝置的噴嘴體。在這兩個(gè)類

16、型噴嘴用的是相同的噴頭。在jetring和緊密噴氣紡紗的生產(chǎn)中，空氣壓力保持在75 kPa。</p><p><b>　　紗線試驗(yàn)</b></p><p>　　為了盡量減少任何可能的變化，我們使用的每根紗線都來自相同的主軸。紗線試驗(yàn)是在烏斯特測(cè)試儀3，茨威格爾G566，烏斯特tensorapid和瑞士brustio ETT上進(jìn)行和每個(gè)系統(tǒng)的紗線都是在相同的順序下測(cè)試（

17、表3）。三個(gè)樣品對(duì)其每根紗線的類型進(jìn)行了測(cè)試。試驗(yàn)是在標(biāo)準(zhǔn)大氣條件下進(jìn)行的和我們的條件樣品都是在至少24小時(shí)前試驗(yàn)。所有的測(cè)試都進(jìn)行了相同的測(cè)試及結(jié)果都進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，確定任何顯著的差異。</p><p><b>　　結(jié)果與討論</b></p><p><b>　　紗線外觀</b></p><p>　　在電子顯微鏡掃描下對(duì)紗

18、線外觀進(jìn)行了分析，典型的視圖如圖7所示。</p><p>　　圖7。在一個(gè)簡(jiǎn)單（放大60倍）的背景下的纖維；A）傳統(tǒng)環(huán)錠紗，噴氣環(huán)錠紡 B），C）緊湊的紗線，D）緊湊型噴氣紗</p><p>　　如在典型的觀點(diǎn)認(rèn)為，所有被分析的紗線具有相似的外觀和他們的紗線結(jié)構(gòu)沒有顯著差異。所有的紗線，在某種程度上，是纖維的投射。然而，與其他紗線相比，傳統(tǒng)的環(huán)錠紗似乎更不均勻。</p>&l

19、t;p>　　另一方面，帶有噴嘴的噴氣環(huán)錠紡和緊密噴氣紡也有類似的結(jié)構(gòu)。在這些紗線中，一些紗線的紗體表面有纖維包裹（圖9）。然而，包裝纖維的情況不分散在整個(gè)紗線長(zhǎng)度定期。紗線的一些部分，包裹是相當(dāng)密集，而在其他部分可以觀察到?jīng)]有包裝的部分。然而，跟噴氣環(huán)錠紡紗相比，在緊密型噴氣紗能看到更多的包裹纖維。</p><p><b>　　紗線毛羽的測(cè)試結(jié)果</b></p><

20、p>　　圖10給出了紗線茨威格爾S3的結(jié)果。紗線毛羽的特點(diǎn)可以用茨威格爾毛羽測(cè)試儀的S3值表示。該茨威格爾S3參數(shù)表示3毫米或者3毫米以上的纖維總和。在上一節(jié)中提到，我們使用了兩種類型不同噴射角的噴嘴。噴嘴1象征著15個(gè)°噴射角度，噴嘴則有45°噴射角。</p><p>　　根據(jù)圖9和表4，帶噴嘴生產(chǎn)出的紗線比那些沒有噴嘴的能顯著降低毛羽值S3。噴氣環(huán)錠紡和緊密型噴氣紡紗系統(tǒng)組成的噴嘴組

21、件產(chǎn)生較少毛羽的紗線。</p><p>　　改良的傳統(tǒng)環(huán)錠紡紗系統(tǒng)噴氣環(huán)錠紡比環(huán)錠紡紗系統(tǒng)提供了更低的毛羽。這一結(jié)果與文獻(xiàn)[ 2 - 6 ]一致。另一方面，緊密型噴氣紡紗系統(tǒng)，將緊密紡系統(tǒng)和空氣噴嘴結(jié)合，和緊密紡系統(tǒng)甚至其他分析到的紡紗系統(tǒng)相比，提供了最低的S3毛羽值。在所有的紗線分析中，那些在環(huán)錠紡紗系統(tǒng)紗線具有最高的S3值。對(duì)于噴嘴類型，如圖9，在噴氣環(huán)錠紡和緊密噴氣紡紗系統(tǒng)中兩個(gè)噴嘴提供較低的S3值。兩個(gè)噴

22、嘴提供的數(shù)值在統(tǒng)計(jì)上沒有顯著差異（表4）。因此，在噴氣環(huán)錠紡和緊密型噴氣紡紗系統(tǒng)中噴嘴類型產(chǎn)生更少的毛紗線。另一方面，正如預(yù)期的那樣，緊密紡紗線比傳統(tǒng)環(huán)錠紗產(chǎn)生更少的毛羽。</p><p>　　表 3. 每根紗線樣品的測(cè)試資料. </p><p>　　圖8 放大60倍下的纖維</p><p>　　茨威格爾可以為用戶排序不同長(zhǎng)度的毛羽，因此出現(xiàn)所謂的短毛羽評(píng)價(jià)（1毫米

23、和2毫米的長(zhǎng)度）和長(zhǎng)毛羽（3毫米以上）的紗線，[ 14 ]。除了紗線的S3結(jié)果，我們還分析了1毫米（S1）和2毫米（S2）長(zhǎng)度毛羽的數(shù)量來表示短毛羽。對(duì)S1和S2值進(jìn)行了總結(jié)，表示1毫米和2毫米長(zhǎng)度毛羽數(shù)目。</p><p>　　根據(jù)這些值可以得出，有噴嘴紡出的紗線比起無噴嘴的有較高的短毛羽（圖10）。在噴氣環(huán)錠紡和緊密型噴氣紗上有一個(gè)顯著增長(zhǎng)的毛羽值（表4）。在以往的研究中，緊密噴氣紗的毛羽值比傳統(tǒng)環(huán)錠紡和緊密

24、紗低[ 10 ]。因此，兩個(gè)測(cè)試結(jié)果是不一致的。我們相信這個(gè)從不同類型噴嘴的研究中得出的結(jié)果，說明有一個(gè)顯著減少的長(zhǎng)毛羽值；根據(jù)噴嘴的類型的不同使用噴嘴導(dǎo)致短毛羽不同的變化。特別是，噴氣環(huán)錠紡紗線具有最高的短毛羽值，而緊密紗線有最低值。</p><p>　　在空氣噴嘴，一個(gè)旋轉(zhuǎn)氣流的產(chǎn)生取決于噴嘴的幾何形狀和壓縮空氣[ 8 ]，這是假捻效應(yīng)產(chǎn)生的。噴氣環(huán)錠紡和緊密型噴氣紗先放松到一定程度上是由于旋轉(zhuǎn)氣流或假退捻是

25、對(duì)紗線捻向相反的方向。然后紗線通過基于假捻的噴嘴再次被收緊 [ 2，8 ]。在王教授和程力的研究中，在類似的加壓空氣行為中觀察到CFX噴嘴的[ 15 ]模擬。退捻和加捻情況突出頭包在紗體表面的紗線，從而降低了毛羽值。</p><p>　　另一方面，旋渦氣流一般不引起紗中的任何損失或附加捻度。特別是，根據(jù)圖11，用噴嘴的紗線捻度值和那些生產(chǎn)中無噴嘴的紗線相似。在所有紗線中捻度值沒明顯差異（表5）。</p>

26、;<p>　　圖9。茨威格爾（S3）的紗線毛羽值</p><p>　　圖10。短于3毫米毛羽的總數(shù)量</p><p>　　圖11。紗線的捻度值</p><p>　　圖12。茨威格爾毛羽（S3）值</p><p>　　表4。紗線毛羽的方差分析結(jié)果。*平均數(shù)的顯著性差異是在0.05級(jí)。</p><p>　　表

27、5。紗線捻度的方差分析結(jié)果</p><p>　　在噴氣環(huán)錠紡和緊密型噴氣紡紗系統(tǒng)中長(zhǎng)毛羽包裹在纖維表面。旋轉(zhuǎn)氣流的影響取決于噴嘴的類型，有時(shí)長(zhǎng)毛羽不能完全包住纖維表面或者不能完全鎖進(jìn)紗線結(jié)構(gòu)。這種情況導(dǎo)致長(zhǎng)毛羽變短。因此在噴嘴的作用下減少包裹紗體表面的長(zhǎng)毛羽數(shù)量，而且在某種程度上，將一些長(zhǎng)毛羽轉(zhuǎn)化為短毛羽。這樣導(dǎo)致噴氣環(huán)錠紡和緊密型噴氣紡紗比環(huán)錠紡和緊密紡有比較高的短毛羽數(shù)。</p><p&g

28、t;　　從表6可以看出，噴氣環(huán)錠紡和緊密噴氣紡紗系統(tǒng)的噴嘴中的旋轉(zhuǎn)氣流可以有效的降低長(zhǎng)毛羽的數(shù)量。特別是， 15，18，21和25毫米組的長(zhǎng)度纖維組，沒有任何一根長(zhǎng)毛羽。</p><p>　　噴氣環(huán)錠紡紡紗系統(tǒng)比傳統(tǒng)環(huán)錠紡紗減少毛羽超過34～38%，而緊密噴氣紡紗系統(tǒng)比緊密紡減少毛羽超過16 - 21%。因此，兩個(gè)基于噴嘴使用而改良的紡紗系統(tǒng)，，能夠降低成紗毛羽。噴氣環(huán)錠紡和緊密型噴氣紡紗系統(tǒng)在毛羽的差異大約是3

29、6%，后者能更有效地減少紗線毛羽。此外，與傳統(tǒng)的環(huán)錠紡紗線相比，緊密型噴氣紗有低達(dá)60%的S3毛羽值，統(tǒng)計(jì)到的顯著差異的可見表4。因此，相對(duì)噴氣環(huán)錠紡紗系統(tǒng)，緊密型噴氣紡紗系統(tǒng)更有效得減少紗線毛羽。</p><p>　　此外，噴氣環(huán)錠紡紗線的毛羽高于緊密紗。然而，當(dāng)我們意識(shí)到噴氣環(huán)錠紡紡紗系統(tǒng)的一些變化，它是可能得到較低的毛羽值。在目前的工作中，如圖13所示（見48頁(yè)），可以改變噴嘴頭和使用螺旋型噴嘴頭。<

30、/p><p>　　具有螺旋形頭的噴嘴被稱為“噴嘴3’，類似于噴嘴1和噴嘴2。它的噴射角為15°。此外，大氣壓從75增加到100 kPa。如圖12所示，安上噴嘴3和在100 kPa大氣壓下，和緊密紗相比，噴氣環(huán)錠紡紡紗系統(tǒng)生產(chǎn)出可比較的S3毛羽值。在此外，他們紗線毛羽檢測(cè)結(jié)果沒有顯著的區(qū)別，在這種情況下，噴氣環(huán)錠紡降低了高達(dá)50%的毛羽。</p><p>　　因此，噴氣環(huán)錠紡和緊湊型噴

31、氣紡紗系統(tǒng)是靈活的，可以通過改變空氣噴嘴的設(shè)計(jì)和空氣壓力水平增加毛羽的減少程度。</p><p><b>　　紗線強(qiáng)度</b></p><p>　　在烏斯特強(qiáng)力測(cè)試儀上對(duì)紗線的拉伸性能進(jìn)行了測(cè)試，強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果如圖14所示。當(dāng)對(duì)紗線強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析，觀察到兩個(gè)不同的趨勢(shì)。由傳統(tǒng)環(huán)錠紡紗系統(tǒng)改良后的噴氣環(huán)錠紡紗，比起環(huán)錠紗表現(xiàn)出較低的強(qiáng)度。另一方面，由緊密紡改良得到的

32、緊密型噴氣紡紗系統(tǒng)，比緊密紡紗，甚至其他紗線產(chǎn)生較高的紗線強(qiáng)度值。</p><p>　　表6。不同的長(zhǎng)度的毛羽數(shù)量</p><p>　　圖13。錐形（A）和（B）型螺旋噴嘴頭。</p><p>　　噴氣環(huán)錠紡和緊密型噴氣紡紗系統(tǒng)導(dǎo)致紗線強(qiáng)度的不同變化。噴氣環(huán)錠紡與環(huán)錠紗的強(qiáng)度被發(fā)現(xiàn)無顯著差異（表8）。因此，兩個(gè)紡紗系統(tǒng)生產(chǎn)相似強(qiáng)度的紗線。然而，對(duì)于緊密和緊密噴氣紗，

33、強(qiáng)度值的變化取決于噴嘴的類型。特別是，15°噴射角的噴嘴生產(chǎn)出緊密噴氣紗的強(qiáng)度明顯強(qiáng)于緊密紗。</p><p>　　緊密型噴氣紡紗系統(tǒng)略微提高了緊密紡紗線的強(qiáng)力，約有7-9%的增幅。此外，也明顯比環(huán)錠紡紗強(qiáng)，增幅高達(dá)16-17%。在紗線毛羽檢測(cè)結(jié)果中提到的，噴嘴中的旋轉(zhuǎn)氣流把成紗毛羽包在紗體表面。</p><p>　　表7。紗線毛羽的方差分析結(jié)果；*的平均差異在0.05的水平。&

34、lt;/p><p>　　表8。紗線強(qiáng)力的方差分析結(jié)果；*平均數(shù)的差異是在0.05級(jí)。</p><p>　　因此更多的纖維的集聚在噴氣環(huán)錠紡和緊密型噴氣紗線結(jié)構(gòu)。由于集聚的纖維包在紗體的情況，我們希望改良紡紗系統(tǒng)后能獲得更高的強(qiáng)度。緊密噴氣紡紗系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)我們的期望，生產(chǎn)出了強(qiáng)度更高的紗線。盡管有集聚纖維包在噴氣環(huán)錠紡紗上，噴氣環(huán)錠紡紗線強(qiáng)度還是低于環(huán)錠紡和其他紗線。和緊密型噴氣紡紗系統(tǒng)相反，噴氣環(huán)

35、錠紡系統(tǒng)中的噴嘴部件導(dǎo)致紗線強(qiáng)度值的降低，原因可能是和集聚紗分布特點(diǎn)有關(guān)。在噴氣環(huán)錠紡紗可以觀察到包紗的形成和緊密噴氣紗不同，而另一個(gè)原因可能是不規(guī)則的包裝結(jié)構(gòu)。噴嘴中旋轉(zhuǎn)氣流對(duì)退捻和加捻的影響會(huì)改變紗線結(jié)構(gòu)。因此，噴氣環(huán)錠紡紡紗系統(tǒng)不足以生產(chǎn)出強(qiáng)度比環(huán)錠紡和其他紗線強(qiáng)的紗線。</p><p><b>　　紗線伸長(zhǎng)</b></p><p>　　不同紗線伸長(zhǎng)的結(jié)果在圖1

36、5。在紗線伸長(zhǎng)率的結(jié)果中，沒有明顯的差異，所有的紗線都有類似的伸長(zhǎng)值。此外，根據(jù)表9，在統(tǒng)計(jì)學(xué)上沒有顯著差異。然而，噴氣環(huán)錠紡紗線的伸長(zhǎng)值略低于這些環(huán)錠紗。對(duì)緊密噴氣紗來說，拉伸性能的變化取決于噴嘴的類型。</p><p><b>　　斷裂性能檢測(cè)</b></p><p>　　在目前的工作中，對(duì)紗線斷裂性能的分析能更好的理解紗線的拉伸特征。對(duì)紗線斷裂值的統(tǒng)計(jì)在圖16所

37、示，統(tǒng)計(jì)分析結(jié)果見表10。</p><p>　　紗線斷裂曲線的發(fā)展趨勢(shì)類似紗線強(qiáng)力。環(huán)錠紡紗的強(qiáng)力比由環(huán)錠紡改良得到的噴氣環(huán)錠紡紗更強(qiáng)和需要更多的強(qiáng)力才能使環(huán)錠紗斷裂（圖17）。在緊密型噴氣紗中也能觀察到類似的情況。緊密型噴氣紗比起緊密紗有更高的斷裂強(qiáng)度值。環(huán)錠紡紗和噴氣環(huán)錠紡紗斷裂強(qiáng)力值差異可見表10。緊密紡和緊密噴氣紡的斷裂強(qiáng)力值也不存在顯著差異。此外，噴氣環(huán)錠紡紗線具有最小斷裂強(qiáng)力值，而緊密噴氣紗有最大斷裂

38、強(qiáng)力值。雖然環(huán)錠紡和緊密噴氣紡斷裂強(qiáng)力值差異達(dá)到25～30%，在統(tǒng)計(jì)上依然沒有顯著差異。</p><p><b>　　紗線不勻率</b></p><p>　　圖17中給出了紗線不勻率的測(cè)試結(jié)果。兩個(gè)改良紡紗系統(tǒng)的成紗具有更高的不勻率。噴氣環(huán)錠紡和緊密型噴氣紗線比傳統(tǒng)環(huán)錠紡和緊密紡更不均勻。噴嘴的使用增加了紗線不勻率，對(duì)這兩個(gè)系統(tǒng)的增加量類似。噴氣環(huán)錠紡紗和緊密噴氣紗的

39、高不勻率可以用纏繞纖維來解釋。纏繞纖維造成了短纖維的質(zhì)量積累以及在相關(guān)的地區(qū)[ 2，4，5，8，10，11，16]紗線厚度的變化。在目前的研究表明，紗線外觀顯示了包在紗體纖維的不同特征。</p><p><b>　　表9。紗線伸長(zhǎng)率</b></p><p>　　表10。紗線斷裂強(qiáng)力值</p><p>　　圖14。紗線的成紗強(qiáng)度</p>

40、;<p>　　圖15。紗線的紗伸長(zhǎng)率</p><p>　　圖16。紗線的斷裂強(qiáng)力</p><p>　　圖17 紗線的條干不勻率。</p><p><b>　　結(jié)論</b></p><p>　　這項(xiàng)研究比較了噴氣環(huán)錠紡和緊密噴氣紗的性能。噴氣環(huán)錠紡和緊密噴氣紡紗系統(tǒng)都是基于前牽伸羅拉細(xì)紗機(jī)下面空氣噴嘴附件而改

41、良的。特別指出，緊密噴氣紡是一個(gè)新的應(yīng)用。從研究可以得出下面的結(jié)論：</p><p>　　環(huán)錠紡，噴氣環(huán)錠紡，緊密紡和緊密噴氣紡紗線外觀相似。然而，在噴氣環(huán)錠紡和緊密噴氣紡紗線上，一些毛羽在噴嘴的氣流作用下包在紗體。因此噴氣環(huán)錠紡和緊密噴氣紗比環(huán)錠紡和緊密紡有更低的毛羽S3值。特別是，在緊密型噴氣紗上，能觀察到包纏的纖維沿著整個(gè)紗的長(zhǎng)度。因此，緊密噴氣紗有最低的毛羽值，而傳統(tǒng)的環(huán)錠紗有最高的長(zhǎng)毛羽數(shù)。</p

42、><p>　　沒有定期分布和完全鎖進(jìn)紗線結(jié)構(gòu)。因此，在某種程度上，噴氣環(huán)錠紡和緊密噴氣紗的長(zhǎng)毛羽能縮短，跟長(zhǎng)毛羽相反，其數(shù)量增加。結(jié)果表明，噴氣環(huán)錠紡和緊密噴氣紡紗系統(tǒng)的噴嘴組件能有效地減少長(zhǎng)毛羽數(shù)量。</p><p>　　對(duì)于所有紗線的拉伸性能，沒有顯著差異。然而，改良自緊密紡的緊密噴氣紡，能生產(chǎn)比緊密紡甚至其他紗線強(qiáng)度更大的纖維。相反，噴氣環(huán)錠紡紗線比其他紗線表現(xiàn)出較低的強(qiáng)度?？赡苁菄姎猸h(huán)

43、錠紡紗的不規(guī)則纏繞特點(diǎn)和纏繞纖維強(qiáng)度分布不均較低的強(qiáng)度。另一方面，對(duì)于紗線伸長(zhǎng)率，無顯著差異。</p><p>　　在紗線不勻?qū)嶒?yàn)觀察到一個(gè)有趣的的變化。短毛羽的纏繞纖維集聚在一塊，因此紗線的厚度有所變化，導(dǎo)致噴氣環(huán)錠紡和緊密噴氣紗線具有較高的紗線不勻率。</p><p>　　在本研究中，噴氣環(huán)錠紡和緊密型噴氣紗的生產(chǎn)使用了兩個(gè)不同類型的噴嘴。然而，噴嘴導(dǎo)致紗線性能的變化。因此，噴嘴能較大

44、的影響到紗線性能。裝上這些類型的噴嘴，噴氣環(huán)錠紡紡紗系統(tǒng)改進(jìn)了傳統(tǒng)的環(huán)錠紡紗的毛羽值34-38 %，而緊密噴氣紡紗系統(tǒng)比緊密紡減少16- 21%。兩種紗線降低毛羽幅度的差額大概是36%，因此，緊密型噴氣紡紗是比噴氣環(huán)錠紡紡紗系統(tǒng)更有效的系統(tǒng)。噴氣環(huán)錠紡和緊密型噴氣紡紗系統(tǒng)能產(chǎn)生更少的纏繞纖維紗，而這系統(tǒng)主要是減少長(zhǎng)毛羽但不影響其他紗線性能。特別是，緊密型噴氣紡紗系統(tǒng)，比噴氣環(huán)錠紡紡紗系統(tǒng)在紗線性能改良方面更有效。另一方面，噴氣環(huán)錠紡和緊

45、密型噴氣紡紗系統(tǒng)有可能進(jìn)一步改進(jìn)在噴嘴的形狀的變化和空氣壓力水平方面。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　1。Barella A紗線毛羽文本C.織物進(jìn)步過程1983；13：1，1-57。</p><p>　　2。Cheng KPS，Li CHL. 噴氣環(huán)錠紡紗和它對(duì)紗線毛羽的影響。紡織學(xué)報(bào)2002；72（12）：

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