船舶與海洋工程畢業(yè)設(shè)計54000dwt散貨船結(jié)構(gòu)設(shè)計

1、<p><b>　　本科畢業(yè)論文</b></p><p><b>　?。?0 屆）</b></p><p>　　54000DWT散貨船結(jié)構(gòu)設(shè)計</p><p>　　所在學(xué)院 </p><p>　　專業(yè)班級 船舶與海洋工程

2、 </p><p>　　學(xué)生姓名 學(xué)號 </p><p>　　指導(dǎo)教師 職稱 </p><p>　　完成日期 年 月 </p><p><b>　　摘 要</b><

3、;/p><p>　　54000DWT散貨船的結(jié)構(gòu)強度設(shè)計采用規(guī)范法設(shè)計，滿足《鋼質(zhì)海船入級規(guī)范》（2006）。本次設(shè)計船主尺度滿足設(shè)計任務(wù)書要求，大體上可以分為四部分，一、新船型線圖的繪制，包括新船主尺度的確定，運用母型改造法得出新船的型線圖和型值表，繪制型線圖時遇到的問題及解決方法；二、強度計算，包括板厚的確定，骨架剖面模數(shù)的計算，中橫剖面校核，總縱強度校核；三、圖形繪制，包括中橫剖面圖繪制、基本結(jié)構(gòu)圖繪制等；四、

4、總結(jié)與討論部分，包括總結(jié)設(shè)計的過程經(jīng)驗和改進(jìn)對母型船的內(nèi)容，對設(shè)計中遇到的問題和不足進(jìn)行分析。</p><p>　　[關(guān)鍵詞] 散貨船、規(guī)范設(shè)計、強度計算</p><p>　　structural strength design of 54000DWT bulk carrier</p><p><b>　　Pick to</b></p

5、><p>　　54000DWT bulk carrier structure strength design method, meet regulating the use of sea-going steel ships of the level standard "(2006). This design owner scale to meet the design requirement, substa

6、ntially commitments can be divided into four parts, a new ship, drawing the line, including new owner determination of dimensions, use mother type transformation method, we the new ship type maps and type value table, ch

7、art drawing type when problems and solving methods; Second, strength calculation, </p><p>　　[key words] bulk carrier,standard design, strength calculation</p><p><b>　　緒 論</b></p

8、><p>　　自從20世紀(jì)50年代中期，由遮蔽甲板船發(fā)展而來的散貨船投入營運以來，散貨船隊經(jīng)過五十多年的發(fā)展，已經(jīng)成為世界海上運輸中一股舉足輕重的運輸力量。在國際航運業(yè)中，散貨船運輸占貨物運輸?shù)?0%以上。由于貨運量大，貨源充足，航線固定，裝卸效率高等因素，散貨船運輸能獲得良好的經(jīng)濟效益，散貨船已成為運輸船舶的主力軍。隨著世界經(jīng)濟的發(fā)展，散貨船運輸仍將保持較高的增長勢頭。根據(jù)中國船舶工業(yè)經(jīng)濟研究中心的預(yù)測，2011~

9、2015年需求總量高達(dá)10290萬載重噸，年均需求量為2058萬載重噸。</p><p>　　隨著世界航運業(yè)競爭日趨激烈,對船舶的性能和使用要求也愈加提高，本次54000DWT散貨船的結(jié)構(gòu)強度設(shè)計就是基于CCS規(guī)范設(shè)計。船體結(jié)構(gòu)為單殼、單甲板、貨艙與機艙區(qū)域的雙層底為縱骨架式，設(shè)有底邊艙便于清艙和增加抗沉性，舷側(cè)區(qū)域為橫骨架式，兩舷布置頂邊艙加高艙口圍板以保證滿艙，首尖艙區(qū)域的單層底為縱骨架式，鋼質(zhì)焊接的典型散貨

10、船。</p><p>　　此次對54000載重噸散貨船的結(jié)構(gòu)設(shè)計，涉及到《船體制圖》、《船舶結(jié)構(gòu)力學(xué)》、《船舶強度與結(jié)構(gòu)設(shè)計》、《材料力學(xué)》、《船舶設(shè)計原理》等多門專業(yè)課程知識的運用，以及《鋼質(zhì)海船入級規(guī)范》（2006）的內(nèi)容。是對大學(xué)四年所學(xué)專業(yè)知識的一次全面的檢驗和鞏固，更是一次良好的拓展和延伸，為今后從事相關(guān)專業(yè)工作做了很好的鋪墊。</p><p><b>　　目 錄&

11、lt;/b></p><p><b>　　摘 要I</b></p><p>　　Pick toII</p><p>　　1. 新船型線圖的繪制7</p><p>　　1.1 新船任務(wù)書7</p><p>　　1.2 母型船主尺度：8</p><p>　

12、　1.3 設(shè)計船的型線生成8</p><p>　　1.4 設(shè)計船的型值表9</p><p>　　1.5 設(shè)計船型線圖9</p><p>　　1.6 型線設(shè)計總結(jié)9</p><p>　　2. 結(jié)構(gòu)部分10</p><p>　　2.1 船體結(jié)構(gòu)規(guī)范設(shè)計計算概述10</p><p>　　2

13、.2 資料及主要設(shè)計計算要素10</p><p>　　2.3 外板及甲板計算時所采用的參數(shù)11</p><p><b>　　2.4 外板12</b></p><p>　　2.4.1 船底板12</p><p>　　2.4.2 平板龍骨12</p><p>　　2.4.3 舭列板13&l

14、t;/p><p>　　2.4.4 舷側(cè)外板13</p><p>　　2.4.5 舷頂列板14</p><p><b>　　2.5甲板15</b></p><p>　　2.5.1 強力甲板15</p><p>　　2.5.2 甲板邊板15</p><p>　　2.5.3

15、 甲板開口16</p><p>　　2.5.4 首尾樓甲板16</p><p><b>　　2.6雙層底17</b></p><p>　　2.6.1 箱形中桁材17</p><p>　　2.6.2 旁桁材17</p><p>　　2.6.3 縱骨架式肋板18</p>&l

16、t;p>　　2.6.4 船底縱骨19</p><p>　　2.6.5 內(nèi)底板及內(nèi)底邊板19</p><p>　　2.6.6 舭肘板19</p><p>　　2.7 舷側(cè)骨架20</p><p>　　2.7.1 主肋骨20</p><p>　　2.7.2 舷側(cè)縱桁21</p><p&

17、gt;　　2.7.3 底邊艙21</p><p>　　2.7.4 頂邊艙22</p><p>　　2.8甲板骨架23</p><p>　　2.8.1 甲板負(fù)荷23</p><p>　　2.8.2 甲板橫梁24</p><p>　　2.8.3 甲板縱桁25</p><p>　　2.8.

18、4 甲板縱骨26</p><p><b>　　2.9艙壁28</b></p><p>　　2.9.1 水密艙壁28</p><p>　　2.9.2 深艙艙壁槽型艙壁28</p><p>　　2.9.3 深艙艙壁平面艙壁28</p><p><b>　　2.10支柱29<

19、/b></p><p>　　2.10.1 支柱所受的負(fù)荷29</p><p>　　2.10.2 支柱的剖面積29</p><p>　　2.10.3 支柱的壁厚29</p><p>　　2.11首尾柱30</p><p>　　2.11.1 首柱30</p><p>　　2.11.2

20、 尾柱31</p><p>　　2.12主機基座31</p><p>　　2.12.1 縱桁面板厚度31</p><p>　　2.12.2 縱桁腹板厚度32</p><p>　　2.12.3 橫隔板、橫肘板厚度32</p><p>　　2.13上層建筑及甲板室32</p><p>　

21、　2.13.1 上層建筑及甲板室圍壁32</p><p>　　2.13.2 上層建筑及甲板室的壁板34</p><p>　　2.13.3 上層建筑斷壁及甲板室的圍壁扶強材35</p><p>　　2.13.4 上層建筑及甲板室的甲板骨架36</p><p>　　2.13.5 機艙棚37</p><p>　　2

22、.14 露天艙口圍板結(jié)構(gòu)38</p><p>　　2.14.1 艙口圍板高度38</p><p>　　2.14.2 圍板的厚度38</p><p>　　2.14.3 圍板加強38</p><p>　　2.15 舷墻和欄桿38</p><p>　　2.15.1 舷墻38</p><p>

23、;　　2.15.2 欄桿39</p><p>　　2.16 中橫剖面主要構(gòu)件匯總39</p><p>　　2.17 強度校核41</p><p>　　2.17.1 中橫剖面模數(shù)及慣性矩計41</p><p>　　2.17.2 總縱強度校核46</p><p>　　2.18 強度計算總結(jié)46</p>

24、;<p>　　3. 基本結(jié)構(gòu)圖繪制47</p><p>　　3.1 基本結(jié)構(gòu)圖的概念47</p><p>　　3.2 基本結(jié)構(gòu)圖的繪制方法47</p><p>　　3.3 基本結(jié)構(gòu)圖繪制的步驟47</p><p>　　3.4 基本結(jié)構(gòu)圖的繪制總結(jié)48</p><p>　　3.5 最終完工基本結(jié)構(gòu)

25、圖48</p><p>　　4. 主要橫剖面圖繪制48</p><p>　　4.1 設(shè)計原理及步驟48</p><p>　　4.2 最終完工主要橫剖面圖48</p><p>　　5. 總結(jié)部分49</p><p>　　5.1 設(shè)計方法、過程、經(jīng)驗總結(jié)49</p><p>　　5.2

26、遇到的問題、解決方法、改進(jìn)49</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)50</b></p><p>　　外文翻譯錯誤!未定義書簽。</p><p>　　Structural Design, Ship Stresses錯誤!未定義書簽。</p><p>　　船舶的重要性結(jié)構(gòu)設(shè)計錯誤!未定義書簽。</p>

27、<p>　　1. 新船型線圖的繪制</p><p><b>　　1.1 新船任務(wù)書</b></p><p>　　船名：54000DWT散貨船</p><p><b>　　航區(qū)：Ⅱ類航區(qū)</b></p><p>　　船型：鋼質(zhì)、單甲板、單機、單槳、單殼、柴油機驅(qū)動的尾機型</p&g

28、t;<p>　　用途：用于裝運散裝谷物、水泥等</p><p><b>　　主尺度： </b></p><p>　　垂線間長LPP 200.00m </p><p>　　型 寬B 38.00 m </p><p>　　設(shè)計吃水d 11.

29、00 m </p><p>　　型 深D 16.50 m</p><p>　　方形系數(shù)Cb 0.8485 </p><p>　　型排水體積V 62969.5m3</p><p>　　中橫剖面系數(shù)Cm 0.9958</p><p>　　水線面

30、積系數(shù)Cw 0.9428</p><p>　　縱向菱形系數(shù)Cp 0.8521</p><p><b>　　甲板間高：</b></p><p>　　主甲板至救生艇甲板 3.5m</p><p>　　艇甲板至船長甲板 8.4m</p><p>　　船長甲板至駕駛

31、甲板 2.8m</p><p>　　駕駛甲板至羅經(jīng)甲板 2.8m</p><p>　　船級與船籍：CCS 中國</p><p>　　主機：6S46MC船用柴油機1臺，額定功率8280 KW，額定轉(zhuǎn)速129r/min</p><p>　　航速/功率儲備：不低于13.40kn/15%MCR</p><p>　　

32、船體結(jié)構(gòu)(材料\結(jié)構(gòu)形式等)：鋼質(zhì)焊接；船底、甲板縱骨架結(jié)構(gòu)形式，舷側(cè)橫骨架結(jié)構(gòu)形式</p><p>　　設(shè)備要求：按法規(guī)和規(guī)范要求配置</p><p>　　1.2 母型船主尺度 </p><p>　　垂線間長LPP 195.00 m </p><p>　　型 寬B 34.00 m</p>

33、<p>　　設(shè)計吃水d 11.20 m </p><p>　　型 深D 16.50 m</p><p><b>　　甲板間高：</b></p><p>　　主甲板至救生艇甲板 3.5m</p><p>　　艇甲板至船長甲板 8.4m</p&g

34、t;<p>　　船長甲板至駕駛甲板 2.8m</p><p>　　駕駛甲板至羅經(jīng)甲板 2.8m</p><p>　　1.3 設(shè)計船的型線生成</p><p>　　本次新船的型線設(shè)計采用母型改造的方法，首先是主尺度的改造，根據(jù)新船任務(wù)書所給出的垂線間長、型寬、和吃水與母型船的做比較，即</p><p>　　長度： X= X

35、0 (L/L0)</p><p>　　寬度： Y= Y0 (B/B0)</p><p>　　吃水： Z= Z0 (d/d0)</p><p>　　其次是進(jìn)行橫剖面曲線的繪制，由于上式得出了寬度和吃水的比值，可以直接把母型船的橫剖線圖打成塊模式，然后根據(jù)比值放縮，得出新船的橫剖線圖。但是設(shè)計水線以上的型線，由于甲板邊線需滿足新船的型深和舷弧要求，通常情況下不會與母型船

36、的甲板邊線高度經(jīng)吃水比例修正后相同，因此需要另行繪制。繪制時可參照母型改造所得的橫剖線形狀，應(yīng)用自由繪制的方法進(jìn)行。繪制時應(yīng)滿足總布置對甲板邊線寬度的要求，同時注意橫剖線上部的外飄程度。</p><p>　　再次是進(jìn)行型值表的繪制，根據(jù)新船的橫剖線圖上的各站線與各縱剖線和水線的交點得出型值。</p><p>　　最后是繪制縱剖線圖和半寬水線圖，和繪制型值表的方法一致，比如先取橫剖線圖上的0

37、#站線與船中線的交點然后量取其高度值，之后在縱剖線圖19#站線上量取高度值，得到新的點，接著依次取交點且量取高度值，再在縱剖線圖上的各站線上標(biāo)出新的點，最后用光順曲線連接。半寬水線圖亦如是。</p><p>　　1.4 設(shè)計船的型值表</p><p>　　見附圖（ZHC439-110-01）</p><p>　　1.5 設(shè)計船型線圖 </p>&

38、lt;p>　　見附圖（ZHC439-110-01）</p><p>　　1.6 型線設(shè)計總結(jié) </p><p>　　通過一個禮拜的努力，我終于完成了型線圖的繪制，期間也碰到了少問題，比如一開始由于我做得不夠仔細(xì)，連母型船的主尺度都搞錯了，還好在老師的指導(dǎo)下，發(fā)現(xiàn)了錯誤并且得到了及時的改正。由于此次新船的橫剖線圖是根據(jù)母型船的橫剖線圖放樣得來的，原來的縱剖線和水線都有稍大或稍小的偏差

39、，所以得重新量取縱剖線和水線，取得與各站線相交的新的點。通過這次設(shè)計，讓我重新鞏固了以前型線圖的繪制，也讓我對AutoCAD的使用更加熟悉。</p><p><b>　　2. 結(jié)構(gòu)部分</b></p><p>　　2.1 船體結(jié)構(gòu)規(guī)范設(shè)計計算概述</p><p>　　本計算書系按照《鋼質(zhì)海船入級規(guī)范》（2006）（以下簡稱《規(guī)范》）對散裝貨船的

40、結(jié)構(gòu)強度計算和選材為依據(jù)。</p><p>　　2.2 資料及主要設(shè)計計算要素</p><p>　　本船為單甲板、雙殼、船體結(jié)構(gòu)做B級冰區(qū)加強的鋼質(zhì)全焊接結(jié)構(gòu)尾機型散貨船。貨艙區(qū)域和機艙區(qū)域設(shè)有雙層底。船體結(jié)構(gòu)采用混合骨架式，即貨艙區(qū)域雙層底、底邊艙、頂邊艙、上甲板開口邊線以外為縱骨架式，其他區(qū)域為橫骨架式。</p><p>　　總 長LOA

41、 205.13m</p><p>　　設(shè)計水線長LWL 200.00m</p><p>　　計算 船長 L 200.00m</p><p>　　型 寬 B 38.00m</p><p>　　型 深 D

42、 16.50m</p><p>　　設(shè)計 吃水d 11.00m</p><p>　　方形 系數(shù)Cb 0.85</p><p>　　型排水體積 ▽ 62969.50m3</p><p><b>

43、　　肋 骨 間 距S</b></p><p>　　機艙區(qū)域 0.82m</p><p>　　首尾尖艙區(qū)域 0.60m</p><p>　　雙層底艙區(qū)域 0.82m</p><p>　　小甲板區(qū)域

44、 0.82m</p><p>　　機艙上平臺 0.60m</p><p>　　機艙下平臺 0.82m</p><p>　　14280 平臺 0.60m</p><p&

45、gt;　　11780 平臺 0.60m</p><p>　　9280 平臺 0.60m</p><p><b>　　縱 骨 間 距S</b></p><p>　　縱骨標(biāo)準(zhǔn)間距 0.82m</p><

46、;p>　　首尾尖艙 0.73m</p><p>　　甲板邊板 0.82m</p><p>　　內(nèi)底縱骨 0.80m</p><p>　　頂邊艙、底邊艙 0.80m</p><

47、p>　　上層建筑和甲板室 0.60m</p><p>　　船體結(jié)構(gòu)材料 船用低碳鋼／船用高強鋼</p><p>　　2.3 外板及甲板計算時所采用的參數(shù)</p><p>　　Fb，F(xiàn)d:折減系數(shù)，見規(guī)范2.2.5.7；（1）當(dāng)甲板處和龍骨處的最大總縱彎曲應(yīng)小于許用彎曲應(yīng)力[σ]時，可取適宜的折減系數(shù)F

48、d和Fb，以減少局部構(gòu)件的尺寸，但應(yīng)符合以下條件：Fd </p><p>　　式中：σd:甲板處的總縱彎曲應(yīng)力，N/mm2 σb:龍骨處的總縱彎曲應(yīng)力，N/mm2</p><p>　　[σ]：許用彎曲應(yīng)力，N/mm2 ,見本節(jié)2.2.5.4（2）許用彎曲應(yīng)力[σ]=175/KL，N/mm2,其中K為材料系數(shù)。因為由母型船可知此類船雙層底一般采用AH36的鋼板。而AH36鋼板的屈

49、服應(yīng)力一般355N/mm2，取最小值=355 N/mm2見96鋼規(guī)1.5.1.4，查表可得K=0.72。又因為修正后甲板處的剖面模數(shù)與母型船相差不大，所以Fd ，又因為對于外板和甲板，折減系數(shù)Fd和Fb應(yīng)不小于0.7；即FdK=0.72,同理Fb=0.72。</p><p>　　sb: 縱骨的標(biāo)準(zhǔn)間距, Sb=0.0016L1+0.5=0.82m</p><p>　　s: 縱骨間距，0.8

50、m,計算時取值應(yīng)不小于縱骨的標(biāo)準(zhǔn)間距，因為Sb=0.82m所以s取0.82m；</p><p>　　C:見2.2.3.1 C=10.75-（）3/2=10.75-（）3/2=9.82</p><p>　　h1: 系數(shù)，h1=0.26C=0.269.82=2.5532 又因為h1計算時取不大于0.2d即2.2，所以h1取2.2。</p><p>　　h2: 系數(shù)，

51、h2=min(0.5C,0.36d)=min(0.59.82,0.3611)=3.96m</p><p>　　l: 肋骨跨距，m，但無論如何不應(yīng)小于（D為型深），在從尾尖艙壁至距首垂線0.2L之間的區(qū)域內(nèi)，應(yīng)取船中的肋骨跨距，在從距首垂線0.2L至防撞艙壁之間的區(qū)域內(nèi)，應(yīng)取用該區(qū)中最大的肋骨跨距；</p><p>　　c（舷側(cè)主肋骨）: 系數(shù), ==5.17</p><

52、p>　　c1（舷側(cè)主肋骨）: 系數(shù)，當(dāng)L<90m時，c1 =1.05，當(dāng)L>=90m時，c1=1。</p><p>　　c（甲板間及上層建筑肋骨）: 系數(shù),c=0.7+ 4=0.7+4=3.37</p><p>　　Υ: 裝載率，計算時取值不大于0.833</p><p><b>　　2.4 外板</b></p>

53、<p><b>　　2.4.1 船底板</b></p><p>　　2.4.1.1船底為縱骨架式，船中0.4L區(qū)域內(nèi)的船底板厚度t應(yīng)不小于按下列兩式計算所得之值（《規(guī)范》§（2.3.1.2、§2.3.1.3、§2.2.5.7、§2.2.5.4）</p><p>　　t1=0.043s(L+230)=0.0430.82

54、（190+230）=13.35mm</p><p>　　t2 =5.6s=5.60.82=14.16mm </p><p><b>　　實取t=16mm</b></p><p>　　2.4.1.2離船端0.075L區(qū)域內(nèi)（《規(guī)范》§（2.3.1.5、§2.3.1.4）</p><p>　　離端部0.0

55、75L區(qū)域內(nèi)的船底板厚不小于t按下式計算所得之值：</p><p>　　t=(0.035L+6) =(0.035200+6) =13mm</p><p><b>　　實取t=16mm</b></p><p>　　2.4.2 平板龍骨</p><p>　　按《規(guī)范》§2.3.2.1、§2.3.2.2平板

56、龍骨的寬度b應(yīng)不小于按下式計算所得之值：</p><p>　　B=900+3.5L=900+3.5205=1617.5mm</p><p>　　式中：L＝180.61m</p><p>　　厚度應(yīng)不小于船底板厚度加2mm：t=t0+2.0=16+2.0=18mm </p><p><b>　　實取t=18mm</b>&

57、lt;/p><p><b>　　2.4.3 舭列板</b></p><p>　　舭列板厚度t應(yīng)不小于按下式計算所得之值（按《規(guī)范》§2.3.3.1、§2.3.1.3、§5.4.4.1）</p><p>　　t1=0.043s(L+230)=13.35mm </p><p>　　t2=5.6s=

58、 14.32mm </p><p>　　t3船中部0.4L區(qū)域內(nèi)舭列板厚度應(yīng)與船底板厚度相同，t3=16 mm </p><p>　　當(dāng)船底和舷側(cè)為縱骨架式而舭部不設(shè)縱骨時，舭列板厚度還應(yīng)不小于即t4，r為舭部半徑，1900mm,KL為材料系數(shù)見1.5.1.3，取KL為1。Fb為船底折減系數(shù)），且該部位的骨架應(yīng)符合本章第四節(jié)5.4.4.1的要求。==11.5mm,因為舭列板不小于相鄰船底

59、板的厚度。所以舭列板厚度取16mm。</p><p><b>　　實取t= 16mm</b></p><p>　　2.4.4 舷側(cè)外板</p><p>　　2.4.4.1舷側(cè)為橫骨架式時，船中部0.4L區(qū)域內(nèi)舷側(cè)外板厚度t應(yīng)不小于系列規(guī)定：</p><p>　　(1) 距基線D以上的舷側(cè)外板厚度t不應(yīng)小于按下兩式計算所得

60、之值（《規(guī)范》§2.2.4、§2.3.4.1、§2.3.4.2）</p><p>　　E=1+=1+=1+0.04=1.04</p><p>　　t1=0.073sE-1(L+110)=0.0730.821.04-1（200+110）=17.56 mm</p><p>　　其中S為舷側(cè)縱桁間距，m；因為母型船的基本結(jié)構(gòu)圖和橫剖面圖上無舷

61、側(cè)縱桁而新船是根據(jù)原船的改進(jìn)的，結(jié)構(gòu)基本不變，所以舷側(cè)縱桁間距可為甲板與內(nèi)底間的距離。</p><p>　　t2=4.2s=4.2 0.82=13.32mm</p><p><b>　　實取t=18mm</b></p><p>　　貨艙區(qū)域內(nèi)底邊板與頂邊艙之間的舷側(cè)外板的厚度t應(yīng)不小于下式計算所得之值（《規(guī)范》§8.3.2.1）<

62、;/p><p>　　t===14.32mm</p><p><b>　　實取t=16mm</b></p><p>　　(2) 距基線D以下的舷側(cè)外板厚度t不應(yīng)小于按下兩式計算所得之值（《規(guī)范》§2.3.4.2、§2.3.1.2）</p><p>　　h: 在舷側(cè)處，自跨距中點量至上甲板的垂直距離，h=0.

63、26C+d-(0.06C+d)=0.26×2.2+11- (0.06×2.2+11)=7.6</p><p>　　t1=0.072sE-1(L+110)，無法求解</p><p>　　t2=6.3s=6.3c0.82=18.77mm</p><p><b>　　實取t=19mm</b></p><p>

64、;　　(3) 距基線D至距基線D區(qū)域內(nèi)的舷側(cè)外板厚度t，由上述計算所得之值用內(nèi)插法求得（《規(guī)范》§2.3.4.2）</p><p><b>　　實取t=18mm</b></p><p>　　2.4.4.2 離船端0.075L區(qū)域內(nèi)的舷側(cè)外板厚度（《規(guī)范》§2.3.4.4、§2.3.1.4）</p><p>　　t=

65、（0.035L+6）=（0.035200+6）=13mm</p><p><b>　　實取t=16mm</b></p><p>　　2.4.4.3舯部0.4L 區(qū)域內(nèi)的舷側(cè)外板厚度不應(yīng)小于端部舷側(cè)外板厚度，（《規(guī)范》§2.3.4.5）</p><p><b>　　實取t=16mm</b></p&g

66、t;<p>　　2.4.5 舷頂列板</p><p>　　2.4.5.1舷頂列板寬度b和厚度t，不必大于1800mm（《規(guī)范》§2.3.5.1）</p><p>　　寬度應(yīng)不小于：b1=800+5L=800+5200=1800mm</p><p>　　b2=0.1D=0.116500=1650mm</p><p>　　

67、t=1.05s=1.050.82=14.27mm</p><p><b>　　實取t=18mm</b></p><p>　　2.4.5.2艏樓舷側(cè)外板（《規(guī)范》§2.17.4.2）</p><p>　　t=（0.028L+5.5）=（0.028205+5.5）=11.24mm</p><p><b>

68、　　實取t=14mm</b></p><p>　　2.4.5.3艉樓舷側(cè)外板（《規(guī)范》§2.17.4.2）</p><p>　　t=（0.025L+5）=（0.025205+5.5）=10.125mm</p><p><b>　　實取t=13mm</b></p><p><b>　　2.5

69、甲板 </b></p><p>　　2.5.1 強力甲板</p><p>　　2.5.1.1口邊線外強力甲板厚度t，除應(yīng)符合中剖面模數(shù)要求外，還應(yīng)不小于按下列各式計算所得之值（《規(guī)范》§2.4.2.1）</p><p>　　（1）強力甲板板的厚度應(yīng)不小于按下列兩式計算所得之值：</p><p>　　t1=0.06s（L1

70、+110） mm=15.252mm</p><p>　　t2=0.9s=0.9 0.82 =12.24mm</p><p><b>　　實取t=18mm</b></p><p>　　2.5.1.2在開口邊線以內(nèi)的及離船端0.075L區(qū)域內(nèi)強力甲板厚度t應(yīng)不小于下式計算之值，（《規(guī)范》§2.4.2.2）</p><p

71、>　　=0.9 0.82 =12.24mm</p><p><b>　　實取t=16mm</b></p><p>　　2.5.1.3 強力甲板最小厚度t應(yīng)不小于6mm，（《規(guī)范》§2.4.2.3）</p><p>　　2.5.1.4 船中部強力甲板厚度應(yīng)在船中部0.4L區(qū)域內(nèi)保持相同，并逐漸向端部甲板厚度過渡，（《規(guī)范》

72、7;2.4.2.5）</p><p><b>　　實取t=22mm</b></p><p>　　2.5.2 甲板邊板</p><p>　　2.5.2.1在船中部0.4L區(qū)域內(nèi)的強力甲板邊板寬度b1（《規(guī)范》§2.4.3.1）</p><p>　　2.5.2.2強力甲板邊板在端部的寬度b2（《規(guī)范》§2

73、.4.3.1）</p><p>　　在船中部0.4L區(qū)域內(nèi)的強力甲板寬度，應(yīng)不小于（6.8L+500）mm.其中L為船長，但不必大于1800mm。強力甲板邊板在端部的寬度，應(yīng)不小于船中部寬度的百分之六十五，強力甲板邊板厚度應(yīng)不小于強力甲板厚度。</p><p>　　b1=（6.8L+500）mm=(6.8200+500)mm=1894mm，所以b取1800mm。</p>&l

74、t;p>　　b265% b1=1170mm</p><p>　　甲板邊板的厚度: </p><p><b>　　t＞t強力甲板</b></p><p>　　實取t=22mm </p><p>　　2.5.3 甲板開口</p>&l

75、t;p>　　2.5.3.1 當(dāng)強力甲板上的機爐艙、貨艙開口的角隅是拋物線形或橢圓形時，角隅處的甲板不需要加厚板，但應(yīng)符合規(guī)范2.4.4.1的規(guī)定。（《規(guī)范》§2.4.4.1）</p><p>　　2.5.3.2 平臺甲板的厚度t，應(yīng)不小于按下式計算所得之值,且不小于6mm（《規(guī)范》§2.4.5.2）</p><p>　　t=10s=100.82=8.2mm &

76、lt;/p><p><b>　　實取t=10mm</b></p><p>　　2.5.4 首尾樓甲板</p><p>　　2.5.4.1 艏樓甲板板厚度t不小于,（《規(guī)范》§2.4.5.2）</p><p>　　t=（0.02L+6）=(0.02200+6) =10mm</p><p>&l

77、t;b>　　實取t=12mm</b></p><p>　　2.5.4.2駕駛甲板,除艏樓外，上層建筑和甲板室的甲板板厚度t不小于,（《規(guī)范》§2.4.5.2）</p><p>　　t1=（0.02L+C）-tc=(0.02200+4.5) =8.5mm</p><p>　　實取t1=10 mm</p><p>　　

78、2.5.4.3羅經(jīng)甲板</p><p>　　t2=（0.02L+C）-tc=(0.02200+4.5) =8.5mm</p><p>　　實取t2=10 mm</p><p>　　2.5.4.4 A甲板</p><p>　　t3=（0.02L+C）-tc=(0.02200+5.5) =9.5mm</p><p><

79、;b>　　實取t3=12mm</b></p><p>　　2.5.4.5 B甲板</p><p>　　t4=（0.02L+C）-tc=(0.02200+5) =9mm</p><p>　　實取t4=12 mm</p><p>　　2.5.4.6 c甲板</p><p>　　t5=（0.02L+C）-t

80、c=(0.02200+4.5) =8.5mm</p><p>　　實取t5=10 mm</p><p><b>　　2.6雙層底</b></p><p>　　2.6.1 箱形中桁材</p><p>　　2.6.1.1中桁材可用箱形中桁材（管隧）代替。箱形中桁材側(cè)板厚度應(yīng)不小于水密肋板的厚度，側(cè)板之間距離應(yīng)不大于2m。（《

81、規(guī)范》§2.6.3.1）</p><p>　　箱形中桁材區(qū)域的船底板和內(nèi)底板應(yīng)適當(dāng)增厚。</p><p><b>　　實取t=14mm</b></p><p>　　2.6.1.2 箱形中桁材的骨架應(yīng)符合下列要求（規(guī)范§2.6.2.2）</p><p>　　在箱形中桁材內(nèi)的每個肋位上，應(yīng)設(shè)置船底骨材和內(nèi)

82、底骨材，其剖面模數(shù)W應(yīng)不小于按下式計算所得之值：</p><p>　　W=22sdl2 mm3=220.82112.462=1200.87cm3</p><p>　　實取箱形中桁材的骨架為⊥</p><p>　　注：⊥的W=1203 cm3</p><p><b>　　2.6.2 旁桁材</b></p>&

83、lt;p>　　旁桁材和水密旁桁材的厚度應(yīng)符合規(guī)范2.6.4.1（旁桁材的厚度可比2.6.2.2規(guī)定的中桁材厚度減少3mm。水密旁桁材厚度應(yīng)較旁桁材厚度增厚2mm。但旁桁材的厚度均應(yīng)不小于相應(yīng)的肋板厚度.）要求。如雙層底與邊液艙或深隔離艙內(nèi)部相連通時，水密旁桁材厚度還應(yīng)符合深艙要求。（《規(guī)范》§2.6.4.1、§2.6.6.2）</p><p>　　旁桁材的垂直加強筋應(yīng)按規(guī)范2.6.6.2

84、的規(guī)定設(shè)置。</p><p>　　(1)船中部0.4L區(qū)域內(nèi)：</p><p>　　t1=0.0077h0+4=0.00771780+4=14.71mm</p><p>　　式中：h0雙層底計算高度 為1.78m </p><p><b>　　實取t1=15mm</b></p><

85、p>　?。?）船端0.075L區(qū)域內(nèi)，中桁材厚度可比（1）的要求減少2mm。</p><p><b>　　實取t2=13mm</b></p><p>　?。?）爐艙內(nèi)中桁材厚度應(yīng)較船中部0.4L區(qū)域內(nèi)中桁材增厚2.5mm。</p><p>　　實取t3=15.5mm</p><p><b>　　旁桁材的數(shù)

86、量</b></p><p>　　在兩側(cè)分別布置4個旁底桁，間距為3200mm，在首垂線0.2L以前區(qū)域，旁底桁間距不大于4個縱骨間距</p><p>　　2.6.2.1旁桁材的高度</p><p>　　2.6.2.2旁桁材間距</p><p>　　2.6.2.3旁桁材的厚度可以比中桁材厚度減少3 mm（《規(guī)范》§2.6.

87、10.2）</p><p>　　2.6.3 縱骨架式肋板</p><p>　　2.6.3.1實肋板間距d（《規(guī)范》§2.6.11.1）</p><p>　　機艙區(qū)域和首垂線0.2L以前區(qū)域每隔1個肋位布置1個實肋板，其他都不大于3.6m</p><p>　　2.6.3.2實肋板厚度t（《規(guī)范》§2.6.11.1、§

88、;2.6.5.1、§2.6.6.2、§2.6.11.2）</p><p>　　在機艙區(qū)域，至少每隔1個肋位上應(yīng)設(shè)置實肋板，但是主機座、鍋爐座、推力軸承座下的每個肋位處均應(yīng)設(shè)置實肋板。橫艙壁下和支柱下應(yīng)設(shè)置實肋板。距首垂線0.2L以前區(qū)域應(yīng)在每隔1個肋位上設(shè)置實肋板。其余區(qū)域?qū)嵗甙彘g距應(yīng)不大于3.6m。</p><p>　　縱骨架式實肋板厚度應(yīng)較規(guī)范2.6.5.1（t1=

89、0.0077h0+1）要求的實肋板厚度增厚10%，但不必大于15mm，而水密和油密肋板厚度與2.6.5.1相同。肋板上的每根縱骨處應(yīng)設(shè)置垂直加強筋。非水密肋板垂直加強筋的厚度等于肋板厚度，寬度應(yīng)不小于150mm；水密肋板垂直加強筋的尺寸與2.6.6.2相同。</p><p>　　t= (0.0077h0+1)(1+10％ )=14.711.1=16.18mm</p><p>　　式中：h0

90、雙層底計算高度,爐艙內(nèi)實肋板和污水井處的實肋板應(yīng)較上式增加2.5mm。</p><p><b>　　實取t=17mm</b></p><p>　　2.6.3.5肋板高度 h（《規(guī)范》§2.6.12.1）</p><p>　　實肋板厚度與肋板高度比不小于1/130 為1950mm,而設(shè)計船的雙層底高為1.78m，所以實肋板高度h最大取1

91、780mm。</p><p>　　2.6.4 船底縱骨</p><p>　　2.6.4.1船底縱骨的最大間距不大于1m</p><p>　　2.6.4.2船底縱骨的剖面模數(shù)W應(yīng)不小于按下式計算所得之值：</p><p>　　W===529 cm3</p><p>　　實取船底縱骨為HP280×12</p

92、><p>　　注：HP280×12的W=577.57 cm3</p><p>　　2.6.4.3內(nèi)底縱骨的剖面模數(shù)W為船底縱骨模數(shù)的85%</p><p>　　W=5290.85=450cm3 </p><p>　　實取內(nèi)底縱骨為HP250×12</p><p>　　2.6.5 內(nèi)底板及內(nèi)底邊板<

93、;/p><p>　　2.6.5.1 內(nèi)底板的厚度應(yīng)按規(guī)范2.6.9.1公式計算，式中s應(yīng)取縱骨間距，但計算值可減少１ｍｍ內(nèi)底板的局部增厚按2.6.9.2的要求。（《規(guī)范》§2.6.13.2、§2.6.9.1）</p><p>　　t=0.04L+5s+2.1-1=0.04×200+5×0.82+2.1-1=13.2mm</p><p&

94、gt;　　實取貨艙口下內(nèi)底板t=16mm</p><p>　　2.6.5.2 內(nèi)底邊板的厚度t（《規(guī)范》§2.6.9.3、§2.6.13.1、§2.6.13.3）</p><p>　　內(nèi)底邊板t=0.04L+5s+2=0.04×200+5×0.82+2=14.1mm</p><p>　　實取內(nèi)底邊板t=18mm

95、</p><p>　　2.6.5.3 內(nèi)底邊板應(yīng)在每個肋位處設(shè)置通達(dá)鄰近底縱骨的肘板，肘板邊緣應(yīng)作加強，肘板厚度與肋板相同。</p><p><b>　　2.6.6 舭肘板</b></p><p>　　2.6.6.1 舭肘板厚度與實肋板相同（《規(guī)范》§2.6.15.2）</p><p><b>　　t

96、=t=15mm</b></p><p>　　2.6.6.2 舭肘板的面板寬度（《規(guī)范》§2.6.15.3）</p><p>　　B=10t肘板=86.8mm</p><p>　　2.6.6.3 舭肘板的高度（《規(guī)范》§2.6.15.4）</p><p>　　舭肘板的高度和寬度相同</p><

97、p>　　H=2h=1.65×250=412.5mm </p><p>　　實取 L600×600×10</p><p><b>　　2.7 舷側(cè)骨架</b></p><p><b>　　2.7.1 主肋骨</b></p><

98、p>　　2.7.1.1除首尾尖艙外，主肋骨的剖面模數(shù)W應(yīng)不小于按下式計算所得之值（《規(guī)范》§2.7.2.1）</p><p>　　W=cc1sdl2=5.17×1×2.46×11×4.066×4.066= 2312.88cm3</p><p>　?。?）主肋骨的剖面慣性矩I應(yīng)不小于按下式計算所得之值（《規(guī)范》§2.

99、7.2.6）</p><p>　　I=3.2Wl=3.2×2312.889×4.066=30093.34cm4</p><p>　　式中：s-肋骨間距，2.46m；</p><p><b>　　d-吃水，11m；</b></p><p>　　l-肋骨跨距，4.066m。</p><

100、p>　?。?）主肋骨腹板的最小厚度應(yīng)按下式計算（《規(guī)范》§8.3.3.3）</p><p>　　t=7.0+0.03L=7+0.03200=13mm</p><p>　?。?）艙內(nèi)主肋骨的剖面模數(shù)W應(yīng)不小于按下式計算所得之值（《規(guī)范》§8.3.3.4）</p><p>　　W=5.8sh1l2=5.82.462.23.22=3097.15c

101、m3</p><p><b>　　實取主肋骨為⊥</b></p><p>　　注：⊥的W=3200 cm3</p><p>　?。?）第一貨艙主肋骨的腹板厚度應(yīng)為（2）中所要求的腹板最小厚度的1.15倍（《規(guī)范》§8.3.5.1）</p><p>　　t=131.15=14.95mm</p>&l

102、t;p><b>　　實取主肋骨為⊥</b></p><p>　　2.7.1.2艏艉尖艙主肋骨：</p><p>　　W=4.6sdD=4.6×2.4×11×16.5=2003.76cm3</p><p>　　I=3.5Wl=3.5×2003.76×2.4=16831.58cm4 <

103、/p><p>　　式中：W-主肋骨剖面模數(shù)，2003.76cm3</p><p>　　l-肋骨跨距，2.4m，無舷側(cè)縱桁時，同2.7.2.1的規(guī)定，當(dāng)設(shè)有舷側(cè)縱桁時，為肋板的面板或內(nèi)底板的上緣與縱桁之間或舷側(cè)縱桁之間或舷側(cè)縱桁與最下層甲板的邊線之間的垂直距離。 </p><p>　　實取艏艉尖艙主肋骨為HP280×12</p><p>

104、;　　2.7.1.3上層建筑肋骨及首樓肋骨（《規(guī)范》§2.7.2.9）</p><p><b>　　W=CC1sdl</b></p><p>　　2.7.1.4 機艙內(nèi)甲板間主肋骨：（《規(guī)范》§2.7.2.9）</p><p><b>　　W=CC1sdl</b></p><p&g

105、t;　　表2-1 主肋骨計算表</p><p>　　注：HP180×9的W=190.7~199cm3； HP180×11的W=208.6~218.5 cm3</p><p>　　HP200×12的W=292.3~296 cm3； HP160×10的W=157.3~165 cm3</p><p>　　2.7.2 舷側(cè)縱桁<

106、/p><p>　　貨艙無舷側(cè)縱骨。在橫骨架式機艙區(qū)域內(nèi)，也可采用間斷的舷側(cè)縱桁。（《規(guī)范》§2.7.3.3）</p><p>　　但其間距一般為2.5m；其腹板高度與主肋骨相同；其腹板厚度t與剖面積A，應(yīng)分別不小于按下式兩式計算所得之值：</p><p>　　t=0.023L+6=0.023×205+6=10.715mm</p><

107、;p>　　A=0.14L+1=0.14×205+1=29.7cm2</p><p><b>　　實取間斷縱桁為⊥</b></p><p><b>　　2.7.3 底邊艙</b></p><p>　　2.7.3.1底邊艙斜板</p><p>　　斜板厚度應(yīng)不小于規(guī)范第二章第六節(jié)對內(nèi)底板

108、的要求（2.6.13.1內(nèi)底板的厚度應(yīng)按本節(jié)2.6.9.1公式計算，計算值可減少1mm），且下部列板還應(yīng)滿足本篇第二章第23節(jié)的要求。（《規(guī)范》§2.6.13.17、§8.5.2.1、§2.6.9.1）</p><p>　　t=0.04L+5s+2.1-1=0.04×205+5×0.82+2.1-1=13.4mm</p><p><b

109、>　　實取t=18mm</b></p><p>　　2.7.3.2底邊艙斜板縱骨</p><p>　　底邊艙斜板縱骨剖面模數(shù)W應(yīng)不小于規(guī)范第二章第六節(jié)對內(nèi)底縱骨的要求。（《規(guī)范》§8.5.3.1）</p><p>　　Υ裝載率，計算時取值不大于0.833</p><p>　　W=8.5Hsl2/Υ=8.5×

110、;11×0.82×2.46×2.46/0.833=566 cm3</p><p>　　實取底邊艙斜板縱骨為HP280×12</p><p>　　注：HP280×12的W=577.57 cm3</p><p>　　2.7.3.4底邊艙內(nèi)的舷側(cè)縱骨和舭部縱骨</p><p>　　底邊艙內(nèi)的舷側(cè)縱骨

111、和舭部縱骨剖面模數(shù)W應(yīng)不小于規(guī)范第二章第七節(jié)的要求。（《規(guī)范》§8.5.3.2）</p><p>　　h=0.26C+d- (0.06C+d)=0.26×2.2+11- (0.06×2.2+11)=7.6</p><p>　　W= l2=×2.46×2.46=298 cm3</p><p>　　實取底邊艙舷側(cè)縱骨和底

112、部縱骨為HP280×11</p><p>　　注：HP280×11的W=466.6 cm3</p><p>　　2.7.3.5底邊艙內(nèi)的船底縱骨</p><p>　　底邊艙內(nèi)的船底縱骨剖面模數(shù)W應(yīng)不小于規(guī)范第二章第六節(jié)的要求。（《規(guī)范》§8.5.3.2）</p><p>　　W===529 cm3</p&g

113、t;<p>　　實取底邊艙內(nèi)的船底縱骨為HP280×12</p><p>　　注：HP280×12的W=577.57 cm3</p><p><b>　　2.7.4 頂邊艙</b></p><p>　　2.7.4.1頂邊艙斜板</p><p>　　頂邊艙斜板應(yīng)不小于下列兩式計算所得之值，

114、且應(yīng)不小于8mm（《規(guī)范》§8.6.2.1）</p><p>　　h=h1cosθ+b1sinθ=6.034×+8.99×=9.72</p><p>　　t=4s+2.5=4×+2.5=14.97mm</p><p>　　t=12s=12×0.82=9.84mm</p><p><b&g

115、t;　　實取t=16mm</b></p><p>　　2.7.4.2頂邊艙內(nèi)的甲板縱骨、斜板縱骨和舷側(cè)縱骨剖面模數(shù)W應(yīng)不小于按下式計算所得之值（《規(guī)范》§8.6.3.1）</p><p>　　h=h1cosθ+b1sinθ=4.815×+8.068×=8.2</p><p>　　W=10shl2=10×0.82&#

116、215;8.2×2.46×2.46=407 cm3</p><p>　　實取頂邊艙內(nèi)的甲板縱骨、斜板縱骨和舷側(cè)縱骨為FB250×20</p><p>　　注：FB250×20的W=450 cm3</p><p><b>　　2.8甲板骨架</b></p><p>　　2.8.1 甲

117、板負(fù)荷</p><p>　　2.8.1.1 露天甲板計算壓頭（《規(guī)范》§2.8.5.1）</p><p>　　表2-2 露天甲板計算壓頭表</p><p>　　2.8.2 甲板橫梁</p><p>　　2.8.2.1 甲板橫梁 (按《規(guī)范》§2.8.2.1 、§2.13.8.2)</p><p

118、>　　W1=C1C2Dd+C3sh2 cm3 且不必大于W3=Bsh2 cm3</p><p>　　甲板及首、尾樓甲板橫梁：</p><p>　　表2-3 甲板及首、尾樓甲板橫梁剖面模數(shù)計算表</p><p>　　注：⊥的W=650 cm3； ⊥的W=478.5 cm3； </p><p>　　HP220

119、5;11的W=343.8 cm3； HP140×9的W=109.5-112.2 cm3； </p><p>　　HP140×7的W=97.5-99.58 cm3</p><p>　　2.8.2.2艙口端橫梁 (《規(guī)范》§2.8.9.1)</p><p>　　當(dāng)甲板為橫骨架式，且設(shè)附加縱桁時，A=F1+F4=9.84+9.84=19.6

120、8</p><p>　　W=4.6chAl=4.6×1.5×1.5×19.68×3=611 cm3</p><p>　　I=3Wl=5499 cm4</p><p>　　式中：h－甲板的計算壓頭，1.5m；</p><p>　　C－系數(shù)，根據(jù)艙口縱桁距中縱剖面的距離a選取,取c=1.5m；</p&

121、gt;<p>　　l－艙口端橫梁跨距，3m。</p><p>　　實取艙口端橫梁為焊接球鋼?60-</p><p>　　注：焊接球鋼?60-的W=650 cm3</p><p>　　2.8.3 甲板縱桁</p><p>　　2.8.3.1橫骨架式支持橫梁的甲板縱桁(《規(guī)范》§2.8.3.2 、§2.8.3.5

122、)</p><p>　　W1=4.75bh2 cm3</p><p><b>　　I=2W cm4</b></p><p>　　表2-4 橫骨架式支持橫梁的甲板縱桁剖面模數(shù)計算表</p><p>　　注：⊥的W=250 cm3； ⊥的W=200 cm3</p><p>　　2.8.3.2縱骨架式

123、甲板縱桁(《規(guī)范》§2.8.6.1) </p><p>　　對于支持強橫梁的甲板縱桁，其尺寸應(yīng)由直接計算確定，計算時，假定甲板縱桁的兩端為剛定固定，并承受由強橫梁傳遞的集中載荷，許用彎曲應(yīng)力為124N/mm2</p><p>　　2.8.3.3艙口甲板縱桁(《規(guī)范》§2.8.8.1) </p><p>　　W=7hbl2=7×1.5&#

124、215;2.5×2.462=158.9cm3</p><p>　　式中：h－甲板的計算壓頭，1.5m；</p><p>　　b－艙口甲板縱桁所支承面積的平均寬度，2.5m；</p><p>　　l－艙口甲板縱桁的跨距，2.46m。</p><p>　　I=2.6Wl=1016cm4</p><p>　　實取艙

125、口甲板縱桁為⊥</p><p>　　注⊥的W=300 cm3</p><p>　　2.8.4 甲板縱骨</p><p>　　2.8.4.1 甲板縱骨</p><p>　?。?）露天/強力甲板縱骨的剖面模數(shù)W應(yīng)不小于按下列兩式計算所得之值（《規(guī)范》§2.8.5.1）</p><p><b>　　W=c

126、1shl2</b></p><p>　　W=c2sh+ c1sl2L2×10-4</p><p>　　表2-5 強力甲板縱骨剖面模數(shù)計算表</p><p>　　注：HP140×7的W=97.5~99.58 cm3； HP100×6的W=44.26~45.41 cm3</p><p>　　式中h:甲板計

127、算壓頭在船中；0.4L處 =2.86</p><p>　?。?）居住甲板和平臺甲板縱骨的剖面模數(shù)W應(yīng)不小于按下列兩式計算所得之值（《規(guī)范》§2.8.5.3）；</p><p>　　對L90m，W=2.5shl2+ 0.52sL</p><p>　　甲板腹板高度均應(yīng)不小于60mm</p><p>　　表2-6 居住甲板和上層建筑甲板