冷庫畢業(yè)設計--1000噸果品冷藏庫制冷工藝設計

1、<p><b>　　前 言</b></p><p>　　本設計為延安地區(qū)1000噸果品冷藏庫制冷工藝設計,該庫為分配性冷藏庫，以調(diào)節(jié)型為主,只儲藏但不進行加工,故本庫只設高溫冷藏間。</p><p>　　因本次為畢業(yè)設計，缺乏設計現(xiàn)場實際考察和甲方具體要求，故在此定其為新建獨立冷藏庫，初步設計將庫房站臺定在南邊，制冷機房定在庫房北邊。庫間聯(lián)系通道設為常

2、溫，即常溫穿堂，穿堂間作預冷間，貨物采用機械堆垛，據(jù)叉車尺寸，為能使其順利工作取穿堂寬6米。冷庫墻體和屋頂隔熱材料選為硬質聚氨酯泡沫塑料；地坪隔熱材料選用泡沫混凝土。庫內(nèi)冷分配設備選用冷風機，較大容量冷間以均勻送風管道使氣流分布均勻，小間采用吊頂式冷風機無風道分配。</p><p>　　因為氨價格低廉且易于取得，對臭氧層無破壞作用，單位制冷量大，比較適用于大中型冷藏庫制冷系統(tǒng)，故該冷藏庫的制冷系統(tǒng)采用氨為制冷劑。

3、系統(tǒng)采用氨泵供液，能保證供液穩(wěn)定且效率較高。冷風機的供液形式采用下進上出式，融霜采用熱氨-水融霜。制冷設備統(tǒng)一選擇煙臺冰輪公司生產(chǎn)的產(chǎn)品，其安裝以廠家提供的安裝圖樣為準。冷卻水系統(tǒng)選用循環(huán)水系統(tǒng)，以自來水做補水。</p><p>　　在本設計進行之前，進行了兩周時間的參觀實習，進一步對果品庫及其制冷原理有了深刻了解，在此基礎上對設計規(guī)范進行全面學習，為設計順利進行做好了充分的準備。</p><

4、p>　　在本次設計過程中，得到了老師的大力支持和幫助，在此表示衷心的感謝。由于我的經(jīng)驗不足，故在本次設計中難免有不足和錯誤之處，懇請有關老師和專家給予批評指正，使我在今后的設計中不斷改進和提高。</p><p><b>　　學生：錢俊民</b></p><p><b>　　2010-6-11</b></p><p>

5、<b>　　摘要</b></p><p>　　本次設計為延安地區(qū)1000噸果品冷藏庫制冷工藝設計，該庫為分配性冷藏庫。</p><p>　　根據(jù)建筑和冷藏工藝流程的要求及冷藏庫的功能，并結合冷藏庫要求的存儲容量及果品堆碼方式，確定了冷藏間的間數(shù)及平面尺寸和房間高度。根據(jù)保溫要求，對冷藏庫圍護結構保溫材料進行了選擇，通過比較最終確定選用硬質聚氨酯泡沫塑料和泡沫混凝土作為

6、本次設計的冷藏庫圍護結構的保溫材料,并計算保溫層厚度，通過校核計算驗證本設計確定的圍護結構總熱阻大于最小總熱阻，圍護結構的隔汽防潮層蒸氣滲透阻滿足要求。</p><p>　　本次設計冷藏間設計為6間，庫溫為0℃，相對濕度90%，4間容量200 噸，2間容量100噸，大小搭配，便于調(diào)節(jié)與靈活儲存。整個庫房的公稱容積為9374.4m3,機械負荷為128 kW。設置寬為6 m的常溫穿堂，兼作預冷間?？紤]到經(jīng)濟和無污染，

7、制冷劑采用氨制冷劑，為保證供液穩(wěn)定，制冷系統(tǒng)采用氨泵供液。庫內(nèi)冷分配設備采用冷風機，為滿足庫內(nèi)果品對空氣流速的要求，通過氣流組織計算，采用均勻風道送風方式。冷風機的融霜采用熱氨融霜與水沖霜相結合的方式。</p><p>　　冷卻水系統(tǒng)選用循環(huán)水系統(tǒng)，以自來水作補水。</p><p>　　關鍵詞：果品冷藏庫，冷負荷，氨制冷系統(tǒng)，管道</p><p><b>

8、　　Abstract</b></p><p>　　The graduation design is about 1000-ton fruit storage which is situated in Yan’an region. It can be used for the distributive application.</p><p>　　According to the

9、 requirement of refrigeration process and function of cold storage for apples, the number of store rooms, plane size and the room hight have been determined to need the depositing capacity and the way of putting up fruit

10、s piles. The building enclosure thermal insulation material is determined to be flinty polyurethane foam plastics and foam concrete. </p><p>　　The cold storage is divided into six cold storage rooms which in

11、ner temperature is 0 OC, Four 200 ton rooms and two 100-ton rooms design is advantageous for the adjustment and the flexible store. The total nominal volume is 9374.4m3 and the total mechanical load is128 kW. The lobby E

12、stablishes is 6m wide, and of normal temperature, which can be also used for precooling. Considered the issues of economy and environmental protection, the refrigerant ischosen to be ammonia. The refrigeration system<

13、/p><p>　　The cooling water system is also calculated and desined in thiis project. .</p><p>　　Key Words: Fruits cold storage, refrigeration cold load, ammoniarefrigeration system, pipeline </p&g

14、t;<p><b>　　目 錄</b></p><p>　　1 設計基本資料1</p><p>　　1.1設計目的 1</p><p>　　1.2 設計題目1</p><p>　　1.3 設計點室外氣象參數(shù)1</p><p>　　1.3 冷藏庫室內(nèi)設計參數(shù)1</p&g

15、t;<p>　　2 冷藏庫熱工計算2</p><p>　　2.1 冷藏庫噸位分配及分間2</p><p>　　2.2 果品堆放形式的確定2</p><p>　　2.3 冷藏庫尺寸計算2</p><p>　　2.4冷藏庫建筑平面設計3</p><p>　　2.4.1 庫址的選擇3</p&g

16、t;<p>　　2.4.2 穿堂設置3</p><p>　　2.4.3 公路站臺設置3</p><p>　　2.4.4 冷藏庫總平面設計4</p><p>　　2.5庫房圍護結構的計算5</p><p>　　2.5.1 隔熱材料的選擇要求及隔熱層的施工方法5</p><p>　　2.5.2 外墻

17、結構材料的選擇計算5</p><p>　　2.5.3 庫房地坪結構材料的選擇計算8</p><p>　　2.5.4 庫房屋面料的選擇計算9</p><p>　　2.5.5 庫房內(nèi)隔墻料的選擇計算11</p><p>　　2.6校核圍護結構的蒸汽滲透組12</p><p>　　2.6.1 外墻蒸汽滲透阻校核1

18、3</p><p>　　2.6.2 屋面蒸汽滲透阻校核13</p><p>　　2.6.3 地面蒸汽滲透阻校核13</p><p>　　2.6.4 內(nèi)隔墻蒸汽滲透阻校核14</p><p>　　3 庫房冷負荷計算14</p><p>　　3.1 圍護結構熱流量計算14</p><p>

19、　　3.1.1維護結構傳熱面積Aw應符合下列規(guī)定：14</p><p>　　3.1.2 圍護結構熱流量計算表15</p><p>　　3.2 貨物熱流量計算17</p><p>　　3.3 通風換氣熱流量18</p><p>　　3.4 操作熱流量19</p><p>　　3.5 電動機運轉熱流量20<

20、;/p><p>　　3.5.1 冷風機的選擇計算20</p><p>　　3.5.2 校核冷風機的冷卻面積和風量23</p><p>　　3.5.3 計算并校核通過冷風機的風速24</p><p>　　3.4 冷間機械負荷計算25</p><p>　　4 庫房風系統(tǒng)的布置及水力計算25</p>&l

21、t;p>　　4.1 冷風機風道的布置25</p><p>　　4.2 冷藏間均勻送風道流速和尺寸計算26</p><p>　　4.2.1 氣流組織計算26</p><p>　　4.2.2 均勻送風管道的計算29</p><p>　　4.3 設計靜壓箱30</p><p>　　4.4 冷風系統(tǒng)的阻力計算

22、31</p><p>　　4.4.1 通過冷風機翅片管的空氣阻力P131</p><p>　　4.4.2 風機到靜壓箱的阻力P232</p><p>　　4.4.3 均勻風道阻力P333</p><p>　　4.4.4 風機風壓的校核34</p><p><b>　　4.5 新風34</b&g

23、t;</p><p>　　4.6冷庫門及冷風幕的選擇34</p><p>　　5 冷藏庫制冷系統(tǒng)及制冷設備的選擇35</p><p>　　5.1 冷庫制冷系統(tǒng)的選擇35</p><p>　　5.1.1 制冷劑工質選擇35</p><p>　　5.1.2 冷藏庫制冷系統(tǒng)形式的選擇36</p>&l

24、t;p>　　5.1.3 方案選擇36</p><p>　　5.2冷風機融霜形式的確定38</p><p>　　5.3 制冷系統(tǒng)主機的選擇38</p><p>　　5.3.1 確定制冷劑設計工況38</p><p>　　5.2.2 制冷壓縮機的選擇計算40</p><p>　　5.2.3 冷凝器的選擇計算

25、42</p><p>　　5.3 制冷系統(tǒng)輔助設備的選擇43</p><p>　　5.3.1 氨油分離器43</p><p>　　5.3.2 高壓貯液器44</p><p>　　5.3.3 集油器44</p><p>　　5.3.4 空氣分離器45</p><p>　　5.3.5 緊

26、急泄氨器45</p><p>　　5.3.6 氨泵的流量計算45</p><p>　　5.3.7 低壓循環(huán)貯液器46</p><p>　　5.3.8 事故通風機48</p><p>　　6 制冷系統(tǒng)的設計48</p><p>　　6.1 制冷機房的設備布置48</p><p>　　6

27、.1.1 冷凍站的設計要求48</p><p>　　6.1.2 設備的布置原則49</p><p>　　6.2 制冷系統(tǒng)管路的設計49</p><p>　　6.2.1 制冷劑管道的布置原則49</p><p>　　6.2.2 管道的材料及連接方式50</p><p>　　6.2.3 制冷系統(tǒng)管道的管徑計算5

28、0</p><p>　　6.2.4 驗證管段壓力損失55</p><p>　　6.2.5 制冷設備及管道的絕熱60</p><p>　　6.2.6 制冷管道的涂色63</p><p>　　6.3 冷卻水系統(tǒng)設計63</p><p>　　6.3.1 冷卻水系統(tǒng)的選擇63</p><p>

29、　　6.3.2 冷卻水的選擇要求63</p><p>　　6.3.3 冷卻水塔的選擇計算64</p><p>　　6.3.3 冷卻水池的設計65</p><p>　　6.3.5 冷卻水系統(tǒng)的水力計算65</p><p>　　6.3.5 冷卻水泵流量的計算68</p><p>　　6.3.6 冷卻水泵揚程的計算

30、68</p><p>　　6.3.7 水系統(tǒng)管道的材料及防腐70</p><p><b>　　7 施工說明70</b></p><p>　　7.1 氨壓縮機70</p><p>　　7.2 氨壓縮輔助設備71</p><p>　　7.3 冷風機71</p><p&g

31、t;<b>　　7.4 閥門72</b></p><p>　　7.5 儀器儀表72</p><p>　　7.6 管道的安裝72</p><p>　　8 制冷系統(tǒng)的吹污及氣密性實驗73</p><p>　　8.1 系統(tǒng)吹污73</p><p>　　8.2 氣密性實驗73</p>

32、;<p><b>　　總結75</b></p><p><b>　　參考文獻75</b></p><p><b>　　致謝76</b></p><p><b>　　1 設計基本資料</b></p><p><b>　　1.1設

33、計目的</b></p><p>　　畢業(yè)設計是大學階段最后一個環(huán)節(jié)，同時也是工科類專業(yè)教學的必不可少的重要環(huán)節(jié)之一，是對學生在校期間所學專業(yè)知識的全面總結和綜合檢驗。通過畢業(yè)設計了解建筑環(huán)境與設備工程專業(yè)的設計內(nèi)容、程序和基本原則，熟悉設計計算的步驟和方法，培養(yǎng)學生的識圖和制圖能力，引導學生學會查找設計規(guī)范和設計手冊，初步了解本專業(yè)的主要設備、附件及材料，全面提高學生進行實際工程設計的能力，為即將投入

34、社會工作做好準備。參加《制冷技術》畢業(yè)設計的學生，通過設計要求掌握有關冷藏庫制冷工藝設計的內(nèi)容、程序及基本原則和制冷工藝設計計算方法并提高繪制設計圖紙的能力。</p><p><b>　　1.2 設計題目</b></p><p>　　延安地區(qū)1000噸果品冷藏庫制冷工藝設計</p><p>　　1.3 設計點室外氣象參數(shù)</p>

35、<p>　　夏季室外空氣調(diào)節(jié)日平均溫度：26.1℃；</p><p>　　夏季室外通風室外計算溫度：28.2℃；</p><p>　　夏季空調(diào)室外計算濕球溫度：22.8℃；</p><p>　　夏季室外最熱月平均溫度：22.9℃；</p><p>　　室外最熱月月平均相對濕度：72％；</p><p>　　夏

36、季室外通風計算相對濕度：51％；</p><p>　　大氣壓力：898.9hpa。</p><p>　　1.3 冷藏庫室內(nèi)設計參數(shù)</p><p>　　冷藏間：相對濕度為85%～90%；溫度為0℃；水蒸氣分壓力為520Pa；</p><p>　　常溫穿堂：相對濕度為85%；溫度為26.1℃；水蒸氣分壓力為2450Pa；</p>

37、<p><b>　　2 冷藏庫熱工計算</b></p><p>　　2.1 冷藏庫噸位分配及分間</p><p>　　設計總庫容量為1000噸，分配成六個冷藏間，1號和2號冷藏間庫容均為100噸，靠近站臺；3、4、5、6號冷藏間的庫容均為200噸。這樣分配的目的是便于調(diào)節(jié)，對于1000噸以上的冷藏庫，應在靠近站臺側分設1～2個100噸的冷間，冷間大小搭配，在

38、貨物流量變動的時候便于調(diào)節(jié)管理。對于中小型冷庫，不做專門的分檢間，果品在站臺上分檢、包裝，因此，站臺可做得稍大些，且應有遮陽設施。 </p><p>　　2.2 果品堆放形式的確定</p><p>　　此次果品冷藏庫設計以蘋果為例進行設計。果品的堆放形式有散堆、紙箱堆碼、木箱堆碼等，紙箱堆放不科學、不易管理且易壞；紙箱堆放高度有限，故選用木箱堆碼，木箱尺寸長×寬×高=1

39、m×1m×0.8m，重約50kg。裝貨時由電瓶叉車由里向外裝。</p><p>　　2.3 冷藏庫尺寸計算</p><p>　　根據(jù)公式： （2-1）</p><p>　　式中 G—冷庫計算噸位（t）；</p><p>　　V1—冷藏間的公稱體積（

40、m3）；</p><p>　　η—冷藏間的體積利用系數(shù)；</p><p>　　ρs—食品的計算密度（kg/m3）</p><p>　　根據(jù)資料[1]P101表4查得箱裝鮮水果的密度為ρs=300kg/m3。</p><p>　　根據(jù)公式（2-1）得，</p><p>　　200噸的冷藏間根據(jù)資料[1]表3.0.3初步估

41、計其η=0.5得到V=1333 m3。</p><p>　　貨物堆高的確定：堆放7層，每層0.8m，則堆高h=7×0.8=5.6m，貨物距定不小于300mm，設計取500mm，貨物與地面之間的墊板厚度取100mm，那么冷藏間的凈高H=5.6+0.5+0.1=6.2m。</p><p>　　建筑上規(guī)定墻間距以3為模數(shù)，所以200噸容量的冷藏間尺寸可定為：長×寬×

42、高=18m×15m×6.2m。</p><p>　　100噸的冷藏間根據(jù)《冷庫設計規(guī)范》表3.0.3初步估計其η=0.4得到V=833 m3。</p><p>　　同理，墻間距以3為模數(shù)可得到100噸容量的冷藏間尺寸為：長×寬×高=18m×12m×6.2m。</p><p>　　2.4冷藏庫建筑平面設計&l

43、t;/p><p>　　2.4.1 庫址的選擇</p><p>　　根據(jù)資料[1]P14第4.1.1條，冷庫庫址的選擇應符合下列要求：</p><p>　　1） 庫址不宜選在居住區(qū)集中的地區(qū)。經(jīng)當?shù)爻鞘幸?guī)劃、環(huán)保部門批準，可建在城鎮(zhèn)適當?shù)攸c； 2） 庫址應選擇在城市居住區(qū)夏季最小頻率風向的上風側； 3） 庫址周圍應有良好的衛(wèi)生條件，必須避開和遠離有害氣體、

44、灰沙煙霧、粉塵及其他有污染源的地段； 4） 庫址應選擇在交通運輸方便的地方； 5） 庫址必須具備可靠的水源和電源； 6） 庫址宜選在地勢較高，干燥和地質條件良好的地方；</p><p>　　2.4.2 穿堂設置</p><p>　　此果庫為中型冷藏庫，中小型冷庫一般不做預冷間，中間設穿堂，穿堂設計為常溫穿堂，用叉車進出貨品，蘋果可在穿堂內(nèi)預冷、預熱，穿堂也可做大一點

45、，本設計中，穿堂設為6米。</p><p>　　2.4.3 公路站臺設置</p><p>　　根據(jù)資料[1]P16，公路站臺應符合下列規(guī)定：</p><p>　　1） 公稱體積大于4500m3的冷庫，其站臺寬度為6～8m，公稱體積小于4500m3的冷庫，其站臺寬度為4～6m，本庫設為7m；</p><p>　　2） 站臺邊緣頂面高出站臺下地面

46、0.9～1.4m，，根據(jù)需要可設高度調(diào)節(jié)板。本庫設為1m;</p><p>　　3） 站臺邊緣頂側面應涂有明顯的黃、黑相間防撞標示色帶。</p><p>　　4） 站臺上應設罩棚，靠站臺邊緣一側如有結構柱時，柱的邊緣距站臺邊緣凈距不得小于0.6m；罩棚頂板應挑出站臺邊緣的部分不得小于0.75m，罩棚凈高應適應運輸車輛的高度，且應設有組織排水。</p><p>　　2

47、.4.4 冷藏庫總平面設計</p><p>　　根據(jù)資料[1]P16第4.3.1條規(guī)定，庫房布置應符合下列要求：</p><p>　　1） 應滿足生產(chǎn)工藝流程要求，運輸線路要短，避免迂回和交叉；</p><p>　　2） 冷藏間平面柱網(wǎng)尺寸和層高應根據(jù)貯藏貨物的包裝規(guī)格、托盤大小、堆碼方式以及堆碼高度等使用功能確定，并應綜合考慮建筑模數(shù)及結構選型的合理；</p

48、><p>　　3） 冷間應按不同的設計溫度分區(qū)、分層布置 ；</p><p>　　4） 冷間建筑的設計應盡量減少其隔熱圍護結構的外表面積</p><p>　　5） 庫房工作人員需要的辦公室，烘衣室，更衣室，休息室及衛(wèi)生間等輔助房間宜布置于穿堂附近。</p><p>　　此果庫為中型果庫，因此用鏟車進出貨品，穿堂寬度定為6m，站臺高度定為1.2m，

49、長為32m，寬為6m。具體布置如圖2-1所示：</p><p>　　圖2-1庫房建筑平面布置圖</p><p>　　2.5庫房圍護結構的計算</p><p>　　2.5.1 隔熱材料的選擇要求及隔熱層的施工方法</p><p>　　根據(jù)資料[1]P17，隔熱材料的選擇應符合下列要求：</p><p><b>

50、　　1）熱導率小；</b></p><p>　　2）不散發(fā)有毒或異味等對食品有污染的物質；3）難燃或不燃燒，且不易變質；4） 塊狀材料應溫度變形系數(shù)小，易于在施工現(xiàn)場分割加工，且便于與基層粘結；5） 地面、樓面采用的隔熱材料，其抗壓強度不應小于0.25MPa；</p><p>　　根據(jù)資料[2]P42隔熱層施工方法有內(nèi)貼法和外貼法兩種：</p><p&

51、gt;　　內(nèi)貼法：當隔熱層設在外圍擋墻的內(nèi)側時，以外圍擋墻作為鋪設隔熱層的基層，施工程序有外向內(nèi)進行。內(nèi)貼法缺點是建設周期長，而且在施工維修等方面很困難。</p><p>　　外貼法：當隔熱層設在內(nèi)襯墻的外側，以內(nèi)襯墻作為鋪設隔熱層的基層，內(nèi)襯墻砌筑好以后，施工程序由內(nèi)向外進行，庫內(nèi)的制冷設備安裝就可以與土建施工平行作業(yè)，從而縮短了建設周期；而且大大改善了粘貼瀝青油氈防潮隔氣層和隔熱層的工作條件；施工和以后的檢查

52、維修都很方便，不會影響到冷間的工作。</p><p>　　除此之外，外貼法相當于是建筑外保溫，而聚氨酯硬泡噴涂用于外墻外保溫是一項新型建筑節(jié)能技術，經(jīng)過在工程實例中的運用，這項技術的優(yōu)勢是很明顯的。</p><p>　　2.5.2 外墻結構材料的選擇計算</p><p><b>　?。?）外墻結構</b></p><p>

53、;　　外磚墻采用370mm厚，密實度強，隔蒸汽滲透能力強，熱惰性好，延遲時間長。</p><p>　　隔熱層可采用硬質聚氨酯泡沫塑料，這種材料具有輕質、強度高、隔熱性能好、成型工藝簡單，可預制、現(xiàn)場灌注發(fā)泡成型或噴涂，阻燃性能好的特點。根據(jù)上面的比較：選擇外貼法。</p><p>　　圖2-2 外墻結構示意圖</p><p>　　根據(jù)資料[1]P117表11查得各層

54、材料的導熱率及蓄熱系數(shù)：</p><p>　　1--- 20厚1:20水泥砂漿抹面：λ1=0.93 W/(m·℃),蓄熱系數(shù)S1=10.35 W/(m2·℃)；</p><p>　　2--- 370厚磚墻：λ2=0.81 W/(m·℃), S2=9.65 W/(m2·℃)；</p><p>　　3---20厚1:20水泥砂漿找

55、平：λ3=0.93 W/(m·℃), S3=10.35 W/(m2·℃)；</p><p>　　4---9mm厚二氈三油隔汽層：熱阻R4=0.041W/（㎡. ℃）；</p><p>　　5---硬質聚氨酯泡沫塑料隔熱層：λ5=0.031 W/(m·℃), S5=0.28W/(m2·℃)；</p><p>　　6---9mm厚

56、二氈三油隔汽層：熱阻R6=0.041W/（㎡. ℃）；</p><p>　　7---120厚磚內(nèi)襯墻：λ7=0.81 W/(m·℃), S7=9.65 W/(m2·℃)；</p><p>　　8---20厚1:20水泥砂漿抹面：λ3=0.93 W/(m·℃), S3=10.35 W/(m2·℃)。</p><p>　?。?）確

57、定外墻隔熱材料的厚度</p><p><b>　　（2-2）</b></p><p>　　αw — 庫房圍護結構外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) [W/(m2·℃)]； </p><p>　　αn — 庫房圍護結構內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) [W/(m2·℃)]；</p><p>　　d—圍護結構各層材料的厚度 （m）；

58、</p><p>　　λ— 圍護結構各層材料的熱導率 [W/(m·℃)]；</p><p>　　R— 圍護結構各層材料的熱阻 [m2·℃/W]；</p><p>　　R0—圍護結構總熱阻 [m2·℃/W]；</p><p>　　根據(jù)資料[1] 表4.4.6查得αw =23 W/(m2·℃)，αn=1

59、8 W/(m2·℃)。</p><p>　　根據(jù)資料[1]B.0.1知：冷間外墻屋面或頂棚總熱阻，可根據(jù)夏季空氣調(diào)節(jié)日平均溫度與室內(nèi)溫度的溫差乘以修正系數(shù)a值進行修正。冷藏間的設計溫度為0℃，一般熱惰性指標D＞4，根據(jù)資料[1]表B.0.1-1查得溫差修正系數(shù)a=1.10，則室內(nèi)外溫差a△t=1.1×（26.1-0）=28.71℃，查表B.0.1-2,面積熱流量取10W/㎡,得熱阻：R0=2.

60、871 m2·℃/W。</p><p>　　將各個參數(shù)代入公式（2-2），得，絕熱材料厚度d=0.063m，設計中考慮25%的富裕量，得到</p><p>　　d=0.063×1.25=0.08m，取整得d=100mm。</p><p>　?。?）計算外墻熱惰性指標</p><p>　　由資料[1]第4.4.8條：<

61、/p><p>　　…… （2-3）</p><p>　　式中D — 圍護結構熱惰性指標；</p><p>　　R1, R2 — 各層材料的熱阻 [m2·℃/W]；</p><p>　　S1, S2 — 各層材料的蓄熱系數(shù) [W/(m2·℃)]。&

62、lt;/p><p>　　其中，將各個參數(shù)代入公式（2-3）得：</p><p><b>　　D=7.41＞4</b></p><p>　　（4）防止外墻結構表面結露的校核計算</p><p>　　根據(jù)資料[1]第4.4.7條：</p><p>　　圍護結構的總熱阻R必須大于下式計算出的最小總熱阻Rmi

63、n：</p><p><b>　　（2-4）</b></p><p>　　式中 Rmin — 圍護結構最小總熱阻 [m2·℃/W]；</p><p>　　tg — 圍護結構高溫側的氣溫 （℃）；（見資料[1]第3.0.6條）</p><p>　　td —— 圍護結構低溫側的氣溫 （℃）；</p&g

64、t;<p>　　tl —— 圍護結構高溫側空氣露點溫度 (℃)；</p><p>　　通過夏季室外空氣調(diào)節(jié)日平均溫度和計算相對溫度查i-d圖即可得露點溫度。</p><p>　　Rw —— 圍護結構外表面換熱熱阻 [m2·℃/W]；（見資料[1]第4.4.6條）</p><p>　　b —— 熱阻修正系數(shù)</p><p

65、>　　圍護結構熱惰性指標D≤4時： b= 1.2</p><p>　　其它圍護結構： b= 1.0</p><p>　　tg=26.1℃, td=0℃， tl=21.1℃, Rw =0.043 m2·℃/W, b=1.0。</p><p>　　代入上式，得Rmin=0.23 m2·℃/W <R0符合不結露要求。</p&

66、gt;<p>　?。?）計算外墻傳熱系數(shù)</p><p><b>　　(2-5)</b></p><p>　　式中 K0—圍護結構的傳熱系數(shù) [W/㎡.℃];</p><p>　　— 圍護結構總熱阻 [m2·℃/W]。</p><p><b>　　(2-6)</b><

67、/p><p>　　將各個參數(shù)代入公式（2-6），得 m2·℃/W,代入公式（2-5），得外墻的傳熱系數(shù)：=0.25 W/㎡.℃。</p><p>　　2.5.3 庫房地坪結構材料的選擇計算</p><p><b>　?。?）地坪結構</b></p><p>　　高溫冷藏庫由于由于庫內(nèi)溫度較高（0℃），根本不存在地基

68、凍脹的問題，因此可按一般建筑物處理，但仍需設置隔熱和防潮層，根據(jù)資料[2]確定出地坪的構造，如圖2-3所示。</p><p>　　圖2-3 地坪結構示意圖</p><p>　　根據(jù)資料[1]4.4.1第5條規(guī)定：地面、樓面采用隔熱材料，其抗壓強度應不小于0.25MPa。再從導熱率和經(jīng)濟角度考慮，采用導熱率小，價格相對便宜且承壓能力足夠的隔熱材料，故地面可采用泡沫混凝土（瀝青鋪砌）。<

69、/p><p>　　根據(jù)資料[1]P117表11查得各層材料的導熱率及蓄熱系數(shù)：</p><p>　　1--- 80厚鋼筋混凝土粘結層隨搗隨抹平：λ1=0.1.55W/(m·℃),蓄熱系數(shù)S1=14.94 W/(m2·℃)；</p><p>　　2--- 20厚1:20水泥砂漿護氈層：λ2=0.93W/(m·℃), S2=10.35 W/(m

70、2·℃)；</p><p>　　3---9mm厚二氈三油防潮隔汽層：熱阻R3=0.041W/（㎡. ℃）；</p><p>　　4---泡沫混凝土隔熱層：λ4=0.128 W/(m·℃), S5=1.33W/(m2·℃)；</p><p>　　5---9mm厚二氈三油隔汽層：熱阻R5=0.041W/（㎡. ℃）；</p>

71、<p>　　6--- 100厚素混凝土墊層，刷冷底子油一道：λ6=1.51 W/(m·℃), S7=13.36W/(m2·℃)；</p><p><b>　　7---素土夯實。</b></p><p>　?。?）確定地坪隔熱材料的厚度</p><p>　　根據(jù)資料[1] 表4.4.6，直接鋪設在土壤上面的αw 可以

72、不計，即αn=18 W/(m2·℃) αw=0 W/(m2·℃)。根據(jù)資料[1]4.4.11條，地面總熱阻R0=3.18 m2·℃/W。</p><p>　　將各層材料的λ、d和R及以上參數(shù)代入公式（2-2），得到隔熱層材料厚度d=0.372m，考慮富裕量，取整：d=400mm。</p><p>　?。?）計算地坪結構熱惰性指標</p><

73、p>　　將地坪各層材料的參數(shù)代入公式（2-3）得到地坪結構的熱惰性指標</p><p><b>　　D=6.11＞4</b></p><p>　?。?）計算地坪傳熱系數(shù)</p><p>　　將地坪各層材料的參數(shù)代入公式（2-6），得 m2·℃/W,代入公式（2-5），得外墻的傳熱系數(shù)：=0.30 W/㎡.℃。</p>

74、<p>　　2.5.4 庫房屋面料的選擇計算</p><p><b>　?。?）屋面結構</b></p><p>　　冷藏庫屋面除了防止風、雨、雪、對庫內(nèi)的侵襲外，還要具備絕熱的功能。一種是閣樓式絕熱屋面，這種做法對熱工方面的要求比較高，本設計中不采用；另一種是整體式絕熱屋面，它是將屋面防水構造與絕熱層的隔汽構造結合起來，有如普通的保溫屋面構造，屋面設置

75、架空通風層，這樣能使屋面油氈溫度大為降低，減少庫房的冷耗和屋頂板的伸縮開裂，防止油氈老化。</p><p>　　屋面的構造采用下貼法。其做法是在鋼筋混凝土屋面板底面粘貼絕熱層，該做法具有以下優(yōu)點：屋面油氈和現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板共同組成防水隔汽層，所以它的蒸汽滲透阻較大，對保護絕熱材料的干燥很有利；屋蓋的絕熱層與外墻的絕熱層易連成整體，避免冷橋；如絕熱材料損壞，也便于檢查，翻修絕熱層時，不影響屋蓋上部構造，在更換屋

76、面防水油氈時亦不致影響絕熱。</p><p>　　圖2-4下貼法屋面結構示意圖</p><p>　　根據(jù)資料[1]P117表11查得各層材料的導熱率及蓄熱系數(shù)：</p><p>　　1--- 架空通風層；</p><p>　　2--- 5.5mm厚一氈二油防水層：熱阻R2=0.026W/（㎡. ℃）；</p><p>

77、　　3---20厚1:20水泥砂漿抹面層：λ3=0.93 W/(m·℃), S3=10.35 W/(m2·℃)；</p><p>　　4---100mm厚鋼筋混凝土屋蓋：λ4=1.550 W/(m·℃), S4=14.94W/(m2·℃)；</p><p>　　5---9mm厚二氈三油隔汽層：熱阻R5=0.041W/（㎡. ℃）；</p>

78、<p>　　6---硬質聚氨酯泡沫塑料隔熱層：λ7=0.031W/(m·℃), S7=0.28 W/(m2·℃)；</p><p>　　7---9mm厚二氈三油隔汽層：熱阻R7=0.041W/（㎡. ℃）；</p><p>　　8---20厚1:20水泥砂漿抹面：λ3=0.93 W/(m·℃), S3=10.35 W/(m2·℃)。&l

79、t;/p><p>　?。?）確定屋面隔熱材料的厚度</p><p>　　根據(jù)資料[1]表B.0.1-2查得樓面總熱阻R0=2.871 m2·℃，根據(jù)資料[1] 表4.4.6查得αw =23 W/(m2·℃)，αn=12 W/(m2·℃)。</p><p>　　將各層材料的λ、d和R及以上參數(shù)代入公式（2-2），得到隔熱層材料厚度d=0.87

80、m，考慮富裕量，取整：d=150mm。</p><p>　?。?）計算屋面結構熱惰性指標</p><p>　　將地坪各層材料的參數(shù)代入公式（2-3）得到地坪結構的熱惰性指標</p><p><b>　　D=4.1＞4</b></p><p>　?。?）計算屋面結構最小傳熱熱阻</p><p>　　

81、由于屋面與外墻都是外圍護結構，所以最小傳熱熱阻相同，即</p><p>　　Rmin=0.23 m2·℃/W <R0=2.871 m2·℃/W，符合不結露要求。</p><p>　　（5）計算屋面?zhèn)鳠嵯禂?shù)</p><p>　　將屋面各層材料的參數(shù)代入公式（2-6），得 m2·℃/W,代入公式（2-5），得屋頂?shù)膫鳠嵯禂?shù)：=0.22

82、 W/㎡.℃。</p><p>　　2.5.5 庫房內(nèi)隔墻料的選擇計算</p><p><b>　?。?）內(nèi)隔墻結構</b></p><p>　　同溫庫內(nèi)隔墻一般不設絕熱層，但是本設計是高溫果品冷藏庫，分隔墻是相鄰兩個高溫庫的隔墻，進出冷庫時，溫度波動較大，其隔墻應做絕熱處理，考慮到相鄰庫溫波動可能較大，所以設置了雙面隔汽層。內(nèi)隔墻不應直接鋪在

83、地基土壤上，而應砌筑在絕熱層上面的鋼筋混凝土層上，否則就會有把墻基凍鼓抬起的可能。因此，內(nèi)隔墻應該是非承重墻。結構如圖2-5所示。</p><p>　　圖2-5內(nèi)隔墻結構示意圖</p><p>　　根據(jù)資料[1]P117表11查得各層材料的導熱率及蓄熱系數(shù)：</p><p>　　1--- 20厚1:20水泥砂漿抹面：λ1=0.93 W/(m·℃), S1=

84、10.35 W/(m2·℃)；</p><p>　　2--- 9mm厚二氈三油隔汽層：熱阻R2=0.041W/（㎡. ℃）；</p><p>　　3---硬質聚氨酯泡沫塑料隔熱層：λ3=0.031 W/(m·℃), S3=0.28W/(m2·℃)；</p><p>　　4---20厚1:20水泥砂漿找平：λ4=0.93 W/(m

85、3;℃), S4=10.35 W/(m2·℃)；</p><p>　　5---240厚磚墻：λ5=0.81 W/(m·℃), S5=9.65 W/(m2·℃)； </p><p>　　6---20厚1:20水泥砂漿找平：λ6=0.93 W/(m·℃), S6=10.35 W/(m2·℃)</p><p>　　7---

86、硬質聚氨酯泡沫塑料隔熱層：λ7=0.031 W/(m·℃), S7=0.28W/(m2·℃)；</p><p>　　8--- 9mm厚二氈三油隔汽層：熱阻R8=0.041W/（㎡. ℃）；</p><p>　　9---20厚1:20水泥砂漿抹面刷大白漿兩道：λ9=0.93 W/(m·℃), S9=10.35 W/(m2·℃)。</p>

87、<p>　?。?）確定屋面隔熱材料的厚度</p><p>　　根據(jù)資料[1]表B.0.2查得樓面總熱阻R0=2.00m2·℃，根據(jù)資料[1] 表4.4.6查得αw =0 W/(m2·℃)，αn=18 W/(m2·℃)。</p><p>　　將各層材料的λ、d和R及以上參數(shù)代入公式（2-2），得到單側隔熱層材料厚度d=0.03m，考慮富裕量，取整：d=

88、50mm。</p><p>　?。?）計算屋面結構熱惰性指標</p><p>　　將地坪各層材料的參數(shù)代入公式（2-3）得到地坪結構的熱惰性指標</p><p><b>　　D=4.5＞4</b></p><p>　?。?）計算屋面結構最小傳熱熱阻</p><p>　　根據(jù)最小傳熱熱阻公式（2-4

89、）：</p><p>　　tg=10℃, td=0℃，tl=7℃, Rw =0.056 m2·℃/W, b=1.0。</p><p>　　代入上式，得 m2·℃/W <R0，符合不結露要求。</p><p>　?。?）計算屋面?zhèn)鳠嵯禂?shù)</p><p>　　將屋面各層材料的參數(shù)代入公式（2-6），得 m2·℃

90、/W,代入公式（2-5），得外墻的傳熱系數(shù)：=0.46 W/㎡.℃。</p><p>　　2.6校核圍護結構的蒸汽滲透組</p><p>　　根據(jù)資料[1]4.5.1條：圍護結構兩側設計溫差大于或等于5℃時，應在溫度較高一側設置隔汽層。由于在設置圍護結構的絕熱層時，考慮到延安地區(qū)在冬天時，室外溫度有可能會低于庫溫，所以，在兩側都設置了隔汽層。在校核整齊滲透組時，選最不利一側校核，即以室外側

91、為高溫側驗算。</p><p>　　根據(jù)資料[1]4.5.2條，圍護結構結構蒸汽滲透阻可按下式驗算：</p><p><b>　　（2-7）</b></p><p>　　式中 H0—圍護結構隔熱層高溫側各層材料（隔熱層以外）的蒸汽滲透阻之和（m2·h·Pa/g）；</p><p>　　Psw—圍護結構

92、高溫側空氣的水蒸氣壓力 （Pa）；</p><p>　　Psn—圍護結構低溫側空氣的水蒸氣壓力 （Pa）。</p><p><b>　?。?-8）</b></p><p>　　i—材料的蒸汽滲透系數(shù) [g/(m·h·Pa)]；</p><p>　　di—各層材料的厚度 [m]</p>

93、<p>　　Hi—圍護結構隔熱層高溫側各層材料（隔熱層以外）的蒸汽滲透阻（m2·h·Pa/g）。</p><p>　　2.6.1 外墻蒸汽滲透阻校核</p><p>　　水泥砂漿抹面： g/(m·h·Pa),d=20mm；</p><p>　　磚墻： g/(m·h·Pa),d=370mm；&l

94、t;/p><p>　　二氈三油： H=3013.08 m2·h·Pa/g</p><p>　　水泥砂漿找平： g/(m·h·Pa),d=20mm；</p><p>　　將數(shù)據(jù)代入公式（2-8）得：H0=6981.33 m2·h·Pa/g</p><p><b>　　查焓濕圖：

95、</b></p><p>　　Psw=2450Pa, Psn=520Pa；代入公式（2-7）：</p><p>　　m2·h·Pa/g，符合要求。</p><p>　　2.6.2 屋面蒸汽滲透阻校核</p><p>　　水泥砂漿： g/(m·h·Pa),d=20mm；</p>

96、<p>　　鋼筋混凝土： g/(m·h·Pa),d=100mm；</p><p>　　二氈三油： H=3013.08 m2·h·Pa/g</p><p>　　一氈二油：H=1639.86 m2·h·Pa/g</p><p>　　將數(shù)據(jù)代入公式（2-8）得：H0=8208.5 m2·h&

97、#183;Pa/g</p><p><b>　　查焓濕圖：</b></p><p>　　Psw=2450Pa, Psn=520Pa；代入公式（2-7）：</p><p>　　m2·h·Pa/g，符合要求。</p><p>　　2.6.3 地面蒸汽滲透阻校核</p><p>　　

98、鋼筋混凝土： g/(m·h·Pa),d=80mm；</p><p>　　二氈三油： H=3013.08 m2·h·Pa/g</p><p>　　將數(shù)據(jù)代入公式（2-8）得：H0=5679.74 m2·h·Pa/g</p><p><b>　　查焓濕圖：</b></p>

99、<p>　　Psw=2450Pa, Psn=520Pa；代入公式（2-7）：</p><p>　　m2·h·Pa/g，符合要求。</p><p>　　2.6.4 內(nèi)隔墻蒸汽滲透阻校核</p><p>　　水泥砂漿： g/(m·h·Pa),d=20mm；</p><p>　　二氈三油： H=30

100、13.08 m2·h·Pa/g</p><p>　　將數(shù)據(jù)代入公式（2-8）得：H0=3235.30 m2·h·Pa/g</p><p>　　計算時，把鄰庫當空庫計算。根據(jù)資料[1]6.1.8條，空庫保溫溫度按10℃計算，查焓濕圖：</p><p>　　Psw=1100Pa, Psn=520Pa；代入公式（2-7）：<

101、/p><p>　　m2·h·Pa/g，符合要求。</p><p><b>　　3 庫房冷負荷計算</b></p><p>　　3.1 圍護結構熱流量計算</p><p>　　根據(jù)資料[1]第6.1.6條：</p><p>　　Φ1 = KwAwα(tw -tn)

102、 （3-1）</p><p>　　式中 Φ1 — 圍護結構熱流量 （W）；</p><p>　　Kw — 圍護結構的傳熱系數(shù) [W/(m2·℃)] ；</p><p>　　Aw — 圍護結構的傳熱面積 （m2）</p><p>　　α—圍護結構兩側溫差修正系數(shù)，（

103、根據(jù)資料[1]附錄B表B.0.1-1采用）；</p><p>　　tw — 圍護結構外側的計算溫度 （℃） ；</p><p>　　tn — 圍護結構內(nèi)側的計算溫度 （℃） 。</p><p>　　3.1.1維護結構傳熱面積Aw應符合下列規(guī)定：</p><p>　　1）屋面、地面和外墻的長、寬度應自外墻外表面至外墻外表面或外墻外表面至內(nèi)墻

104、中或內(nèi)墻中計算，如圖3-1中的l1、l2、l3、l4；</p><p>　　2）內(nèi)墻長、寬度應自外墻內(nèi)表面至外墻內(nèi)表面或外墻內(nèi)表面至內(nèi)墻中或內(nèi)墻中至內(nèi)墻中計算，如圖3-1中的l5、l6、l7、l8；</p><p>　　3）外墻的高度：自地坪的隔熱層下表面至屋頂隔熱層上表面計算，h1=7.038m；</p><p>　　4）內(nèi)墻的高度：自地面至屋頂隔熱層下表面計算，

105、h2=6.229m；</p><p>　　圖3-1屋面、地面、樓面、外墻和內(nèi)墻長、寬度例圖</p><p>　　l1=18.37m，l2=15.37m，l3=12.37m，l4=15m，l5=17.074m，l6=17.537m，l7=11.537m，l1=15m；</p><p>　　3.1.2 圍護結構熱流量計算表</p><p>　　圍

106、護結構兩側的溫差修正系數(shù)a值由資料[1]表B.0.1-1根據(jù)熱惰性指標查得。</p><p>　　表3-1 圍護結構熱流量計算表</p><p>　　3.2 貨物熱流量計算</p><p>　　根椐資料[1]第6.1.9條：</p><p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　Φ2

107、 — 貨物熱流量 （W）；</p><p>　　Φ2a — 食品熱流量 (W)；</p><p>　　Φ2b — 包裝材料和運載工具熱流量 (W)；</p><p>　　Φ2c — 貨物冷卻時的呼吸熱流量 (W)；</p><p>　　Φ2d — 貨物冷藏時的呼吸熱流量 (W)；</p><p>　

108、　m — 冷間的每日進貨質量 (kg)；</p><p>　?。ǜ鶕?jù)資料[1]P32，存放果蔬的冷卻物冷藏間，不應大于該間計算噸位的8%計算，本設計中按5%計算） </p><p>　　h1 — 貨物進入冷間初始溫度時的比焓 (kJ/kg)；</p><p>　　h2 — 貨物在冷間終止降溫時的比焓 (kJ/kg)；</p><p&g

109、t;　?。╤1、h2查資料[2]P151表5-2-5“食品含熱量”）</p><p>　　t — 貨物冷加工時間 (h)；（24小時）</p><p>　　Bb — 貨物包裝材料或運載工具質量系數(shù)；（查資料[1]第6.1.11條）</p><p>　　Cb —貨物包裝材料或運載工具的比熱容[kJ/(kg·℃)]；</p><p>

110、　?。ú橘Y料[2]P149表5-2-4）</p><p>　　t1 — 貨物包裝材料或運載工具進入冷間時的溫度 (℃)；（資料[1]第6.1.12條，延安地區(qū)蘋果生產(chǎn)旺月為9月份，根據(jù)資料[1]P33表6.1.12查得溫差修正系數(shù)為0.83，則t1=26.1×0.83=21.663℃）</p><p>　　t2 —貨物包裝材料或運載工具在冷間內(nèi)終止降溫時的溫度 (℃)；<

111、/p><p>　　Φ＇— 貨物冷卻初始溫度時單位質量的呼吸熱(W/kg)；</p><p>　　Φ＇＇— 貨物冷卻終止溫度時單位質量的呼吸熱流量(W/kg)；(資料[2]P147表5-2-3)</p><p>　　mz — 冷卻物冷藏間的冷藏質量 (kg)；</p><p>　　1/3.6 — 1 kJ/h 換算成1/3.6 W的數(shù)值。<

112、/p><p>　　將所有數(shù)據(jù)代入公式（3-2），列表計算結果見表3-2</p><p>　　表3-2 貨物熱流量計算表</p><p>　　3.3 通風換氣熱流量</p><p>　　根據(jù)資料[1]第6.1.14條：</p><p>　　Φ3 = Φ3a + Φ3b</p><p>　　式中 Φ

113、3a — 冷間換氣熱流量 [W]；</p><p>　　Φ3b — 操作人員需要的新鮮空氣熱流量 [W]；</p><p>　　由資料[1]第6.1.14條的注，由于庫內(nèi)人員不長期停留，可知此設計中Φ3b可不計。</p><p>　　則 （3—3）</p><p>　　式中 hw —

114、冷間外空氣的比焓 [kJ/kg]；（根據(jù)資料[1]第3.0.6條第2點“通風換氣熱流量計算的室外計算溫度應采用夏季通風室外計算溫度，即28.2℃；室外相對濕度應采用夏季通風室外計算相對濕度，即51％?！痹儆蒳-d圖即可查得hw =60.0 kJ/kg。</p><p>　　hn — 冷間內(nèi)空氣的比焓 [kJ/kg]；（根據(jù)焓濕圖查得hn=8.0kj/kg）</p><p>　　n —

115、每日換氣次數(shù)，取2～3次；</p><p>　　Vn — 冷間內(nèi)凈體積（扣除柱子） [m3]；</p><p>　　ρn — 冷間內(nèi)空氣密度 [kg/m3]；（根據(jù)資料[9]P6，濕空氣的密度比干空氣的小，在實際計算過程中可近似取ρ=1.2kg/m3）</p><p>　　24 — 1d換算成24h的數(shù)值。</p><p>　　將所有數(shù)據(jù)

116、代入公式（3-3），列表計算結果見表3-3</p><p>　　表3-3 通風換氣熱流量計算表</p><p><b>　　3.4 操作熱流量</b></p><p>　　根據(jù)資料[1]第6.1.16條：</p><p><b>　　（3—4）</b></p><p>　　式

117、中 Φ5a —— 照明熱流量 （W）；</p><p>　　Φ5b — 每扇門的開門熱流量 （W）；</p><p>　　Φ5c — 操作人員熱流量 （W）；</p><p>　　Φd — 每平方米地板面積照明熱流量 2.3 W/m2；</p><p>　　Ad — 冷間地面面積 （m2）；</p><p&g

118、t;<b>　　nk＇— 門數(shù)量</b></p><p>　　nk — 每日開門換氣次數(shù)；（根據(jù)資料[1]圖6.1.16）</p><p>　　Vn — 冷間內(nèi)凈體積 （m3）；</p><p>　　hw — 冷間外空氣的比焓 （kJ/kg）；</p><p>　　hn — 冷間內(nèi)空氣的比焓 （kJ/kg）；

119、</p><p>　　M — 空氣幕效率修正系數(shù) 0.5；</p><p>　　ρn— 冷間內(nèi)空氣密度 （kg/m3）；</p><p>　　3/24 — 每日操作時間系數(shù)；</p><p>　　nr — 操作人員數(shù)，中小型冷庫一般取2人；</p><p>　　Φr — 每個操作人員產(chǎn)生的熱流量 （W）</

120、p><p>　　冷間設計溫度 ≥-5℃時，Φr = 279 W</p><p>　　冷間設計溫度 < -5℃時，Φr = 395 W</p><p>　　將所有數(shù)據(jù)代入公式（3-4），列表計算結果見表3-4。</p><p>　　表3-4 操作熱流量計算表</p><p>　　3.5 電動機運轉熱流量</p&g

121、t;<p>　　根椐資料[1]第6.1.15條：</p><p><b>　?。?—5）</b></p><p>　　式中 Φ4—電動機運轉熱流量（W）；</p><p>　　Pd—電動機額定功率（KW）；（包括冷間冷風機的電動機功率和裝貨時進入冷間的電瓶叉車的電動機功率）</p><p>　　—熱轉化系數(shù)

122、，電動機在冷間內(nèi)時取1；</p><p>　　b—電動機運轉時間系數(shù)，對空氣冷卻器陪用的電動機取1，對冷間其他設備用的電動機可按實際情況取值，如電瓶叉車，按每晝夜操作8h計，則。</p><p>　　電動機額定功率Pd包括冷間冷風機的電動機功率和裝貨時進入冷間的電瓶叉車的電動機功率。根據(jù)資料[1]P114表10，，選擇QDC—1型號的電瓶叉車，電動機的額定功率為4KW；冷風機的電動機額定功

123、率則需要先估算出冷間的設備符合，算出冷風機的冷卻面積和風量，主要根據(jù)冷卻面積，選擇風機，才能確定出電動機的額定功率，算出電動機的運轉熱流量Φ4.。</p><p>　　3.5.1 冷風機的選擇計算</p><p>　　根據(jù)資料[1 P38的公式6.2.8計算冷風機的冷卻面積：</p><p><b>　?。?—6）</b></p>