雙柱式可傾斜壓力機(jī)的設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)

1、<p><b>　　摘 要</b></p><p>　　用于對(duì)坯料進(jìn)行成型加工的鍛壓機(jī)械稱(chēng)作壓力機(jī)。機(jī)械壓力機(jī)動(dòng)作平穩(wěn)，工作可靠，廣泛用于沖壓、擠壓、模鍛和粉末冶金等工藝。</p><p>　　本次設(shè)計(jì)題目是雙柱式傾斜壓力機(jī)。傾斜式壓力機(jī)由支承著床身和壓頭的底座支架，動(dòng)力電源，壓頭，垂直于床身并作直線(xiàn)運(yùn)動(dòng)的機(jī)構(gòu)組成。傾斜式壓力機(jī)的優(yōu)點(diǎn)是有利于廢料的排出。在

2、設(shè)計(jì)過(guò)程中，通過(guò)對(duì)沖壓功率的分析，確定了飛輪和電動(dòng)機(jī)功率。并且通過(guò)計(jì)算確定了各級(jí)傳動(dòng)比和基本尺寸。通過(guò)計(jì)算確定了系統(tǒng)的最大功率，對(duì)帶輪和齒輪機(jī)構(gòu)進(jìn)行了外形尺寸和參數(shù)的計(jì)算。同時(shí)也對(duì)曲柄滑塊機(jī)構(gòu)進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，根據(jù)計(jì)算解決了曲軸和后軸的尺寸。</p><p>　　關(guān)鍵詞：壓力機(jī)；功率；機(jī)構(gòu)</p><p><b>　　Abstract</b></p><

3、;p>　　The machine used for most cold-working operation is known as a press.It works steady and is widely used in many fields,such as forging and pressing.</p><p>　　This design topic is the inclinable press

4、. It consists of a machine frame supporting a bed and a ram, a source of power, and a mechanism to cause the ram to move in line with and at right angles to the bed. In the design process, by means of analyzing the rammi

5、ng power, the flywheel power and the electric motor power are determined; every level of transmission ratios and the construction size are also determined by computer program. Having determined the system maximum work ra

6、te with computer pr</p><p>　　Key words: Press; Power; Mechanism</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘 要I</b></p><p>　　AbstractII</p><

7、p><b>　　第1章 緒論1</b></p><p>　　1.1 設(shè)計(jì)的目的1</p><p>　　1.2 設(shè)計(jì)的內(nèi)容1</p><p>　　1.3 設(shè)計(jì)要求和注意事項(xiàng)1</p><p>　　1.3.1 設(shè)計(jì)要求1</p><p>　　1.3.2 注意事項(xiàng)2<

8、/p><p>　　1.4 傳動(dòng)方案的機(jī)構(gòu)選型原則2</p><p>　　1.5 傳動(dòng)裝置的方案論證3</p><p>　　1.6 執(zhí)行機(jī)構(gòu)方案論證4</p><p>　　第2章 執(zhí)行機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)計(jì)算及功率的確定7</p><p>　　2.1 力、加速度及功率分析7</p><p>

9、　　2.2 電動(dòng)機(jī)的選擇9</p><p>　　第3章 傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)及計(jì)算12</p><p>　　3.1 帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)及計(jì)算12</p><p>　　3.1.1 確定設(shè)計(jì)功率Pca12</p><p>　　3.1.2 選擇帶型12</p><p>　　3.1.3 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑dd1和dd2

10、12</p><p>　　3.2 帶輪的設(shè)計(jì)15</p><p>　　3.2.1 小帶輪的設(shè)計(jì)16</p><p>　　3.2.2 大帶輪的設(shè)計(jì)17</p><p>　　3.3 齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算18</p><p>　　3.3.1 齒輪的類(lèi)型、精度等級(jí)、材料和齒數(shù)18</p><

11、p>　　3.3.2 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)19</p><p>　　3.3.3 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度的設(shè)計(jì)21</p><p>　　3.3.4 幾何尺寸計(jì)算23</p><p>　　3.3.5 齒輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)23</p><p>　　3.4 軸的設(shè)計(jì)25</p><p>　　3.4.1 后軸的

12、設(shè)計(jì)25</p><p>　　3.4.2 曲軸的設(shè)計(jì)28</p><p>　　第4章 軸承、機(jī)座及導(dǎo)軌的設(shè)計(jì)30</p><p>　　4.1 軸承的設(shè)計(jì)30</p><p>　　4.1.1 滾動(dòng)軸承的選擇及校核30</p><p>　　4.1.2 曲軸兩端滑動(dòng)軸承的設(shè)計(jì)31</p>

13、<p>　　4.2 機(jī)座的設(shè)計(jì)33</p><p>　　4.2.1 機(jī)座材料的選擇33</p><p>　　4.2.2 機(jī)座設(shè)計(jì)的基本要求33</p><p>　　4.2.3 肋的布置33</p><p>　　4.2.4 連接結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)33</p><p>　　4.2.5 導(dǎo)軌的功用、分類(lèi)

14、和應(yīng)滿(mǎn)足的要求34</p><p>　　4.2.6 直線(xiàn)滑動(dòng)導(dǎo)軌的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)34</p><p>　　結(jié)論...............................................................................36</p><p>　　致謝.......................37</p&g

15、t;<p><b>　　參考文獻(xiàn)38</b></p><p><b>　　Content</b></p><p>　　AbstractI</p><p>　　Chapter 1 Introduction1</p><p>　　1.1 Design purpose1</

16、p><p>　　1.2 Design of the content1</p><p>　　1.3 Design Requirements and Considerations1</p><p>　　1.3.1 Design Requirements1</p><p>　　1.3.2 Design Considerations2&l

17、t;/p><p>　　1.4 Transmission Scheme institutional principle of selection2</p><p>　　1.5 Gear demonstration program3</p><p>　　1.6 Implementing agencies demonstration program4</p&

18、gt;<p>　　Chapter 2 The implementation of the design calculations7</p><p>　　2.1 The analysis of strength, acceleration and power7</p><p>　　2.2 The choice of the motor9</p><

19、;p>　　Chapter 3 Design and calculation of transmission12</p><p>　　3.1 Belt drive design and calculation12</p><p>　　3.1.1 Determine the design power Pca12</p><p>　　3.1.2 Sel

20、ect the zone type12</p><p>　　3.1.3 Determine the reference diameter of pulley dd1 and dd212</p><p>　　3.2 Pulley design15</p><p>　　3.2.1 The design of small pulley16</p>

21、<p>　　3.2.2 Pulley structure design and select the zone type17</p><p>　　3.3 Design and calculations of the gear18</p><p>　　3.3.1 The type, accuracy class, material and quantity of ge

22、ar18</p><p>　　3.3.2 Tooth contact fatigue design19</p><p>　　3.3.3 Trace of design according tooth root bending strength21</p><p>　　3.3.4 Geometric size dimensions23</p>

23、<p>　　3.3.5 Gear structural design23</p><p>　　3.4 Design of the shaft25</p><p>　　3.4.1 Design of the behind axle25</p><p>　　3.4.2 Design of the bent axle28</p>

24、<p>　　Chapter 4 Bearings, frame and rail design30</p><p>　　4.1 Bearing design30</p><p>　　4.1.1 Select and check of rolling bearings30</p><p>　　4.1.2 Crankshaft both end

25、s of the sliding bearing design31</p><p>　　4.2 Docking station design33</p><p>　　4.2.1 Choice of base materials33</p><p>　　4.2.2 Basic requirements of the engine base design3

26、3</p><p>　　4.2.3 Rib layout33</p><p>　　4.2.4 Connect of the structural design33</p><p>　　4.2.5 Function, classification of rail shall meet requirements34</p><p>　

27、　4.2.6 The linear slide rail structure design34</p><p>　　Conclusions36</p><p>　　Acknowledgement37</p><p>　　Reference38</p><p><b>　　第1章 緒論</b></p>

28、;<p>　　1.1 設(shè)計(jì)的目的</p><p>　　在當(dāng)今世界，生產(chǎn)力水平的高低是評(píng)價(jià)一個(gè)國(guó)家發(fā)達(dá)程度的一個(gè)重要標(biāo)準(zhǔn)。而現(xiàn)代工業(yè)的發(fā)展情況將直接影響生產(chǎn)力水平。隨著現(xiàn)代社會(huì)的不斷發(fā)展，對(duì)生產(chǎn)力要求也在日新月異。如何適應(yīng)社會(huì)發(fā)展，如何提高生產(chǎn)效率，生產(chǎn)出高性能，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，價(jià)格低廉的工業(yè)產(chǎn)品，已是擺在我們面前的嚴(yán)峻問(wèn)題。怎么提高我國(guó)生產(chǎn)力水平和工業(yè)發(fā)展水平，是我們急待解決的問(wèn)題。因此，我們進(jìn)行畢業(yè)設(shè)

29、計(jì)是十分有必要的，目的就是提高自身技術(shù)水平，為今后工作打下良好的基礎(chǔ)。</p><p>　　1.2 設(shè)計(jì)的內(nèi)容</p><p>　　鍛壓在機(jī)械發(fā)展中占有十分重要的地位，是通過(guò)沖頭或模具對(duì)坯料施加壓力，使其產(chǎn)生塑性變形，從而獲得所需形狀和尺寸的制品的成形加工的方法。本次設(shè)計(jì)的題目是雙柱式傾斜壓力機(jī)，要求從各方向獨(dú)立思考，一般包括以下內(nèi)容：</p><p>　　(1)

30、 方案分析與論證</p><p>　　(2) 執(zhí)行機(jī)構(gòu)計(jì)算及功率的確定</p><p>　　(3) 裝置的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　(4) 軸承及其組合部件設(shè)計(jì)</p><p>　　(5) 箱體、潤(rùn)滑及附件設(shè)計(jì)</p><p>　　(6) 設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)編寫(xiě)</p><p>　　1.3 設(shè)計(jì)要

31、求和注意事項(xiàng)</p><p>　　1.3.1 設(shè)計(jì)要求</p><p>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)是整個(gè)大學(xué)學(xué)習(xí)的一個(gè)總結(jié)和練兵，理論聯(lián)系實(shí)際，為走上工作崗位打基礎(chǔ)的重要環(huán)節(jié)。因此，在設(shè)計(jì)過(guò)程必須做到：</p><p>　　(1) 綜合地考慮使用經(jīng)濟(jì)、工藝、安全性等方面的設(shè)計(jì)要求，確定合理的設(shè)計(jì)方案。</p><p>　　(2) 查閱相關(guān)資料，在認(rèn)真思考

32、的基礎(chǔ)上提出自己的見(jiàn)解并要與指導(dǎo)教師討論。</p><p>　　(3) 通過(guò)分析比較吸取現(xiàn)有結(jié)構(gòu)中的優(yōu)點(diǎn)，并在此基礎(chǔ)上發(fā)揮自己的創(chuàng)造性。</p><p>　　(4) 認(rèn)真計(jì)算和制圖，有錯(cuò)誤要認(rèn)真修改，力求設(shè)計(jì)圖紙和計(jì)算說(shuō)明書(shū)的質(zhì)量達(dá)到或接近實(shí)際生產(chǎn)水平。</p><p>　　(5) 遵循學(xué)校的作息時(shí)間，按預(yù)定計(jì)劃按時(shí)完成任務(wù)。</p><p>

33、;　　1.3.2 注意事項(xiàng)</p><p>　　(1) 在設(shè)計(jì)開(kāi)始前，應(yīng)認(rèn)真研究題目，明確設(shè)計(jì)要求，閱讀參考資料，了解它們大體內(nèi)容，以便需要時(shí)查閱。</p><p>　　(2) 對(duì)設(shè)計(jì)方案及結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)小組應(yīng)進(jìn)行討論對(duì)比，以明確優(yōu)劣正誤，取長(zhǎng)補(bǔ)短，改進(jìn)設(shè)計(jì)。</p><p>　　(3) 設(shè)計(jì)草圖完成后，應(yīng)交指導(dǎo)教師審查后再修改加深。</p><p

34、>　　(4) 設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)應(yīng)按規(guī)定格式編寫(xiě)，連同所繪圖紙交指導(dǎo)教師審查認(rèn)后方可呈交。</p><p>　　(5) 認(rèn)真做好準(zhǔn)備，進(jìn)行設(shè)計(jì)答辯。</p><p>　　1.4 傳動(dòng)方案的機(jī)構(gòu)選型原則</p><p>　　傳動(dòng)方案的機(jī)構(gòu)選型需要滿(mǎn)足以下原則：</p><p>　　(1) 滿(mǎn)足需要原則——所設(shè)計(jì)的產(chǎn)品應(yīng)最大限度地滿(mǎn)足用戶(hù)要求。應(yīng)

35、在調(diào)查分析和預(yù)測(cè)市場(chǎng)需要情況下的基礎(chǔ)上，確定是否應(yīng)該進(jìn)行該種機(jī)械產(chǎn)品的設(shè)計(jì)。</p><p>　　(2) 經(jīng)濟(jì)合理原則——所設(shè)計(jì)的機(jī)械產(chǎn)品應(yīng)該機(jī)構(gòu)先進(jìn)，功能好，成本低、使用維修方便，在產(chǎn)品的壽命周期內(nèi)用最低的成本實(shí)現(xiàn)產(chǎn)品規(guī)定功能，做到物美價(jià)廉。 </p><p>　　(3) 可靠性原則——在規(guī)定使用條件和規(guī)定時(shí)間內(nèi)，產(chǎn)品能完成規(guī)定功能的可靠程度高，即運(yùn)行中不出現(xiàn)故障。</p>

36、<p>　　(4) 最優(yōu)化設(shè)計(jì)——在給定的設(shè)計(jì)目標(biāo)下，用優(yōu)化設(shè)計(jì)方法，從若干可行方案中找到優(yōu)選方案。</p><p>　　(5) 標(biāo)準(zhǔn)化原則——所設(shè)計(jì)的機(jī)械產(chǎn)品規(guī)格參數(shù)應(yīng)符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，零部件應(yīng)能最大限度地與同類(lèi)產(chǎn)品的零部件通用。</p><p>　　1.5 傳動(dòng)裝置的方案論證</p><p>　　傳動(dòng)裝置選擇要滿(mǎn)足以下原則：</p>&l

37、t;p>　　(1) 小功率傳動(dòng)應(yīng)在滿(mǎn)足工作性能的前提下選用較結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單的傳動(dòng)裝置，盡可能降低制造成本。</p><p>　　(2) 大功率傳動(dòng)應(yīng)優(yōu)先考慮傳動(dòng)的效率，節(jié)約能源，降低運(yùn)轉(zhuǎn)和維修費(fèi)用。</p><p>　　(3) 當(dāng)機(jī)構(gòu)要求變速時(shí)，若能與電動(dòng)機(jī)調(diào)速比相適應(yīng)，可采用定傳動(dòng)比裝置；當(dāng)要求變速范圍大，用電動(dòng)機(jī)調(diào)速不能滿(mǎn)足要求時(shí)，應(yīng)采用變速比傳動(dòng)。</p><p&

38、gt;　　(4) 當(dāng)載荷變化頻繁，且可出現(xiàn)過(guò)載時(shí)，應(yīng)考慮增加過(guò)載保護(hù)裝置。</p><p>　　(5) 傳動(dòng)裝置的選用必須與制造技術(shù)水平相適應(yīng)，應(yīng)盡可能選用專(zhuān)業(yè)廠(chǎng)生產(chǎn)的傳動(dòng)部件或元件。</p><p>　　當(dāng)采用由幾種傳動(dòng)形式組成的多級(jí)傳動(dòng)時(shí)，要充分考慮各種傳動(dòng)形式的特點(diǎn)，合理的分配其傳動(dòng)順序，選擇時(shí)，應(yīng)注意以下幾點(diǎn)：</p><p>　　(1) 帶傳動(dòng)的承載能力小

39、，傳遞相同轉(zhuǎn)矩時(shí)，機(jī)構(gòu)尺寸較其它傳動(dòng)形式大，但傳動(dòng)平穩(wěn)，能吸振緩沖，因此益布置在低速級(jí)。</p><p>　　(2) 鏈傳動(dòng)運(yùn)動(dòng)不均勻，有沖擊，不適應(yīng)與高速級(jí)，應(yīng)布置在低速級(jí)。</p><p>　　(3) 斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)的平穩(wěn)較直齒輪較好，常用在高速級(jí)或要求傳動(dòng)平穩(wěn)的場(chǎng)合。</p><p>　　(4) 開(kāi)式直齒圓柱齒輪傳動(dòng)的工作環(huán)境一般較差，潤(rùn)滑條件不好因磨損嚴(yán)重

40、，壽命較短，應(yīng)布置在低速級(jí)。</p><p>　　(5) 圓錐齒輪傳動(dòng)只用與需要改變軸的布置方向的場(chǎng)合，由于圓錐齒輪加工比較困難，所以應(yīng)將取布置在傳動(dòng)的高速級(jí)，并限制傳動(dòng)比，以減小其直徑和模數(shù)。</p><p>　　(6） 蝸桿傳動(dòng)可以實(shí)現(xiàn)較大的傳動(dòng)比，機(jī)構(gòu)緊湊傳動(dòng)平穩(wěn)，但傳動(dòng)效率較低，故適用于中小功率的高速傳動(dòng)中。</p><p>　　綜上所述考慮各方面，選擇帶傳

41、動(dòng)和直齒圓柱齒輪進(jìn)行兩個(gè)減速級(jí)傳動(dòng)，并確定其傳動(dòng)比分別為5.1和4.7。</p><p>　　1.6 執(zhí)行機(jī)構(gòu)方案論證</p><p>　　(1) 采用偏心曲柄滑塊機(jī)構(gòu)</p><p>　　采用偏心曲柄滑塊機(jī)構(gòu)的為常用形式，機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造方便，運(yùn)用與低速重載場(chǎng)合，但其為偏心機(jī)構(gòu)，安裝和調(diào)試較難，且有急回作用，極位夾角不為0，設(shè)計(jì)較為復(fù)雜，功率變化大，故不益采用，其

42、結(jié)構(gòu)圖如圖1-1所示：</p><p>　　圖1-1 偏心曲柄滑塊</p><p>　　(2) 采用曲柄搖桿機(jī)構(gòu)</p><p>　　此機(jī)構(gòu)具有傳動(dòng)準(zhǔn)確，效率高的優(yōu)點(diǎn)，當(dāng)以曲柄為原動(dòng)件時(shí)，可將曲柄的連續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)變成搖桿的往復(fù)擺動(dòng)，其應(yīng)用范圍較廣，但其機(jī)構(gòu)比較復(fù)雜，剪切力較小，不使用在噸位較大的場(chǎng)合，機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖1-2所示：</p><p>　　

43、(3) 采用對(duì)心曲柄滑塊機(jī)構(gòu)</p><p>　　曲柄滑塊機(jī)構(gòu)是執(zhí)行機(jī)構(gòu)的常用形式，其優(yōu)點(diǎn)是機(jī)構(gòu)緊湊，傳動(dòng)簡(jiǎn)單，該機(jī)構(gòu)是全低副機(jī)構(gòu)，適用于低速重載的場(chǎng)合。</p><p><b>　　由于 ， </b></p><p>　　式中 ——極位夾角</p><p>　　K——反正行程速比系數(shù)</p><p

44、>　　圖1-2 曲柄搖桿機(jī)構(gòu)</p><p>　　曲柄為主動(dòng)件，當(dāng)曲柄與連桿兩次共線(xiàn)時(shí)，滑塊相應(yīng)處于左右兩極限位</p><p>　　置，其最大行程H＝za，故改變曲柄長(zhǎng)度可使滑塊獲得不同行程，曲柄等速轉(zhuǎn)動(dòng)一周，滑塊往返一次，其往返的平均速度相等，其機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖1-3所示：</p><p>　　圖1-3 對(duì)心曲柄滑塊機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)圖</p><

45、p>　　曲柄滑塊機(jī)構(gòu)應(yīng)用很廣，以滑塊為主動(dòng)件用于動(dòng)力機(jī)械，如內(nèi)燃機(jī)，蒸汽機(jī)等，以曲柄為主動(dòng)件多用于工作機(jī)械，如沖床，柱塞泵，壓縮機(jī)等。傾斜式壓力機(jī)通過(guò)曲柄滑塊機(jī)構(gòu)將電動(dòng)機(jī)的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)換為滑塊的直線(xiàn)往復(fù)運(yùn)動(dòng)，使得機(jī)械壓力機(jī)動(dòng)作平穩(wěn)，工作可靠。</p><p>　　綜上所述，在本設(shè)計(jì)中選用對(duì)心曲柄滑塊機(jī)構(gòu)作為執(zhí)行機(jī)構(gòu)，這樣能夠基本的達(dá)到設(shè)計(jì)的要求。</p><p>　　第2章 執(zhí)行機(jī)構(gòu)

46、的設(shè)計(jì)計(jì)算及功率的確定</p><p>　　2.1 力、加速度及功率分析</p><p>　　參數(shù)：公稱(chēng)壓力40t，生產(chǎn)率為60次/min，沖材厚度6mm。因沖程為80mm，故初選曲柄長(zhǎng)度為40mm，連桿長(zhǎng)度為400mm，執(zhí)行機(jī)構(gòu)的機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)簡(jiǎn)圖如圖2-1所示：</p><p>　　圖2-1 執(zhí)行機(jī)構(gòu)的速度分析</p><p>　　如圖所顯

47、示： AB為曲柄，BC為連桿</p><p>　　列方程得 ABsin＝BE＝BCsin</p><p>　　ABcos+BCcos=AC</p><p>　　AC-AB+BC-6=400+40-6=434mm</p><p>　　40sin=400sin</p><p>　　40cos+

48、400cos=434mm</p><p>　　AB2=BE2+ AE2</p><p>　　402=(400sin)2+(434-400×cos)2</p><p>　　1600=160000sin2+188356-347200cos+160000cos2</p><p>　　40 sin=400sin</p><

49、;p><b>　　=</b></p><p>　　由于生產(chǎn)率為60次/min，即曲柄的角速度60轉(zhuǎn)/min，所以，</p><p>　　速度分析： VB==6.28×40×10-3=0.25m/s</p><p>　　根據(jù)圖2-1所示的速度分析有：</p><p>　　VC= V

50、B+ VCB</p><p>　　方向 √ √ √</p><p>　　大小 ? 0.25</p><p>　　圖2-2 速度矢量三角形</p><p>　　VBsin42.62＝VCsin67.38</p><p>　　考慮到?jīng)_頭所受力及沖壓過(guò)程的瞬時(shí)性，將沖頭過(guò)程定為幾個(gè)階段：彈性變形階段，屈服階段，

51、強(qiáng)化階段，及局部變形階段。</p><p>　　通過(guò)以上的計(jì)算可知，沖頭在運(yùn)動(dòng)到剛剛與工件接觸時(shí)候，沖頭的過(guò)度為Vc＝0.1m/s。</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[3]查得：</p><p>　　帶傳動(dòng)效率為：=0.95</p><p>　　滑動(dòng)軸承的效率為：=0.97，=0.99</p><p>　　開(kāi)式齒輪傳動(dòng)效

52、率為：=0.92</p><p>　　圖2-3 沖頭沖壓過(guò)程簡(jiǎn)圖</p><p>　　則經(jīng)過(guò)齒輪傳動(dòng)及滑動(dòng)軸承及滾動(dòng)軸承其功率為：</p><p>　　2.2 電動(dòng)機(jī)的選擇</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[2]查得：</p><p>　?。?-1）式中： GA—— 輪緣的重量，kg</p><

53、p>　　D —— 飛輪輪緣的平均自徑，m</p><p>　　D —— 輪緣高度，m</p><p>　　B —— 輪緣寬度，m</p><p>　　—— 材料單位體積重量，N/m3</p><p>　　初選R=0.4m,b=0.1m,D=0.48m,H=0.1m，</p><p><b>　　（2-2

54、）</b></p><p>　?。剑?.6kg·m2 </p><p>　　由參考文獻(xiàn)[2]查得：</p><p><b>　　（2-3）</b></p><p>　　式中： △Wmax——最大盈虧功，J</p><p>　　Wn ——平均角速

55、度，m/s</p><p><b>　　——速度不均勻系數(shù)</b></p><p>　　由參考文獻(xiàn)[2]表7-2查得：沖床、剪床的速度不均勻系數(shù)=～</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[2]查得： </p><p><b>　　（2-4）</b></p><p>

56、　　則取=0.13，設(shè)電機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)為1440r/min</p><p>　　則 ×0.13=813J</p><p>　　計(jì)算沖壓過(guò)程所用時(shí)間 </p><p>　　因?yàn)榭紤]到其他機(jī)構(gòu)的能量損失，故選電動(dòng)機(jī)功率為5.5kW。</p><p>　　Y132S-4型電動(dòng)機(jī)技術(shù)參數(shù)如表2-1所示：</p

57、><p>　　表2-1 Y132S-4型電動(dòng)機(jī)技術(shù)參數(shù)</p><p>　　第3章 傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)及計(jì)算</p><p>　　3.1 帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)及計(jì)算</p><p>　　3.1.1 確定設(shè)計(jì)功率Pca</p><p>　　計(jì)算功率Pca是根據(jù)傳遞功率P，并考慮到載荷性質(zhì)和每次運(yùn)行時(shí)間長(zhǎng)短等因素的影響而確定的。&l

58、t;/p><p>　　Pca=KAP （3-1）</p><p>　　式中: Pca——計(jì)算功率，kW</p><p>　　P——傳遞的額定功率（例如電動(dòng)機(jī)的額定功率），kW</p><p>　　KA——工作情況系數(shù)</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[3]表8-7查得

59、: KA＝1.2 </p><p>　　又由于P=5.5kW</p><p>　　Pca＝KAP＝1.2×5.5＝6.6kW</p><p>　　3.1.2 選擇帶型</p><p>　　根據(jù)計(jì)算功率Pca及小帶輪轉(zhuǎn)速n，由參考文獻(xiàn)[3]選定帶型，根據(jù)要求選普通V帶B型帶。</p><p>　　3.

60、1.3 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑dd1和dd2</p><p>　　1. 初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑dd1</p><p>　　根據(jù)v帶的帶型和參考文獻(xiàn)[3]表8-6和表8-8確定小帶輪的直徑，應(yīng)使</p><p>　　d≥(dd)min。由此得出dd1=140mm</p><p>　　2. 計(jì)算從動(dòng)輪的基準(zhǔn)直徑dd2</p><

61、;p>　　dd2=idd2=5.1×140=714mm</p><p>　　參考文獻(xiàn)[3]表8-8，調(diào)整為dd1=140mm，dd2=710mm，</p><p>　　3. 按公式算帶速</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[3]查得： </p><p><b>　?。?-2）

62、</b></p><p>　　應(yīng)使，對(duì)于普通v帶=25~30m/s，若，則離心力過(guò)大，即應(yīng)減小dd1，如v過(guò)小，則表示所選dd1過(guò)小，這將使需的有效拉力Fe過(guò)大，即所需要的根數(shù)z過(guò)多，于是帶的寬度，軸徑及軸的尺寸及軸承的尺寸都要隨之增大。</p><p>　　因?yàn)閘0.55<25~30m/s，所以帶速合適。</p><p>　　4. 確定中心距a

63、和帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度Ld</p><p>　　(1) 確定中心距a0</p><p>　　0.7(dd2+dd1)<a0<2(dd2+dd1) （3-3）</p><p>　　0.7(140+710)<a0<2(140+710)</p><p>　　595 < a0 < 1700

64、</p><p>　　初選中心距a0＝650mm，根據(jù)帶輪傳動(dòng)的幾何關(guān)系，按下式計(jì)算所需要帶輪的基準(zhǔn)長(zhǎng)度Ld。</p><p>　　(2) 計(jì)算相應(yīng)的帶長(zhǎng)Ld0</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[3]查得：</p><p><b>　?。?-4）</b></p><p>　　=2×650+

65、（710+140）+=2759mm</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[3]表8-2中選取Ld，取Ld＝2800mm，再根據(jù)Ld來(lái)計(jì)算中心距，由于V帶傳動(dòng)的中心距一般可以調(diào)整，故可采用作近似估算，</p><p>　　(3) 計(jì)算中心距a </p><p>　　傳動(dòng)的實(shí)際中心距近似為：</p><p><b>　?。?71mm</

66、b></p><p>　　5. 驗(yàn)算主動(dòng)輪上的包角a1</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[3]式8-25及對(duì)包角的要求，應(yīng)保證</p><p><b>　?。?-5）</b></p><p><b>　　所以包角合適。</b></p><p>　　6. 確定帶的根數(shù)z

67、</p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　式中： Ka——考慮到包角不同時(shí)的影響系數(shù)，簡(jiǎn)稱(chēng)包角系數(shù)</p><p>　　KL——考慮帶的長(zhǎng)度不問(wèn)時(shí)影響系數(shù)，簡(jiǎn)稱(chēng)長(zhǎng)度系數(shù)</p><p>　　P0——單根v帶的基本額定功率</p><p>　　——傳動(dòng)比的影響時(shí)單根v帶

68、額定功率的增量</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[3]表8-4a查得：P0 =2.82</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[3]表8-4b查得：＝0.46</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[3]表8-5查得：Ka＝0.86</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[3]表8-2查得：KL＝1.05</p><p><b>　　

69、所以取z=3</b></p><p>　　在確定V帶的根數(shù)z時(shí)，為了使各根V帶變力均勻，根數(shù)不宜太多，通常帶的z<10（3<10），所以根數(shù)合適。</p><p>　　7. 確定帶的初拉力F0</p><p>　　由公式升考慮離心力的不利影響時(shí)單根v帶所需要的預(yù)緊力為</p><p><b>　?。?-7）

70、</b></p><p>　　式中： q——普通v帶單位長(zhǎng)度質(zhì)量，kg/m</p><p>　　+0.17×10.552=198.83+18.92=217.75N</p><p>　　由于新帶容易松弛，所以對(duì)非自動(dòng)張緊的帶傳動(dòng)安裝新帶時(shí)的預(yù)緊力的1.5倍。</p><p>　　8. 計(jì)算帶傳動(dòng)作用在軸上的力</

71、p><p>　　必須確定帶傳動(dòng)作用在軸上的FP，如果不考慮帶的兩邊的拉力差，則在軸力可以近似地按帶的兩邊的預(yù)緊力F0的合力來(lái)計(jì)算，如圖3-1所示：</p><p>　　圖3-1 帶傳動(dòng)作用在軸上的力</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[3]查得：</p><p><b>　?。?-8）</b></p><p

72、>　　式中： z——帶的根數(shù)</p><p>　　F0——單根帶的預(yù)緊力，N</p><p>　　a1——主動(dòng)輪上的包角，度</p><p><b>　　即 </b></p><p>　　3.2 帶輪的設(shè)計(jì)</p><p>　　在帶輪的設(shè)計(jì)總，要求機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)單，便于制造生產(chǎn)，

73、分布均勻，質(zhì)量輕，并應(yīng)避免由于鑄造產(chǎn)生力過(guò)大的內(nèi)應(yīng)力，使工作表面光滑，減少帶的磨損。</p><p>　　3.2.1 小帶輪的設(shè)計(jì)</p><p><b>　　1. 材料的選擇</b></p><p>　　材料的選擇HT200</p><p><b>　　2. 基準(zhǔn)直徑</b></p&g

74、t;<p>　　由參考文獻(xiàn)[11]查得電機(jī)軸</p><p>　　軸的直徑D=38mm,長(zhǎng)度為E=80mm，已知小帶輪的基準(zhǔn)直徑dd1=140mm，</p><p>　　2.5D=2.5×38=95mm,</p><p>　　95mm<140mm<300mm,故選擇腹板式，結(jié)構(gòu)如圖3-2所示。</p><p&g

75、t;　　圖3-2 小帶輪的基本結(jié)構(gòu)</p><p>　　3. V帶的輪槽尺寸</p><p>　　因?yàn)榇藥槠胀╲帶B型帶，由參考文獻(xiàn)[3]表8-10查得：</p><p>　　節(jié)寬： bd=14.0mm</p><p>　　基準(zhǔn)線(xiàn)上槽深： hamin=3.5mm

76、</p><p>　　基準(zhǔn)線(xiàn)下槽深： hfmin=10.8mm</p><p>　　槽間距： e=19±0.4mm</p><p>　　第一槽對(duì)稱(chēng)面到端面的最小距離： fmin=11.5mm</p><p>　　最小輪緣厚：

77、 δmin=7.5mm</p><p>　　4.確定輪緣及輪轂的尺寸</p><p>　?。?）帶輪寬： B=(z－1)e+2f=(3-1)×19+2×14=66mm</p><p>　?。?）輪轂外徑： dl＝(1.8～2)D=(1.8~2)×38=68.4～76mm</p><p

78、><b>　　取dl =70mm</b></p><p>　?。?）輪轂寬度： B=66mm>1.5D=57mm</p><p>　　L=(1.5~2)D=57~76mm</p><p><b>　　取L=66mm</b></p><p><b>　　5.其它

79、尺寸</b></p><p>　　da1=dd1+2ha =140+2×3.5=147mm</p><p>　　df1=dd1-2hf=140-2×10.8=118.4mm</p><p>　　D1=df1－2δ=118.4-2×7.5=95.4mm</p><p>　　C′=B=×100=

80、(14.29~25)mm</p><p><b>　　取C′=20mm</b></p><p>　　3.2.2 大帶輪的設(shè)計(jì)</p><p><b>　　1. 材料的選擇</b></p><p><b>　　材料選擇HT200</b></p><p>

81、;<b>　　2. 基準(zhǔn)直徑</b></p><p>　　初選軸的直徑D后＝70mm，且已知大帶輪的基準(zhǔn)直徑dd2＝710mm，</p><p>　　2.5 D后＝2.5×70＝175<710mm</p><p>　　且dd2>300mm，所以選用輪輻式結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)如圖3-2所示。</p><p>

82、　　3. 帶輪槽尺寸同小帶輪</p><p>　　4. 確定輪緣及輪轂的尺寸</p><p>　?。?）帶輪寬： B=(z－1)e+2f=66mm</p><p>　　因?yàn)榇髱л喚哂袃?chǔ)能作用， </p><p><b>　　取B=110mm</b></p><p>　　

83、（2）輪轂外徑： d2=(1.8～2)×70=126~140mm</p><p><b>　　取d2=130mm</b></p><p>　　（3）輪轂寬度： L=(1.5~2) D后=(105~140)mm</p><p><b>　　取l=110mm</b></p>&l

84、t;p><b>　　圖3-3大帶輪</b></p><p><b>　　5.其它尺寸</b></p><p>　　da2＝dd2+2ha=710+2×3.5=717mm</p><p>　　df＝dd2-2h1=710-2×10.8=688.4mm （3-9）</p

85、><p>　　D1＝Df－=688.4-2×7.5=673.4mm</p><p>　　C′=B=×100=(14.29~25)mm</p><p><b>　　取C′′=20mm</b></p><p>　　3.3 齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　3.3.1 齒輪的類(lèi)型、

86、精度等級(jí)、材料和齒數(shù)</p><p><b>　　1. 齒輪類(lèi)型</b></p><p><b>　　直齒圓柱齒輪</b></p><p><b>　　2. 精度等級(jí)</b></p><p>　　由于本機(jī)械為一般工作機(jī)，速度不高，故選用7級(jí)精度。</p>&l

87、t;p><b>　　3. 材料選擇</b></p><p>　　由于齒輪的失效形式可知，設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)時(shí)，應(yīng)使齒輪面具有較高的抗磨損，抗點(diǎn)蝕，抗膠合性變形的能力，而齒根要有較高的抗折斷的能力，所以對(duì)齒輪材料性能的基本要求為：齒面要硬，齒芯要韌。則由參考文獻(xiàn)[3]表10-1選小齒輪材料為40Cr，硬度為260HBs；大齒輪45號(hào)鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBs。</p>&l

88、t;p><b>　　4. 齒數(shù)的確定</b></p><p>　　由于開(kāi)式齒輪的主要失效形式為輪齒的磨損失效，為了使輪齒不致過(guò)小，小齒輪不可選用過(guò)多齒數(shù)，且對(duì)于=的標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪為使輪齒避免發(fā)生根切，應(yīng)取z118～40，故z1＝22。</p><p>　　則大齒輪的齒數(shù)為z2＝i×z1＝22×4.7=104。</p><

89、;p>　　3.3.2 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[3]查得：</p><p><b>　?。?-10）</b></p><p>　　式中： ——載荷系數(shù)</p><p><b>　　——齒寬系數(shù)</b></p><p>　　——材料的彈性

90、影響系數(shù)，MPa1/2</p><p><b>　　——齒數(shù)比</b></p><p>　　——接觸疲勞許用應(yīng)力，N</p><p>　　1. 確定公式中各計(jì)算數(shù)值</p><p>　　(1) 試選載荷系數(shù)Kt=1.3</p><p>　　(2) 計(jì)算小齒輪傳動(dòng)的轉(zhuǎn)矩</p>&l

91、t;p>　　=5.1×1440=282.4r/min</p><p>　　T1＝95.5×105×=95.5×105×=1.86×105N.mm</p><p>　　(3) 由參考文獻(xiàn)[3]表10-7查得，齒寬系數(shù)＝0.8</p><p>　　(4) 由參考文獻(xiàn)[3]表10-6查得，材料的彈性影響系數(shù)

92、＝189.8MPa1/2</p><p>　　(5) 由參考文獻(xiàn)[3]圖10-21d查得，按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞極限＝580MPa；大齒輪的接觸疲勞硬度極限＝550MPa。</p><p>　　(6) 由公式計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)</p><p>　?。?-11）式中: ——應(yīng)力循環(huán)次數(shù)</p><p>　　小齒輪——齒輪轉(zhuǎn)速，r/min

93、</p><p>　　j——齒輪每轉(zhuǎn)一圈時(shí)同一齒面嚙合的次數(shù)</p><p>　　——齒輪的工作壽命，h</p><p>　　假設(shè)j＝1工作壽命為15年（設(shè)每年工作300天）兩班制，每班8小時(shí)則：</p><p>　　Nl＝＝60×282.4×l×(2×8×300×15)=1.22&

94、#215;109</p><p>　　N2＝=1.22×109÷4.7=0.26×109</p><p>　　(7) 由參考文獻(xiàn)[3]圖10-19查得接觸疲勞強(qiáng)度壽命系數(shù)</p><p>　　KHN1=0.90，KHN2=0.95</p><p>　　(8) 計(jì)算疲勞許用應(yīng)力</p><p&g

95、t;　　取失效概率為1%，安全系數(shù)s=1，</p><p><b>　?。?-12）</b></p><p><b>　　2. 計(jì)算</b></p><p>　　(1) 試算小齒輪分度圓直徑,代入中較小的值，</p><p><b>　　=</b></p>&l

96、t;p><b>　　44.32mm</b></p><p>　　(2) 計(jì)算圓周速度v0</p><p><b>　　(3) 計(jì)算齒寬b</b></p><p>　　(4) 計(jì)算齒寬與齒高之比</p><p>　　模數(shù) </p><p>　　

97、齒高 </p><p>　　(5) 計(jì)算載荷系數(shù)</p><p>　　根據(jù)v=0.655m/s,7級(jí)精度，由參考文獻(xiàn)[3]圖7-8查得，動(dòng)載系數(shù)Kv=1.05</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[3]表10-3查得，</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[3]表10-2查得，使用系數(shù)KA</p><p>

98、;　　由參考文獻(xiàn)[3]表10-4查得,齒向載荷分布系數(shù)=1.26</p><p>　　由=7.8，=1.26查參考文獻(xiàn)[3]圖10-13得，=1.18，</p><p><b>　　故載荷系數(shù)</b></p><p>　　K= （3-13）</p><p>　　=1.5

99、5;1.05×1×1.26</p><p><b>　　=2.38</b></p><p>　　(6) 按實(shí)際的載荷系數(shù)的校正所算得的分度圓直徑</p><p><b>　?。?-14）</b></p><p><b>　　(7) 計(jì)算模數(shù)m</b><

100、/p><p>　　m= ==5.5mm</p><p>　　3.3.3 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度的設(shè)計(jì)</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[3]查得，彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式為，</p><p><b>　?。?-15）</b></p><p>　　式中: ——彎曲疲勞許用應(yīng)力，N</p><

101、;p><b>　　——齒形系數(shù)</b></p><p><b>　　——應(yīng)力校正系數(shù)</b></p><p>　　1. 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值</p><p>　　(1) 由參考文獻(xiàn)[3]圖10—20c查得，小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限=450MPa，大齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度=380MPa</p><p&

102、gt;　　(2) 由圖10-8[3]查得彎曲疲勞壽命系數(shù)=0.85，＝0.86</p><p>　　(3) 計(jì)算彎曲疲勞安全系數(shù)s=1.2得</p><p><b>　　MPa</b></p><p><b>　　MPa</b></p><p>　　(4) 計(jì)算載荷系數(shù)</p><

103、;p>　　K=＝1.5×1.05×1×1.18＝2.04</p><p>　　(5) 查取齒形系數(shù)</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[3]表10-5查得，</p><p>　　＝2.72, ＝2.18</p><p>　　(6) 查取應(yīng)力校正系數(shù)</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[3]表

104、10-5查得，</p><p>　?。?.75, ＝1.79</p><p>　　(7) 計(jì)算大小齒輪的并加以比較</p><p><b>　　＝＝0.0134</b></p><p><b>　?。剑?.0143</b></p><p>　　0.0134<0.0143

105、</p><p><b>　　取大齒輪的極值大。</b></p><p><b>　　2. 設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p><p><b>　?。?.20mm</b></p><p>　　對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒輪接觸面疲勞強(qiáng)度計(jì)算的m=5.5，大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m=3.2

106、0mm，由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)，可取由彎曲強(qiáng)度算得模數(shù)3.20并圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m=4mm。</p><p>　　因?yàn)榘唇佑|強(qiáng)度算得分度圓直徑d1＝122mm，</p><p>　　算出小齒輪齒數(shù)z1＝＝＝31</p><p>　　則大齒輪齒數(shù)z2＝iz1＝4.7&#

107、215;31＝146</p><p>　　這樣設(shè)計(jì)出的齒輪傳動(dòng)，即滿(mǎn)足了齒面接觸疲勞強(qiáng)度又滿(mǎn)足了齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，并做到結(jié)構(gòu)緊湊避免浪費(fèi)。</p><p>　　3.3.4 幾何尺寸計(jì)算</p><p>　　(1) 分度圓直徑： </p><p>　　d1＝mz1＝4×31=124mm</p><p>

108、;　　d2＝mz2＝4×146＝584mm</p><p><b>　　(2) 中心距：</b></p><p>　　a=(dl+d2)/2=(124+584)/2=352mm</p><p><b>　　(3) 齒輪寬度：</b></p><p>　　b==0.8×124=10

109、0mm</p><p><b>　　取B2=100mm</b></p><p>　　3.3.5 齒輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　　通過(guò)齒輪傳動(dòng)的強(qiáng)度計(jì)算，只能確定出齒輪的主要尺寸，如齒數(shù)，模數(shù)，齒寬，螺旋角，分度圓直徑等，而齒圈輪轂等結(jié)構(gòu)形式及尺寸大小，通常都由結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定。</p><p>　　1. 機(jī)構(gòu)形式確定

110、</p><p>　　齒輪的機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)與齒輪的集合尺寸，毛坯，材料，加工方法，使用要求及經(jīng)濟(jì)性等因素，通常是先按齒輪的直徑大小選定合適的結(jié)構(gòu)形式。</p><p>　　2. 高速齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（小齒輪）</p><p>　　(1) 選擇結(jié)構(gòu)類(lèi)型：</p><p>　　分度圓直徑： d1=mz1=4×31=124mm&

111、lt;/p><p>　　齒頂高： ha=m=4mm</p><p>　　齒頂圓直徑： da1= d1+2ha=124+2×4=132mm</p><p>　　齒根高： hf =m(+)=4×1.25=5mm</p><p>　　由于

112、 dal=132<160mm</p><p>　　所以選用實(shí)心機(jī)構(gòu)，結(jié)構(gòu)參照參考文獻(xiàn)[3]圖10-39</p><p>　　(2) 確定其它參數(shù)</p><p>　　壓力角： </p><p>　　齒距： p==3.14×4=12.56mm<

113、/p><p>　　基圓直徑： </p><p>　　基圓齒距： </p><p>　　齒厚： =6.28mm</p><p>　　齒槽寬： </p><p>　　頂隙： </p&g

114、t;<p>　　節(jié)圓直徑： </p><p>　　由于初選后軸直徑d后=70mm，所以D4=70mm取L=80mm，</p><p>　　3. 對(duì)低速齒輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（大齒輪）</p><p>　　(1) 選擇機(jī)構(gòu)類(lèi)型</p><p>　　分度圓直徑： d2＝mz21=4

115、5;146＝584mm</p><p>　　齒頂圓直徑： da2= d2+2hf=584+2×4=592mm</p><p>　　齒根圓直徑： df2= d2-2hf =584-2×4=574mm</p><p>　　由da2=592mm>500mm，且da2<1000mm</p><

116、p>　　所以采用輪輻式結(jié)構(gòu)的齒輪，結(jié)構(gòu)參照參考文獻(xiàn)[3]圖10-40</p><p>　　(2) 確定其它參數(shù)</p><p>　　基圓直徑 db2==584×=548.8mm</p><p>　　節(jié)圓直徑 =584mm</p><p>　　大齒輪的其它參數(shù)同小齒輪。</p>

117、;<p><b>　　(3) 輪輻的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　輪輻數(shù)取6，初選D4=90mm（注：此為設(shè)計(jì)直徑，實(shí)際安裝尺寸根據(jù)離合器的具體情況而定）。</p><p>　　D5=1.7D4=1.7×90=153mm</p><p>　　=(3~4)m=（18~24）mm 取=20mm</p&

118、gt;<p>　　=(1~1.2)=（20~24）mm 取=22mm</p><p>　　H=0.8D4=0.8×90=72mm,H1 =0.8H=0.8×72=57.6mm</p><p>　　c=H/5=72/5=14.4mm，cl=H/6=72/6=12mm</p><p>　　R=0.5H=0.5×72=3

119、6mm</p><p>　　1.5D4=1.5×90=135mm</p><p>　　因?yàn)锽=100mm，B<l<1.5D4，所以取l=110mm。</p><p><b>　　3.4 軸的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　軸是組成機(jī)器的主要零件之一，一切做回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)傳動(dòng)零件都必須安裝在軸上，才能進(jìn)

120、行運(yùn)動(dòng)及動(dòng)力的傳動(dòng)。因此，軸的主要功能是支持回轉(zhuǎn)零件及運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力。</p><p>　　本次設(shè)計(jì)的壓力機(jī)，根據(jù)傳動(dòng)方案的選擇，共有兩根軸，一根為直軸，一根為曲軸。</p><p>　　軸的失效形式主要有斷裂，磨損，超過(guò)允許范圍的變形和振動(dòng)等，對(duì)于軸的設(shè)計(jì)應(yīng)滿(mǎn)足下列要求：</p><p><b>　　(1) 足夠的強(qiáng)度</b></p>

121、<p><b>　　(2) 足夠的剛度</b></p><p>　　(3) 振動(dòng)的穩(wěn)定性</p><p>　　3.4.1 后軸的設(shè)計(jì)</p><p>　　1. 后軸材料的選擇</p><p>　　軸的材料主要是碳鋼和合金鋼，鋼軸的毛坯多數(shù)用壓制圓鋼和鍛件，有的則直接用圓銅，由于碳鋼比合金鋼價(jià)格低廉，對(duì)應(yīng)

122、力集中的敏感性較低，同時(shí)可以用熱處理或化學(xué)處理的辦法提高其耐磨性和抗疲勞強(qiáng)度，故采用碳鋼尤為廣泛，其中最常用的是45號(hào)鋼。</p><p>　　通過(guò)對(duì)強(qiáng)度、剛度、塑性、韌性等綜合機(jī)械性能的考慮，在本設(shè)計(jì)中，后軸采用45號(hào)鋼，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，這樣可使軸對(duì)應(yīng)力集中敏感性降低，綜合性能好，且價(jià)格便宜。</p><p><b>　　2. 后軸的設(shè)計(jì)</b></p>

123、<p>　　(1) 求軸上的功率p1，轉(zhuǎn)速n1，轉(zhuǎn)矩T1</p><p>　　(2) 求作用在齒輪上的力</p><p>　　已知小齒輪的分度圓直徑為d1=124mm</p><p>　　故 </p><p>　　(3) 初步選定軸的最小直徑</p><p>　　初步估算軸的最小直

124、徑，根據(jù)參考文獻(xiàn)[3]表15-3查得A0為126mm～103mm，取A0=120mm</p><p><b>　　A0= </b></p><p>　　得, </p><p>　　由于本設(shè)計(jì)采用直齒圓柱齒輪，無(wú)軸向力，所以需要軸肩定位，所以選用光軸的形式，并且之前計(jì)算小齒輪和大齒輪的時(shí)候，初選了后軸直徑d后＝70>

125、63.1mm，符合要求，所以軸的直徑d后＝70mm。</p><p>　　(4) 由于給后軸所承受軸向載荷幾乎為零，且有一定的動(dòng)載荷，為此采用深溝球軸承并在床身處鑄出L=160mm放球軸承的支座。</p><p>　　(5) 軸上零件的周向定位和軸向定位</p><p>　　軸的兩端分別安裝大帶輪和小齒輪，小齒輪采用鉤頭鍵聯(lián)結(jié)，既能保證軸向定位，同時(shí)對(duì)小齒輪的一個(gè)方

126、向進(jìn)行了軸向定位，大齒輪采用平鍵聯(lián)結(jié)，在大帶輪與左端軸承之間安裝套筒，在小齒輪與右端軸承之間安裝卡圈，這樣，大帶輪與小齒輪就被定位在軸上。</p><p><b>　　(6) 軸端倒角</b></p><p>　　根據(jù)參考文獻(xiàn)[3]表15-2，取軸端倒角為2×45°。</p><p><b>　　(7) 配合公差&

127、lt;/b></p><p>　　齒輪和帶輪與軸配合優(yōu)選用基孔制過(guò)盈配合，其配合為，滾動(dòng)軸承與軸配合優(yōu)先選用基孔制過(guò)渡配合，選取。</p><p><b>　　(8) 軸的結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　通過(guò)以上分析，并通過(guò)機(jī)身寬度，軸上各零件的位置，并保證齒輪嚙合等綜合因素考慮，取L后＝1240mm，兩端開(kāi)鍵槽，尺寸根據(jù)鍵的標(biāo)準(zhǔn)值來(lái)確