往復(fù)式煤炭輸送機(jī)設(shè)計說明書[帶圖紙]

1、<p>　　往復(fù)式煤炭輸送機(jī)設(shè)計</p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　1緒論1</b></p><p>　　1.1 往復(fù)式煤炭輸送機(jī)的發(fā)展史1</p><p>　　1.2 往復(fù)式煤炭輸送機(jī)的用途1</p><p>　　1.3

2、煤炭輸送機(jī)的結(jié)構(gòu)及其工作原理2</p><p>　　1.4 往復(fù)式煤炭輸送機(jī)的優(yōu)越性2</p><p>　　1.4.1 往復(fù)式煤炭輸送機(jī)的特點2</p><p>　　1.4.2 往復(fù)式煤炭輸送機(jī)與其他煤炭輸送機(jī)的比較2</p><p>　　1.5 設(shè)計往復(fù)式煤炭輸送機(jī)的必要性3</p><p>　　2 往復(fù)

3、式煤炭輸送機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計3</p><p>　　2.1 煤炭輸送機(jī)箱體尺寸的確定4</p><p>　　2.2 煤炭輸送機(jī)整體結(jié)構(gòu)布局5</p><p>　　2.3煤炭輸送機(jī)的箱體設(shè)計5</p><p>　　2.4 底托板的設(shè)計及校核6</p><p>　　2.5 軸承選擇與校核7</p>&l

4、t;p>　　2.6 煤炭輸送機(jī)的受力分析8</p><p>　　3往復(fù)式煤炭輸送機(jī)減速器的設(shè)計8</p><p>　　3.1 電動機(jī)的選擇8</p><p>　　3.1.1 選擇電動機(jī)類型8</p><p>　　3.1.2 選擇電動機(jī)容量8</p><p>　　3.1.3 確定電動機(jī)轉(zhuǎn)速9</p

5、><p>　　3.1.4 計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)10</p><p>　　3.2 齒輪的設(shè)計及校核計算11</p><p>　　3.2.1 第一對齒輪的設(shè)計11</p><p>　　3.2.2 第二對齒輪的設(shè)計18</p><p>　　3.3 軸的設(shè)計及校核計算24</p><p>

6、　　3.3.1軸的設(shè)計及校核24</p><p>　　3.3.2軸的設(shè)計及校核27</p><p>　　3.3.3軸的設(shè)計及校核31</p><p>　　3.4 軸承的選擇與校核計算34</p><p>　　3.4.1軸上的軸承選擇與校核34</p><p>　　3.4.2軸的軸承選擇與校核34</p

7、><p>　　3.4.3軸的軸承選擇與校核35</p><p>　　3.5 鍵的選擇與校核計算36</p><p>　　3.5.1軸上鍵的選擇與校核- 41 -</p><p>　　3.5.2軸上鍵的選擇與校核37</p><p>　　3.6 軸系部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計37</p><p>　　3

8、.7 減速器箱體的設(shè)計38</p><p>　　4　往復(fù)式煤炭輸送機(jī)的改進(jìn)措施及其發(fā)展趨勢40</p><p>　　4.1 往復(fù)式煤炭輸送機(jī)的使用說明40</p><p>　　4.2 往復(fù)式煤炭輸送機(jī)的安裝說明42</p><p>　　4.3 往復(fù)式煤炭輸送機(jī)的維護(hù)措施42</p><p>　　4.4往復(fù)式煤

9、炭輸送機(jī)的發(fā)展趨勢42</p><p><b>　　結(jié) 論43</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)44</b></p><p><b>　　致 謝45</b></p><p>　　畢業(yè)設(shè)計說明書中文摘要</p><p>　　畢業(yè)設(shè)計

10、說明書外文摘要</p><p><b>　　1緒論 </b></p><p>　　進(jìn)入21世紀(jì)，我國煤炭工業(yè)快速發(fā)展，煤礦深加工產(chǎn)業(yè)規(guī)模也在飛速擴(kuò)大,現(xiàn)有煤炭機(jī)械設(shè)備生產(chǎn)能力小,不能滿足大型加工廠的生成要求。因此,改進(jìn)和擴(kuò)大現(xiàn)有煤炭機(jī)械設(shè)備是完全必要的。往復(fù)式煤炭輸送機(jī)作為煤炭加工的基礎(chǔ)設(shè)備， 在我國煤礦廣泛應(yīng)用幾十年。生產(chǎn)實踐證明,該設(shè)備對煤的品種、粒度、外在水份等

11、適應(yīng)性強(qiáng),與其他給料設(shè)備相比,具有運行安全可靠、性能穩(wěn)定、噪音低、維護(hù)工作量少等優(yōu)點,仍不失推廣使用的價值。</p><p>　　1.1 往復(fù)式煤炭輸送機(jī)的發(fā)展史</p><p>　　運輸機(jī)設(shè)備是煤礦生產(chǎn)系統(tǒng)的主要設(shè)備之一,給煤設(shè)備的可靠性,特別是關(guān)鍵咽喉部位給煤設(shè)備的可靠性,直接影響整個生產(chǎn)系統(tǒng)的正常運行。目前,我國煤礦使用的給煤設(shè)備主要是往復(fù)式煤炭輸送機(jī)和電振煤炭輸送機(jī)。 往復(fù)式煤炭輸

12、送機(jī)最早研制于20世紀(jì)60年代初,70年代,在ＮＧＷ基礎(chǔ)上,更換了驅(qū)動裝置,改為Ｋ系列,并一直沿用至今。國外煤炭輸送機(jī)發(fā)展?fàn)顩r也與國內(nèi)大相徑庭,并沒有更高的技術(shù)含量,但價格卻是國內(nèi)同類產(chǎn)品的4～5倍。</p><p>　　自20世紀(jì)60年代定型后,我國各大煤礦使用的煤炭輸送機(jī)主要是K系列的往復(fù)式煤炭輸送機(jī)。</p><p>　　1.2 往復(fù)式煤炭輸送機(jī)的用途</p><

13、p>　　最通用的往復(fù)式煤炭輸送機(jī)為K型，一般用于煤或其他磨琢性小、黏性小的松散粒狀物料的給料。往復(fù)式煤炭輸送機(jī)適用于礦井和選煤廠，將煤碳經(jīng)煤倉均勻地裝載到輸送機(jī)或其它篩選、貯存裝置上。</p><p>　　1.3 煤炭輸送機(jī)的構(gòu)造及工作原理</p><p>　　往復(fù)式煤炭輸送機(jī)結(jié)構(gòu)是由電動機(jī)、減速器、聯(lián)軸器、H形架、連桿、底板(給料槽)、傳動平臺、漏斗閘門、托輥等組成。</p&

14、gt;<p>　　傳動原理：當(dāng)電動機(jī)開動后，經(jīng)彈性聯(lián)軸器、減速器、曲柄連桿機(jī)構(gòu)拖動傾斜的底板在托輥上作直線往復(fù)運動，當(dāng)?shù)装逭袝r,將煤倉和槽形機(jī)體內(nèi)的煤帶到機(jī)體前端;底板逆行時,槽形機(jī)體內(nèi)的煤被機(jī)體后部的斜板擋住,底板與煤之間產(chǎn)生相對滑動,機(jī)體前端的煤自行落下。將煤均勻地卸到運輸機(jī)械或其它篩選設(shè)備上。該機(jī)設(shè)有帶漏斗、帶調(diào)節(jié)閥門和不帶漏斗、不帶調(diào)節(jié)閥門兩種形式。</p><p>　　1.4 往復(fù)式煤炭

15、輸送機(jī)的優(yōu)越性</p><p>　　1.4.1 往復(fù)式煤炭輸送機(jī)的特點</p><p>　　(1) 結(jié)構(gòu)簡單,維修量小</p><p>　　在往復(fù)式煤炭輸送機(jī)中,電動機(jī)和減速器均采用標(biāo)準(zhǔn)件,其余大部分是焊接件,易損部件少,用在煤礦惡劣條件下,其適用性深受使用單位的好評。</p><p><b>　　(2) 性能穩(wěn)定</b>

16、;</p><p>　　往復(fù)式煤炭輸送機(jī)對煤的牌號,粒度組成,水分、物理性質(zhì)等要求不嚴(yán),當(dāng)來料不均勻,水分不穩(wěn)定且夾有大塊煤、橡膠帶、木頭及鋼絲等時,仍能正常工作。</p><p><b>　　(3) 噪音低</b></p><p>　　往復(fù)式煤炭輸送機(jī)是非振動式給料設(shè)備,其噪音發(fā)生源只有電動機(jī)和減速器,而這兩個的噪音都很低。尤其在井下或煤倉等

17、封閉型場所,噪音無法擴(kuò)散,這一點是電動給料機(jī)所無法達(dá)到的。</p><p>　　(4) 安裝方便、高度小</p><p>　　往復(fù)式煤炭輸送機(jī)一般安裝在煤倉倉口,不需另外配制倉口閘門溜槽及電動機(jī)支座,安裝可一步到位,調(diào)整工作量小,而電動煤炭輸送機(jī)由于不能直接承受倉壓,需要另外安放倉口過渡溜槽,相比之下,往復(fù)式煤炭輸送機(jī)占有高度小,節(jié)省了建筑面積和投資。</p><p&g

18、t;　　1.4.2 往復(fù)式煤炭輸送機(jī)與其他煤炭輸送機(jī)的比較</p><p>　　往復(fù)式與振動式煤炭輸送機(jī)兩種給料方式不同點是給料頻率和幅值以及運動軌跡不同。在使用過程中，由于振動式給料機(jī)給料頻率高，噪聲也大；由于它是靠高頻振動給料，其振動和頻率受物料密度及比重影響較大，所以，給料量不穩(wěn)定，給料量的調(diào)整也比較困難；由于是靠振動給料，給料機(jī)必須起振并穩(wěn)定在一定的頻率和振幅下，但振動參數(shù)對底板受力狀態(tài)很敏感，故底板不能

19、承受較大的倉壓，需增加倉下給料槽的長度，結(jié)果是增加了料倉的整體高度，使工程投資加大；由于給料高度加大，無法用于替換目前大量使用的往復(fù)式煤炭輸送機(jī)。</p><p>　　1.5 設(shè)計往復(fù)式煤炭輸送機(jī)必要性</p><p>　　隨著煤炭工業(yè)的迅猛發(fā)展,煤礦井型也在不斷擴(kuò)大,現(xiàn)有的往復(fù)式煤炭輸送機(jī)，如Ｋ-4生產(chǎn)能力最大,但也只有，已不能再滿足煤礦生產(chǎn)系統(tǒng)的選型要求。正是基于這個原因,我們在對煤炭

20、輸送機(jī)使用情況大量調(diào)研的基礎(chǔ)上,研制了、、、、的大型往復(fù)式煤炭輸送機(jī)。</p><p>　　了解往復(fù)式煤炭輸送機(jī)的用途、工作原理以及工作中存在的問題，設(shè)計一臺單曲柄往復(fù)式煤炭輸送機(jī)。</p><p><b>　　設(shè)計參數(shù)</b></p><p>　　給料量：；往復(fù)行程：。</p><p>　　2 往復(fù)式煤炭輸送機(jī)的結(jié)構(gòu)

21、設(shè)計</p><p>　　在確定往復(fù)式煤炭輸送機(jī)整體結(jié)構(gòu)尺寸之前，首先考慮煤炭輸送機(jī)的容積利用系數(shù)。容積利用系數(shù)是煤炭輸送機(jī)槽體內(nèi)煤的體積與槽體容積的比值。在煤炭輸送機(jī)槽體容積一定的情況下,容積利用系數(shù)取值的高低,決定設(shè)計給料能力的值就越大,則設(shè)計生產(chǎn)能力大,反之就小?，F(xiàn)有Ｋ型往復(fù)煤炭輸送機(jī)容積利用系數(shù)取值為0.62。為了提高煤炭輸送機(jī)的綜合性能,通過對K型往復(fù)煤炭輸送機(jī)的使用情況進(jìn)行大量調(diào)查和性能測試,煤炭輸送

22、機(jī)實際生產(chǎn)能力比設(shè)計生產(chǎn)能力偏大約10～20%。這說明原設(shè)計容積利用系數(shù)取值偏低。在該往復(fù)煤炭輸送機(jī)設(shè)計中,我們將容積利用系數(shù)提高到0.7-0.8,這就意味著,與原設(shè)計比較,在相同設(shè)計生產(chǎn)能力條件下,煤炭輸送機(jī)槽體容積可以縮小13%。煤炭輸送機(jī)的實際生產(chǎn)能力與煤的粒度、水份有較大關(guān)系。同樣一臺煤炭輸送機(jī),煤的流動性好,則實際生產(chǎn)能力大;煤的流動性差,則實際生產(chǎn)能力就小。現(xiàn)有Ｋ型往復(fù)煤炭輸送機(jī)之所以適應(yīng)范圍廣,除其它性能以外,就在于設(shè)計時

23、余量較大,即容積利用系數(shù)取值較低。</p><p>　　2.1 煤炭輸送機(jī)箱體尺寸的確定</p><p>　　根據(jù)已知參數(shù)（給料量：；往復(fù)行程：），初步設(shè)定曲柄的轉(zhuǎn)數(shù)為，箱體的有效高度和寬度，高度為，寬度為。給料量可表示為　　　　　　　　　　　　 </p><p>　　式中　　——煤炭輸送機(jī)給料

24、量，；</p><p>　　——給料機(jī)箱體高度，；</p><p>　　——給料機(jī)箱體寬度，；</p><p><b>　　——給料機(jī)行程，；</b></p><p><b>　　——煤的密度，；</b></p><p>　　——給料機(jī)箱體高度，；</p>&l

25、t;p><b>　　——工況系數(shù)，。</b></p><p>　　因此，由式可求出給料量</p><p>　　由上式結(jié)果可得出，箱體尺寸滿足給料要求。 </p><p>　　2.2 煤炭輸送機(jī)整體結(jié)構(gòu)布局</p><p>　　圖2-1　煤炭輸送機(jī)整體結(jié)構(gòu)布局圖</p><p>　　2.3煤炭

26、輸送的箱體設(shè)計</p><p>　　煤炭輸送機(jī)的箱體、機(jī)架是由鋼板(材料：Q235)和角鋼用螺栓或焊接的方式聯(lián)接在一起，具體尺寸查參考文獻(xiàn)[6]。根據(jù)已知參數(shù)（給料量：；往復(fù)行程：），初步確定箱體、機(jī)架的基本形狀和尺寸。設(shè)定箱體的有效高度和寬度，高度為，寬度為。其結(jié)構(gòu)簡圖如圖4-1所示：</p><p>　　圖4-1給料機(jī)的結(jié)構(gòu)簡圖</p><p>　　參考文獻(xiàn)[6

27、]，初定側(cè)板的厚度為10mm,底版的厚度為16mm。本設(shè)計主要對底托板、托輥進(jìn)行詳細(xì)的說明外，其余的角鋼、槽鋼、螺栓等，則參考文獻(xiàn)[6]上的標(biāo)準(zhǔn)型號和尺寸，故不再贅述。</p><p>　　2.4 底托板的設(shè)計及校核</p><p><b>　　如圖4-2所示</b></p><p>　　1——角鋼1　　2——角鋼2　　3——底托板　　4——鋼

28、板</p><p>　　圖4-2　　底托板示意圖</p><p>　　底托板是給料機(jī)的承壓部件，它長期處于高壓受力狀態(tài)，所以，應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度和剛度。由(2-4)可知,為煤炭輸送機(jī)槽體內(nèi)煤的質(zhì)量，則。根據(jù)計算簡圖作出剪力圖、彎矩圖，B截面的彎矩最大，是底托板的危險截面。</p><p>　　底托板的結(jié)構(gòu)受力分析</p><p><b&g

29、t;　　1) 慣性矩：</b></p><p>　　2) 支反力 </p><p><b>　　垂直力 ，</b></p><p><b>　　水平力 </b></p><p><b>　　3) 彎矩：</b></p><p&

30、gt;<b>　　4) 彎曲應(yīng)力：</b></p><p>　　選取底托板的材料為，參考文獻(xiàn)[4]表4-1，查得，</p><p>　　所以底托板的彎曲強(qiáng)度校核滿足設(shè)計要求。</p><p>　　2.5 軸承選擇與校核</p><p>　　根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)尺寸，參考文獻(xiàn)[6]表24.2-15可得知，選用30212型圓錐滾子軸

31、承軸承，該軸承的主要性能參數(shù)為：基本額定動載荷；基本額定靜載荷，，。</p><p>　　根據(jù)以上軸的載荷計算，得知：</p><p>　　(1) 軸承的支反力：</p><p><b>　　水平支反力 ，</b></p><p><b>　　垂直支反力 ，</b></p>&

32、lt;p><b>　　合成支反力 </b></p><p>　　(2) 軸承所承受的軸向載荷：</p><p>　　參考文獻(xiàn)[5],由式5-9</p><p>　　(3) 軸承的當(dāng)量載荷</p><p>　　兩對軸承結(jié)構(gòu)對稱，尺寸相同，所以當(dāng)量載荷也相同。</p><p>　　因，參考文

33、獻(xiàn)[5]查表5-12得:，</p><p><b>　　(4) 軸承的壽命</b></p><p>　　因,由表3-1、表3-2查得，</p><p><b>　　滿足使用要求。</b></p><p>　　2.6 煤炭輸送機(jī)的受力分析</p><p>　　往復(fù)式煤炭輸送機(jī)運

34、行時，電動機(jī)功率主要消耗在克服下列阻力上。</p><p>　　正行時：底板在托滾上的運動阻力和煤與固定側(cè)板的摩擦阻力。</p><p>　　逆行時：底板在托滾上的運動阻力和煤與底板的摩擦阻力。</p><p>　　此外，還有一些能量消耗在克服底板加速運動時的運行阻力上。</p><p>　　往復(fù)式煤炭輸送機(jī)正行時的功耗是有效功耗，逆行時的功

35、耗是無效功耗。</p><p>　　3往復(fù)式煤炭輸送機(jī)減速器的設(shè)計</p><p>　　3.1 電動機(jī)的選擇</p><p>　　3.1.1 選擇電動機(jī)類型</p><p>　　本設(shè)計中的往復(fù)式煤炭輸送機(jī)工作于井下煤倉。井下煤塵多、瓦斯?jié)舛容^大、易發(fā)生爆炸。根據(jù)工作環(huán)境要求，參考文獻(xiàn)[2]表23-1-101,選擇YB系列隔爆型三相異步電動機(jī)。

36、</p><p>　　3.1.2 選擇電動機(jī)容量</p><p>　　電動機(jī)所需工作功率為</p><p>　　即 　　　 </p><p><b>　　傳動裝置的總效率為</b></p>

37、;<p>　　參考文獻(xiàn)[3]，查表2-3確定各部分效率為：聯(lián)軸器效率，滾動軸承傳動效率（一對），閉式齒輪傳動效率，曲柄連桿的傳動效率，槽摩擦傳動效率代入式得 。</p><p>　　有式3-1求出，所需電動機(jī)功率為</p><p>　　因載荷有輕微沖擊，故電動機(jī)額定功率要大于即可。參考文獻(xiàn)[2],YB系列電動機(jī)技術(shù)數(shù)據(jù)，選用電動機(jī)的功率為。</p>&l

38、t;p>　　3.1.3 確定電動機(jī)轉(zhuǎn)速</p><p>　　連桿所需的轉(zhuǎn)速 </p><p>　　二級圓柱齒輪減速器的傳動比常用的范圍為，故電動機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為 　　　　　　　</p><p>　　符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有很多，參考文獻(xiàn)[2]的表23-1-101，經(jīng)過比較決定選?。?lt;/p><p>　　參考文獻(xiàn)[2]，選用YB

39、160L1-6型電動機(jī)。</p><p>　　3.1.3 傳動裝置的總傳動比及其分配</p><p><b>　?。?）總傳動比</b></p><p>　　（2）分配傳動裝置各級傳動比</p><p>　　參考文獻(xiàn)[3]表2-1，取兩級圓柱齒輪減速器高速級的傳動比</p><p>　　對于展開式

40、二級圓柱齒輪減速器，在兩極齒輪配對材料、性能及齒寬系數(shù)大致相同的情況下，即齒面接觸強(qiáng)度大致相等時，兩極齒輪的傳動比可按下式分配：</p><p>　　即 </p><p><b>　　代入式得　　</b></p><p>　　3.1.4 計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)<

41、;/p><p>　　各軸的轉(zhuǎn)速根據(jù)電動機(jī)的滿載轉(zhuǎn)速及傳動比進(jìn)行計算;傳動裝置各部分的功率和轉(zhuǎn)矩。</p><p>　　計算各軸時將傳動裝置中各軸從高速軸到低速軸依次編號，定0軸（電動機(jī)軸），1軸，2軸，3軸，4軸；相鄰兩軸間的傳動比表示為，；各軸的輸出功率為，，，；各軸的輸出轉(zhuǎn)矩為，，，。</p><p><b>　　各軸的輸出功率</b><

42、/p><p><b>　　0軸（電動機(jī)軸）　</b></p><p><b>　　1軸（高速軸）　　</b></p><p><b>　　2軸（中間軸）　　</b></p><p><b>　　3軸（低速軸）　　</b></p><p>

43、;<b>　　各軸的輸出轉(zhuǎn)速</b></p><p><b>　　0軸（電動機(jī)軸）　</b></p><p><b>　　1軸（高速軸）　　</b></p><p><b>　　2軸（中間軸）　　</b></p><p><b>　　3軸（低速軸

44、）　　</b></p><p><b>　　各軸的輸出轉(zhuǎn)矩</b></p><p><b>　　0軸（電動機(jī)軸）　</b></p><p><b>　　1軸（高速軸）　　</b></p><p><b>　　2軸（中間軸）　　</b></

45、p><p><b>　　3軸（低速軸）　</b></p><p>　　3.2 齒輪的設(shè)計及校核計算</p><p>　　3.2.1 第一對齒輪的設(shè)計</p><p>　　(1) 選擇齒輪材料</p><p>　　參考文獻(xiàn)[4]查表8-17 </p><p>　　小齒輪選用調(diào)質(zhì)

46、并表面淬火 </p><p>　　大齒輪選用調(diào)質(zhì)并表面淬火 </p><p>　　(2) 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計計算</p><p>　　確定齒輪傳動精度等級，按估取圓周速度; </p><p>　　參考文獻(xiàn)[4]表8-14，表8-15選取 Ⅱ公差組8級</p><p>　　小輪分度圓直徑d，參考文獻(xiàn)[4]

47、，由式（8-64）求得</p><p>　　齒寬系數(shù)參考文獻(xiàn)[4]，查表8～23 按齒輪相對軸承為非對稱布置，取 </p><p>　　小齒輪齒數(shù),　在推薦值20-40中選 </p><p>　　大齒輪齒數(shù) ，圓整取</p><p>　　齒數(shù)比 </p><p>　　傳動比誤差　 誤差在范圍內(nèi)。合

48、適</p><p>　　小齒輪轉(zhuǎn)矩　參考文獻(xiàn)[4]，由式（8-53）求得　</p><p>　　載荷系數(shù)K　參考文獻(xiàn)[4]，由式（8-54）得　</p><p>　　使用系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查表8-20 </p><p>　　動載荷系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-57得初值 </p><p>　　齒向載荷分布系

49、數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-60 </p><p>　　齒間載荷分配系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，由式（8-55）及得</p><p>　　參考文獻(xiàn)[4]，查表并插值　</p><p>　　則載荷系數(shù)的初值 </p><p>　　彈性系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查表8-22得</p><p>　　節(jié)點影響系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]

50、，查圖8-64得</p><p>　　重合度系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8－65得</p><p>　　許用接觸應(yīng)力　參考文獻(xiàn)[4]，由式（8－69）得</p><p>　　接觸疲勞極限應(yīng)力、　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8－69</p><p>　　參考文獻(xiàn)[4]，應(yīng)力循環(huán)次數(shù)由式(8－70)</p><p>　　預(yù)設(shè)煤炭輸送

51、機(jī)每天工作20小時，每年工作350天，預(yù)期壽命為10年</p><p>　　則參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-70得接觸強(qiáng)度的壽命系數(shù) 、（不允許有點蝕）</p><p>　　硬化系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-71及說明</p><p>　　接觸強(qiáng)度安全系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-27，按一般可靠度查</p><p><b>　　取<

52、;/b></p><p><b>　　故的設(shè)計初值為</b></p><p><b>　　齒輪模數(shù) </b></p><p>　　參考文獻(xiàn)[4]，查表8－3取 </p><p>　　小輪分度圓直徑的參數(shù)圓整值</p><p><b>　　圓周速度 <

53、/b></p><p>　　與估計取有差距，對取值影響不大，不需修正</p><p>　　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-57 </p><p>　　小輪分度圓直徑 </p><p>　　大輪分度圓直徑 </p><p><b>　　中心距</b></p><p>

54、;<b>　　齒寬 ，</b></p><p><b>　　取大輪齒寬　</b></p><p><b>　　小輪齒寬　 </b></p><p>　　(3) 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核計算</p><p>　　齒形系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-67 小輪 </p>

55、<p><b>　　大輪 </b></p><p>　　應(yīng)力修正系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-68 小輪 </p><p><b>　　大輪 </b></p><p>　　重合度系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，由式（8-67）</p><p>　　許用彎曲應(yīng)力　參考文獻(xiàn)[4]，由式（8-71

56、）</p><p>　　彎曲疲勞極限　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-72</p><p>　　彎曲壽命系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-73</p><p>　　尺寸系數(shù) 　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-74 </p><p>　　安全系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查表8-27 </p><p><b>　　則</b&

57、gt;</p><p><b>　　故</b></p><p><b>　　齒根彎曲強(qiáng)度足夠。</b></p><p>　　(4) 齒輪其他尺寸計算與結(jié)構(gòu)設(shè)計(參考文獻(xiàn)[4]表8-4)</p><p>　　1) 小齒輪的相關(guān)尺寸</p><p><b>　　分度圓

58、直徑 </b></p><p><b>　　齒頂高 </b></p><p><b>　　齒根高 </b></p><p><b>　　齒全高 </b></p><p><b>　　齒頂圓直徑 </b></p&g

59、t;<p><b>　　根圓直徑</b></p><p><b>　　基圓直徑 </b></p><p>　　齒距 </p><p>　　齒厚 </p><p>　　齒槽寬 </p><p><b>　　

60、基圓齒距 </b></p><p>　　法向齒距 </p><p>　　頂隙 </p><p>　　中心距 </p><p>　　傳動比 </p><p>　　2) 大齒輪的相關(guān)尺寸</p><p><b>　　分度

61、圓直徑 </b></p><p><b>　　齒頂高 </b></p><p><b>　　齒根高 </b></p><p><b>　　齒全高 </b></p><p><b>　　齒頂圓直徑 </b></p&

62、gt;<p><b>　　齒根圓</b></p><p><b>　　基圓直徑 </b></p><p><b>　　齒距 </b></p><p><b>　　齒厚 </b></p><p><b>　

63、　齒槽寬 </b></p><p><b>　　基圓齒距 </b></p><p><b>　　法向齒距 </b></p><p><b>　　頂隙 </b></p><p><b>　　中心距 </b>&l

64、t;/p><p><b>　　傳動比 </b></p><p>　　參考文獻(xiàn)[4]表8-31得知，當(dāng) ，選用腹板式的結(jié)構(gòu)</p><p><b>　　取</b></p><p><b>　　應(yīng)大于，為齒全高</b></p><p>　　3.2.2

65、第二對齒輪的設(shè)計</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)[4]</b></p><p>　　(1) 選擇齒輪材料</p><p>　　查表8-1 小齒輪選用調(diào)質(zhì)表面淬火 </p><p>　　大齒輪選用調(diào)質(zhì)表面淬火 </p><p>　　(2) 按齒面接

66、觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計計算</p><p>　　確定齒輪傳動精度等級，按估取圓周速度; </p><p>　　參考表8-14，表8-15選取 Ⅱ公差組8級</p><p>　　小輪分度圓直徑d，由式（8-64）得</p><p>　　齒寬系數(shù)查表8～23按齒輪相對軸承為非對稱布置，取 </p><p>　　小齒輪

67、齒數(shù), 在推薦值20-40中選</p><p>　　大齒輪齒數(shù) ，圓整取</p><p>　　齒數(shù)比 </p><p>　　傳動比誤差 誤差在范圍內(nèi)。合適</p><p>　　小齒輪轉(zhuǎn)矩 由式（8-53）得　</p><p>　　載荷系數(shù)K　由式8-54得　</p><

68、p>　　使用系數(shù)　查表8-20 </p><p>　　動載荷系數(shù)　查圖8-57得　初值 </p><p>　　齒向載荷分布系數(shù)　查圖8-60 </p><p>　　齒間載荷分配系數(shù)由式（8-55）及得</p><p>　　查表并插值　 </p><p>　　則載荷系數(shù)的初值

69、 </p><p>　　彈性系數(shù) 查表8-22得</p><p>　　節(jié)點影響系數(shù)　查圖8-64得</p><p>　　重合度系數(shù)　查圖8－65得</p><p>　　許用接觸應(yīng)力　由式（8－69）得</p><p>　　接觸疲勞極限應(yīng)力、查圖8－69</p><p>　　應(yīng)力循環(huán)次數(shù)由式(

70、8－70)</p><p>　　預(yù)設(shè)煤炭輸送機(jī)每天工作20小時，每年工作350天，預(yù)期壽命為10年</p><p>　　則 查圖8-70得接觸強(qiáng)度的壽命系數(shù) 、（不允許有點蝕）</p><p>　　硬化系數(shù)　查圖8-71及說明</p><p>　　接觸強(qiáng)度安全系數(shù)　查圖8-27，按一般可靠度查</p><p>&l

71、t;b>　　取</b></p><p><b>　　故的設(shè)計初值為</b></p><p><b>　　齒輪模數(shù) </b></p><p><b>　　查表8－3取　 </b></p><p>　　小輪分度圓直徑的參數(shù)圓整值</p><p&

72、gt;<b>　　圓周速度 </b></p><p>　　與估計取有差距，對取值影響不大，不需修正</p><p>　　查圖8-57 </p><p>　　小輪分度圓直徑　 </p><p><b>　　大輪分度圓直徑　 </b></p><p><b>　

73、　中心距</b></p><p><b>　　齒寬　，</b></p><p><b>　　取大輪齒寬　</b></p><p><b>　　小輪齒寬　 </b></p><p>　　(3) 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核計算</p><p><

74、;b>　　由式（8～66）</b></p><p>　　齒形系數(shù)　查圖8-6　小輪 </p><p><b>　　大輪 </b></p><p>　　應(yīng)力修正系數(shù) 查圖8-68 小輪 </p><p><b>　　大輪 </b></p><p>

75、　　重合度系數(shù) 由式（8-67）</p><p>　　許用彎曲應(yīng)力 由式（8-71）</p><p>　　彎曲疲勞極限 查圖8-72</p><p>　　彎曲壽命系數(shù) 查圖8-73</p><p>　　尺寸系數(shù) 查圖8-74 </p><p>　　安全系數(shù) 查表8-27 </p><p

76、><b>　　則</b></p><p><b>　　故　　</b></p><p><b>　　齒根彎曲強(qiáng)度足夠。</b></p><p>　　(4) 齒輪其他尺寸計算與結(jié)構(gòu)設(shè)計</p><p>　　1) 小齒輪的相關(guān)尺寸</p><p>&l

77、t;b>　　分度圓直徑 </b></p><p><b>　　齒頂高 </b></p><p><b>　　齒根高 </b></p><p><b>　　齒全高 </b></p><p><b>　　齒頂圓直徑 &l

78、t;/b></p><p><b>　　齒根圓直徑 </b></p><p><b>　　基圓直徑 </b></p><p>　　齒距 </p><p>　　齒厚 </p><p>　　齒槽寬 </p>

79、<p><b>　　基圓齒距 </b></p><p>　　法向齒距 </p><p>　　頂隙 </p><p>　　中心距 </p><p>　　傳動比 </p><p>　　2) 大齒輪的相關(guān)尺寸</p>&l

80、t;p><b>　　分度圓直徑 </b></p><p><b>　　齒頂高 </b></p><p><b>　　齒根高 </b></p><p><b>　　齒全高 </b></p><p><b>　　

81、齒頂圓直徑 </b></p><p><b>　　齒根圓直徑</b></p><p><b>　　基圓直徑 </b></p><p>　　齒距 </p><p>　　齒厚 </p><p>　　齒槽寬 </

82、p><p><b>　　基圓齒距 </b></p><p>　　法向齒距 </p><p>　　頂隙 </p><p>　　中心距 </p><p>　　傳動比 </p><p>　　根據(jù)表8-31得知，當(dāng) ，選用腹板

83、式的結(jié)構(gòu)</p><p><b>　　應(yīng)大于，為齒全高</b></p><p>　　3.3 軸的設(shè)計及校核計算</p><p>　　3.3.1軸的設(shè)計及校核</p><p>　　(1) 求輸出軸上的轉(zhuǎn)矩</p><p>　　(2) 求作用在齒輪上的力</p><p>　　輸

84、出軸上大齒輪的分度圓直徑為（由以上齒輪計算得知）</p><p>　　圓周力、徑向力和軸向力的大小如下，方向如圖3-2所示。</p><p>　　輸出軸上小齒輪的分度圓直徑為（由以上齒輪計算得知）</p><p>　　圓周力、徑向力和軸向力的大小如下，方向如圖3-2所示。</p><p>　　(3) 確定軸的最小直徑</p>&

85、lt;p>　　選取軸的材料為，調(diào)質(zhì)處理，按式初估軸的最小直徑，參考文獻(xiàn)[4]表4-2，取，可得</p><p>　　(4) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計</p><p>　　1）擬定軸上零件的裝配方案</p><p>　　裝配方案如圖3-1所示</p><p>　　2）按軸向定位要求確定各軸段直徑和長度</p><p>　　軸段

86、① 該段安裝滾動軸承，考慮到軸承只受徑向力，所以選擇深溝球軸承。取軸段直徑。參考文獻(xiàn)[4] 表11-1，選用6310型深溝球軸承，尺寸為。取齒輪距箱體內(nèi)壁的距離，考慮到箱體的鑄造誤差，滾動軸承在距箱體內(nèi)壁有一段距離，現(xiàn)取，則</p><p>　　軸段② 該段安裝齒輪，齒輪左端采用套筒定位，右端使用軸環(huán)定位，軸段直徑。已知齒輪輪轂的寬度為60mm,為了使套筒斷面可靠的壓緊　　齒輪，軸段長度應(yīng)略短于輪轂孔寬度，取

87、?！　?lt;/p><p>　　軸段③ 取齒輪右端軸肩高度，則軸環(huán)直徑，。</p><p>　　軸段④ 該軸段安裝齒輪，用套筒定位，取直徑，。</p><p>　　軸段⑤ 該軸段安裝軸承，取直徑</p><p><b>　　。</b></p><p>　　3）軸上零件的周向定位</p>

88、<p>　　齒輪與軸的周向定位采用A型普通平鍵聯(lián)接，按，參考文獻(xiàn)[4] 表10-26，查得平鍵截面尺寸，根據(jù)輪轂寬度，由鍵長系列中選取鍵長，按，查得平鍵截面尺寸，根據(jù)輪轂寬度，由鍵長系列中選取鍵長，為保證齒輪與軸具有良好的對中性，取齒輪與軸的配合為。</p><p>　　4）確定軸端倒角取。</p><p><b>　　5）軸的強(qiáng)度校核</b></

89、p><p><b>　?、袂筝S的載荷</b></p><p>　　首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的結(jié)構(gòu)簡圖（見圖3-2），在確定軸承的支點位置時，參考文獻(xiàn)[6]表24.2-15可得知a值，對于6310型深溝球軸承，取,因此軸的支撐跨距為。</p><p>　　根據(jù)軸的計算簡圖作出軸的彎矩圖，扭矩圖和當(dāng)量彎矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖和當(dāng)量彎矩圖中可以看出，B截面的

90、當(dāng)量彎矩最大，是軸的危險截面。B截面處的及的數(shù)值如下。</p><p>　　支反力 水平面，</p><p><b>　　垂直面，</b></p><p><b>　　彎矩和</b></p><p>　　水平面 </p><

91、;p><b>　　垂直面，</b></p><p><b>　　合成彎矩</b></p><p>　　扭矩 </p><p><b>　　當(dāng)量彎矩 </b></p><p><b>　?、蛐：溯S的強(qiáng)度</b></p>

92、<p>　　軸的材料為，調(diào)質(zhì)處理，由參考文獻(xiàn)[4]表4-1查得，則，即，取，軸的計算應(yīng)力為</p><p><b>　　滿足強(qiáng)度要求。</b></p><p>　　3.3.2軸的設(shè)計及校核</p><p>　　(1) 求輸出軸上的轉(zhuǎn)矩</p><p>　　(2) 求作用在齒輪上的力</p>&

93、lt;p>　　輸出軸上齒輪的分度圓直徑為（由以上齒輪計算得知）</p><p>　　圓周力、徑向力和軸向力的大小如下，方向如圖3-4所示。</p><p>　　(3) 確定軸的最小直徑</p><p>　　選取軸的材料為，調(diào)質(zhì)處理，按式初估軸的最小直徑，參考文獻(xiàn)[4]查表4-2，取，可得</p><p>　　軸段① 該段用于安裝聯(lián)軸

94、器，其直徑應(yīng)該與聯(lián)軸器的孔徑相配合，因此要先選用聯(lián)軸器。聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩，根據(jù)工作情況選取，則。參考文獻(xiàn)[4] 表13-5，根據(jù)工作要求選用彈性柱銷聯(lián)軸器，型號為，許用轉(zhuǎn)矩。與輸出軸聯(lián)接的半聯(lián)軸器孔徑，因此取軸段①的直徑。半聯(lián)軸器輪轂總寬度（J型軸孔），與軸配合的轂孔長度。</p><p><b>　　(4)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計</b></p><p>　　1) 擬定軸上零件

95、的裝配方案</p><p>　　裝配方案如圖3-3所示</p><p>　　圖3-3 1軸的結(jié)構(gòu)圖</p><p>　　2) 按軸向定位要求確定各軸段直徑和長度</p><p>　　軸段① 半聯(lián)軸器左端用軸端擋圈定位，按軸段①的直徑，取擋圈直徑。為保證軸端擋圈壓緊半聯(lián)軸器，軸段①的長度應(yīng)比半聯(lián)軸器配合段轂孔長度略短于2~3mm，取。<

96、;/p><p>　　軸段② 為了半聯(lián)軸器的軸向定位，軸段①左端制出定位軸肩，所以軸段②的直徑為。</p><p>　　根據(jù)減速器與軸承端蓋的結(jié)構(gòu)和端蓋的拆卸要求，取端蓋外端面與半聯(lián)軸器右端面之間的距離為20mm，因此取。</p><p>　　軸段③ 該段安裝滾動軸承，考慮到軸承只受徑向力，所以選擇深溝球軸承。取軸段直徑，選用6310型深溝球軸承，參考文獻(xiàn)[4] 表1

97、1-1可知，尺寸為。取。</p><p>　　軸段④　該軸段用于軸承的定位，它的軸肩，所以軸段④的直徑為。取齒輪距箱體內(nèi)壁的距離，考慮到箱體的鑄造誤差，滾動軸承在距箱體內(nèi)壁有一段距離，現(xiàn)取，所以軸段④的長度。</p><p>　　軸段⑤ 該軸段為齒輪軸，齒輪寬度，分度圓直徑。因為2軸的支撐跨距為，軸段⑦用于安裝軸承，選用6310型深溝球軸承，參考文獻(xiàn)[4] 表11-1知，尺寸為。其直徑為，

98、，所以，軸段⑥的直徑和長度各取，。</p><p>　　3) 確定軸端倒角取。</p><p><b>　　4) 軸的強(qiáng)度校核</b></p><p><b>　　Ⅰ求軸的載荷</b></p><p>　　首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計算簡圖（見圖3-4），在確定軸承的支點位置時，參考文獻(xiàn)[6]表24

99、.2-15可得知，對于6310型深溝球軸承，取,因此軸的支撐跨距為。</p><p>　　根據(jù)軸的計算簡圖作出軸的彎矩圖，扭矩圖和當(dāng)量彎矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖和當(dāng)量彎矩圖中可以看出，B截面的當(dāng)量彎矩最大，是軸的危險截面。B截面處的及的數(shù)值如下。</p><p>　　支反力 水平面，</p><p><b>　　垂直面，</b></p&

100、gt;<p><b>　　彎矩和 </b></p><p>　　水平面， </p><p><b>　　垂直面</b></p><p><b>　　合成彎矩</b></p><p>　　扭矩

101、 </p><p><b>　　當(dāng)量彎矩 </b></p><p><b>　?、蛐：溯S的強(qiáng)度</b></p><p>　　軸的材料為，調(diào)質(zhì)處理，參考文獻(xiàn)[4]表4-1,查得，則，即，取，軸的計算應(yīng)力為</p><p><b>　　滿足強(qiáng)度要求。</b></p>

102、<p>　　3.3.3軸的設(shè)計及校核</p><p>　　(1) 求輸出軸上的轉(zhuǎn)矩</p><p>　　(2) 求作用在齒輪上的力</p><p>　　輸出軸上齒輪的分度圓直徑為（由以上齒輪計算得知）</p><p>　　圓周力、徑向力和軸向力的大小如下，方向如圖3-6所示。</p><p>　　(3) 確

103、定軸的最小直徑</p><p>　　選取軸的材料為，調(diào)質(zhì)處理，按式初估軸的最小直徑，參考文獻(xiàn)[4]查表4-2，取，可得</p><p>　　(4) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計</p><p>　　1) 擬定軸上零件的裝配方案</p><p>　　裝配方案如圖3-5所示</p><p>　　2) 按軸向定位要求確定各軸段直徑和長度&l

104、t;/p><p>　　軸段①　該段安裝滾動軸承，考慮到軸承只受徑向力，所以選擇深溝球軸承。取軸段直徑。選用6313型深溝球軸承，參考文獻(xiàn)[4] 表11-1可知，尺寸為。取該軸段的直徑為，。</p><p>　　軸段②　該段安裝齒輪，齒輪左端采用套筒定位，右端使用軸環(huán)定位，軸段直徑。已知齒輪輪轂的寬度為52mm,為了使套筒斷面可靠的壓緊齒輪，軸段長度應(yīng)略短于輪轂孔寬度，取。</p>

105、<p>　　圖3-5 3軸的結(jié)構(gòu)簡圖</p><p>　　軸段③　取齒輪右端軸肩高度，則軸環(huán)直徑，。</p><p>　　軸段④ 該段安裝滾動軸承，考慮到軸承只受徑向力，所以選擇深溝球軸承。取軸段直徑，選用6313型深溝球軸承，參考文獻(xiàn)[4] 表11-1可查知，尺寸為。取。</p><p>　　軸段⑤　根據(jù)減速器與軸承端蓋的結(jié)構(gòu)和端蓋的拆卸要求，取端

106、蓋外端面與曲柄右端面之間的距離為20mm，因此取。</p><p>　　軸段⑥ 該軸段安裝曲柄，其直徑和長度各取，。</p><p>　　3) 軸上零件的周向定位</p><p>　　齒輪與軸的周向定位采用A型普通平鍵聯(lián)接，按，參考文獻(xiàn)[4] 表10-26，查得，平鍵截面尺寸，根據(jù)輪轂寬度，由鍵長系列中選取鍵長。為保證齒輪與軸具有良好的對中性，取齒輪與軸的配合為。

107、</p><p>　　4) 確定軸端倒角取。</p><p><b>　　5) 軸的強(qiáng)度校核</b></p><p><b>　?、袂筝S的載荷</b></p><p>　　首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計算簡圖（見圖3-6），在確定軸承的支點位置時，參考文獻(xiàn)[6]表24.2-15可得知a值。對于6313

108、型深溝球軸承，取,因此軸的支撐跨距為。</p><p>　　根據(jù)軸的計算簡圖作出軸的彎矩圖，扭矩圖和當(dāng)量彎矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖和當(dāng)量彎矩圖中可以看出，B截面的當(dāng)量彎矩最大，是軸的危險截面。B截面處的及的數(shù)值如下。</p><p>　　支反力 水平面，</p><p><b>　　垂直面 ， </b></p><p&

109、gt;<b>　　彎矩和 </b></p><p>　　水平面 </p><p><b>　　垂直面</b></p><p><b>　　合成彎矩</b></p><p>　　扭矩 </p>

110、<p><b>　　當(dāng)量彎矩 </b></p><p><b>　?、蛐：溯S的強(qiáng)度</b></p><p>　　軸的材料為，調(diào)質(zhì)處理，參考文獻(xiàn)[4]表4-1，查得，則，即，取，軸的計算應(yīng)力為</p><p><b>　　滿足使用要求。</b></p><p>　　

111、3.4 軸承的選擇與校核計算</p><p>　　3.4.1軸上的軸承選擇與校核</p><p>　　根據(jù)1軸的結(jié)構(gòu)尺寸，參考文獻(xiàn)[4] 表11-1,選用6310型深溝球軸承，該軸承的主要性能參數(shù)為：基本額定動載荷；基本額定靜載荷。</p><p>　　根據(jù)以上軸的載荷計算，得知：</p><p>　　(1) 軸承的支反力：</p>

112、;<p><b>　　水平支反力 ，</b></p><p><b>　　垂直支反力 ，</b></p><p><b>　　合成支反力 </b></p><p><b>　　(2) 軸承的壽命</b></p><p>　　因，，

113、，由表3-1、表3-2查得，</p><p><b>　　滿足使用要求。</b></p><p>　　3.4.2軸的軸承選擇與校核</p><p>　　根據(jù)1軸的結(jié)構(gòu)尺寸，參考文獻(xiàn)[4] 表11-1,選用6310型深溝球軸承，該軸承的主要性能參數(shù)為：基本額定動載荷；基本額定靜載荷。</p><p>　　根據(jù)以上軸的載荷計

114、算，得知：</p><p><b>　　軸承的支反力：</b></p><p><b>　　水平支反力 ，</b></p><p><b>　　垂直支反力 ，</b></p><p><b>　　合成支反力 </b></p><p

115、><b>　　(2) 軸承的壽命</b></p><p>　　因，，，由表3-1、表3-2查得，</p><p><b>　　滿足使用要求。</b></p><p>　　3.4.3軸的軸承選擇與校核</p><p>　　根據(jù)1軸的結(jié)構(gòu)尺寸，參考文獻(xiàn)[4] 表11-1,選用6313型深溝球軸承，

116、該軸承的主要性能參數(shù)為：基本額定動載荷；基本額定靜載荷。</p><p>　　根據(jù)以上軸的載荷計算，得知：</p><p>　　(1) 軸承的支反力： </p><p><b>　　水平支反力 ，</b></p><p><b>　　垂直支反力 ，</b><

117、/p><p><b>　　合成支反力 </b></p><p><b>　　(2) 軸承的壽命</b></p><p>　　因，，，由表3-1、表3-2查得，</p><p><b>　　滿足使用要求。</b></p><p>　　3.5 鍵的選擇與校核

118、計算</p><p>　　3.5.1軸上鍵的選擇與校核</p><p>　　齒輪3與軸的周向定位采用A型普通平鍵聯(lián)接，按，參考文獻(xiàn)[4] 表10-26，查得平鍵截面尺寸，根據(jù)輪轂寬度，由鍵長系列中選取鍵長；齒輪2與軸的周向定位采用A型普通平鍵聯(lián)接，按，查得平鍵截面尺寸，根據(jù)輪轂寬度，由鍵長系列中選取鍵長，為保證齒輪與軸具有良好的對中性，取齒輪與軸的配合為。</p><p

119、>　　其擠壓強(qiáng)度計算公式為：</p><p>　　式中：——鍵與轂槽（或軸槽）的接觸強(qiáng)度，，，為鍵高（尺寸查有關(guān)設(shè)計手冊）；</p><p>　　——鍵的工作長度，，型：，型：（尺寸查有關(guān)設(shè)計手冊）；</p><p>　　——許用擠壓應(yīng)力，，查表3--3</p><p>　　鍵的材料一般采用抗拉強(qiáng)度極限的精拔鋼制造，常用材料為號鋼，軸的

120、材料一般為鋼；而輪轂材料可能是鋼或鑄鐵。</p><p>　　表3-3 軸聯(lián)接的許用擠壓應(yīng)力</p><p><b>　　該鍵滿足強(qiáng)度要求。</b></p><p><b>　　該鍵滿足強(qiáng)度要求。</b></p><p>　　3.5.2軸上鍵的選擇與校核</p><p>　

121、　齒輪與軸的周向定位采用A型普通平鍵聯(lián)接，按，參考文獻(xiàn)[4] 表10-26，得平鍵截面尺寸，根據(jù)輪轂寬度，由鍵長系列中選取鍵長。為保證齒輪與軸具有良好的對中性，取齒輪與軸的配合為。</p><p><b>　　該鍵滿足強(qiáng)度要求。</b></p><p>　　3.6 軸系部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計</p><p>　　軸承蓋用以固定軸承、調(diào)整軸承間隙及承受軸

122、向載荷，軸承蓋有嵌入式和凸緣式兩種。</p><p>　　嵌入式軸承蓋結(jié)構(gòu)簡單，為增強(qiáng)其密封性能，常與O形密封圈配合使用。由于調(diào)整軸承間隙時，需打開箱蓋，放置調(diào)整墊片，比較麻煩，故多用于不調(diào)整間隙的軸承處。</p><p>　　凸緣式軸承蓋，調(diào)整軸承間隙比較方便，密封性能好，應(yīng)用較多。</p><p>　　凸緣式軸承蓋多用鑄鐵鑄造，應(yīng)使其具有良好的鑄造工藝性。對穿通

123、式軸承蓋，由于安裝密封件要求軸承蓋與軸配合處有較大厚度，設(shè)計時應(yīng)使其厚度均勻。</p><p>　　當(dāng)軸承采用箱體內(nèi)的潤滑油潤滑時，為了將傳動件飛濺的油經(jīng)箱體剖分面上的油溝引入軸承，應(yīng)在軸承蓋上開槽，并將軸承蓋的端部直徑做小些，以保證油路暢通， </p><p>　　3.7 減速器箱體的設(shè)計</p><p>　　鑄鐵減速器箱體結(jié)構(gòu)尺寸（參考文獻(xiàn)[3]表4-1）<

124、;/p><p>　　注：多級傳動時，取低速級中心距。</p><p>　　表3-5 C1、C2值</p><p>　　當(dāng)傳動零件采用浸油潤滑時，浸油深度應(yīng)根據(jù)傳動零件的類型而定。對于圓柱齒輪，通常取浸油深度為一個齒高。</p><p>　　為避免傳動零件轉(zhuǎn)動時將沉積在油池底部的污物攪起，造成齒面磨損，應(yīng)使大齒輪齒頂距油池底面的距離不小于。所以取

125、大齒輪齒頂距油池底面的距離為。</p><p><b>　　(1)輸油溝</b></p><p>　　當(dāng)軸承利用傳動零件飛濺起來的潤滑油潤滑時，應(yīng)在箱座的剖分面上開設(shè)輸油溝，使濺起的油沿箱蓋內(nèi)壁經(jīng)斜面流入輸油溝內(nèi)，在經(jīng)軸承蓋上的導(dǎo)油槽流入軸承，其結(jié)構(gòu)尺寸見圖3-11。</p><p>　　圖3-11 油溝的結(jié)構(gòu)</p><

126、p><b>　　(2)回油溝</b></p><p>　　為提高減速器箱體的密封性，可在箱座的剖分面上制出與箱內(nèi)溝通的回油溝，使?jié)B入箱體剖分面的油沿回油溝流回箱內(nèi)?；赜蜏系某叽缗c輸油溝的尺寸相同。</p><p>　　4　往復(fù)式煤炭輸送機(jī)的使用說明及其發(fā)展趨勢</p><p>　　4.1 往復(fù)式煤炭輸送機(jī)的使用說明</p>

127、<p>　　該設(shè)備具有結(jié)構(gòu)簡單、性能穩(wěn)定、運行安全可靠、維修方便等優(yōu)點。但同時也存在著一些問題，為了提高煤炭輸送機(jī)的綜合性能，在現(xiàn)有往復(fù)煤炭輸送機(jī)基礎(chǔ)上做了改進(jìn),其改進(jìn)措施如下:</p><p>　　(1) 對煤炭輸送機(jī)的容積利用系數(shù)作了合理調(diào)整,縮小了煤炭輸送機(jī)的槽體體積,充分利用設(shè)備能力,提高給料量。</p><p>　　(2) 煤炭輸送機(jī)通過傾斜溜槽與倉口聯(lián)接,避免了倉內(nèi)煤

128、的壓力直接作用于底板,降低了底板運行阻力和電動機(jī)功耗。</p><p>　　(3) 電動機(jī)、減速器和曲柄連桿機(jī)構(gòu)運行平穩(wěn),噪音低。</p><p>　　(4) 連桿沒有直接固定在減速器輸出軸上,而是通過定曲柄和活曲柄,將減速器的輸出軸與連桿相連接，所以減速器輸出軸只承受扭矩,不承受連桿推拉力,改善了減速器的受力條件,延長了減速器的使用壽命。</p><p>　　(5

129、) 托輥與箱體固定在一起，使底板運行平穩(wěn),并改善了受力條件，整體強(qiáng)度、剛度也有所改善。</p><p>　　(6) 煤炭輸送機(jī)槽體內(nèi)增設(shè)耐磨襯板（16Mn）　襯板與煤炭輸送機(jī)側(cè)板和底板采用點焊焊接,襯板嚴(yán)重磨損時,可鏟除焊點,更換新襯板，這樣可以提高煤炭輸送機(jī)的壽命。</p><p>　　(7) 煤炭輸送機(jī)傳動部分的改造:原煤由箕斗提升進(jìn)入卸載倉后由一臺煤炭輸送機(jī)給出后進(jìn)入選煤系統(tǒng)。根據(jù)現(xiàn)

130、場的使用，反映該煤炭輸送機(jī)其傳動系統(tǒng)經(jīng)長期運行后故障率高,維護(hù)費用高,影響生產(chǎn)現(xiàn)象時有發(fā)生。其改進(jìn)措施為：</p><p>　　該傳動方式為：由電動機(jī)帶動減速機(jī)再帶動曲柄、曲拐使煤炭輸送機(jī)底板作往復(fù)直線運動。由于使用環(huán)境中煤粉多,軸承內(nèi)極易進(jìn)入雜質(zhì),維護(hù)不好會使軸承損壞,軸承損壞后不及時發(fā)現(xiàn)就會發(fā)生嚴(yán)重的機(jī)械、電氣事故,不是將曲拐拉斷就是將電機(jī)燒毀。如果電機(jī)及零部件備用不足,發(fā)生事故影響時間較長,為此改造非常必要

131、。傳動原理沒有變,只是將曲柄改成偏心輪,連桿與曲柄的聯(lián)接處加上端蓋，其內(nèi)部設(shè)有唇形密封圈，可有效的防止煤塵的進(jìn)入，當(dāng)電機(jī)帶動減速機(jī)及曲柄轉(zhuǎn)動時,連連桿與煤炭輸送機(jī)底板做直線往復(fù)運動,達(dá)到給煤的目的。</p><p>　　(8) 煤炭輸送機(jī)的結(jié)構(gòu)改進(jìn)：煤炭輸送機(jī)可以處理包括塊狀物料在內(nèi)的多種物料，處理能力較大。因在輸送過程中，部分物料會隨往復(fù)底板運動而在機(jī)尾出料，造成現(xiàn)場污染，故對其結(jié)構(gòu)做了改進(jìn)：</p>