甲醇-水篩板精餾塔課程設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘 要I</b></p><p>　　AbstractII</p><p><b>　　第一章 緒論1</b></p><p>　　1.1 化工原理課程設(shè)計(jì)的目的和要求1</p>

2、<p>　　1.2 精餾操作對塔設(shè)備的要求1</p><p>　　1.3板式塔類型1</p><p>　　1.4精餾塔的工作原理和工藝流程2</p><p>　　1.5精餾塔的設(shè)計(jì)步驟2</p><p>　　本設(shè)計(jì)按以下幾個(gè)階段進(jìn)行：2</p><p>　　第二章 總體設(shè)計(jì)方案的確定4</

3、p><p>　　2.1操作條件的確定4</p><p>　　2.2確定設(shè)計(jì)方案的原則5</p><p>　　3.2塔板數(shù)的確定8</p><p>　　3.3精餾塔工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計(jì)算10</p><p>　　3.4精餾塔的塔體工藝尺寸的計(jì)算14</p><p>　　3.5塔板主要工

4、藝尺寸的計(jì)算17</p><p>　　第四章 塔板的流體力學(xué)的驗(yàn)算21</p><p>　　4.1 塔板壓降21</p><p>　　4.2 液面落差22</p><p>　　4.3 液沫夾帶22</p><p><b>　　4.4 漏液23</b></p><p&

5、gt;<b>　　4.5 液泛23</b></p><p>　　4.6塔板負(fù)荷性能圖24</p><p>　　第五章 塔附件設(shè)計(jì)32</p><p>　　5.1換熱器設(shè)計(jì)32</p><p>　　5.2餾塔接管尺寸的計(jì)算33</p><p>　　5.3 塔的總體高度設(shè)計(jì)37</p

6、><p><b>　　總 結(jié)38</b></p><p><b>　　致 謝40</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)41</b></p><p><b>　　附 錄42</b></p><p><b>　　摘

7、 要</b></p><p>　　精餾是化工生產(chǎn)、石油化工煉油生產(chǎn)過程中進(jìn)行液體混合分離的一個(gè)重要操作，在提高生產(chǎn)過程的經(jīng)濟(jì)效益和產(chǎn)品質(zhì)量中起著舉足輕重的作用。</p><p>　　本設(shè)計(jì)的任務(wù)是分離甲醇-水溶液的混合物，提純甲醇達(dá)到一定的純度。采用的分離設(shè)備是篩板式精餾塔。設(shè)計(jì)根據(jù)給定任務(wù)書首先對精餾裝置的流程、操作條件、主要設(shè)備選型進(jìn)行討論，然后通過計(jì)算確定精餾塔的實(shí)際塔

8、板數(shù)是19塊，塔高為12080mm，塔徑800mm，最后計(jì)算塔板的主要工藝尺寸，進(jìn)行流體學(xué)驗(yàn)證，看結(jié)果是否符合設(shè)計(jì)要求，繪制精餾過程的工藝流程圖和篩板精餾塔的裝配圖。</p><p>　　關(guān)鍵詞：精餾塔；篩板式；甲醇</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　Rectification is chemical i

9、ndustry, petrochemical, refining process to separate liquid mixtures. Rectification is an important action. In improving the economic efficiency of production processes and product quality plays an important role. </p

10、><p>　　This design task is to separate a mixture of methanol in aqueous solution , purification of methanol up to a certain purity. Separation equipment is used sieve-type rectifying tower. Designed according t

11、o the given tasks are first on the process of rectification equipment, operating conditions, equipment selection for the main paper, and then determine the rectifying tower by calculating the board of 19 pieces and the h

12、eight of 12.08 meters, 0.8meters diameter tower, the final calculation of the</p><p>　　Keywords:rectifying tower；sieve-type；methanol</p><p><b>　　第一章 緒論</b></p><p>　　1.1

13、 化工原理課程設(shè)計(jì)的目的和要求</p><p>　　課程設(shè)計(jì)是《化工原理》課程的一個(gè)總結(jié)性教學(xué)環(huán)節(jié)，是培養(yǎng)綜合運(yùn)用本門課程及有關(guān)選修課程的基本知識去解決某一設(shè)計(jì)任務(wù)的一次訓(xùn)練。在整個(gè)教學(xué)計(jì)劃中，它也起著培養(yǎng)獨(dú)立工作能力的重要作用。</p><p>　　1.2 精餾操作對塔設(shè)備的要求</p><p>　　為了滿足工業(yè)生產(chǎn)和需要，塔設(shè)備還得具備下列各種基本要求：<

14、/p><p>　　(１) 氣(汽)、液處理量大，即生產(chǎn)能力大時(shí)，仍不致發(fā)生大量的霧沫夾帶、攔液或液泛等破壞操作的現(xiàn)象。</p><p>　　(２) 操作穩(wěn)定，彈性大，即當(dāng)塔設(shè)備的氣(汽)、液負(fù)荷有較大范圍的變動(dòng)時(shí)，仍能在較高的傳質(zhì)效率下進(jìn)行穩(wěn)定的操作并應(yīng)保證長期連續(xù)操作所必須具有的可靠性。</p><p>　　(３) 流體流動(dòng)的阻力小，即流體流經(jīng)塔設(shè)備的壓力降小，這將大

15、大節(jié)省動(dòng)力消耗，從而降低操作費(fèi)用。對于減壓精餾操作，過大的壓力降還將使整個(gè)系統(tǒng)無法維持必要的真空度，最終破壞物系的操作。</p><p>　　(４) 結(jié)構(gòu)簡單，材料耗用量小，制造和安裝容易。</p><p>　　(５) 耐腐蝕和不易堵塞，方便操作、調(diào)節(jié)和檢修。</p><p>　　(６) 塔內(nèi)的滯留量要小。</p><p>　　實(shí)際上，任何塔

16、設(shè)備都難以滿足上述所有要求，不同的塔型各有某些獨(dú)特的優(yōu)點(diǎn)，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)根據(jù)物系性質(zhì)和具體要求，抓住主要矛盾，進(jìn)行選型。</p><p><b>　　1.3板式塔類型</b></p><p>　　在化學(xué)工業(yè)和石油工業(yè)中廣泛應(yīng)用的諸如吸收、解吸、精餾、萃取等單元操作中，氣液傳質(zhì)設(shè)備必不可少。塔設(shè)備就是使氣液成兩相通過精密接觸達(dá)到相際傳質(zhì)和傳熱目的的氣液傳質(zhì)設(shè)備之一。 &l

17、t;/p><p>　　塔設(shè)備一般分為級間接觸式和連續(xù)接觸式兩大類。前者的代表是板式塔，后者的代表則為填料塔，在各種塔型中，當(dāng)前應(yīng)用最廣泛的是篩板塔與浮閥塔。篩板塔在十九世紀(jì)初已應(yīng)用與工業(yè)裝置上，但由于對篩板的流體力學(xué)研究很少，被認(rèn)為操作不易掌握，沒有被廣泛采用。五十年代來，由于工業(yè)生產(chǎn)實(shí)踐，對篩板塔作了較充分的研究并且經(jīng)過了大量的工業(yè)生產(chǎn)實(shí)踐，形成了較完善的設(shè)計(jì)方法。</p><p>　　篩

18、板塔和泡罩塔相比較具有下列特點(diǎn)：生產(chǎn)能力大于10.5%，板效率提高產(chǎn)量15%左右；而壓降可降低30%左右；另外篩板塔結(jié)構(gòu)簡單，消耗金屬少，塔板的造價(jià)可減少40%左右；安裝容易，也便于清理檢修。然而篩板塔也存在著一些缺點(diǎn)：</p><p>　　塔板安裝的水平度要求較高，否則氣液接觸不勻；</p><p>　　操作彈性較小(約2～3)；</p><p>　?。?） 小孔

19、篩板容易堵塞。</p><p>　　本次設(shè)計(jì)就是針對水甲醇體系，而進(jìn)行的常壓二元篩板精餾塔的設(shè)計(jì)及其輔助設(shè)備的選型。</p><p>　　1.4精餾塔的工作原理和工藝流程</p><p>　　精餾塔是進(jìn)行精餾的一種塔式汽液接觸裝置，又稱為蒸餾塔。蒸氣由塔底進(jìn)入，與下降液進(jìn)行逆流接觸，兩相接觸中，下降液中的易揮發(fā)(低沸點(diǎn))組分不斷地向蒸氣中轉(zhuǎn)移，蒸氣中的難揮發(fā)(高沸點(diǎn)

20、)組分不斷地向下降液中轉(zhuǎn)移，蒸氣愈接近塔頂，其易揮發(fā)組分濃度愈高，而下降液愈接近塔底，其難揮發(fā)組分則愈富集，達(dá)到組分分離的目的。由塔頂上升的蒸氣進(jìn)入冷凝器，冷凝的液體的一部分作為回流液返回塔頂進(jìn)入精餾塔中，其余的部分則作為餾出液取出。塔底流出的液體，其中的一部分送入再沸器，熱蒸發(fā)后，蒸氣返回塔中，另一部分液體作為釜?dú)堃喝〕觥?</p><p>　　精餾原理 (Principle of Rectify)

21、蒸餾的基本原理是將液體混合物部分氣化,利用其中各組份揮發(fā)度不同（相對揮發(fā)度，α）的特性，實(shí)現(xiàn)分離目的的單元操作。 </p><p>　　1.5精餾塔的設(shè)計(jì)步驟</p><p>　　本設(shè)計(jì)按以下幾個(gè)階段進(jìn)行：</p><p>　　（1） 設(shè)計(jì)方案確定和說明。根據(jù)給定任務(wù)，對精餾裝置的流程、操作條件、 主要設(shè)備型式及其材質(zhì)的選取等進(jìn)行論述。</p>

22、<p>　　（2）蒸餾塔的工藝計(jì)算，確定塔高和塔徑。</p><p>　?。?）塔板設(shè)計(jì)：計(jì)算塔板各主要工藝尺寸，進(jìn)行流體力學(xué)校核計(jì)算。接管尺寸等，并畫出塔的操作性能圖</p><p>　　（4）管路及附屬設(shè)備的計(jì)算與選型，如再沸器、冷凝器。</p><p>　　(5) 抄寫說明書。</p><p>　　(6) 繪制精餾裝置工藝流程

23、圖和精餾塔的設(shè)備圖。</p><p>　　第二章 總體設(shè)計(jì)方案的確定</p><p>　　確定設(shè)計(jì)方案是指確定整個(gè)精餾裝置的流程、各種設(shè)備的結(jié)構(gòu)型式和某些操作指標(biāo)。本設(shè)計(jì)任務(wù)為分離甲醇-水混合物。對于二元混合物的分離，應(yīng)采用連續(xù)精餾流程。設(shè)計(jì)中采用泡點(diǎn)進(jìn)料，將原料液通過預(yù)加熱器至泡點(diǎn)后送入精餾塔內(nèi)。塔頂上升蒸汽采用全凝器冷凝，冷凝液在泡點(diǎn)下一部分回流至塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷卻器冷卻后送至儲

24、罐。該物系屬易分離系，最小回流比較小，故操作回流比取最小回流比的2倍。塔釜采用間接蒸汽加熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送至儲罐。</p><p>　　下面結(jié)合課程設(shè)計(jì)的需要，對某些問題作些闡述。</p><p>　　2.1操作條件的確定</p><p><b>　　2.1.1操作壓力</b></p><p>　　蒸餾操作通?？稍诔?/p>

25、壓、加壓和減壓下進(jìn)行。確定操作壓力時(shí)，必須根據(jù)所處理物料的性質(zhì)，兼顧技術(shù)上的可行性和經(jīng)濟(jì)上的合理性進(jìn)行考慮。例如，采用減壓操作有利于分離相對揮發(fā)度較大組分及熱敏性的物料，但壓力降低將導(dǎo)致塔徑增加，同時(shí)還需要使用抽真空的設(shè)備。對于沸點(diǎn)低、在常壓下為氣態(tài)的物料，則應(yīng)在加壓下進(jìn)行蒸餾。當(dāng)物性無特殊要求時(shí)，一般是在稍高于大氣壓下操作。但在塔徑相同的情況下，適當(dāng)?shù)靥岣卟僮鲏毫梢蕴岣咚奶幚砟芰?。有時(shí)應(yīng)用加壓蒸餾的原因，則在于提高平衡溫度后，便于

26、利用蒸汽冷凝時(shí)的熱量，或可用較低品位的冷卻劑使蒸汽冷凝，從而減少蒸餾的能量消耗。</p><p>　　2.1.2 進(jìn)料狀態(tài)</p><p>　　進(jìn)料狀態(tài)與塔板數(shù)、塔徑、回流量及塔的熱負(fù)荷都有密切的聯(lián)系。在實(shí)際的生產(chǎn)中進(jìn)料狀態(tài)有多種，本設(shè)計(jì)選擇的進(jìn)料方式是泡點(diǎn)進(jìn)料。但一般都將料液預(yù)熱到泡點(diǎn)或接近泡點(diǎn)才送入塔中，這主要是由于此時(shí)塔的操作比較容易控制，不致受季節(jié)氣溫的影響。此外，在泡點(diǎn)進(jìn)料時(shí)，精

27、餾段與提餾段的塔徑相同，為設(shè)計(jì)和制造上提供了方便。</p><p>　　2.1.3 加熱方式</p><p>　　蒸餾釜的加熱方式通常采用間接蒸汽加熱，設(shè)置再沸器。一般蒸餾塔釜?dú)堃褐械闹饕M分是水，且在低濃度下輕組分的相對揮發(fā)度較大時(shí)宜用直接蒸汽加熱，其優(yōu)點(diǎn)是可以利用壓力較低的加熱蒸汽以節(jié)省操作費(fèi)用，但是由于直接蒸汽加熱的加入，對釜內(nèi)溶液起一定的稀釋作用，在進(jìn)料條件和產(chǎn)品純度、輕組分收率一

28、定的前提下，釜液濃度相應(yīng)降低，要在精餾段增加塔板以達(dá)到生產(chǎn)要求。根據(jù)任務(wù)書的要求，對于本次任務(wù)采用間接蒸汽加熱更為簡單，方便。</p><p>　　2.2確定設(shè)計(jì)方案的原則</p><p>　　確定設(shè)計(jì)方案總的原則是在可能的條件下，盡量使生產(chǎn)達(dá)到技術(shù)上最先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)上最合理的要求，符合優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、安全、低消耗的原則。為此，必須具體考慮如下幾點(diǎn)：</p><p>　　(

29、1) 滿足工藝和操作的要求</p><p>　　所設(shè)計(jì)出來的流程和設(shè)備，首先必須保證產(chǎn)品達(dá)到任務(wù)規(guī)定的要求，而且質(zhì)量要穩(wěn)定，這就要求各流體流量和壓頭穩(wěn)定，入塔料液的溫度和狀態(tài)穩(wěn)定，從而需要采取相應(yīng)的措施。其次所定的設(shè)計(jì)方案需要有一定的操作彈性，各處流量應(yīng)能在一定范圍內(nèi)進(jìn)行調(diào)節(jié)，必要時(shí)傳熱量也可進(jìn)行調(diào)整。因此，在必要的位置上要裝置調(diào)節(jié)閥門，在管路中安裝備用支線。計(jì)算傳熱面積和選取操作指標(biāo)時(shí)，也應(yīng)考慮到生產(chǎn)上的可能波

30、動(dòng)。再其次，要考慮必需裝置的儀表(如溫度計(jì)、壓強(qiáng)計(jì)，流量計(jì)等)及其裝置的位置，以便能通過這些儀表來觀測生產(chǎn)過程是否正常，從而幫助找出不正常的原因，以便采取相應(yīng)措施。</p><p>　　(2) 滿足經(jīng)濟(jì)上的要求</p><p>　　要節(jié)省熱能和電能的消耗，減少設(shè)備及基建費(fèi)用。如前所述在蒸餾過程中如能適當(dāng)?shù)乩盟?、塔底的廢熱，就能節(jié)約很多生蒸汽和冷卻水，也能減少電能消耗。又如冷卻水出口溫度

31、的高低，一方面影響到冷卻水用量，另方面也影響到所需傳熱面積的大小，即對操作費(fèi)和設(shè)備費(fèi)都有影響。同樣，回流比的大小對操作費(fèi)和設(shè)備費(fèi)也有很大影響。</p><p>　　降低生產(chǎn)成本是各部門的經(jīng)常性任務(wù)，因此在設(shè)計(jì)時(shí)，是否合理利用熱能，采用哪種加熱方式，以及回流比和其他操作參數(shù)是否選得合適等，均要作全面考慮，力求總費(fèi)用盡可能低一些。而且，應(yīng)結(jié)合具體條件，選擇最佳方案。例如，在缺水地區(qū)，冷卻水的節(jié)省就很重要；在水源充足及

32、電力充沛、價(jià)廉地區(qū)，冷卻水出口溫度就可選低一些，以節(jié)省傳熱面積。</p><p>　　(3) 保證安全生產(chǎn)</p><p>　　例如酒精屬易燃物料，不能讓其蒸汽彌漫車間，也不能使用容易發(fā)生火花的設(shè)備。又如，塔是指定在常壓下操作的，塔內(nèi)壓力過大或塔驟冷而產(chǎn)生真空，都會使塔受到破壞，因而需要安全裝置。</p><p>　　以上三項(xiàng)原則在生產(chǎn)中都是同樣重要的。但在化工原理

33、課程設(shè)計(jì)中，對第一個(gè)原則應(yīng)作較多的考慮，對第二個(gè)原則只作定性的考慮，而對第三個(gè)原則只要求作一般的考慮。</p><p>　　第三章 塔板的工藝計(jì)算</p><p>　　3.1 精餾塔的物料衡算</p><p>　　3.1.1原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的摩爾分率</p><p>　　表3-1甲醇-水相關(guān)物性參數(shù)表</p><p&

34、gt;　　甲醇的摩爾質(zhì)量 M甲醇=32.04kg/ kmol </p><p>　　水的摩爾質(zhì)量 M水=18.02kg/kmol</p><p>　　進(jìn)料板產(chǎn)品的摩爾分率：= </p><p>　　塔頂產(chǎn)品的摩爾分率： =</p><p>　　塔頂產(chǎn)品的摩爾分率： =</p><p&

35、gt;　　3.1.2原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量</p><p>　　進(jìn)料板產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量：=0.273×32.04+（1-0.273）×18.02=21.85kg/kmol</p><p>　　塔頂產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量： =0.9947×32.04+(1-0.9947）×18.02=31.96kg/kmol</p><

36、;p>　　塔釜產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量： =0.002818×32.04+(1-0.002818)×18.02=18.06kg/kmol</p><p>　　3.1.3 物料衡算</p><p>　　原料處理量： =kmol/h</p><p>　　總物料衡算： </p><p>　　甲醇物料

37、衡算: </p><p>　　聯(lián)立解得 </p><p><b>　　3.2塔板數(shù)的確定</b></p><p>　　3.2.1理論板數(shù)的求取</p><p>　?、儆?y=及甲醇—水在不同溫度下的汽—液平衡組成</p><p>　　表 3-2 甲醇-水的氣液平衡

38、組成</p><p><b>　　==4.83</b></p><p>　　得到相平衡方程 y=</p><p>　　因?yàn)榕蔹c(diǎn)進(jìn)料，所以=1 </p><p>　　且點(diǎn)過相平衡線 則=</p><p>　　==0.94 取操作回流比</p><p&g

39、t;　　3.2.2 精餾塔的氣液相負(fù)荷</p><p>　　精餾段的液相流量： </p><p>　　精餾段的氣相流量： </p><p>　　提餾段的液相流量： </p><p><b>　　提餾段的氣相流量：</b></p><p>　　3.2.3操作線方程</p><

40、p>　　精餾段操作線方程 ==0.6528+0.3454</p><p>　　提餾段操作線方程 -</p><p>　　3.2.4逐板計(jì)算法求理論板數(shù)</p><p>　　因?yàn)樗敒槿?</p><p>　　通過相平衡方程求 =</p><p>　　再通過精餾段操作線方程 ，如此

41、反復(fù)得氣相組成 y 及液相組成x如下：</p><p>　　=0.9947 =0.9749</p><p>　　=0.9818 =0.9179</p><p>　　=0.9446 =0.7793</p><p>　　=0.8541 =0.5482</p><p>　　=0.703

42、2 =0.3291</p><p>　　=0.5603 =0.2087<0.273</p><p>　　=0.3995 =0.1211</p><p>　　=0.2308 =0.0585</p><p>　　=0.1101 =0.025</p><p>　　=0.

43、0455 =0.1474</p><p>　　=0.02578 =5.45×10-3</p><p>　　=7.88×10-3 =1.64×10-3<0.002818</p><p>　　當(dāng)后，改用相平衡方程與提餾段操作方程計(jì)算.如此反復(fù)得</p><p>　　可得到進(jìn)料板位

44、置 =6</p><p>　　總理論板數(shù) =12 <包括再沸器></p><p>　　3.2.5實(shí)際板層數(shù)的求取</p><p>　　精餾段實(shí)際板層數(shù)：==8.3≈9</p><p>　　提餾段實(shí)際板層數(shù)：=≈10（不包括再沸器）</p><p>　　3.3精餾塔工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計(jì)算

45、</p><p>　　3.3.1操作壓力計(jì)算</p><p><b>　　塔頂操作壓力 </b></p><p>　　每層塔板壓力降 P=0.7</p><p>　　進(jìn)料板壓力 =105.3+0.7×9=111.6</p><p>　　塔底壓力 </p

46、><p>　　精餾段平均壓力 =</p><p>　　提餾段平均壓力 =</p><p>　　3.3.2 操作溫度計(jì)算（內(nèi)插法得）</p><p>　　根據(jù)甲醇-水的氣-液平衡組成表，再通過內(nèi)插法得：</p><p>　　塔頂溫度 =64.79℃</p><p>　　進(jìn)料板溫度

47、 =78.3℃</p><p>　　塔釜溫度 =99.6℃</p><p>　　精餾段平均溫度 =℃</p><p>　　提餾段平均溫度 ′=℃</p><p>　　3.3.3平均摩爾質(zhì)量的計(jì)算</p><p>　　塔頂平均摩爾質(zhì)量計(jì)算</p><p>　　由==0

48、.9947 通過相平衡方程求得 =0.9749</p><p>　　進(jìn)料板平均摩爾質(zhì)量計(jì)算</p><p>　　通過逐板計(jì)算得進(jìn)料板=0.5603，再通過相平衡方程得=0.2087</p><p>　　塔釜平均摩爾質(zhì)量的計(jì)算</p><p>　　由=0.002818 查平衡曲線得 =0.01346</p><p>&l

49、t;b>　　精餾段平均摩爾質(zhì)量</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　提餾段平均摩爾質(zhì)量</b></p><p><b>　　=</b></p>

50、<p><b>　　=</b></p><p>　　3.3.4 平均密度計(jì)算</p><p>　?。?）氣相平均密度計(jì)算</p><p>　　由理想氣體狀態(tài)方程計(jì)算 即</p><p><b>　　精餾段 =</b></p><p><b>　　提餾段 =

51、 </b></p><p>　　（2）液相平均密度計(jì)算</p><p>　　表3-3不同溫度下甲醇-水的物理性質(zhì)</p><p>　　液相平均密度按下式計(jì)算 即</p><p>　　塔頂液相平均密度的計(jì)算 由=64.79℃ 查表3-3，由內(nèi)插法得 </p><p><b>　　=</

52、b></p><p>　　進(jìn)料板液相平均密度計(jì)算 由=78.3℃ 查表3-3，由內(nèi)插法得 </p><p>　　進(jìn)料板液相的質(zhì)量分率 </p><p>　　提餾段液相平均密度計(jì)算 由tw=99.6℃ 查表3-3，由內(nèi)插法得 </p><p>　　=716.36 </p><p>　　

53、精餾段液相平均密度為 </p><p>　　提餾段液相平均密度 </p><p>　　3.3.5液體平均表面張力的計(jì)算</p><p>　　液相平均表面張力依下式計(jì)算 即</p><p>　　塔頂液相平均表面張力的計(jì)算 由查表3-3，由內(nèi)插法得</p><p>　　進(jìn)料板液相平均表面張力的計(jì)算 由查表3-

54、3，由內(nèi)插法得</p><p>　　塔釜液相平均表面張力的計(jì)算 由查表3-3，由內(nèi)插法得 </p><p>　　精餾段液相平均表面張力為 </p><p>　　提餾段液相平均表面張力為 </p><p>　　3.3.6液體平均粘度計(jì)算</p><p>　　液相平均粘度以下式計(jì)算，即</p><

55、p>　　塔頂液相平均粘度計(jì)算 由查表3-3，由內(nèi)插法得</p><p>　　進(jìn)料板液相平均粘度計(jì)算 由查表3-3，由內(nèi)插法得</p><p><b>　　s</b></p><p>　　塔釜液相平均粘度計(jì)算 由查表3-3，由內(nèi)插法得</p><p>　　精餾段液相平均黏度為: &l

56、t;/p><p>　　提餾段液相平均黏度為: </p><p>　　3.4精餾塔的塔體工藝尺寸的計(jì)算</p><p>　　3.4.1塔徑的計(jì)算</p><p>　　精餾段的氣液相體積流率為</p><p>　　提餾段的氣液相體積流率為</p><p>　　精餾段 式中C由求取，可通過圖3.1

57、查得，功能參數(shù)</p><p>　　圖3.1篩板塔的泛點(diǎn)關(guān)聯(lián)圖</p><p>　　取板間距=0.35m</p><p><b>　　得到</b></p><p><b>　　最大空塔氣速</b></p><p>　　取安全系數(shù)為0.8，則空塔氣速</p>&l

58、t;p><b>　　按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后 </b></p><p><b>　　塔截面積為=m²</b></p><p>　　表3-4 不同塔徑的板間距參考數(shù)據(jù)</p><p><b>　　實(shí)際空塔氣速 =</b></p><p>　　(安全系數(shù)在允許范圍內(nèi)，符合設(shè)

59、計(jì)要求)</p><p>　　提餾段同理查閱篩板塔泛點(diǎn)關(guān)聯(lián)圖</p><p>　　= =0.05161</p><p>　　取板間距=0.35m 查圖3.1得=0.07</p><p>　　==0.07=0.08602</p><p>　　==0.08602=2.84m/s</p><p>

60、　　同上取安全系數(shù)0.8 =0.8 =0.8×2.84=2.272m/s</p><p>　　D′===0.6076m </p><p>　　圓整取D′=0.8m 同上=0.5024㎡</p><p><b>　　實(shí)際空塔氣速=</b></p><p>　?。ǚ习踩禂?shù)范圍，設(shè)計(jì)合理）&

61、lt;/p><p>　　3.4.2精餾塔有效高度的計(jì)算</p><p><b>　　精餾段有效高度為 </b></p><p>　　提餾段有效高度為 </p><p>　　設(shè)計(jì)兩個(gè)人孔，設(shè)置人孔的兩塊板的間距為0.7m。</p><p>　　塔的有效高度=2.8+3.15+1.4=7.35m<

62、/p><p>　　3.5塔板主要工藝尺寸的計(jì)算</p><p>　　3.5.1溢流裝置計(jì)算</p><p>　　因塔徑D=0.8，可選用單溢流弓形降液管，采用凹形受液盤</p><p>　?、叛唛L 取</p><p>　?、埔缌餮吒叨?由</p><p>　　選用平直堰，堰上液層

63、高度= </p><p>　　圖3.2液體收縮系數(shù)計(jì)算圖</p><p>　　取E=1.03 查圖3.2得計(jì)算得 </p><p><b>　　=mm</b></p><p><b>　　取板上清液高度為</b></p><p>　?、枪?/p>

64、降液管寬度和截面積</p><p><b>　　由 查圖3.3</b></p><p>　　圖3.3弓形降液管的寬度與面積圖</p><p><b>　　得 </b></p><p>　　所以=0.052=0.052×0.5024=0.02612㎡</p><p>

65、　　=0.1D=0.1×0.8=0.08m</p><p>　　所以依式計(jì)算液體在降液管中的停留時(shí)間</p><p>　　精餾段：= > 3~5s（故設(shè)計(jì)合理）</p><p>　　提餾段：′= >3~5s(故設(shè)計(jì)合理)</p><p><b>　?、冉狄汗艿紫陡叨?lt;/b></p>&

66、lt;p>　　= =0.08m/s</p><p><b>　　精餾： </b></p><p><b>　　提餾： </b></p><p>　　故降液管設(shè)計(jì)合理，選用凹形受液盤=52.65mm =48.69mm</p><p>　　3.5.2 塔板布置</p><

67、;p><b>　　(1)塔板的分塊</b></p><p>　　因D≥800mm,故塔板采用分塊式，</p><p>　　表3-5 塔板分塊數(shù)</p><p>　　塔板查表3-5可知分為3塊</p><p>　　(2)邊緣區(qū)寬度確定</p><p>　　取=0.04m =0.03m<

68、;/p><p>　　(3)開孔區(qū)面積計(jì)算</p><p><b>　　=2（）</b></p><p>　　故=2（0.28）=0.3703㎡</p><p>　　(4)篩孔計(jì)算及其排列</p><p>　　選用=3mm碳鋼板，取篩孔直徑=4.5mm</p><p>　　篩孔按

69、正三角形排列，取孔中心距t為 t=3.1 =3.1×4.5=13.95mm</p><p>　　篩孔數(shù)目n為 </p><p>　　開孔率 =0.907=0.907×=9.44%</p><p><b>　　氣體通過閥孔的氣速</b></p><p><b>　　

70、精餾段 =</b></p><p><b>　　提餾段 =</b></p><p>　　第四章 塔板的流體力學(xué)的驗(yàn)算</p><p><b>　　4.1 塔板壓降</b></p><p>　?、鸥砂遄枇τ?jì)算：（由查圖4.1有=0.82）</p><p>　　圖4.

71、1 干篩孔的流量系數(shù)</p><p><b>　?、?液柱</b></p><p><b>　　②=液柱</b></p><p>　?、茪怏w通過液層的阻力及</p><p><b>　?、賣a=</b></p><p>　　= ==1.4619/<

72、;/p><p>　　查圖4.2，由=1.4619 得=0.59</p><p>　　圖4.2 充氣系數(shù)。與Fa的關(guān)聯(lián)圖</p><p>　　=0.59×（0.05265+0.00735）=0.0354m液柱</p><p><b>　?、趗a=</b></p><p><b>　　

73、==/</b></p><p>　　查圖4.2，由=1.258得′=0.62</p><p>　　⑶液體表面張力的阻力及計(jì)算</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　氣體通過每層塔板的液柱高度及計(jì)算<

74、;/p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　氣體通過每層塔板的壓降及計(jì)算</p><p><b>　　=（設(shè)計(jì)允許值）</b></p><p><b>　　=（設(shè)計(jì)允許值）</b>

75、</p><p><b>　　4.2 液面落差</b></p><p>　　對于篩板塔，液面落差很小，且本方案的塔徑和液流量均不大，故可忽略頁面落差影響。</p><p><b>　　4.3 液沫夾帶</b></p><p><b>　　液沫夾帶量及計(jì)算</b></p&g

76、t;<p>　　按經(jīng)驗(yàn)，一般=2.5=2.5×0.06=0.15m</p><p>　　故在本設(shè)計(jì)中液沫夾帶量及在允許范圍內(nèi)</p><p><b>　　4.4 漏液</b></p><p>　　對篩板塔，漏液氣速（）由下式計(jì)算</p><p>　?、倬s段實(shí)際孔速=19.04m/s><

77、;/p><p><b>　　穩(wěn)定系數(shù)K=</b></p><p>　　②提餾段實(shí)際孔速=18.73></p><p><b>　　穩(wěn)定系數(shù)K′=</b></p><p><b>　　4.5 液泛</b></p><p>　　為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)

78、液層高及應(yīng)服從下式</p><p>　　≤（）[取0.5]； ′≤（+）</p><p>　　（）=0.5×（0.35+0.03882）=0.19441m液柱</p><p>　?。ǎ?0.5×（0.35+0.04869）=0.199 m液柱</p><p><b>　　而；</b></p&g

79、t;<p><b>　　板上不設(shè)進(jìn)口堰=</b></p><p>　　==0.001m液柱</p><p>　　=0.07629+0.06+0.001=0.13729m液柱<0.19441m液柱</p><p>　　=0.0669+0.06+0.001=0.1279 m液柱<0.199m液柱</p>&l

80、t;p>　　故在本設(shè)計(jì)中不會出現(xiàn)液泛現(xiàn)象</p><p>　　4.6塔板負(fù)荷性能圖</p><p><b>　　4.6.1 漏液線</b></p><p><b>　　由</b></p><p><b>　　提餾段漏液氣速</b></p><p>

81、<b>　　板上清液高度</b></p><p><b>　　堰上液層高度 </b></p><p>　　得，精餾段最小氣相體積流率：</p><p>　　同理可得，提餾段最小氣相體積流率：</p><p>　　在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果列于下表</p>&l

82、t;p><b>　　表4-1 、數(shù)據(jù)表</b></p><p>　　由上表數(shù)字即可作出漏液線1。</p><p>　　4.6.2 液沫夾帶線</p><p>　　以=0.1㎏液/㎏氣為限，求精餾段Vs-Ls關(guān)系如下</p><p>　　由液沫夾帶量 </p><p><b&g

83、t;　　氣體通過液層的速度</b></p><p>　　堰上清液層高度 </p><p><b>　　清液高表示的板壓降</b></p><p>　　整理得，精餾段氣體體積流量 </p><p>　　同理可計(jì)算，提餾段液沫夾帶量 </p><p>　　整理得，提餾段氣體體積流

84、量 </p><p>　　在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)Ls（Ls′）值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果列于下表</p><p><b>　　表4-2 ，值</b></p><p>　　由上表得出液沫夾帶線2。</p><p>　　4.6.3 液相負(fù)荷下限線</p><p>　　對于平直堰，取堰上液層高度

85、=0.006m，作為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)，由下式得</p><p><b>　　堰上液層高度</b></p><p><b>　　取E=1，則</b></p><p>　　精餾段最小的液體體積流率</p><p>　　同理，提餾段最小的液體體積流率</p><p>　　據(jù)此作出氣

86、體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限圖3。</p><p>　　4.6.4 液相負(fù)荷上限線</p><p>　　以=4s作為液體在降液管中停留時(shí)間的下線，由下式得</p><p>　　故，精餾段的最大液體體積流率</p><p>　　提餾段的最大液體體積流率</p><p>　　據(jù)此可以作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限圖4

87、。</p><p><b>　　4.6.5 液泛線</b></p><p><b>　　令</b></p><p><b>　　由</b></p><p><b>　　式中，</b></p><p><b>　　故<

88、;/b></p><p>　　精餾段的氣體體積流率的平方</p><p>　　提餾段的氣體體積流率的平方</p><p>　　在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果列于下表</p><p><b>　　表4-3，值</b></p><p>　　由上表數(shù)據(jù)即可作出液泛線5。<

89、/p><p>　　4.6.6 塔板負(fù)荷性能圖</p><p>　　根據(jù)所求數(shù)據(jù)作出的負(fù)荷性能圖如下</p><p>　　圖4.3 塔板操作負(fù)荷性能圖</p><p>　　在負(fù)荷性能圖4.3上可以看出，該篩板的操作上線為液泛控制，下限為液相負(fù)荷下限控制。由圖5-1查得 </p><p><b>　　故操作彈性為&l

90、t;/b></p><p>　　4.6.7 篩板塔工藝計(jì)算結(jié)果匯總</p><p>　　表4-4 篩板塔工藝設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果匯總表</p><p><b>　　第五章 塔附件設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　5.1換熱器設(shè)計(jì)</b></p><p>　　5.1.1

91、冷凝器的選擇</p><p>　　有機(jī)物蒸氣冷凝器設(shè)計(jì)選用的總體傳熱系數(shù)一般范圍為500~1500kcal/(</p><p>　　本設(shè)計(jì)取=600w/()。</p><p>　　出料液溫度：64.6℃（飽和氣）→（飽和液）64.6℃</p><p>　　冷卻水溫度：30℃→40℃</p><p>　　逆流操作：=34

92、.6℃ =</p><p><b>　　=</b></p><p>　　傳熱面積：A=在此溫度下，</p><p>　　查化工原理<第三版>附錄得 =1200，=2378 KJ/Kg</p><p><b>　　Q==</b></p><p>　　=1.094&

93、#215;0.6657×[0.9947×1220+（1-0.9947）×2378]</p><p>　　=0.7303×1226</p><p><b>　　=895.35</b></p><p><b>　　A=</b></p><p>　　表5-1 冷凝器

94、選擇的相關(guān)參數(shù)</p><p>　　5.1.2再沸器的選擇</p><p>　　選用120℃飽和水蒸氣加熱，傳熱系數(shù)取K=600w/(㎡.℃)</p><p>　　料液溫度：99.6℃→100℃ 熱流體溫度：120℃→120℃</p><p>　　逆流操作：=20℃ =20.4℃</p><p><b>

95、　　===</b></p><p><b>　　同上</b></p><p><b>　　查表知此溫度下 </b></p><p>　　1100+（1-0.002818）×2400=2396</p><p>　　表5-2 再沸器選擇的相關(guān)參數(shù)</p><p&

96、gt;　　5.2餾塔接管尺寸的計(jì)算</p><p><b>　　5.2.1 接管</b></p><p><b>　?。?）進(jìn)料管</b></p><p>　　進(jìn)料管的結(jié)構(gòu)類型很多，有直管進(jìn)料管、彎管進(jìn)料管、T形進(jìn)料管。本設(shè)計(jì)采用直管進(jìn)料管，管徑計(jì)算如下：</p><p>　　D= 取=1.6m/s

97、</p><p>　　表5-3 不同溫度下甲醇和水的密度</p><p>　　進(jìn)料，此溫度下（ ）</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　D=</b></p><

98、;p>　　由<<化工原理設(shè)計(jì)手冊>>查表取32×3</p><p><b>　?。?）回流管</b></p><p>　　采用直管回流管 取uR=1.6m/s</p><p><b>　　=</b></p><p>　　同理，查上表取89×4<

99、/p><p>　　（3）塔釜出料管 </p><p>　　取uw=1.6m/s</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　查上表取38×3</b></p><p>　?。?） 塔頂蒸氣出料筒 </p><p>　　

100、直管出氣，取出口氣速u=20m/s</p><p><b>　　D=</b></p><p><b>　　查上表取273×8</b></p><p>　?。?）塔釜進(jìn)氣管 </p><p>　　采用直管 取氣速u=23m/s</p><p><b>　　

101、D=</b></p><p><b>　　查上表取273×8</b></p><p><b>　?。?）法蘭</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)常壓操作，所有法蘭均采用標(biāo)準(zhǔn)管法蘭，平焊法蘭，由不同的公稱直徑，選用相應(yīng)的法蘭。</p><p>　　①進(jìn)料管接管法蘭：PN0.2 D

102、N25 GB-T1047-2005</p><p>　?、诨亓鞴芙庸芊ㄌm：PN0.2 DN65 GB-T1047-2005</p><p>　?、鬯隽瞎芊ㄌm：PN0.2 DN32 GB-T1047-2005</p><p>　　④塔頂蒸汽管法蘭：PN0.2 DN250 GB-T1047-2005</p><p&g

103、t;　　⑤塔釜蒸汽進(jìn)氣法蘭：PN0.2 DN200 GB-T1047-2005</p><p>　　5.2.2 筒體與封頭</p><p><b>　?。?）筒體</b></p><p>　　壁厚選6mm，所用材質(zhì)為A3 </p><p><b>　?。?）封頭</b></p>&l

104、t;p>　　封頭本設(shè)計(jì)采用橢圓形封頭，由公稱直徑DN=800mm,曲面高度200mm，直邊高度25mm，內(nèi)表面積0.757㎡，容積0.08m，選取風(fēng)同樣DN800×6。（選自《常用化工單元設(shè)備設(shè)計(jì)》附表1（A）橢圓封頭尺寸與質(zhì)量（JB/T4729-94））</p><p><b>　　5.2.3 除沫器</b></p><p>　　當(dāng)空塔氣速較大帶液現(xiàn)

105、象嚴(yán)重，以及工藝過程中不許出塔氣速夾帶霧滴的情況下，設(shè)置除沫器，以減少液體夾帶損失，確保氣體純度，保證后續(xù)設(shè)備的正常操作。常用除沫器有折流板式除沫器，絲網(wǎng)除沫器以及程流除沫器。本設(shè)計(jì)采用絲網(wǎng)除沫器，其具有比面積大、質(zhì)量輕、空隙大及使用方便等優(yōu)點(diǎn)。</p><p><b>　　設(shè)計(jì)氣速選?。?，</b></p><p><b>　　系數(shù)=0.107，</b

106、></p><p><b>　　除沫器直徑：</b></p><p><b>　　5.2.4 吊柱</b></p><p>　　塔徑D=800mm，可選用吊柱250，S=600mm，L=3150mm，H=900mm，材料用A3。</p><p><b>　　5.2.5 裙座</

107、b></p><p>　　塔底采用裙座支撐，裙座的結(jié)構(gòu)性能好，連接處產(chǎn)生的局部阻力小，所用它是塔設(shè)備的主要支座形式，為了制作方便，一般采用圓筒形。由于裙座內(nèi)徑>800mm，故裙座壁厚取16mm。</p><p><b>　　基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)徑：</b></p><p><b>　　基礎(chǔ)環(huán)外徑：</b></p>

108、;<p>　　圓整：=1600mm，=2200mm；基礎(chǔ)環(huán)厚度，考慮到腐蝕余量取18mm；</p><p>　　考慮到再沸器，裙座高度取3m（=3m），此角螺栓直徑取。</p><p><b>　　5.2.6 人孔</b></p><p>　　人孔是安裝和檢修人員進(jìn)出塔的惟一通道，人孔的位置應(yīng)便于進(jìn)入任何一層塔板，由于設(shè)置人孔處塔

109、間距離大且人孔設(shè)備過少會使制造時(shí)塔體的彎曲度難于達(dá)到要求 塔中共19塊板，設(shè)置4個(gè)人孔，第6塊和第7塊板之間設(shè)一塊，第12塊和第13塊板之間設(shè)一塊，每個(gè)孔直徑為450mm，人孔處的板間距取700mm，塔頂和塔釜各設(shè)一人孔，裙座上再開2個(gè)人孔，直徑為450mm，人孔伸入塔內(nèi)部與塔內(nèi)壁修平，其邊緣倒棱和磨圓，人孔法蘭的密封面及墊片用材與塔的接管法蘭相同。</p><p><b>　　5.2.7 進(jìn)料段<

110、;/b></p><p>　　進(jìn)料板設(shè)置在第9塊板和第10塊板之間，高度為700mm。</p><p>　　5.3 塔的總體高度設(shè)計(jì)</p><p>　　5.3.1 塔的頂部空間高度</p><p>　　塔的頂部空間高度是指塔頂?shù)谝粚铀P到塔頂封頭的直線距離，塔頂部空間高度設(shè)1200mm。</p><p>　　5

111、.3.2 塔的底部空間高度</p><p>　　塔的底部空間高度是指塔底最末一層塔盤到塔底下封頭切線的距離，釜液停留時(shí)間取5min。</p><p><b>　　=</b></p><p>　　5.3.3 塔體高度</p><p>　　—塔高，m； —沒人孔處的板間距，m； —實(shí)際塔板數(shù)； </p

112、><p>　　—板間距，m； —裙座高度，m； —進(jìn)料板處板間距，m；—人孔數(shù)； —塔底空間高度，m； —塔頂空間高度。</p><p><b>　　總 結(jié)</b></p><p>　　進(jìn)行了整整兩周的化工原理課程設(shè)計(jì)終于告一段落，雖然老早就聽說課程設(shè)計(jì)做起來會有些麻煩，然而，親身經(jīng)歷后才算是體會到了其

113、中的酸甜。</p><p>　　在此次課程設(shè)計(jì)中，我們發(fā)現(xiàn)了一系列的問題，前前后后，光數(shù)據(jù)就有六次的改動(dòng)，接下來又是整整兩天的繪圖，說實(shí)話，這一切，很深刻!</p><p>　　當(dāng)然課程設(shè)計(jì)讓我學(xué)會了很多東西，首先，準(zhǔn)備好充足的資料很重要。在剛開始的時(shí)候我們真的是完全沒有方向，在接受到課題任務(wù)的開始，我們?nèi)D書館找了很多資料，這些資料在我們后續(xù)的計(jì)算幫助很大，讓我們很快的找準(zhǔn)方向。其次就是

114、交流，在設(shè)計(jì)的過程中，我們出現(xiàn)了一個(gè)又一個(gè)的問題，每當(dāng)遇到問題時(shí)，我們會和其他的組員交流，這使我們發(fā)現(xiàn)和解決了很多的問題。在此就是組員之間的分工合作，在此次課程設(shè)計(jì)中，我們其中兩個(gè)人負(fù)責(zé)計(jì)算，另外兩個(gè)人負(fù)責(zé)電子檔部分，這樣大大的提高了設(shè)計(jì)的效率。</p><p>　　此外，我認(rèn)為最為重要的就是耐心，課程設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)是在一次次的計(jì)算和一次次的改動(dòng)中發(fā)現(xiàn)問題和解決問題，在其中呢可能會遇到當(dāng)算了一半甚至快算完的時(shí)候發(fā)現(xiàn)數(shù)據(jù)

115、不對，這個(gè)時(shí)候耐心十分的重要。</p><p>　　對我個(gè)人而言，首先，設(shè)計(jì)中我學(xué)會了離開老師進(jìn)行自主學(xué)習(xí)，參看多本指導(dǎo)書，還查閱了一些圖書館中的資料。剛開始的時(shí)候真的是完全沒有方向，直到用了兩周的時(shí)間慢慢的把這份設(shè)計(jì)做出來，這樣的設(shè)計(jì)讓我從中獲得了一些自信，覺得專業(yè)還是學(xué)了不少東西的，至少學(xué)會了一種研究的方法。</p><p>　　其次，通過本次課程設(shè)計(jì)，使我對《化工原理》、《分離過程》

116、等課程有了更深入的理解。這些課程都是實(shí)踐性較強(qiáng)的課程，為了學(xué)好這些課程，必須在掌握理論知識的同時(shí)，加強(qiáng)實(shí)踐。一個(gè)人的力量是有限的，要想把課程設(shè)計(jì)做的更好，就要學(xué)會參考一定的資料，吸取別人的經(jīng)驗(yàn)，讓自己和別人的思想有機(jī)的結(jié)合起來，得出屬于自己的靈感。</p><p>　　再次，設(shè)計(jì)幫助我更好的熟悉了WORD、EXCEL的操作。平常天天用電腦上網(wǎng)，進(jìn)行些娛樂活動(dòng)，真正這些實(shí)用的軟件卻觸碰的很少，雖然以前有學(xué)過但隔的時(shí)

117、間也比較久了，大多都淡忘了。</p><p>　　在這個(gè)過程中，我們曾經(jīng)因?yàn)閷?shí)踐經(jīng)驗(yàn)的缺乏失落過，也曾經(jīng)仿佛成功而熱情高漲。生活就是這樣，汗水預(yù)示著結(jié)果也見證著收獲，勞動(dòng)是人類生存生活永恒不變的話題。我們每一個(gè)人永遠(yuǎn)不能滿足于現(xiàn)有的成就，人生就像在爬山，一座山峰的后面還有更高的山峰在等著你。挫折是一份財(cái)富，經(jīng)歷是一份擁有。這次課程設(shè)計(jì)必將成為我人生旅途上一個(gè)非常美好的回憶！</p><p>

118、;<b>　　致 謝</b></p><p>　　兩周的課程設(shè)計(jì)接近了尾聲，從剛剛接到任務(wù)到結(jié)束，我遇到了種種的困難，在這過程中，多虧有陶老師的耐心的指導(dǎo)和解答，讓我們有了一個(gè)明確的方向，使我們在設(shè)計(jì)的過程中避免了走很多的彎路。</p><p>　　總之，這次課程設(shè)計(jì)，是大家一起辛苦的所得的成果，在這期間，我懂得的合作，交流，以及團(tuán)結(jié)的重要性。</p>

119、<p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1]陳敏恒等.化工原理.第二版化.學(xué)工業(yè)出版社.1999</p><p>　　[2]譚天恩,麥本熙,丁惠華.化工原理(上、下冊) .第二版.北京：化學(xué)工業(yè)出版 社,1998 </p><p>　　[3]姚玉英.化工原理例題與習(xí)題.第三版.北京：化學(xué)工業(yè)出版社,1998<

120、;/p><p>　　[4]賈紹義,柴誠敬主編.化工原理課程設(shè)計(jì).天津:天津大學(xué)出版社,2002</p><p>　　[5]李功樣,陳蘭英,崔英德主編.常用化工單元設(shè)備設(shè)計(jì).廣州:華南理工大學(xué)出版社,2003</p><p>　　[6]涂偉萍,陳佩珍,程達(dá)芬主編.化工工程及設(shè)備設(shè)計(jì).北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2000</p><p>　　[7]錢頌文主

121、編.換熱器設(shè)計(jì)手冊.北京: 化學(xué)工業(yè)出版社,2002</p><p>　　[8]《化工過程及設(shè)備設(shè)計(jì)》.廣州：華南工學(xué)院出版社，1986</p><p>　　[9]《化工設(shè)計(jì)手冊》編輯委員會.化學(xué)工程手冊，第1篇化工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)；第8篇傳熱設(shè)備及工業(yè)生產(chǎn).北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1986</p><p>　　[10]阮奇，葉長，黃詩煌.化工原理優(yōu)化設(shè)計(jì)與解題指南.北京：化

122、學(xué)工業(yè)出版社，2001</p><p><b>　　附 錄</b></p><p><b>　　1.符號說明</b></p><p>　　2.精餾過程工藝流程圖</p><p>　　3.篩板精餾塔的裝配圖</p><p>　　附錄1 符號說明</p><

123、;p><b>　　英文字母</b></p><p>　　Aa---- 塔板的開孔區(qū)面積，m2 Af---- 降液管的截面積, m2</p><p>　　A0---- 篩孔區(qū)面積, m2 AT----塔的截面積 m2</p><p>　　△PP----氣體通過每層篩板的壓降 C-

124、---負(fù)荷因子 無因次</p><p>　　t----篩孔的中心距 C20----表面張力為20mN/m的負(fù)荷因子</p><p>　　d0----篩孔直徑 u´0----液體通過降液管底隙的速度</p><p>　　D----塔徑 m

125、 Wc----邊緣無效區(qū)寬度</p><p>　　----液沫夾帶量 kg液/kg氣 Wd----弓形降液管的寬度</p><p>　　ET----總板效率 Ws----破沫區(qū)寬度</p><p>　　R----回流比 Rmin----最

126、小回流比</p><p>　　M----平均摩爾質(zhì)量 kg/kmol tm----平均溫度 ℃</p><p>　　g----重力加速度 9.81m/s2 Z----板式塔的有效高度</p><p>　　F0----篩孔氣相動(dòng)能因子 kg1/2/(s.m1/2) hl----進(jìn)口堰與降液管間的水平距離 m&

127、lt;/p><p>　　θ----液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間 hc----與干板壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨?m</p><p>　　---粘度 hd----與液體流過降液管的壓降相當(dāng)?shù)囊鹤⒏叨?m</p><p>　　ρ----密度 hf----塔板

128、上鼓層高度 m</p><p>　　----表面張力 hL----板上清液層高度 m</p><p>　　Ψ----液體密度校正系數(shù) h δ----與克服δ的壓降相當(dāng)?shù)囊鹤⒏叨?m</p><p><b>　　下標(biāo)</b></p><p>

129、;　　ho----降液管的義底隙高度 m max----最大的</p><p>　　how----堰上液層高度 m min----最小的</p><p>　　hW----出口堰高度 m L----液相的</p><p>　　h´W----進(jìn)口堰高度 m