化工原理課程設(shè)計(jì)---分離甲醇—水混合液的連續(xù)篩板精餾塔設(shè)計(jì)

1、<p>　　《化工原理課程設(shè)計(jì)》說(shuō)明書(shū)</p><p><b>　　設(shè)計(jì)題目： </b></p><p>　　分離甲醇—水混合液的連續(xù)篩板精餾塔設(shè)計(jì)</p><p>　　學(xué) 院 ：化工與藥學(xué)院 </p><p>　　專 業(yè) ：化學(xué)工程與工藝 </p><p>

2、　　年級(jí)班別 ：09級(jí)化工工藝2班 </p><p>　　學(xué) 號(hào) ： </p><p><b>　　前 言</b></p><p>　　化工生產(chǎn)常需進(jìn)行液體混合物的分離以達(dá)到提純或回收有用組分的目的，精餾是利用液體混合物中各組分揮發(fā)度的不同并借助于多次部分汽化和部分冷凝達(dá)到輕重組分分離的方法。精餾操作在化工

3、、石油化工、輕工等工業(yè)生產(chǎn)中中占有重要的地位。為此，掌握氣液相平衡關(guān)系，熟悉各種塔型的操作特性，對(duì)選擇、設(shè)計(jì)和分析分離過(guò)程中的各種參數(shù)是非常重要的。</p><p>　　塔設(shè)備是化工、煉油生產(chǎn)中最重要的設(shè)備類型之一。本次設(shè)計(jì)的篩板塔是化工生產(chǎn)中主要的氣液傳質(zhì)設(shè)備。此設(shè)計(jì)苯-甲苯物系的精餾問(wèn)題進(jìn)行分析、選取、計(jì)算、核算、繪圖等，是較完整的精餾設(shè)計(jì)過(guò)程，該設(shè)計(jì)方法被工程技術(shù)人員廣泛的采用。</p>&l

4、t;p>　　塔設(shè)備的設(shè)計(jì)和研究，已經(jīng)受到化工行業(yè)的極大重視。在化工生產(chǎn)中，塔設(shè)備的性能對(duì)于整個(gè)裝置的產(chǎn)品產(chǎn)量、質(zhì)量、生產(chǎn)能力和消耗定額，以及三廢處理和環(huán)境保護(hù)等各個(gè)方面，都有非常重大的影響。</p><p>　　精餾過(guò)程的實(shí)質(zhì)是利用混合物中各組分具有不同的揮發(fā)度。即在同一溫度下，各組分的飽和蒸汽壓不同這一性質(zhì)，使液相中的輕組分轉(zhuǎn)移到汽相中，汽相中的重組分轉(zhuǎn)移到液相中，從而達(dá)到分離的目的。因此精餾塔操作彈性的

5、好壞直接關(guān)系到石油化工企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益。</p><p>　　精餾設(shè)計(jì)包括設(shè)計(jì)方案的選取，主要設(shè)備的工藝設(shè)計(jì)計(jì)算——物料衡算、熱量衡算、工藝參數(shù)的選定、設(shè)備的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和工藝尺寸的設(shè)計(jì)計(jì)算，輔助設(shè)備的選型，工藝流程圖，主要設(shè)備的工藝條件圖等內(nèi)容。通過(guò)對(duì)精餾塔的運(yùn)算，可以得出精餾塔的各種設(shè)計(jì)如塔的工藝流程、生產(chǎn)操作條件及物性參數(shù)是合理的，換熱器和泵及各種接管尺寸是合理的，以保證精餾過(guò)程的順利進(jìn)行并使效率盡可能的提高。&

6、lt;/p><p>　　關(guān)鍵詞：甲醇 水 精餾段 提餾段</p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　一、甲醇－水連續(xù)精餾塔設(shè)計(jì)條件4</p><p>　　二、設(shè)計(jì)方案的確定4</p><p>　　三、精餾塔的物料衡算5</p><p>　　四、塔板

7、數(shù)的確定5</p><p>　　⑴ 理論塔板層數(shù)Nt的求取5</p><p>　?、?塔板效率和實(shí)際塔板數(shù):7</p><p>　　五、物性數(shù)據(jù)的計(jì)算7</p><p>　?、牌骄栙|(zhì)量計(jì)算7</p><p><b>　　⑵操作溫度計(jì)算8</b></p><p&g

8、t;<b>　?、瞧骄芏扔?jì)算9</b></p><p>　　六、平均黏度的計(jì)算11</p><p><b>　　七、表面張力13</b></p><p>　　八、塔和塔板工藝尺寸計(jì)算13</p><p>　　九、塔板主要工藝尺寸的計(jì)算16</p><p><

9、b>　?、乓缌餮b置16</b></p><p><b>　?、扑宀贾?9</b></p><p>　　十、篩板的流體力學(xué)驗(yàn)算21</p><p><b>　?、潘鍓航?1</b></p><p><b>　　⑵液面落差23</b></p&g

10、t;<p><b>　　⑶液沫夾帶23</b></p><p><b>　?、嚷┮?3</b></p><p>　　十一、塔板負(fù)荷性能圖25</p><p>　　十三、輔助設(shè)備的計(jì)算及選型34</p><p><b>　?、旁腺A罐34</b></

11、p><p><b>　　⑵產(chǎn)品貯罐35</b></p><p><b>　?、撬斎?6</b></p><p><b>　?、人自俜衅?7</b></p><p><b>　　⑸精餾塔38</b></p><p><

12、;b>　　⑹管徑的設(shè)計(jì)38</b></p><p>　?、吮玫挠?jì)算及選型39</p><p>　　十三、設(shè)計(jì)評(píng)述40</p><p>　　十四、參考文獻(xiàn)41</p><p>　　十五、設(shè)計(jì)附圖42</p><p>　　一、甲醇－水連續(xù)精餾塔設(shè)計(jì)條件</p><p>　

13、?。?）生產(chǎn)能力：25000噸/年，年開(kāi)工300天</p><p>　?。?） 進(jìn)料組成：甲醇含量45%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）</p><p>　　（3） 采用間接蒸汽加熱并且加熱蒸汽壓力：5 kgf/cm2</p><p>　?。?） 進(jìn)料溫度：采用泡點(diǎn)進(jìn)料</p><p>　　（5） 塔頂餾出液甲醇含量99%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）</p>&l

14、t;p>　　（6） 塔釜輕組分的濃度≤2%（本設(shè)計(jì)取0.01）</p><p>　?。?） 塔頂壓強(qiáng)常壓</p><p>　?。?） 單板壓降≤0.7Kpa</p><p>　?。?） 冷卻水進(jìn)口溫度25℃</p><p><b>　　二、設(shè)計(jì)方案的確定</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)任

15、務(wù)為甲醇-水的精餾。對(duì)于二元混合物的分離，應(yīng)采用連續(xù)精餾流程。設(shè)計(jì)中采用泡點(diǎn)進(jìn)料，將原料液通過(guò)預(yù)熱器加熱至泡點(diǎn)后送入精餾塔內(nèi)。塔頂上升蒸氣采用全凝器冷凝，冷凝液在泡點(diǎn)下一部分回流至塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷凝器冷卻后送至儲(chǔ)罐。該物系屬易揮發(fā)物系，最小回流比較小，故操作回流比取最小回流比的2倍。塔釜采用間接蒸汽加熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送至儲(chǔ)罐。</p><p><b>　　精餾塔的物料衡算</b>&

16、lt;/p><p>　?、?原料及塔頂、塔底產(chǎn)品的摩爾分率</p><p>　　甲醇的摩爾質(zhì)量 MA=32.04kg/kmol</p><p>　　水的摩爾質(zhì)量 MB=18.02kg/kmol</p><p>　　xF==0.315 </p><p><b>　　xD=0.982 </b><

17、;/p><p>　　xw==0.0056</p><p>　　② 原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量</p><p>　　MF=0. 315×32.04+(1-0.315)×18.02=22.44kg/kmol</p><p>　　MD=0.982×32.04+0.018×18.02=31.79kg/km

18、ol</p><p>　　MW=0.0056×32.04+(1-0.0056)×18.02=18.10 kg/kmol</p><p><b>　?、?物料衡算 </b></p><p>　　原料處理量 F= =154.73kmol/h</p><p>　　總物料衡算 F=D+W&

19、lt;/p><p>　　甲醇物料衡算 FxF=DxD+WxW</p><p>　　聯(lián)立解得 D=49.03kmol/h</p><p>　　W=105.70kmol/h</p><p><b>　　塔板數(shù)的確定</b></p><p>　?、?理論塔板層數(shù)Nt的求取</p&g

20、t;<p>　　可利用圖解法求理論板層數(shù)</p><p>　?、?由手冊(cè)查得水-甲醇物系的氣液平衡數(shù)據(jù)如下圖，繪出x-y圖，見(jiàn)附圖（一）。</p><p>　　甲醇水溶液汽液相平衡數(shù)據(jù)（摩爾）</p><p><b>　　表1</b></p><p>　?、?求最小回流比及操作回流比</p>

21、<p>　　采用作圖法求最小回流比。在附圖（一）中對(duì)角線上，自點(diǎn)（0.315,0.315）作垂線即為進(jìn)料線，該線與平衡線的交點(diǎn)坐標(biāo)為yq=0.665 xq=0.315</p><p>　　故最小回流比為 Rmin==0.906</p><p>　　取操作回流比為 R=2Rmin=1.812</p><p>　?、?求精餾塔的氣液相負(fù)荷</p&g

22、t;<p>　　L=RD=1.812×49.03=88.84kmol/h</p><p>　　V=(R+1)D=2.812×49.03=137.87kmol/h</p><p>　　L＇=L+F=88.84+154.73=243.57kmol/h</p><p>　　V＇=V=137.87kmol/h</p><

23、p><b>　?、?操作線方程</b></p><p><b>　　精餾段操作線方程：</b></p><p>　　yn+1=0.644xn+0.349 </p><p><b>　　提留段操作線方程：</b></p><p>　　1.767xm-0.0043</p

24、><p>　?、?用圖解法求理論板層數(shù)。見(jiàn)附錄圖一。</p><p>　　A、先在對(duì)角線上定出點(diǎn)a，ｂ，ｆ。然后再根據(jù)在ｙ軸上定出ｃ點(diǎn)，聯(lián)結(jié)ａｃ即得到精餾段的操作線。</p><p>　　B、作提餾段操作線ｂｄ。由ｑ線與線ａｃ的交點(diǎn)得到兩操作線的交點(diǎn)ｄ，聯(lián)結(jié)點(diǎn)ｂ點(diǎn)ｄ即得。</p><p>　　C、作階梯，從點(diǎn)ａ開(kāi)始在平衡線與線ａｃ之間作，第８?jìng)€(gè)階

25、梯跨過(guò)點(diǎn)ｄ后改在平衡線與線ｂｄ之間作，直到跨過(guò)點(diǎn)ｂ為止。</p><p>　　D、由圖中階梯數(shù)目得知，總理論板的層數(shù)NT=11.5（包括再沸器）</p><p>　　進(jìn)料板位置NF=8</p><p>　?、?塔板效率和實(shí)際塔板數(shù):</p><p>　　精餾段實(shí)際層數(shù)N精=6/0.52=11.5塊</p><p>　

26、　提餾段實(shí)際層數(shù)N提=4.5/0.52=8.7塊</p><p><b>　　五、物性數(shù)據(jù)的計(jì)算</b></p><p><b>　　⑴平均摩爾質(zhì)量計(jì)算</b></p><p>　?、?塔頂平均摩爾質(zhì)量： xD=y1=0.982,查平衡曲線x1=0.990</p><p>　　氣相 mVDM=

27、0.982×32.04+0.018×18.02=31.79㎏/kmol</p><p>　　液相 mLDM=0.990×32.04+0.990×18.02=49.56㎏/kmol</p><p>　?、?進(jìn)料板平均摩爾質(zhì)量：</p><p><b>　　由圖（一）可知， </b></p>

28、<p>　　xF=0.320 yF=0.672</p><p>　　氣相 MVFM=0.672×32.04+(1-0.672)×18.02=27.44㎏/kmol</p><p>　　液相 MLFM=0.320×32.04+(1-0.320)×18.02=22.51㎏/kmol</p><p>　　

29、③ 塔底平均摩爾質(zhì)量：Xw=0.0056 ，查平衡曲線得，yw= 0.0056</p><p>　　氣相 MVDM=0.0056×32.04+0.9944×18.02=18.1㎏/kmol</p><p>　　液相 MLDM=0.0056×32.04+0.9944×18.02=18.1㎏/kmol</p><p>

30、　　④ 精餾段平均摩爾質(zhì)量：</p><p>　　氣相 Mvm=0.5×(31.79+27.44)=29.62㎏/kmol</p><p>　　液相 MLm=0.5×(49.56+22.51)=36.04㎏/kmol </p><p>　?、?提餾段平均摩爾質(zhì)量：</p><p>　　氣相 Mvm=0.

31、5×(18.1+27.44)=22.77㎏/kmol</p><p>　　液相 MLm=0.5×(18.1+22.51)=20.31㎏/kmol</p><p><b>　?、撇僮鳒囟扔?jì)算</b></p><p><b>　　甲醇的安托尼方程：</b></p><p>&

32、lt;b>　　水的安托尼方程：</b></p><p>　　甲醇的ｔＢ＝　　解得ｔＢ＝℃　由泡點(diǎn)方程試差可得當(dāng)ｔＤ=65,01℃時(shí)　同理可求出　　　</p><p>　　故塔頂溫度為：ｔＤ=65.0℃　　進(jìn)料板溫度為：ｔＦ＝77.2℃　塔釜溫度為：ｔＷ＝99.3℃。</p><p>　　精餾段的平均溫度為：℃　　　提餾段的平均溫度為：℃</p

33、><p><b>　?、瞧骄芏扔?jì)算</b></p><p><b>　　·精餾段：</b></p><p>　?、?氣相平均密度計(jì)算：</p><p>　?、?液相平均密度計(jì)算：計(jì)算公式：</p><p>　　a 塔頂液相的平均密度：</p><

34、p>　　因?yàn)樗?T=65.0℃</p><p>　　查手冊(cè)得 A=755.25㎏/m3； B=980.5㎏/m3</p><p>　　代入公式得 LDM=758.39㎏/m3</p><p>　　b.進(jìn)料板液相平均密度：</p><p>　　當(dāng)T進(jìn)料板=77.2℃</p><p>　　進(jìn)料板

35、 B=973.48㎏/m3 ；A=740.76㎏/m3 </p><p>　　進(jìn)料板液相的質(zhì)量分率＝0.46</p><p>　　液相密度 =850.56 </p><p>　　c.精餾段液相平均密度為</p><p>　　LM=0.5×(LDM+LFM)=0.5×(850.56+758.39)=804.48㎏/m<

36、;/p><p><b>　　· 提餾段：</b></p><p>　?、?氣相平均密度計(jì)算：</p><p>　　②液相平均密度計(jì)算：a.塔底液相平均密度：tw=99.3℃ 查手冊(cè)得，ρA=712.90(kg/m3), ρB=958.88(kg/m3) 則</p><p>　　b.進(jìn)料板液相平均密度：</p

37、><p>　　當(dāng)T進(jìn)料板=77.2℃</p><p>　　進(jìn)料板 B=973.48㎏/m3；A=740.76㎏/m3 </p><p>　　進(jìn)料板液相的質(zhì)量分率</p><p><b>　　液相密度 </b></p><p>　　C.提餾段液相平均密度為</p><p>　　

38、LM=0.5×(Ldm+LFM)=0.5×(850.56+957.03)=903.80㎏/m3</p><p><b>　　六、平均黏度的計(jì)算</b></p><p>　　液相平均粘度依下式計(jì)算 即</p><p>　　lgμlm=∑xilgμi</p><p>　?、伲斠合嗥骄ざ鹊挠?jì)算

39、由tD=65.0℃查手冊(cè)得</p><p>　　uH2O=0.4374mPa.s uCH3OH=0.326mPa.s</p><p>　　lguLDm=0.866lg(0.326)+0.134lg(0.4374)</p><p><b>　　=-0.47</b></p><p>　　μLDm=0.330mPa.

40、s</p><p>　?、冢M(jìn)料板平均黏度的計(jì)算由tF=77.2℃查手冊(cè)得</p><p>　　μH2O=0.3704mPa.s μCH3OH=0.2854mPa.s</p><p>　　LgμLFm=0.220lg(0.2854)+0.780lg(0.3704)</p><p><b>　　=-0.46</b

41、></p><p>　　μLFm=0.347mPa.s</p><p><b>　　精餾段平均黏度</b></p><p>　　uLm=(0.330+0.347)/2=0.339mPa.s</p><p>　　③．塔底液相平均黏度的計(jì)算 由tW=99.3℃查手冊(cè)得</p><p>　　μ

42、H2O=0.2861mPa.s μCH3OH=0.2295mPa.s</p><p>　　lgμLWm=0.002lg(0.2295)+0.9980lg(0.2861)</p><p><b>　　=-0.54</b></p><p>　　μLWm=0.288mPa.s</p><p><b>　　提

43、餾段平均黏度</b></p><p>　　μL’m=(0.0.347+0.0.288)/2=0.3175mPa.s</p><p><b>　　七、表面張力　</b></p><p>　　由公式　分別進(jìn)行計(jì)算</p><p>　?、?塔頂： 由tD=65℃，查手冊(cè)得 σＡ=16.7

44、6mN/m σB=65.25mN/m σLDm =0.98216.76+0.01865.25=17.63mN/m</p><p>　?、?進(jìn)料板： 由tF=77.2℃，查手冊(cè)得σA=15.36mN/m </p><p>　　σB=63.08mN/m σLFm=0.12×15.36+0.88×63.08=57.35mN/m<

45、;/p><p>　　③ 塔底： 由tw=99.3℃，查手冊(cè)得 σＡ=12.88mN/m </p><p>　　LDm=0.005616.76+0.994458.93=58.69mN/m</p><p><b>　?、芷骄砻鎻埩?lt;/b></p><p>　　精餾段液相平均表面張力為：</p>&

46、lt;p>　　σLm=(17.63+57.35)/2=37.49 mN/m</p><p>　　提餾段液相平均表面張力為：σLm=(58.69+57.35)/2=58.02 mN/m</p><p>　　八、塔和塔板工藝尺寸計(jì)算</p><p><b>　　·精餾段</b></p><p><b&g

47、t;　?、偎降挠?jì)算</b></p><p><b>　　VS=m3/s</b></p><p><b>　　LS= m3/s</b></p><p>　　μmax=C[（ρL－ρv）/ρv] 0.5式中，負(fù)荷因子C=C20（σ/0.02）0.2由史密斯關(guān)聯(lián)圖（1–4）查得C20求取</p>&l

48、t;p>　　圖的橫坐標(biāo)為 Flv=Lh/Vh×(ρl/ρv)0.5=0.001/1.145（804.48/1.05）0.5=0.024</p><p>　　取板間距，HT=0.40m,板上清液層高度取hL=0.053m，則HT-hL=0.347 m</p><p>　?。ㄋ皆?.8～1.6m之間，HT取0.35～0.45m） </p><p&

49、gt;<b>　　史密斯關(guān)聯(lián)圖如下</b></p><p>　　由上面史密斯關(guān)聯(lián)圖，得知　　C20=0.069</p><p>　　氣體負(fù)荷因子　C= C20×(σ/20)0.2=0.069（37.49/20）0.2=0.079</p><p>　?。誱ax=C[（ρL－ρv）/ρv] 0.5 </p><p>

50、;　　=0.079[（804.48-1.05）/1.05] 0.5=2.19</p><p>　　取安全系數(shù)為0.8，則空塔氣速為 U=0.8Umax=0.8×2.19=1.75m/s </p><p>　　D= = =0.913m</p><p>　　按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后為D=1.0m</p><p>　　塔截

51、面積為At=D2/ 4 =/4×1.02 =0.785 m2 </p><p>　　實(shí)際空塔氣速為U實(shí)際=V/At=1.145/0.785=1.5m/s</p><p>　　U實(shí)際/ Umax=1.5/2.19= 0.68　安全系數(shù)在允許的范圍內(nèi)，符全設(shè)計(jì)要求)</p><p><b>　　·提餾段</b&

52、gt;</p><p>　　最大空塔氣速和空塔氣速 最大空塔氣速計(jì)算公式：</p><p>　　提餾段的氣液相體積流率為 Vs=</p><p>　　由公式C=C20(σ/0.02)0.2 可求出C</p><p>　　C20查表得出，圖中橫坐標(biāo) FLV=Lh/Vh×()0.5=0.001/1.14（903.80/0.76

53、7）0.5=0.030</p><p><b>　　塔徑與板間距的關(guān)系</b></p><p>　　板間距，HT=0.40m,板上清液層高度取hL=0.053m，則HT-hL=0.347 m</p><p>　　C20查上表得出 C20=0.07</p><p>　　C==C20(σ/0.02)0.2=0

54、.07（58.02/20）0.2=0.0875</p><p>　　=2.985(m/s)</p><p>　　取安全系數(shù)為0.8.則空塔氣速為，</p><p>　　υ=0.8υmax=0.8×2.985=2.388(m/s)</p><p><b>　?、?塔徑：</b></p><p

55、><b>　　=0.78m</b></p><p>　　按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后為 D=1.0m</p><p>　　塔截面積為 =0.785m2</p><p>　　實(shí)際空塔氣速為U實(shí)際=V/At=1.14/0.785=1.5m/s</p><p>　?、凇【s塔高度的計(jì)算</p><p>&l

56、t;b>　　精餾段有效高度為</b></p><p>　　Z精=（N精-1）HT=（13-1）HT=12×0.4=4.8m</p><p><b>　　提餾段有效高度為</b></p><p>　　Z提=（N提-1）HT=（10-1）×0.4=9×0.4=3.6m</p><p

57、>　　在進(jìn)料板上方開(kāi)一人孔，其高度為0.8m</p><p>　　故精餾塔的有效高度為</p><p>　　Z=Z精+Z提+0.8=4.8＋3.6+0.8＝9.2m</p><p>　　九、塔板主要工藝尺寸的計(jì)算</p><p><b>　?、乓缌餮b置 </b></p><p><b&

58、gt;　　·精餾段</b></p><p>　　因塔徑D=1.0m，可選用單溢流弓形降液管，采用凹形受液盤(pán).</p><p><b>　?、?堰長(zhǎng)</b></p><p>　　取溢流堰長(zhǎng)LW=0.66×D=0.66m</p><p><b>　?、?堰高</b>&l

59、t;/p><p>　　由　hW＝hL-hOW</p><p>　　選用平直堰，堰上液層高度hOW由式計(jì)算，即</p><p>　　how=×E()2/3</p><p><b>　　取　E=1</b></p><p>　　how=×()2/3=0.0094m</p>

60、<p>　　取板上清液高度　hL=0.06m</p><p>　　hW=hL-how=0.06-0.0094=0.051m</p><p>　?、邸」谓狄汗軐挾萕d與降液管面積Af</p><p>　　由lW/D=0.66,查弓形降液管的寬度與面積圖得：</p><p>　　Wd/D=0.124 </p>

61、<p>　　Af/AT=0.0722</p><p>　　Wd=0.124×D=0.124×1.0=0.124m</p><p>　　Af=0.0722××D2=0.0722×AT=0.0567㎡</p><p>　?、?驗(yàn)算液體在降液管中停留時(shí)間：</p><p>　　T===

62、20.62s>5s</p><p><b>　　故符合要求。</b></p><p>　　⑤　降液管底隙高度h0</p><p>　　取降液管底的流速為 =0.08m/s,根據(jù)h0=Lh/(lw××3600)計(jì)算得：</p><p><b>　　h0=m</b></p

63、><p>　　hw-h0=0.051-0.0208=0.0302m>0.006m</p><p>　　故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理，符合要求</p><p>　　選用凹形受液盤(pán)，深度 h=50nm</p><p><b>　　·提餾段</b></p><p>　　塔徑D=1.0m,可選用

64、單溢流弓形降液管，采用凹型受液盤(pán)。各項(xiàng)計(jì)算如下</p><p>　　① 堰長(zhǎng)lw 取lw=0.8D=0.8×1.0=0.8m</p><p>　?、?堰高 溢流堰高度hw 溢流堰高度計(jì)算公式</p><p>　　hw= hL-how</p><p>　　選用平直堰，堰上液層高度how 依照下式計(jì)算，即</p>

65、<p>　　how=×E()2/3</p><p>　　近似E取1.則取板上液層高度hL =0.06m,故</p><p>　　hw= hL -how=0.06-0.0077=0.0523m</p><p>　　③,弓形降液管寬度Wd及截面積Af lw /D=0.8 同樣由上表查，可得</p><p>　　Af /

66、AT=0.15, Wd/ D=0.2</p><p>　　Af =0.0722AT=0.11 Wd =0.124D=0.2×1.0=0.2m</p><p>　　依下式驗(yàn)算液體在液管中停留時(shí)間，即</p><p>　　θ=44s(≥5s)</p><p><b>　　故降液管設(shè)計(jì)合理</b></p

67、><p>　?、?降液管底隙高度h0 計(jì)算公式 </p><p>　　取=0.12m/s,則</p><p>　　hw - h0=0.0523-0.0104=0.0419m(＞0.006m)</p><p>　　故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理。</p><p><b>　?、扑宀贾?lt;/b></p&

68、gt;<p>　?、?塔板的分塊　因?yàn)镈≥800mm，故塔板采用分塊式，查表得，塔板分為3塊。如附圖2所示:</p><p><b>　?、凇∵吘墔^(qū)寬度確定</b></p><p>　　取WS=0.065m,WC=0.035m</p><p><b>　?、邸￠_(kāi)孔區(qū)面積計(jì)算</b></p>

69、<p>　　開(kāi)孔區(qū)面積按下式計(jì)算，即</p><p>　　Aa=2(X+Sin-1)</p><p>　　其中　　X=D/2-（Wd+Ws）=1.0/2-(0.124+0.065)=0.311m</p><p>　　R=D/2-WC=1.0/2-0.035=0.465m</p><p>　　故　　　Aa=2(X+Sin-1)<

70、/p><p>　　=2×(0.311×+ Sin-1)</p><p><b>　　=0.532m2 </b></p><p>　?、?篩孔計(jì)算及其排列</p><p><b>　　·精餾段</b></p><p>　　取篩孔的孔徑d0為5mm，正

71、三角形排列，碳鋼板原為δ=3mm</p><p>　　取 t/d0=3.0</p><p>　　孔心距 t=3.0×5.0=15.0mm</p><p><b>　　篩孔數(shù)目</b></p><p>　　n= 1.155Ao/t2=1.155×0.532/0.0152=2731個(gè)</p&g

72、t;<p>　　開(kāi)孔率為Φ=0.907(do/t )2=0.907(0.005/0.015 )2=0.101</p><p>　　氣體通過(guò)閥孔的氣速為</p><p>　　u0=Vs/A0==21.31m/s</p><p><b>　　·提餾段</b></p><p>　　取篩孔的孔徑d0為4m

73、m，正三角形排列，碳鋼板原為δ=3mm</p><p>　　取 t/d0=3.0</p><p>　　孔心距 t=3.0×4.0=12.0mm</p><p><b>　　篩孔數(shù)目</b></p><p>　　n= 1.155Ao/t2=1.155×0.532/0.0122=4267個(gè)</

74、p><p>　　開(kāi)孔率為Φ=0.907(do/t )2=0.907(0.005/0.012 )2=0.157</p><p>　　氣體通過(guò)閥孔的氣速為</p><p>　　u0=Vs/A0==13.65m/s</p><p>　　十、篩板的流體力學(xué)驗(yàn)算</p><p><b>　?、潘鍓航?lt;/b>&

75、lt;/p><p><b>　　·精餾段</b></p><p>　?、?干板阻力hc計(jì)算</p><p><b>　　干板阻力hc,</b></p><p>　　由d0/δ =5/3=1.67,查圖得， C0=0.772m</p><p><b>　　故

76、 m </b></p><p>　?、?氣流通過(guò)板上液層的阻力h１計(jì)算</p><p>　　氣體通過(guò)液層的阻力hＬ計(jì)算</p><p><b>　?。瑁?βhL</b></p><p><b>　　查表得β=0.59</b></p><p>　　故 hl

77、=βhL=β（hW+hOW）=0.59×(0.051＋0.0094)=0.036m液柱</p><p>　?、?液體表面張力的阻力的計(jì)算</p><p>　　液體表面張力所產(chǎn)生的阻力</p><p><b>　　0.0038m液柱</b></p><p>　　④氣體通過(guò)篩板的壓降</p><

78、p>　　hp=hc+hl+hδ=0.0036+0.0038+0.051=0.0584m</p><p>　　單板壓降 ΔPp= hpLg=Pa0.7KPa</p><p><b>　　·提餾段</b></p><p>　?、?干板阻力hc計(jì)算</p><p><b>　　干板阻力hc,&l

79、t;/b></p><p>　　由d0/δ =5/3=1.67,查圖得， C0=0.772m</p><p><b>　　故 m </b></p><p>　?、?氣流通過(guò)板上液層的阻力h１計(jì)算</p><p>　　氣體通過(guò)液層的阻力hＬ計(jì)算</p><p><b>　

80、?。瑁?βhL</b></p><p><b>　　查表得β=0.59</b></p><p>　　故 hl=βhL=β（hW+hOW）=0.59×(0.0077+0.0523）=0.035m液柱</p><p>　　③ 液體表面張力的阻力的計(jì)算</p><p>　　液體表面張力所產(chǎn)生的阻力&l

81、t;/p><p><b>　　0.0052m液柱</b></p><p>　　④　氣體通過(guò)篩板的壓降</p><p>　　hp=hc+hl+hδ=0.0052+0.035+0.014=0.0542m</p><p>　　單板壓降 ΔPp= hpLg=Pa0.7KPa</p><p><b&

82、gt;　?、埔好媛洳?lt;/b></p><p>　　對(duì)于篩板塔，液面落差很小，且本例的塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影響。</p><p><b>　　⑶液沫夾帶</b></p><p><b>　　·精餾段</b></p><p>　　hf=2.5hL=2.5×

83、;0.06=0.15m</p><p>　　故 0.051㎏液/㎏氣<0.1㎏液/㎏氣</p><p>　　故在本設(shè)計(jì)中液沫夾帶量eV在允許范圍內(nèi),不會(huì)發(fā)生夾帶過(guò)量液沫.</p><p><b>　　·提餾段</b></p><p>　　hf=2.5hL=2.5×0.06=0.15m</p

84、><p>　　故 0.035㎏液/㎏氣<0.1㎏液/㎏氣</p><p>　　故在本設(shè)計(jì)中液沫夾帶量eV在允許范圍內(nèi),不會(huì)發(fā)生夾帶過(guò)量液沫 </p><p><b>　　⑷漏液　</b></p><p>　　·精餾段　由式 u0,min=</p><p><b>　　=

85、 </b></p><p>　　=9.21m/s </p><p>　　實(shí)際孔速 u0=21.31m/s>u0,min</p><p>　　篩板穩(wěn)定系數(shù) K=u0/u0,min=21.31/9.21=2.31>1.5</p><p>　　故本設(shè)計(jì)中無(wú)明顯漏液</p><p>　

86、　·提餾段 由式 u0,min=</p><p><b>　　= </b></p><p>　　=9.21m/s </p><p>　　實(shí)際孔速 u0=13.65m/s>u0,min</p><p>　　篩板穩(wěn)定系數(shù) K=u0/u0,min=13.65/9.21=2.31&g

87、t;1.5</p><p>　　故本設(shè)計(jì)中無(wú)明顯漏液</p><p><b>　?、梢悍?lt;/b></p><p><b>　　·精餾度</b></p><p>　　為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛,降液管內(nèi)液層高Hd應(yīng)服從下式的關(guān)系,即</p><p>　　Hd≤(Ht+hW)&

88、lt;/p><p><b>　　取=0.5,則 </b></p><p>　　(HT+hW)=0.5×(0.4+0.051)=0.226</p><p>　　而， H d=hp+hL+hd 計(jì)算Hd</p><p>　　hd=0.153()2=0.153(0.08)2=0.001m</p><

89、;p>　　Hd=0.0584+0.06+0.001=0.1194m</p><p>　　∴Hd≤ (HT+hW)</p><p>　　故在本設(shè)計(jì)中不會(huì)發(fā)生液泛現(xiàn)象.</p><p><b>　　·提餾段</b></p><p>　　為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛,降液管內(nèi)液層高Hd應(yīng)服從下式的關(guān)系,即</p&g

90、t;<p>　　Hd≤(Ht+hW)</p><p><b>　　取=0.5,則 </b></p><p>　　(HT+hW)=0.5×(0.4+0.0523)=0.226</p><p>　　而， H d=hp+hL+hd 計(jì)算Hd</p><p>　　hd=0.153()2=0.153(0

91、.122=0.002m</p><p>　　Hd=0.0542+0.06+0.002=0.1162m</p><p>　　∴Hd≤ (HT+hW) 故在本設(shè)計(jì)中不會(huì)發(fā)生液泛現(xiàn)象.</p><p>　　十一、塔板負(fù)荷性能圖 </p><p><b>　　·精餾段</b></p><p>&

92、lt;b>　　⑴ 漏液線</b></p><p>　　由 u0,min=</p><p>　　u0,min=Vs,min/Ao </p><p><b>　　hL=hW+hOW</b></p><p><b>　　how= </b></p><p&

93、gt;<b>　　得 </b></p><p>　　=4.4×0.772×0.101×0.532×</p><p>　　整理得 Vs,min=5.05</p><p>　　表2 漏液線數(shù)據(jù)表</p><p><b>　　據(jù)此可作出漏液線1</b><

94、/p><p><b>　?、?液沫夾帶線</b></p><p>　　以eV=0.1㎏液/㎏氣為限,求VS-LS關(guān)系如下:</p><p><b>　　eV=</b></p><p>　　hf=2.5(hw+how)</p><p><b>　　hW=0.051m<

95、;/b></p><p>　　故 hf=2.5（0.051+0.88）=0.128+2.2</p><p>　　HT-hf=0.272-2.2</p><p><b>　　eV==0.1</b></p><p>　　整理得VS=1.524-12.33 </p><p>　　在操作范圍內(nèi)任取幾

96、個(gè)LS值,依上式算出相應(yīng)的VS值，得：</p><p>　　表3 液沫夾帶線數(shù)據(jù)表</p><p>　　據(jù)此可做出液沫夾帶線2.</p><p><b>　?、?液相負(fù)荷下限線</b></p><p>　　取hOW=0.006m作為液相負(fù)荷的下限條件， </p><p>　　取E約等于1.0

97、，則</p><p>　　解得 LS,min==0.00056m3/s</p><p>　　據(jù)此可作出與氣體流量無(wú)關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線3</p><p>　?、?液相負(fù)荷上限線</p><p>　　取液體在降液管中的停留時(shí)間為4秒，則</p><p>　　=AfHt/Ls=0.05670.40/4=0.0056

98、7 m3/s</p><p>　　據(jù)此可作出與氣體流量無(wú)關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限線4</p><p><b>　?、?液泛線</b></p><p>　　令 Hd=(HT+hw)</p><p>　　由 Hd=hp+hL+hd；hp=hc+hl+hσ；hl=βhL=β（hW+hOW）</p><

99、p>　　聯(lián)立得： HT+(-β-1)hw=(β+1)hOW+hc+hd+hσ</p><p>　　忽略hσ，將hOW與LS，hd與LS,hc與Vs的關(guān)系式代入上式，并整理得</p><p>　　=0.153/(lwh0)2</p><p>　　=2.84×10-3E(β+1)(3600/Lw )2/3</p><p><

100、;b>　　將有關(guān)數(shù)據(jù)代入，得</b></p><p><b>　　=0.039</b></p><p>　　=0.5×0.4+(0.5-0.59-1)×0.051=0.144</p><p><b>　　=796.46</b></p><p>　　=2.84&#

101、215;10-3×(0.59+1)(3600/0.66)2/3=1.408</p><p>　　故=3.6-20422.05-36.10</p><p>　　在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)LS值，依上式計(jì)算出VS值，得：</p><p>　　表4 液泛線數(shù)據(jù)表</p><p>　　由此表可做出液泛線5.</p><

102、p>　　在負(fù)荷性能圖上，作出操作點(diǎn)A，連接OA，即作出操作線。由圖(1-11)可查得Vs,max= 1.388m3/s Vs,min=0.637m3/s</p><p><b>　　故操作彈性為</b></p><p>　　Vs,max/ Vs,min=1.388/0.637=2.179</p><p>&

103、lt;b>　　·提餾段</b></p><p><b>　?、?漏液線</b></p><p>　　由 u0,min=</p><p>　　u0,min=Vs,min/Ao </p><p>　　HL=h w+hOW</p><p><b>　　

104、how= </b></p><p><b>　　得 </b></p><p>　　=4.4×0.772×0.157×0.532×</p><p>　　整理得 Vs,min=12.62</p><p>　　表2 漏液線數(shù)據(jù)表</p><p>

105、<b>　　據(jù)此可作出漏液線1</b></p><p><b>　　⑵ 液沫夾帶線</b></p><p>　　以eV=0.1㎏液/㎏,氣為限求VS-LS關(guān)系如下:</p><p><b>　　EV=</b></p><p>　　hf=2.5(hw+how)</p>

106、<p>　　hW=0.0523m</p><p>　　=0.77Ls2/3</p><p>　　故 hf=2.5（0.052+0.77）=0.13+1.93</p><p>　　HT-hf=0.27-1.93</p><p><b>　　eV==0.1 </b></p><p>　　

107、整理得VS=1.712-12.24 </p><p>　　在操作范圍內(nèi)任取幾個(gè)LS值,依上式算出相應(yīng)的VS值，得：</p><p>　　表3 液沫夾帶線數(shù)據(jù)表</p><p>　　據(jù)此可做出液沫夾帶線2.</p><p><b>　　⑶ 液相負(fù)荷下限線</b></p><p>　　取hOW=

108、0.006m作為液相負(fù)荷的下限條件， </p><p>　　取E約等于1.0，則</p><p>　　解得 LS,min==0.00056m3/s</p><p>　　據(jù)此可作出與氣體流量無(wú)關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線3</p><p>　?、?液相負(fù)荷上限線</p><p>　　取液體在降液管中的停留時(shí)間為4秒，則&

109、lt;/p><p>　　=Af Ht/Ls=0.110.40/4=0.011 m3/s</p><p>　　據(jù)此可作出與氣體流量無(wú)關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限線4</p><p><b>　?、?液泛線</b></p><p>　　令 Hd=(HT+hw)</p><p>　　由 Hd=hp+hL+h

110、d；hp=hc+hl+hσ；hl=βhL=β（hW+hOW）</p><p>　　聯(lián)立得： HT+(-β-1)hw=(β+1)h oW+hc+hd+hσ</p><p>　　忽略hσ，將hOW與LS，hd與LS,hc與Vs的關(guān)系式代入上式，并整理得</p><p>　　=0.153/(lwh0)2</p><p>　　=2.84×

111、10-3E(β+1)(3600/Lw )2/3</p><p><b>　　將有關(guān)數(shù)據(jù)代入，得</b></p><p><b>　　=0.010</b></p><p>　　=0.5×0.4+(0.5-0.59-1)×0.052=0.143</p><p><b>　　

112、=542.09</b></p><p>　　=2.84×10-3×(0.59+1)(3600/0.8)2/3=1.23</p><p>　　故=14.3-54209-123</p><p>　　在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)LS值，依上式計(jì)算出VS值，得：</p><p>　　表4 液泛線數(shù)據(jù)表</p>

113、;<p>　　由此表可做出液泛線5.</p><p>　　在負(fù)荷性能圖上，作出操作點(diǎn)A，連接OA，即作出操作線。由圖(1-11)可查得Vs ,max= 1.566m3/s Vs,min=1.17m3/s</p><p>　　故操作彈性為Vs,max/ Vs,min=1.566/1.17=1.338</p><p><

114、;b>　　十二、設(shè)計(jì)結(jié)果匯總</b></p><p>　　十三、輔助設(shè)備的計(jì)算及選型</p><p><b>　?、旁腺A罐 </b></p><p>　　設(shè)計(jì)原料的儲(chǔ)存利用時(shí)間為3天</p><p>　　m=3472kg/h×24h×3</p><p>　　

115、=249984kg 則可知：</p><p><b>　　V= m/進(jìn)料密度</b></p><p>　　=249984/850.56</p><p><b>　　=293.91m3</b></p><p>　　設(shè)其安全系數(shù)為：0.8 則有：</p><p&

116、gt;　　V實(shí)際=293.91/0.8=367.38m3</p><p><b>　?、飘a(chǎn)品貯罐</b></p><p>　　設(shè)計(jì)產(chǎn)品的儲(chǔ)存時(shí)間為3天</p><p>　　m=49.03×31.79×24h×3</p><p>　　=112223.79kg</p><p&

117、gt;　　產(chǎn)品密度=甲醇密度×0.882+水密度×0.118</p><p>　　=758.39×0.882+957.03×0.118 </p><p>　　=781.83kg/m3 則可知：</p><p><b>　　V= m/產(chǎn)品密度</b></p><p>　　=11

118、2223.79/781.83</p><p><b>　　=143.54m3</b></p><p>　　設(shè)其安全系數(shù)為：0.8 則有：</p><p>　　V實(shí)際=143.54/0.8</p><p><b>　　=179.42m3</b></p><p>　　選

119、擇設(shè)備：采用立式圓筒形固定頂儲(chǔ)罐系列（HG-21502.1-92）</p><p>　　原料儲(chǔ)罐的選擇規(guī)格為：</p><p>　　產(chǎn)品儲(chǔ)罐的選擇規(guī)格為</p><p><b>　?、撬斎?lt;/b></p><p><b>　　甲醇的氣化熱r⑹</b></p><p>　

120、　Qc=(R+1)D×r</p><p>　　=(1.812+1)×(49.03×31.79/3600)×1101</p><p>　　= 1340.16kg/h</p><p>　　冷凝塔頂產(chǎn)品由溫度65.0℃冷卻到溫度40℃</p><p>　　采用冷凝水由25℃到40℃ 知道</p&

121、gt;<p>　　ΔTm=(ΔT1－ΔT2)/ln(ΔT1/ΔT2) =22.40K</p><p>　　選擇K=800w/( m2·K) 則有：</p><p>　　A= Qc /(K×ΔTm)</p><p><b>　　= 59.82m2</b></p><p>&

122、lt;b>　　取安全系數(shù)為0.8</b></p><p>　　實(shí)際面積A=59.82/0.8=74.78m2</p><p><b>　　選擇冷凝器的系列：</b></p><p>　　采用冷凝管的直徑為：25×2.5mm</p><p><b>　?、人自俜衅?lt;/b>

123、</p><p><b>　　Qc=V`w r</b></p><p>　　=(154.73×2258×18.02)/3600=1748.84kg/h </p><p>　　因?yàn)樗自俜衅鞯睦寐蕿?5%，所以有</p><p>　　Q實(shí)=1748.84/0.95=1840.88</p>

124、<p>　　假設(shè)塔釜產(chǎn)品由溫度99.3℃加熱到溫度151.7℃</p><p>　　ΔTm=151.7-99.3=52.4K</p><p>　　選擇K=1000w/( m2·K) 則有：</p><p>　　A= Q實(shí) /(K×ΔTm)=35.13m2</p><p>　　取安全系數(shù)為0.8

125、 則有</p><p>　　A實(shí)際=35.13/0.8=43.91 m2</p><p>　　采用加熱管的直徑為：25×2.5mm</p><p><b>　　⑸精餾塔</b></p><p><b>　?、?塔頂空間</b></p><p>　　塔頂空間指塔內(nèi)最

126、上層塔板與塔頂?shù)拈g距，為利于出塔氣體夾帶的液滴沉降，其高度應(yīng)該大于板間距。所以塔頂間距為（1.5—2.0）HT=1.8×0.4=0.72 m</p><p><b>　　②塔底空間</b></p><p>　　根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，塔底空間一般取1-2米，此處取1.2米</p><p><b>　　③裙座為2.5m</b>&

127、lt;/p><p><b>　　④塔體總高度為：</b></p><p>　　H=(n-nF-nP-1)HT+ nF HF+ nP Hp+ HD+ HB+ H1+H2</p><p>　　=(21-1-1-1)×0.4+1×0.4+2×0.8+0.72+1.2+0.5+2.5</p><p>&

128、lt;b>　　=14.12 m</b></p><p><b>　?、使軓降脑O(shè)計(jì)</b></p><p>　　① 塔頂蒸氣出口管的直徑dV</p><p>　　操作壓力為常壓時(shí)，蒸氣導(dǎo)管中常用流速為12~20 m/s，</p><p>　　蒸氣管的直徑為 dV=(4Vs/Uv)1/2，其中</p&

129、gt;<p>　　dV---塔頂蒸氣導(dǎo)管內(nèi)徑m Vs---塔頂蒸氣量取1.2m3/s，則</p><p>　　dV =[(4×1.2)/(3.14×20.0)]1/2</p><p><b>　　=0.28m </b></p><p>　　查化工原理上冊(cè)知可以選取內(nèi)徑為300mm，壁厚為11.4mm的鉄

130、鑄管</p><p>　?、?回流管的直徑dR</p><p>　　a當(dāng)塔頂冷凝器械安裝在塔頂平臺(tái)時(shí)，回流液靠重力自流入塔內(nèi)，流速UR可取0.2~0.5 m/s ； b當(dāng)用泵輸送時(shí)，可取1.5~2.5 m/s(本設(shè)計(jì)應(yīng)用前者，回流液靠重力自流入塔內(nèi)，流速UR取0.5 m/s)</p><p>　　dR=(4Ls/∏UR)1/2</p><p&g

131、t;　　=(4×0.001/3.14×0.5)1/2=0.050m </p><p>　　查化工原理上冊(cè)知可以選取公稱直徑為40mm，外徑為48mm，壁厚為3.50的普通管</p><p><b>　　③進(jìn)料管的直徑dF</b></p><p>　　若采用高位槽送料入塔，料液速度可取UF=0.4~0.8 m/

132、s，如果用泵輸送時(shí)，料液速度可取1.5~2.5 m/s(本設(shè)計(jì)采用高位槽送料入塔，料液速度UF= 0.5)</p><p>　　dF=(4Vs/UF)1/2</p><p>　　=[(4×0.006)/(3.14×0.5)]1/2</p><p>　　=0.124m </p><p>　　查化工原理上冊(cè)知可以選取

133、內(nèi)徑為150mm，壁厚為9.5mm的鑄鐵管</p><p>　　④塔底出料管的直徑dW</p><p>　　一般可取塔底出料管的料液流速UW為0.5~1.5 m/s</p><p>　　dW=(4LW/UW)1/2(本設(shè)計(jì)取塔底出料管的料液流速UW為0.8 m/s)</p><p>　　=[(4×0.006)/(3.14×

134、0.8)]1/2</p><p><b>　　=0.0098m</b></p><p>　　查化工原理上冊(cè)知可以選取公稱直徑為15mm，外徑為21.25mm，壁厚為2.75mm的鋼管</p><p><b>　　⑺泵的計(jì)算及選型</b></p><p>　　在進(jìn)料口加料時(shí)，本設(shè)計(jì)采用換熱器加熱原料&

135、lt;/p><p>　　進(jìn)料口高度為：H=2.5+1.2+6×0.4+0.8</p><p><b>　　=6.9m</b></p><p>　　進(jìn)料密度：進(jìn)料密度=甲醇密度×0.3151+水密度×0.6849</p><p>　　=758.39×0.3151+957.03×

136、0.6849</p><p>　　=894.33kg/m3</p><p>　　由Qm,v=Qm,h/進(jìn)料密度</p><p>　　=4166(kg/h)/894.33 (kg/m3)</p><p>　　=4.66 m3/h</p><p>　　則液體在泵里的流速為U=Qm,v/(×R2進(jìn)料口)</p

137、><p><b>　　=0.107m/s</b></p><p>　　Re=duρ/μ=(0.124×0.107×893.33)/(0.6×10-3)</p><p>　　=19754.5＞4000</p><p>　　所以液體在管中的流動(dòng)形式為湍流。</p><p>　

138、　查化工原理上冊(cè)知可選擇泵的型號(hào)為：IS 50-32-160,流量為6.3 m3/h，揚(yáng)程為8m的泵</p><p><b>　　十三、設(shè)計(jì)評(píng)述</b></p><p>　　甲醇最早是用木材干餾得到的，因此又叫木醇，是一種易燃的液體，沸點(diǎn)65℃，能溶于水，毒性很強(qiáng)，誤飲能使人眼睛失明，甚至致死。由于甲醇和水不能形成恒沸點(diǎn)的混合物，因此可直接用常壓蒸餾法把大部分的水除去