畢業(yè)設(shè)計(論文)-年產(chǎn)5萬噸酒精工廠設(shè)計

1、<p>　　年產(chǎn)50，000 噸酒精工廠設(shè)計</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本設(shè)計為年產(chǎn)5萬噸酒精工廠的設(shè)計，采用糖蜜原料發(fā)酵。工藝上的設(shè)計為：單濃度糖蜜究竟連續(xù)發(fā)酵(工藝簡單容易操作）、差壓式蒸餾工藝（保證產(chǎn)品質(zhì)量及提高熱能利用率）、生石灰吸水法，通過物料衡算、設(shè)備選型計算、水電汽耗的計算等合理優(yōu)化設(shè)計生產(chǎn)工藝過程。&l

2、t;/p><p>　　關(guān)鍵詞 ：酒精 糖蜜 酒精發(fā)酵 </p><p>　　With an Annual Output of 50,000 Tons Fuel Ethyl Alcohol Factory Design</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p><p>　　××

3、5;××（空兩格，小四號Times New Roman）</p><p>　　Key words： </p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘要I</b></p><p>　　ABSTRACTII</p><p>

4、;<b>　　第一章 前言6</b></p><p>　　1.1產(chǎn)品介紹：6</p><p>　　1.2設(shè)計意義：6</p><p>　　1.3 設(shè)計原則6</p><p>　　第二章 生產(chǎn)流程的確定7</p><p>　　2.1 工藝指標(biāo)和基礎(chǔ)數(shù)據(jù)7</p><

5、;p>　　2.2 工藝流程8</p><p>　　第三章 工藝計算9</p><p><b>　　3.1物料衡算9</b></p><p>　　3.1.1 原料消耗量計算（基準(zhǔn)：1噸無水乙醇）9</p><p>　　3.1.2 發(fā)酵醪量的計算：10</p><p>　　3.1.3

6、成品與廢醪量的計算10</p><p>　　3.1.4 年產(chǎn)量為5萬噸燃料酒精的總物料衡算11</p><p>　　3.1.5稀釋工段的物料衡算物料衡算12</p><p>　　3.2 熱量衡算13</p><p>　　3.2.1 發(fā)酵工段13</p><p>　　3.2.2 蒸餾工段13</p>

7、;<p>　　3.3 供水衡算17</p><p>　　3.3.1精餾塔分凝器冷卻用水17</p><p>　　3.3.2成品酒精冷卻和雜醇油分離器稀釋用水18</p><p>　　3.3.3總用水量18</p><p>　　3.4 其他衡算18</p><p>　　3.4.1供氣衡算18&l

8、t;/p><p>　　3.4.2供電衡算19</p><p>　　第四章 設(shè)備計算19</p><p>　　4.1發(fā)酵設(shè)備設(shè)計19</p><p>　　4.1.1發(fā)酵罐容積和個數(shù)的確定19</p><p>　　4.1.2糖蜜儲罐個數(shù)的計算20</p><p>　　4.1.3冷卻面積和冷卻

9、裝置主要結(jié)構(gòu)尺寸21</p><p>　　4.2其它設(shè)備的計算和選型24</p><p>　　4.2.1蒸餾設(shè)備24</p><p>　　4.2.2換熱器的選型24</p><p>　　4.2.3稀釋器24</p><p>　　第五章 環(huán)保工程25</p><p>　　5.1 廢物

10、總類25</p><p>　　5.2 廢物利用26</p><p>　　5.2.1廢氣處理27</p><p>　　第六章 車間布置設(shè)計28</p><p>　　6.1車間布置設(shè)計28</p><p>　　6.1.1建筑基本原則28</p><p>　　6.1.2建筑基本要求28

11、</p><p>　　6.1.3全廠總平面設(shè)計29</p><p>　　6.2車間內(nèi)常用設(shè)備的布置29</p><p>　　6.2.1發(fā)酵設(shè)備29</p><p>　　6.2.2蒸餾設(shè)備及其他設(shè)備29</p><p>　　第七章 結(jié)論30</p><p><b>　　參考文

12、獻31</b></p><p><b>　　附錄32</b></p><p><b>　　謝辭34</b></p><p><b>　　第一章 前言</b></p><p><b>　　1.1產(chǎn)品介紹：</b></p>&

13、lt;p>　　乙醇俗稱酒精是一種無色透明、易揮發(fā)，易燃燒，不導(dǎo)電的液體。有酒的氣味和刺激的辛辣滋味，微甘。相對分子質(zhì)量46.07，分子式為C2H5OH，結(jié)構(gòu)式 </p><p><b>　　H H </b></p><p><b>　　| | </b></p><p>　　為H－C－C－O－H 分析純級的無水乙

14、醇是無色透明，易揮發(fā)，具有特殊芳香</p><p><b>　　| | </b></p><p>　　H H 和強烈刺激味的易燃液體。相對密度0.7893，沸點78.3℃，凝固點-117.3℃，閃點14℃，自燃點390～430℃，乙醇蒸汽與空氣可形成爆炸性混合物，爆炸極限為3.3%～19%（V）。</p><p><b

15、>　　1.2設(shè)計意義：</b></p><p>　　隨著經(jīng)濟的發(fā)展，酒精這種重要的工業(yè)原料被廣泛用于化工、塑料、橡膠、農(nóng)藥、化妝品及軍工等工業(yè)部門。且石油資源趨于缺乏、全球環(huán)境污染的日益加劇，各國紛紛開始開發(fā)新型能源。燃料乙醇是目前為止最理想的石油替代能源，它的生產(chǎn)方法以發(fā)酵為主。菌種的優(yōu)劣對發(fā)酵效果的影響非常大，能夠篩選出具有優(yōu)良性狀的菌株及對菌株進行改良，對于降低生產(chǎn)成本，乃至實現(xiàn)酒精的大規(guī)

16、模工業(yè)化生產(chǎn)，解決能源危機都有著重大意義。</p><p>　　在我國石油年消費以13%的速度增長，2004年進口原油量超過1億噸，是世界第二大的石油進口國。我國燃料乙醇起步雖然較晚，但發(fā)展迅速，以成為繼巴西美國之后世界第三大燃料乙醇生產(chǎn)國。2001年4月，原國家計委發(fā)布了中國實施車用汽油添加燃料乙醇的相關(guān)辦法，同時國家質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局頒布了“變性燃料乙醇”和“車用燃料乙醇汽油”2個國家標(biāo)準(zhǔn)。作為試點，國家耗資50

17、余億元建立4個以消化“陳化糧”為主要目標(biāo)的燃料乙醇生產(chǎn)企業(yè)。2006年，我國燃料乙醇生產(chǎn)能力達到102萬t，已實現(xiàn)年混配1020萬t燃料乙醇汽油的能力。2002年車用汽油消耗量占汽油產(chǎn)量的87.9%，如果按10%比例添加生產(chǎn)燃料酒精換算，需要燃料酒精381萬噸，而全年酒精總產(chǎn)量僅為20.7萬噸，如果在不久將來，能用燃料酒精替代500萬噸等量的汽油，就可以為我國節(jié)省外匯15億美元。在目前中國人均石油開采儲量僅為2.6噸的低水平條件下，開發(fā)

18、新能源成為社會發(fā)展，推動經(jīng)濟增長的動力，燃料酒精作為國家戰(zhàn)略部署的新型能源之一，在我國具有廣闊的市場前景。</p><p><b>　　1.3 設(shè)計原則</b></p><p>　　1、設(shè)計工作圍繞工廠現(xiàn)代會建設(shè)，做到投資小，收效快，能在原基礎(chǔ)上升級擴大，使設(shè)計工作符合可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略。</p><p>　　2、設(shè)計盡量結(jié)合實際，因地制宜，使用目

19、前比較成熟的技術(shù)，確保設(shè)計可得到最大收益。</p><p>　　3、工廠設(shè)計需做到人性化為員工工作得合理的安排，使其達到最佳的工作效率。</p><p>　　4、設(shè)計中還需注意環(huán)保問題，減少對廠區(qū)及其周邊環(huán)境的污染</p><p>　　5、對自己，本次設(shè)計是對自己大學(xué)四年所學(xué)知識的一個綜合的運用和分析。</p><p>　　第二章 生產(chǎn)流程

20、的確定</p><p>　　2.1 工藝指標(biāo)和基礎(chǔ)數(shù)據(jù)</p><p>　　1、生產(chǎn)規(guī)模:50000 t/a</p><p>　　2、生產(chǎn)方法:單濃度連續(xù)發(fā)酵、差壓式二塔蒸餾、吸附脫水技術(shù)</p><p>　　3、生產(chǎn)天數(shù):每年250天</p><p>　　4、酒精日產(chǎn)量:200 t</p><p&

21、gt;　　5、酒精年產(chǎn)量: 49998 t</p><p>　　6、副產(chǎn)品年產(chǎn)量:次級酒精占酒精總量的2%</p><p>　　7、雜醇油量:為成品酒精量的0.3%</p><p>　　8、產(chǎn)品質(zhì)量：燃料酒精[乙醇含量為99.5%(v/v)]</p><p>　　9、糖蜜原料：含可發(fā)酵性糖50﹪</p><p>　　1

22、0、發(fā)酵率：90﹪</p><p>　　11、蒸餾率：98﹪</p><p>　　12、發(fā)酵周期：48小時</p><p>　　13、發(fā)酵溫度：28～34℃</p><p>　　14、硫酸銨用量：1Kg/t糖蜜</p><p>　　15、硫酸用量：5Kg/t糖蜜</p><p>　　16、酒精質(zhì)

23、量標(biāo)準(zhǔn)根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)生產(chǎn)（見表1-1）</p><p>　　表1-1 無水酒精質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)GB678—90</p><p><b>　　2.2 工藝流程</b></p><p>　　1、原料的預(yù)處理包括添加絮凝劑、靜止澄清、加酸等過程；</p><p>　　2、糖蜜稀釋采用連續(xù)稀釋；</p><p&g

24、t;<b>　　3、酵母菌發(fā)酵</b></p><p><b>　　4、分離純化本</b></p><p>　　5、生產(chǎn)工藝流程圖（見圖2-1）</p><p><b>　　第三章 工藝計算</b></p><p><b>　　3.1物料衡算</b>&l

25、t;/p><p>　　3.1.1 原料消耗量計算（基準(zhǔn)：1噸無水乙醇）</p><p>　　1、糖蜜原料生產(chǎn)酒精的總化學(xué)反應(yīng)式為：</p><p>　　C12H22O11＋H2O→2C6H12O6→4C2H5OH＋4CO2↑</p><p>　　342 360 184 176</p>

26、<p>　　X 1000</p><p>　　2、生產(chǎn)1000Kg無水酒精的理論蔗糖消耗量：</p><p>　　1000×（342÷184）﹦1858.7（㎏） </p><p>　　3、生產(chǎn)1000Kg燃料酒精(燃料酒精中的乙醇99.5%（V）以上，相當(dāng)于99.18%（m）)的理論蔗糖消耗量：&

27、lt;/p><p>　　1858.7×99.18％﹦1843.5（㎏）</p><p>　　4、生產(chǎn)1000Kg燃料酒精實際蔗糖消耗量（生產(chǎn)過程中蒸餾率為98﹪，發(fā)酵率為90﹪）：</p><p>　　1843.5÷98﹪÷90﹪﹦2090（㎏）</p><p>　　5、生產(chǎn)1000Kg燃料酒精糖蜜原料消耗量（糖蜜原

28、料含可發(fā)酵性糖50%）：</p><p>　　2090÷50﹪=4180（Kg）</p><p>　　6、生產(chǎn)1000Kg無水酒精量（扣除蒸餾損失生產(chǎn)1000kg無水酒精耗糖蜜量為）：</p><p>　　1858.7÷90﹪÷50﹪=4130.4（kg）</p><p>　　3.1.2 發(fā)酵醪量的計算：

29、 </p><p>　　酒母培養(yǎng)和發(fā)酵過程放出二氧化碳量為：</p><p>　　單濃度酒精連續(xù)發(fā)酵工藝，把含固形物88﹪的糖蜜稀釋成濃度為25﹪的稀糖液經(jīng)連續(xù)稀釋器可得稀糖液量為：</p><p>　　4180×85﹪/25﹪=14212（kg）</p><p>　　即發(fā)酵醪量為：14212kg</p><p&

30、gt;　　酒母繁殖和發(fā)酵過程中放出968Kg的二氧化碳，且酒精捕集器稀酒精為發(fā)酵醪量的6﹪，則蒸餾發(fā)酵醪的量為：</p><p>　　（14212-968）×（1.00+6﹪）=14039（kg）</p><p>　　蒸餾發(fā)酵成熟醪的酒精濃度為：</p><p>　　3.1.3成品與廢醪量的計算</p><p>　　糖蜜原料雜醇油產(chǎn)

31、量約為成品酒精的0.25～0.35﹪，以0.3﹪計，則雜醇油量為1000×0.3﹪ =3（kg）</p><p>　　醪液進醪溫度為t1=55℃，塔底排醪溫度為t4=85℃，成熟醪酒精濃度為B1=7.14﹪，塔頂上升蒸汽的酒精濃度50﹪（v）即42.43﹪（w），生產(chǎn)1000Kg酒精則</p><p><b>　　醪塔上升蒸汽量為：</b></p>

32、;<p>　　V1=14039×7.14﹪÷42.43﹪=2363（kg）</p><p><b>　　殘留液量為：</b></p><p>　　WX=14039-2363=11676（kg）</p><p><b>　　成熟醪量比熱容為：</b></p><p>

33、;　　C1=4.18×（1.019-0.95B1）</p><p>　　=4.18×（1.019-0.95×7.14﹪）</p><p>　　=3.98[KJ/（Kg·K）]</p><p>　　成熟醪帶入塔的熱量為：</p><p>　　Q1=F1C1t1=14039×3.98×5

34、5=3.08×106（KJ）</p><p>　　蒸餾殘液內(nèi)固形物濃度為：</p><p><b>　　蒸餾殘留液的比熱：</b></p><p>　　塔底殘留液帶出熱量為：</p><p>　　查附錄得42.43﹪酒精蒸汽焓為2045KJ/Kg。故上升蒸汽帶出的量為：</p><p>

35、　　塔底真空度為-0.05MPa（表壓），蒸汽加熱焓為2644KJ/Kg，又蒸餾過程熱損失Qn可取傳遞總熱量的1﹪，根據(jù)熱量衡算，可得消耗的蒸汽量為：</p><p>　　若采用直接蒸汽加熱，則塔底排出廢醪量為：</p><p>　　11676+2542=14218（kg）</p><p>　　3.1.4 年產(chǎn)量為5萬噸燃料酒精的總物料衡算</p>&

36、lt;p>　　工廠年開工為250 天。</p><p>　　日產(chǎn)產(chǎn)品酒精量：50000／250﹦200（t）</p><p>　　每小時酒精量：200×1000÷24=8333（Kg）=8.333(t)</p><p>　　實際年產(chǎn)量（次級酒精忽略不計）：8.333×24×250=49998（t/a）</p>

37、<p><b>　　主要原料糖蜜用量：</b></p><p>　　日耗量：4180×200==836000（kg）=836(t)</p><p>　　年耗量：836×250=2.09×105（t）</p><p>　　每小時產(chǎn)次級酒精：8333×（2÷98）=170.06（kg）

38、</p><p>　　實際年產(chǎn)次級酒精：170.06×24×250=1020360(Kg)=1020.36（t/a）</p><p>　　表3-1 200000t/a糖蜜原料酒精廠物料衡算表</p><p>　　3.1.5稀釋工段的物料衡算物料衡算</p><p>　　糖蜜稀釋用水量（以每生產(chǎn)1000kg酒精計算）<

39、;/p><p>　　稀釋成25﹪稀糖液用水量為：</p><p>　　W1= 14212-4180=10032 (kg)</p><p>　　則生產(chǎn)5萬噸酒精每小時需要稀釋用水量：10032×8333÷1000=83597 (kg/h)</p><p>　　生產(chǎn)5萬噸酒精一年需要的稀釋用水量：10032×50000=

40、5.02×108（t/a）</p><p><b>　　營養(yǎng)鹽添加量</b></p><p>　　選用氮量21﹪的硫酸銨作為氮源，每噸糖蜜添加1Kg，則每生產(chǎn)1000kg酒精：</p><p>　　硫酸銨年耗量為：4180×1=4180（kg/a）=41.8（t/a）</p><p>　　日耗量：41

41、80÷250=16.72（kg/d）</p><p>　　每小時耗量：16.72÷24=0.7（kg/h）</p><p>　　則生產(chǎn)20萬噸酒精一年需要硫酸銨用量：4.18×50000=2.09×105（t/a）</p><p><b>　　3、硫酸用量]</b></p><p>

42、;　　稀釋酒母稀糖液用酸5Kg/t糖蜜：</p><p>　　年用量：4180×5=20900（kg/a）=20.9（t/a）</p><p>　　日用量：20900÷250=83.6（kg）</p><p>　　每小時用量：83.6÷24=3.5（kg/h）</p><p>　　則生產(chǎn)20萬噸酒精硫酸用量：20

43、.9×50000=1.05×108</p><p>　　表3-2 稀釋工段各物料用量（5萬噸產(chǎn)量計算）</p><p><b>　　3.2 熱量衡算</b></p><p>　　3.2.1 發(fā)酵工段</p><p>　　現(xiàn)生產(chǎn)50000t/a，要每小時投入糖蜜量34833kg/h，則無水酒精量為：&l

44、t;/p><p>　　43833×1000÷4130.4=8433.4（kg/h）</p><p>　　以葡萄糖為碳源，酒母發(fā)酵每生成1kg酒精放出的熱量約為1170KJ左右，則發(fā)酵和培養(yǎng)酒母每小時放出的熱量為：</p><p>　　Q=1170×33733.6=9.87×106（KJ/h）</p><p>

45、;　　發(fā)酵酒母冷卻水初=20℃，終溫=27℃，平均耗水量為：</p><p>　　酒母酒精捕集用水為：（待蒸餾發(fā)酵醪液量為F=116991kg/h）</p><p>　　5﹪F÷1.06=5﹪×116991÷1.06=5518.4（kg/h）</p><p>　　發(fā)酵洗罐用水為：（每15天洗一次）</p><p>

46、;　　1﹪F÷1.06=1﹪×233983.3÷1.06=4414.7（kg/15天）</p><p>　　則在發(fā)酵工段總用水量W發(fā)酵工段=5518.4+4414.7+337321=347254.1（kg/h）</p><p>　　3.2.2 蒸餾工段</p><p>　　按采用差壓蒸餾兩塔流程計算，進醪塔濃度為7.14﹪，出醪塔酒精蒸

47、汽濃度為50﹪.</p><p><b>　　1、醪塔</b></p><p>　　圖2-1 醪塔的物料和熱量平衡圖</p><p>　　醪液預(yù)熱至55℃，進入醪塔蒸餾，酒精質(zhì)量分?jǐn)?shù)為7.14﹪，沸點92.4℃，取上升蒸汽濃度為50﹪（v），即42.43﹪（w）。塔頂溫度75℃，塔底溫度85℃。則塔頂上升蒸汽熱焓量i1=2045kJ/kg。加

48、熱蒸汽取0.05MPa絕對壓力，則其熱焓量I1=2644KJ/kg。</p><p><b>　　總物料衡算： </b></p><p>　　即 2-1</p><p><b>　　酒精衡算式：</b></p><p><b>　　2-2</

49、b></p><p>　　式中：xF1—成熟發(fā)酵醪內(nèi)酒精含量[﹪（W）]，xF1=7.14﹪。</p><p>　　y1—塔頂上升蒸汽中酒精濃度[﹪（W）]，y1=42.43 ﹪。</p><p>　　XW1—塔底排出廢糟內(nèi)的酒精濃度[﹪（W）]，塔底允許逃酒在0.04﹪以下，取xW1=0.04﹪。熱量衡算式：</p><p><

50、b>　　2-3</b></p><p>　　設(shè)CF1=3.98KJ/（kg·h），CW=4.04KJ/（kg·k），Ce=4.18KJ/（kg·k），并取熱損失Qn1=1﹪D1I1，tF1=55℃，tW1=85℃，F(xiàn)1=116991（kg/h） </p><p>　　聯(lián)解2-1、2-2、2-3求得</p><p>　　

51、V1=19575（kg/h），Wx=97416（kg/h），D1=21296（kg/h）</p><p>　　一般醪塔采用直接蒸汽加熱，塔底醪排出量為：</p><p>　　G1=WX+D1=97416+21296=118712（kg/h）</p><p>　　表3-3 年產(chǎn)5萬噸酒精廠蒸餾工段醪塔物料熱量匯總表</p><p><

52、b>　　2、精餾塔</b></p><p>　　塔頂溫度105℃，塔底130℃，進汽溫度130℃，出塔濃度為96﹪（v），即93.84﹪（w）。</p><p>　　出塔酒精量為：P=8333×99.18/93.84=8808(kg/h)</p><p>　　每小時醛酒量因為醛酒占出塔酒精的2﹪，則每小時的醛酒量為：</p>

53、<p>　　A=2﹪×8808=176(kg/h)</p><p>　?。?）P′= P–A =8808－176=8632(kg/h)</p><p>　　圖2-2 精餾塔的物料和熱量衡算圖</p><p>　　在精餾塔中，塔頂酒精蒸汽經(jīng)粗餾塔底再沸器冷凝后，除回流外，還將少量酒精送到洗滌塔再次提凈。據(jù)經(jīng)驗值，此少量酒精約為精餾塔餾出塔酒精的2

54、%左右，則其量為：</p><p>　　Pe=P，×2%=8632×2%=173（kg/h）</p><p>　　酒精被加熱蒸汽汽化逐板增濃,在塔板液相濃度55﹪(v)出汽相抽取部分冷凝去雜醇油分離器,這部分冷凝液稱雜醇油酒精,數(shù)量為塔頂餾出塔酒精的2﹪左右,其中包括雜醇油m0=0.3﹪(P′+A)=0.3%×8808=26(kg/h),故H=(P′+Pe)&

55、#215;2﹪=（8632+173）×2﹪=8805×2﹪=176(kg/h)</p><p>　　在雜醇油分離器內(nèi)約加入4倍水稀釋,分油后的稀酒精用塔底的蒸餾廢水經(jīng)預(yù)熱到tH=80℃,仍回入精餾塔,這部分稀酒精量為: H′= (1+4)H–m0 = 5H–m0=5×176-26=854(kg/h)</p><p><b>　　（6）物料平衡:&l

56、t;/b></p><p>　　F2 + D2 + H′= P′+ Pe + H + D3 + W’x</p><p>　　則: W’x = F2 + H′-P′-Pe -H</p><p>　　=19575+854－8632－173－176</p><p>　　=11448 (kg/h)</p><p><

57、;b>　?。?）熱量平衡:</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　式中 R—精餾塔回流比一般為3～4，取3</p><p>　　I2—精餾塔加熱蒸汽熱含量，0.6Mpa絕對壓力，I2=2652(kJ/h)</p><p>　　tH—為回流稀酒精進塔溫度tH=80℃<

58、/p><p>　　CH—為雜醇油分離器稀酒精比熱，稀酒精濃度為：</p><p><b>　　，</b></p><p>　　查得起比熱為CH =4.43KJ/（kg·k），75.2﹪—為雜醇油酒精的重量百分濃度，與液相濃度55﹪（v）相平衡。</p><p>　　tP—出塔酒精的飽和溫度(78.3℃)</p

59、><p>　　CP—出塔酒精的比熱，應(yīng)為2.80[kJ/（kg.K）]</p><p>　　i2—塔頂上升蒸汽熱含量,i2=1163.2 (kJ/kg)</p><p>　　iH—雜醇油酒精蒸汽熱含量,應(yīng)為iH=1496(kJ/kg)</p><p>　　tw2—精餾塔塔底溫度，取130℃</p><p>　　Cw取4.0

60、4KJ/（kg·k）</p><p>　　Qn2—精餾塔熱損失,Qn3=2%D2I2</p><p>　　CF2—進塔酒精的比熱，取CF3=4.16(kJ/kg)</p><p>　　tF2—進料溫度，取90℃</p><p>　　W’x上面算得11448kg/h</p><p>　　計算可得：D2=1724

61、1(kg/h)</p><p><b>　　塔底排出的廢水：</b></p><p>　　G=D2+W，x= 17241+11448=28689（kg/h）</p><p>　　計算蒸餾工段的蒸餾效率：</p><p>　　表2-4 年產(chǎn)20萬噸酒精工廠蒸餾工段精餾塔物料熱量衡算匯總表</p><

62、p><b>　　3.3 供水衡算</b></p><p>　　利用酒母發(fā)酵的冷卻廢水進行冷卻，這樣可以節(jié)省冷凝水用量。</p><p>　　3.3.1精餾塔分凝器冷卻用水</p><p>　　精餾塔分凝器熱量衡算有：</p><p>　?。≧2+1）（P′+Pe）i2= W精餾CW（-tH3）</p>

63、<p><b>　　W精餾分凝</b></p><p><b>　　精餾塔回流比R為3</b></p><p>　　塔頂上升蒸汽熱焓i2 =1163.2KJ/kg</p><p>　　冷卻水進出口溫度tH3、，取tH3=20℃，=85℃</p><p>　　Cw取4.04kj/kg<

64、;/p><p>　　則精餾塔冷凝器冷卻用水為：</p><p>　　W精餾分凝=1.56×105 kg/h</p><p>　　3.3.2成品酒精冷卻和雜醇油分離器稀釋用水</p><p>　　成品酒精冷卻使用20℃的河水，根據(jù)熱量衡算，耗水量為：</p><p>　　C P為成品酒精比熱容為2.90KJ/（kg

65、·K）</p><p>　　、為成品酒精冷卻前后的溫度，分別為78.3℃、30℃</p><p>　　、為冷卻水進出口溫度，分別為20℃、40℃</p><p>　　Cw=4.04 KJ/（kg·K）</p><p>　　則成品酒精冷卻水用量為：</p><p>　　W成品=6.05×10

66、4kg/h</p><p>　　在雜醇油分離器內(nèi)加入4倍的水稀釋，則稀釋用水量為：</p><p>　　W雜醇油分離=4 H=4×176=704kg/h</p><p><b>　　3.3.3總用水量</b></p><p>　　蒸餾車間總用水量為：</p><p>　　W蒸餾工段=W精

67、餾分凝+W成品+W雜醇油分離=1.56×105+6.05×104+704=2.18×105（kg/h）</p><p>　　表3-1各工段用水量及總用水量</p><p><b>　　3.4 其他衡算</b></p><p><b>　　3.4.1供氣衡算</b></p><

68、;p>　　由前面計算所得數(shù)據(jù)可知蒸餾工段蒸汽消耗：</p><p><b>　　D＝D1+D2</b></p><p>　?。?1296+17241＝38537（kg/h）</p><p><b>　　年耗蒸汽量為：</b></p><p>　　38537×24×250=2

69、31222000(kg)=231222(t)</p><p>　　酒精廠平均蒸汽用量：</p><p>　　酒精廠每小時平均蒸汽消耗量主要供給蒸餾工段，因此其消耗量由蒸餾量和損失組成，蒸汽總損失取蒸餾工段蒸汽消耗量的4%，則鍋爐需要蒸發(fā)量為：</p><p>　　38537×(100﹪+4%)=40079kg/h=40.079t/h</p>

70、<p>　　使用熱值為4000大卡的煤，假設(shè)鍋爐效率為80%，則每噸煤能供生產(chǎn)使用50t新鮮蒸汽，則連續(xù)蒸餾煤消耗量為：</p><p>　　40079÷50000÷80﹪=1002（kg/h）</p><p>　　本設(shè)計選用的鍋爐為工業(yè)中壓 （1.47—5.88Mp）中型（20—75t）的煤粉鍋爐型號為YG80/3.82—M7 蒸發(fā)量為80t/h，額定溫度為

71、450℃</p><p><b>　　3.4.2供電衡算</b></p><p>　　根據(jù)我國糖蜜酒精連續(xù)發(fā)酵工藝技術(shù)指標(biāo)[9]，設(shè)生產(chǎn)每噸酒精耗電40度，可估算酒精廠的用電：</p><p>　　40×50000=2×105（度/年）=8000（度/日）</p><p>　　考慮到此值為估算值，所以

72、乘以一個富裕系數(shù)為120﹪：</p><p>　　8000×120﹪=9600（度/日）=2.4×106（度/年）</p><p><b>　　第四章 設(shè)備計算</b></p><p><b>　　4.1發(fā)酵設(shè)備設(shè)計</b></p><p>　　采用連續(xù)發(fā)酵方式，根據(jù)物料衡算結(jié)

73、果可知，每小時進入發(fā)酵罐的醪液體積流量為：118433kg/h，密度為1200 kg/m3[14]。</p><p>　　進入種子罐和1號發(fā)酵罐的醪液體積流0量為W：</p><p>　　118433/1200=99m3/h</p><p>　　4.1.1發(fā)酵罐容積和個數(shù)的確定</p><p>　?。?）種子罐個數(shù)的確定：</p>

74、<p>　　為保證種子罐有足夠種子，種子罐內(nèi)醪液停留時間應(yīng)在12h左右，則種子罐有效容積為：</p><p>　　V=99×12=1188（m3）</p><p>　　取種子罐裝料經(jīng)驗系數(shù)為80﹪，則種子罐全容積為：</p><p>　　V全=V/u=1188/80%=1485m3 取1500m3</p><p>

75、　　每個罐的容積為500m3，則種子罐個數(shù)為：1500/500=3（個）</p><p>　　(2)發(fā)酵罐體積。根據(jù)發(fā)酵罐現(xiàn)在的設(shè)備情況，從100 m3到500 m3，現(xiàn)在酒精廠一般采用300 m3，按照有關(guān)情況和指導(dǎo)老師建議，我采用300 m3，取H=2D，h1=h2=0.1D</p><p>　　D—為發(fā)酵罐內(nèi)徑，（m）</p><p>　　H—為發(fā)酵罐高，（m

76、）</p><p>　　h1、h2—分別為發(fā)酵罐底封頭高和上封頭高，（m）</p><p>　　發(fā)酵罐上均為標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，下部為錐形封頭，為了計算簡便，假設(shè)其上下封頭近似相同，則</p><p>　　D=5.33m，H=10.66m，h1=h2=0.533m</p><p><b>　　發(fā)酵罐的表面積</b></

77、p><p><b>　　圓柱形部分面積：</b></p><p>　　F1=πDH=3.14×5.33×10.66=178m2</p><p>　　由于橢圓形封頭表面積沒有精確的公式，所以可取近似等于錐形封頭的表面積：F2=F3=</p><p>　　發(fā)酵罐的總表面積：F=F1+F2+F3=178+23+

78、23=224m2</p><p>　　（3）計算發(fā)酵罐數(shù)量：</p><p>　　上面已經(jīng)寫到，我設(shè)計的發(fā)酵罐規(guī)格為300 m3的規(guī)格，設(shè)總發(fā)酵時間為48小時,設(shè)發(fā)酵罐數(shù)為N個，則發(fā)酵罐的有效容積[3]</p><p>　　V有效=WT/N---公式(1)</p><p>　　V全容積×Ψ=V有效--------公式（2）</

79、p><p>　　式中W—每小時進料量；</p><p><b>　　T—發(fā)酵時間；</b></p><p><b>　　N—發(fā)酵罐數(shù)</b></p><p>　　根據(jù)經(jīng)驗值，一樣取發(fā)酵罐填充系數(shù)為Ψ=80%，則可以得到：</p><p>　　300×80%=99

80、5;(48-12)/N, </p><p>　　計算得到：N=14.85個)，則我們需要發(fā)酵罐N=15個</p><p>　　4.1.2糖蜜儲罐個數(shù)的計算</p><p>　　糖蜜儲罐采用1000m3規(guī)格：</p><p>　　15天的糖蜜量為：V=836×15=12540 (t) </p><p>

81、　　查得85Bx的糖蜜密度為1450 kg/ m3 </p><p>　　則 V＝12540×1000/1450＝8648（m3）</p><p>　　設(shè)其裝料系數(shù)為80﹪，則貯罐的全容積為：</p><p>　　V糖蜜 ＝8648/0.8＝10810（m3）</p><p>　　10810/1000=10.81（個）

82、，取11個</p><p>　　4.1.3冷卻面積和冷卻裝置主要結(jié)構(gòu)尺寸</p><p>　?。ㄒ唬⒖偟陌l(fā)酵熱：</p><p>　　Q=Q1-(Q2+Q3)</p><p><b>　　Q1=GSq</b></p><p>　　式中 G—每罐發(fā)酵醪量（kg）</p><p&

83、gt;　　S—糖度降低百分值（﹪）</p><p>　　q—每公斤糖發(fā)酵放熱（J），查得418.6J</p><p>　　Q1—主發(fā)酵期每小時糖度降低1度所放出的熱量</p><p>　　Q2——代謝氣體帶走的蒸發(fā)熱量，一般在5%—6%之間，我們估算時采用5%</p><p>　　Q3——不論發(fā)酵罐處于室內(nèi)還是室外，均要向周圍空間散發(fā)熱量Q3

84、，具體計算看后面。</p><p>　　Q1=（116991/15）×12×418.6×1﹪=3.92×105（KJ/h）</p><p>　　Q2=5﹪Q1=5﹪×3.923×105=1.96×104（KJ/h）</p><p>　　發(fā)酵罐表面積的熱散失計算：先求輻射對流聯(lián)合給熱系數(shù)，假定發(fā)酵罐

85、外壁不包扎保溫層，壁溫最高可達35℃，生產(chǎn)廠所在地區(qū)夏季平均溫度為27℃,則： </p><p>　　可得：=6.30×104（kJ/h）</p><p>　　需冷卻管帶走的單個發(fā)酵罐冷卻熱負荷為：</p><p>　　Q=Q1-Q2-Q3=3.92×105-1.94×104-6.30×104=3.096×105(

86、kJ/h)</p><p>　　總發(fā)酵熱為：Q發(fā)酵=3.096×105×15=4.65×106(kJ/h)</p><p>　?。ǘ⒗鋮s水耗量的計算</p><p>　?。ㄈ鳠峥傁禂?shù)K值的確定</p><p>　　選取蛇管為水煤氣輸送鋼管，其規(guī)格為Ф114×4，則管的橫截面積為：</p&

87、gt;<p>　　0.785×（0.114-0.004×2）=0.08321（m2）</p><p>　　設(shè)罐內(nèi)同心裝蛇管，并同時進入冷卻水，則水在管內(nèi)流速為：</p><p>　　設(shè)蛇管圈的直徑為0.66m，并由水溫差得A=6.45</p><p>　　R—為蛇管圈半徑，R=0.33m</p><p>　　

88、值按生產(chǎn)經(jīng)驗數(shù)據(jù)取2700[KJ/（m2·h·℃）]</p><p><b>　　故傳熱總系數(shù)為：</b></p><p>　　式中 1/16750—為管壁水污垢層熱阻[（m2·h·℃）/kJ]。</p><p>　　188—鋼管的導(dǎo)熱系數(shù)[kJ/（m2·h·℃）]</p>

89、<p>　　0.004—管子壁厚（m）</p><p>　?。ㄋ模?、冷卻面積和主要尺寸</p><p><b>　　蛇管總長度為：</b></p><p><b>　　確定一圈蛇管長度：</b></p><p>　　式中R—蛇管圈的半徑，為0.33m</p><p&

90、gt;　　h—蛇管每相鄰圈的中心距，取0.20m</p><p><b>　　蛇管的總?cè)?shù)為：</b></p><p>　　NP=L/L1=1332/20.7=65(圈) </p><p><b>　　蛇管總高度：</b></p><p><b>　　（五）、發(fā)酵罐壁厚</b>

91、;</p><p><b>　　1、發(fā)酵罐壁厚S</b></p><p>　　式中 P—設(shè)計壓力，取最高工作壓力的1.05倍，現(xiàn)取0.5MPa</p><p>　　D—發(fā)酵罐內(nèi)徑，D=533cm</p><p>　　—A3鋼的許用應(yīng)力，=127MPa</p><p>　　—焊縫系數(shù)，其范圍在0.1

92、5～1之間，取0.7</p><p>　　C—壁厚附加量（cm）</p><p>　　C=C1+C2+C3</p><p>　　式中C1—鋼板負偏差，視鋼板厚度查表確定，范圍為0.13～1.3，取C1=0.8mm</p><p>　　C2—為腐蝕裕量，單面腐蝕取1mm，雙面腐蝕取2mm，現(xiàn)取C2=2mm</p><p>

93、;　　C3—加工減薄量，對冷加工C3=0，熱加工封頭C3=S0×10﹪，現(xiàn)取C3=0</p><p>　　C=0.8+2+0=2.8（mm）</p><p>　　查詢可知選用30mm厚A3鋼板制作。</p><p><b>　　2、封頭壁厚計算</b></p><p>　　式中 P=0.5MPa ， D=53

94、3cm ， =127MPa ， =0.7</p><p>　　C=0.08+0.2+0.1=0.38（cm）</p><p>　　選用30mm厚A3鋼板制作</p><p>　　（六）、進出口管徑[10、12]</p><p>　　1、稀糖液進口管徑：</p><p>　　稀糖液體積流量為99m3/h，其流速為0.

95、42m3/s，則進料管截面積為：</p><p><b>　　=，管徑 </b></p><p>　　取無縫鋼管φ580×10，580mm＞288mm，可適用。</p><p><b>　　2、稀糖液出口管徑</b></p><p>　　因為出口物料量要比進口物料量大些，按說出口管徑應(yīng)該

96、比稀糖液進口管徑大些，所以取φ600×10無縫鋼管就可以滿足了。</p><p>　　則取無縫鋼管φ600×10</p><p><b>　　3、排氣口管徑</b></p><p>　　取φ630×12無縫鋼管。</p><p>　　4.2其它設(shè)備的計算和選型</p><

97、p>　　4.2.1蒸餾設(shè)備[6、8、17]</p><p>　　蒸餾設(shè)備采用差壓蒸餾兩塔系機組，可以充分利用過剩的溫差，也就是減少了有效熱能的損失。</p><p>　　參照 “上海酒精總廠差壓蒸餾兩塔系機組方案”，設(shè)計蒸餾機組如下：</p><p>　?。?）醪塔：仿法國方形浮閥塔板，塔徑3000mm，22板，板間距500mm，塔高14800mm，裙座直徑3

98、000mm，高5000mm；</p><p>　　（2）精餾塔：仿法國方形浮閥塔板，塔徑2600mm，65板，板間距350mm，塔高26500mm，裙座直徑2600mm，高5000mm。</p><p>　　4.2.2換熱器的選型</p><p>　　換熱器標(biāo)準(zhǔn)換熱管尺寸Ф25×2mm的不銹鋼,為正三角形排列,管間距t=32㎜.同時,管殼式換熱器的制造簡單

99、方便,相對投資費用較低。</p><p>　　為了便于管理和操作，整個發(fā)酵車間只需一只總酒精捕集器，這樣從整個工段而言塔負荷也比較穩(wěn)定，由于CO2中含酒精量變化不大，故沒有必要進行板數(shù)的設(shè)計。</p><p><b>　　4.2.3稀釋器</b></p><p>　　選用立式錯板糖蜜連續(xù)稀釋器。</p><p>　　生產(chǎn)

100、1t酒精需4180kg85°糖蜜,密度為1450kg/ m3,1天需4180×400=1672000kg，生產(chǎn)5萬噸酒精一天內(nèi)釋至25°糖蜜用量得：</p><p>　　14212×50000/250=2842400kg,密度1200kg/ m3,</p><p>　　V1=2842400/1200=2369m3</p><p&g

101、t;　　又稀釋器的近似體積等于：</p><p>　　式中 D—為稀釋器的內(nèi)徑，（m）</p><p>　　初選糖蜜按經(jīng)驗選取流速為u=0.35m3/s </p><p>　　l=0.35×24×3600=30240（m）</p><p>　　則 ，取0.35m</p><p>　　糖蜜輸送管

102、，流速為0.10m/s</p><p>　　取0.60m </p><p>　　表4-1 年產(chǎn)20萬噸酒精工廠設(shè)計主要設(shè)備一覽表</p><p><b>　　第五章 環(huán)保工程</b></p><p><b>　　5.1 廢物總類</b></p><p>　　酒精工

103、廠主要廢物類別按照其形態(tài)分為三類：</p><p>　　1、污水廢物。污水廢物按照其來源主要有</p><p>　　（1）發(fā)酵，蒸餾的經(jīng)過熱交換的冷凝水，其中有部分是封閉運行的，可以循環(huán)利用，有部分被熱交換器排除，其主要污染危害為熱污染。</p><p>　?。?）、各種設(shè)備和工藝流程的洗滌用水。其污染物含量低。</p><p>　?。?）、

104、生產(chǎn)工藝過程產(chǎn)生的廢水，其中含有大量的有機物等。</p><p>　　（4）、生活污水。員工生活中排放的污水。</p><p><b>　　2、氣體廢物。</b></p><p>　　主要為發(fā)酵過程中產(chǎn)生的CO2，鍋爐煤燃燒產(chǎn)生的尾氣，還有各種廢物積聚發(fā)酵產(chǎn)生的少量惡性氣體。</p><p>　　3、固體廢物。主要為生產(chǎn)

105、過程中產(chǎn)生的各種沉淀物和雜質(zhì)等。</p><p><b>　　5.2 廢物利用</b></p><p>　　酒精發(fā)酵行業(yè)三廢處理總體措施是：首先改進生產(chǎn)工藝，使三廢排放含量盡量的減低;然后在此基礎(chǔ)上，考慮將廢水廢渣綜合利用，如培養(yǎng)酵母，作為飼料蛋白，種植肥料等。處理回收利用流程如圖6-1：</p><p>　　圖6-1 糖蜜酒精廢液處理工藝流

106、程</p><p><b>　　5.2.1廢氣處理</b></p><p>　　（1）發(fā)酵過程中產(chǎn)生的CO2通過回流裝置回收利用，可再次制成干冰，或者被液化，以備生產(chǎn)中使用。</p><p>　?。?）鍋爐廢氣處理主要從源頭抓起，在經(jīng)濟允許的情況下，采購高品位的優(yōu)質(zhì)煤，或者通過將煤粉碎脫硫處理，再進行燃燒，以減少廢氣和煤顆粒的產(chǎn)生。雖然可以加裝

107、尾氣處理裝置，但是通過前面兩個步驟和因為經(jīng)濟性原則，不采取此項措施。</p><p>　　5.2.2廢水和廢渣處理</p><p>　　酒精廠廢水的特點是：有機物、懸浮物含量高，有毒物含量少，易造成水體營養(yǎng)化。由于各個工廠生產(chǎn)工藝不一樣，所產(chǎn)生的酒糟液也會不一樣，但是用糖蜜做原料發(fā)酵酒精所產(chǎn)生的酒糟液其成分大致如下表6-1所示[24]：</p><p>　　表6-1

108、糖蜜原料發(fā)酵酒精酒糟液組成分</p><p>　　可以看出酒精廢液里面的蛋白質(zhì)含量和糖含量非常高，仍可作為第二產(chǎn)品再次使用。今年來，廣西榨糖廠研發(fā)出了一種新型的污水處理方法，大致是將污水通過各種處理后，直接排放給農(nóng)民種植使用，如作為魚塘里面魚飼料，稻田里面作為肥料，農(nóng)民按M3支付給榨糖廠一定的費用。受其啟發(fā)，我自己綜合各種資料，找出了一條處理方法。</p><p>　　當(dāng)處理后廢液有農(nóng)民需

109、要時，主要目標(biāo)是將鍋爐粉塵，爐渣，濾泥等有機物變成肥料。如圖1路線運行所示，當(dāng)廢水在二沉池中和調(diào)節(jié)PH，并且加入一定的凝絮劑后，沉淀物濾渣則為植物的肥料，其經(jīng)過調(diào)節(jié)檢測后的二次濾液作為液體肥料賣給農(nóng)民。</p><p>　　當(dāng)農(nóng)民如因農(nóng)閑時，二次廢液供過于求時， 如圖2路線運行所示，在初沉池后不是添加石灰乳，而是接種菌絲蛋白，接種真菌，在31℃-32℃下通風(fēng)培養(yǎng)5-7h，經(jīng)分離，干燥粉碎后得到菌絲蛋白飼料（含粗蛋

110、白20%）以上，二次濾液則進行多效蒸發(fā)，其蒸發(fā)水回收，作為工藝?yán)淠褂?，達到了循環(huán)使用目的。濃縮液作為培養(yǎng)物一部分回流，一部分與濾渣拌料加工。</p><p>　　此套方法特點，利用一套設(shè)備可進行兩種不同的運行方式，充分考慮了各種情況，做到綜合利用。</p><p>　　第六章 車間布置設(shè)計</p><p><b>　　6.1車間布置設(shè)計</b&

111、gt;</p><p>　　6.1.1建筑基本原則</p><p>　　結(jié)合廠地的自然條件，因地制宜，又要注意技術(shù)經(jīng)濟性、節(jié)約用地、節(jié)省投資和留有發(fā)展余地。滿足生產(chǎn)要求，工藝流程合理工廠總體布局應(yīng)滿足生產(chǎn)要求，符合工藝過程，減少物流量。適應(yīng)工廠內(nèi)外運輸要求，線路短捷順直工廠總平面布置要與工廠內(nèi)部運輸方式相適應(yīng)。充分注意防火、防爆、防振與防噪聲安全生產(chǎn)是工廠布局首先要考慮的問題，在某些危險部

112、門之間應(yīng)留出適當(dāng)?shù)姆阑?、防爆間距。振動會影響精密作業(yè)車間的生產(chǎn)，因此精密車間必須遠離振源或采用必要的隔振措施。噪聲不僅影響工作，而且還會摧殘人的身體健康。因此，在工廠總平面布置時要考慮防噪聲問題，一是可以采取隔音措施，降低噪聲源發(fā)出的噪聲級；二是可以采取使人員多的部門遠離噪聲源的方法?？紤]建筑施工的便利條件</p><p>　　6.1.2建筑基本要求</p><p>　　(1) 必須符合生

113、產(chǎn)流程的要求：生產(chǎn)線應(yīng)順直、短捷、避免作業(yè)線的交叉和返回。建構(gòu)筑物廠房布置既要分區(qū)劃片，還要綜合廠地地形，合理選擇標(biāo)高，順應(yīng)等高線布置。</p><p>　　(2) 應(yīng)將人流物流通道分開，避免交叉，工廠大門應(yīng)設(shè)兩個以上。</p><p>　　(4) 必須符合國家有關(guān)規(guī)范和規(guī)定：如《工業(yè)企業(yè)設(shè)計衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)》、《建筑防火規(guī)范》、《廠礦道路設(shè)計規(guī)范》、《工廠企業(yè)采暖和空氣調(diào)節(jié)設(shè)計規(guī)范》、《工業(yè)鍋爐

114、房設(shè)計規(guī)范》、《“三廢”排放試行標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定》、《工業(yè)與民用通用設(shè)備電力裝備設(shè)計規(guī)范》等，及廠址所在地區(qū)的發(fā)展規(guī)劃。</p><p>　　6.1.3全廠總平面設(shè)計</p><p>　　廠區(qū)總平面的布置采用聯(lián)合式布置形式。生產(chǎn)車間集中建在廠區(qū)西南側(cè)，屬下風(fēng)向，這樣有利于物料的運輸，節(jié)省管子材料。鍋爐房配電站在廠區(qū)中央，有利于向各個部門輸配電及供熱，但熱電廠和鍋爐間則建在廠區(qū)最西側(cè)。職工宿舍遠離車

115、間，在上風(fēng)向。廠區(qū)周圍設(shè)有花草，美化環(huán)境。</p><p>　　6.2車間內(nèi)常用設(shè)備的布置</p><p><b>　　6.2.1發(fā)酵設(shè)備</b></p><p>　　由于酒精發(fā)酵周期長，發(fā)酵罐數(shù)量較多，發(fā)酵罐間的距離為4.0m，離墻的距離應(yīng)大于1m，每兩列發(fā)酵罐間應(yīng)留有足夠的人行通道和操作面，距離為3.0m。發(fā)酵罐用水泥支座落地安裝，罐底有出

116、料閥門，罐底離地面距離3.2m。辦公室、控制室和菌種室設(shè)在一樓。</p><p>　　6.2.2蒸餾設(shè)備及其他設(shè)備</p><p>　　蒸餾設(shè)備為半露天布置。車間為兩層，把較低的塔設(shè)備置于車間內(nèi)，基本上處于一條線，再沸器、分凝器、預(yù)熱器、泵等小設(shè)備也放在車間內(nèi)。較高的塔露天布置，其中包括醪塔、精餾塔。塔頂布置一組冷凝器，利用重力回流，節(jié)省能源消耗，同時也節(jié)約廠房造價。塔與塔的間距為2m以上

117、，塔距墻為1m以上。塔的人孔盡可能朝同一方，人孔的中心高度距樓面為1m左右。塔的視鏡也盡可能朝同一方向。男女更衣室在一樓，控制室設(shè)在二樓。</p><p>　　其他設(shè)備如表6-1，</p><p>　　表6-1 車間或部門的組成</p><p><b>　　結(jié)論</b></p><p>　　本設(shè)計在了解國內(nèi)外燃料酒精發(fā)

118、酵業(yè)生產(chǎn)、發(fā)展概況之后，通過分析、比較，初步確定了設(shè)計方案。我國酒精原料來源豐富，且發(fā)酵工藝簡單，故選擇以糖蜜為原料，采用臺灣酵母396號，通過連續(xù)發(fā)酵方式生產(chǎn)酒精。年產(chǎn)5萬噸酒精發(fā)酵車間酵車間需發(fā)酵罐36個，每個發(fā)酵罐300 ；配對500 的種子罐3個。日產(chǎn)200噸無水乙醇，年耗糖蜜209000噸.</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　

119、[1]吳思方：《發(fā)酵工廠工藝設(shè)計概論》[M]，中國輕工業(yè)出版2002，第1-31頁</p><p>　　[2]許開天：《酒精蒸餾技術(shù)(第二版)》[M]，中國輕工業(yè)出版1998，第1-436頁</p><p>　　[3]姚汝華：《酒精發(fā)酵工藝學(xué)》[M]，華南理工大學(xué)出版社1999，第1-253頁</p><p>　　[4]章克昌，吳佩琮：《酒精工業(yè)手冊》[M]，中國輕

120、工業(yè)出版1989，第1-231頁</p><p>　　[5]姚玉英：《化工原理（下冊）》[M]，天津科學(xué)技術(shù)出版2006，第199-286頁</p><p>　　[6]郭年祥：《化工過程及設(shè)備》[M]，冶金工業(yè)出版社2003，第1-410頁</p><p>　　[7]吳思方：《生物工程工廠世紀(jì)概念》[M]，中國輕工業(yè)出版2009，第1-309頁</p>

121、<p>　　[8]章克昌：《酒精與蒸餾酒工藝學(xué)》[M]，中國輕工業(yè)出版社2002，第1-567頁</p><p>　　[9]陳其斌（美）：《甘蔗糖手冊（下冊》）[M]，輕工業(yè)出版社1988，第1-574頁</p><p>　　[10]鄭裕國：《生物工程設(shè)備》[M]，化學(xué)工業(yè)出版社2007，第1-335頁</p><p>　　[11]董大勤：《化工設(shè)備機械

122、基礎(chǔ)》[M]，化學(xué)工業(yè)出版社,2002第1-512頁</p><p>　　[12]馬贊華：《酒精高效清潔生產(chǎn)新工藝》[M]，化學(xué)工業(yè)出版社2003，第1-273頁</p><p>　　[13]傅其軍：《燃料乙醇的發(fā)展前景》[J]，《廣西輕工業(yè)》，2002年第12期，第6-10頁</p><p>　　[14]賈樹彪等：《新編酒精工藝學(xué)》[M]，化學(xué)工業(yè)出版2004，第

123、1-333頁</p><p>　　[15]江鴻，郭仁惠，張盼月等：《酒精廢水的回收利用與凈化研究》[J],《工業(yè)水處理》，1998年第05期，第44頁</p><p>　　[16]孫彥：《生物分離工程》[M],化學(xué)工業(yè)出版社2005，第1-453頁</p><p>　　[17] 張君，劉德華：《世界燃料酒精工業(yè)發(fā)展現(xiàn)狀與展望》[J]，《釀酒科技》，2004年第5期，

124、第118-121頁</p><p>　　[18]邱樹毅：《生物工藝學(xué)》[M]，化學(xué)工業(yè)出版社2009，第1-219頁</p><p>　　[19]戚以政：《生物反應(yīng)工程》[M]，化學(xué)工業(yè)出版社2009，第1-31頁</p><p><b>　　附 錄</b></p><p>　　附表1 1大氣壓和沸點溫度下，

125、酒精水溶液及其蒸汽的熱含量</p><p>　　附表2 酒精水溶液的比熱容[kj/（kg.K）]</p><p>　　表3 乙醇-水汽液平衡數(shù)據(jù)</p><p><b>　　謝 辭</b></p><p>　　隨著4個多月的畢業(yè)設(shè)計的結(jié)束，大學(xué)的四年學(xué)習(xí)和生活也接近了尾聲，思念的努力和付出也將劃下完美的句號

126、。</p><p>　　本次論文設(shè)是在**老師悉心指導(dǎo)下完成的，從課題的選定到具體的設(shè)計過程，無一不凝聚著**老師的汗水和心血。在畢業(yè)設(shè)計期間，**老師給我提供了許多專業(yè)知識上指導(dǎo)和建議，她那一絲不茍的作風(fēng)和嚴(yán)謹(jǐn)、務(wù)實的求學(xué)態(tài)度給我留下深刻的印象，是我學(xué)習(xí)的榜樣。在此向**老師表示深深的感謝。</p><p>　　與此同時，畢業(yè)設(shè)計順利的完成，也離不開在這四年中給與我諸多教誨和幫助老師們，