畢業(yè)論文---高性能封隔器膠筒研制

1、<p>　　高性能封隔器膠筒研制</p><p>　　摘要：根據(jù)膠筒的使用環(huán)境及特點(diǎn)，針對(duì)目前市場(chǎng)上小直徑特殊膠筒普遍存在耐壓差低、壽命短的缺點(diǎn)，開展了小直徑封隔器膠筒的膠料配合和結(jié)構(gòu)形狀研究。結(jié)果顯示：與炭黑/NBR體系相比，在過氧化物硫化體系下，甲基丙稀酸鎂可以有效補(bǔ)強(qiáng)丁腈橡膠，MMg/NBR硫化膠的邵A硬度、拉伸強(qiáng)度、扯斷伸長(zhǎng)率和100%定伸強(qiáng)度均較高；新設(shè)計(jì)的膠筒結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單合理、易卸模、成品率高，

2、并通過模擬試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，新的結(jié)構(gòu)形狀可以有效改善膠筒的抗破壞性能，耐壓差性能平均提高5MPa。研制出的小直徑特殊膠筒性能指標(biāo)達(dá)到了耐溫120℃、耐壓差25MPa，能滿足油田大部分套變井的要求。</p><p>　　關(guān)鍵詞：封隔器膠筒； 過氧化物； 甲基丙稀酸鎂； 結(jié)構(gòu)； 模擬試驗(yàn)</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><

3、;b>　　前言1</b></p><p>　　1 封隔器膠筒工況分析2</p><p><b>　　1.1 簡(jiǎn)介2</b></p><p>　　1.2 工況分析2</p><p>　　1.3 膠筒性能的影響因素2</p><p>　　2 研究方案設(shè)計(jì)4</p&g

4、t;<p>　　2.1 技術(shù)路線4</p><p>　　2.2 技術(shù)方案4</p><p><b>　　3 配方實(shí)驗(yàn)5</b></p><p>　　3.1 實(shí)驗(yàn)準(zhǔn)備5</p><p>　　3.1.1 原材料選擇5</p><p>　　3.1.2 儀器設(shè)備5</p&g

5、t;<p>　　3.2 實(shí)驗(yàn)方案5</p><p>　　3.2.1 補(bǔ)強(qiáng)性能采用正交設(shè)計(jì)法進(jìn)行配方設(shè)計(jì)5</p><p>　　3.2.2 防老化試驗(yàn)設(shè)計(jì)5</p><p>　　3.3 實(shí)驗(yàn)過程6</p><p>　　3.3.1 混煉6</p><p>　　3.3.2 硫化6</p>

6、<p>　　3.3.3 物化性能測(cè)試6</p><p>　　3.4 結(jié)果分析7</p><p>　　3.4.1 補(bǔ)強(qiáng)性能分析7</p><p>　　3.4.2 防老化性能分析7</p><p><b>　　3.5 小結(jié)7</b></p><p>　　4 結(jié)構(gòu)形狀優(yōu)化8&l

7、t;/p><p>　　4.1 尺寸設(shè)計(jì)8</p><p>　　4.2 端部形狀設(shè)計(jì)8</p><p>　　5 加工工藝研究9</p><p>　　5.1 填料方式9</p><p>　　5.2 膠筒壁厚對(duì)硫化時(shí)間及溫度的影響9</p><p>　　6 封隔器膠筒模擬試驗(yàn)10</p&

8、gt;<p>　　6.1 試驗(yàn)設(shè)備10</p><p>　　6.2 試驗(yàn)記錄10</p><p>　　6.3 試驗(yàn)結(jié)果分析10</p><p>　　6.3.1 結(jié)構(gòu)形狀對(duì)膠筒性能的影響10</p><p>　　6.3.2 初始密封的座封力測(cè)定11</p><p>　　6.3.3 座封載荷和密封壓

9、差的關(guān)系11</p><p><b>　　結(jié)論12</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)13</b></p><p><b>　　致謝14</b></p><p><b>　　前言</b></p><p>　　近年來

10、，中原油田的開發(fā)已進(jìn)入高含水階段，井況惡化現(xiàn)象嚴(yán)重，各種新的配套工藝措施不斷出現(xiàn)，所需井下工具的結(jié)構(gòu)類型也越來越多。根據(jù)統(tǒng)計(jì)，到2003年底中原油田有各類套管損壞井1121口，約占總油水井?dāng)?shù)的24%，其中，存在套管縮徑變形問題的有720口，其變形段的內(nèi)徑僅有Φ108mm或者更少。常規(guī)的51/2〞井下工具的外徑一般在Φ113mm～Φ115mm，不能配合這部分措施井施工，導(dǎo)致部分油水井停產(chǎn)，給油田帶來了巨大損失。故急需研制小直徑封隔器來滿足

11、現(xiàn)場(chǎng)施工需求，使這部分油水井恢復(fù)生產(chǎn)。另外隨著4〞套管技術(shù)在部分變形井中的應(yīng)用，也需要小直徑封隔器來配合現(xiàn)場(chǎng)施工。兩種封隔器都必須配有高性能的特殊膠筒來保證其密封性能和措施有效期。</p><p><b>　?。ㄒ韵聝?nèi)容略）</b></p><p>　　1 封隔器膠筒工況分析</p><p><b>　　1.1 簡(jiǎn)介</b>

12、;</p><p>　　封隔器膠筒一般由彈性體復(fù)合材料制備而成，可分為強(qiáng)制型、自封型和復(fù)合型等，強(qiáng)制型中的壓縮式封隔器膠筒是用的最為普遍的一種，本課題研究的就是此類。作為封隔器的關(guān)鍵的彈性體密封部件。其位于油管和套管之間，座封時(shí)承受軸向載荷產(chǎn)生徑向大變形，膠筒外壁與套管壁產(chǎn)生接觸壓力，封隔環(huán)空。實(shí)現(xiàn)分層注水、酸化、壓裂等工藝措施。其質(zhì)量的好壞直接影響到井下工具性能的高低，影響到增產(chǎn)措施的成敗。據(jù)保守估計(jì)，國(guó)內(nèi)油田

13、年消耗量約在10萬套以上。</p><p><b>　　1.2 工況分析</b></p><p>　　封隔器膠筒的使用工況是非常復(fù)雜和苛刻的：高壓、高溫、處于油介質(zhì)中、同時(shí)還受到硫化氫、蒸汽、酸等的侵蝕。在這樣的環(huán)境中，彈性體復(fù)合材料將會(huì)發(fā)生油溶脹、老化、過度交聯(lián)等現(xiàn)象，導(dǎo)致材料的硬度上升、強(qiáng)度下降、彈性下降、抗裂口增長(zhǎng)能力也明顯降低。因此容易在單次使用時(shí)就產(chǎn)生早期破

14、壞，導(dǎo)致密封失敗。同時(shí)，封隔器膠筒的“爆炸式解壓破壞”模式是客觀存在的，它將容易發(fā)生在膠筒的重復(fù)使用情況下。</p><p><b>　?。ㄒ韵聝?nèi)容略）</b></p><p>　　1.3 膠筒性能的影響因素</p><p>　　在膠筒的使用工況下，各種橡膠的拉伸結(jié)晶特性事實(shí)上已經(jīng)消失（即已經(jīng)超過了橡膠的拉伸結(jié)晶熔點(diǎn)），常溫下表現(xiàn)的高強(qiáng)度特性完

15、全不復(fù)存在，實(shí)驗(yàn)表明：室溫下炭黑填充補(bǔ)強(qiáng)的NBR的常溫強(qiáng)度25MPa以上，但在150℃下，卻不足4MPa（見圖1.1）。即使是抗熱氧老化特性非常好的氫化丁腈橡膠和氟橡膠，高溫下的強(qiáng)度也大概是常溫強(qiáng)度的25%以下（見表1.1）。如此低的強(qiáng)度無法滿足高壓密封需要，更不能抵制“爆炸式解壓破壞”模式。導(dǎo)致膠筒肩部出現(xiàn)裂紋、裂紋擴(kuò)展、最后破裂失效。表1.2顯示了常規(guī)薄壁膠筒在不同溫度下耐壓差性能的變化。</p><p>　

16、　圖1.1 橡膠材料性能隨溫度變化示意圖</p><p>　　表1.1 溫度對(duì)橡膠材料性能的影響</p><p>　　表1.2 常規(guī)φ80膠筒在不同溫度下耐壓差性能比較</p><p>　　從表1.2可以看出，橡膠材料性能隨著溫度升高而大副下降是膠筒高溫破壞的主要原因，所以，有效提高橡膠材料的強(qiáng)度和改善材料抵抗老化的能力是提高膠筒性能的關(guān)鍵。</p>

17、<p><b>　　2 研究方案設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　2.1 技術(shù)路線</b></p><p>　　技術(shù)路線如圖2.1所示</p><p><b>　　圖2.1 技術(shù)路線</b></p><p><b>　　2.2 技術(shù)方案</b

18、></p><p>　　先通過大量的實(shí)驗(yàn)室研究，包括：復(fù)合材料的力學(xué)性能、防老化性能試驗(yàn)，獲得特種彈性體復(fù)合材料配合的基本規(guī)律，獲取最佳的配合和制備工藝參數(shù)。進(jìn)而，對(duì)實(shí)驗(yàn)室規(guī)模產(chǎn)生的復(fù)合材料（10公斤級(jí)別），制備封隔器膠筒樣品，研究最佳的加工工藝條件，對(duì)膠筒的結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)等。然后，制備樣品進(jìn)行模擬試驗(yàn)，通過性能反饋來優(yōu)化復(fù)合材料的配合及制備工藝，優(yōu)化膠筒的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、模具設(shè)計(jì)、成型工藝等內(nèi)容。使膠筒性能達(dá)

19、到要求的指標(biāo)。</p><p><b>　　3 配方實(shí)驗(yàn)</b></p><p><b>　　3.1 實(shí)驗(yàn)準(zhǔn)備</b></p><p>　　3.1.1 原材料選擇</p><p><b>　?。ù颂巸?nèi)容略）</b></p><p>　　3.1.2 儀器設(shè)

20、備</p><p>　　主要包括Φ230mm開煉機(jī)， 100t、50t平板硫化機(jī)，MDR-100E硫化測(cè)定儀，老化測(cè)定儀，沖片機(jī)1臺(tái)，DL-2.5電子拉力試驗(yàn)機(jī)，油浸模擬試驗(yàn)裝置。</p><p><b>　　3.2 實(shí)驗(yàn)方案</b></p><p>　　進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)和防老化兩個(gè)方面的性能試驗(yàn)。</p><p>　　3.2.

21、1 補(bǔ)強(qiáng)性能采用正交設(shè)計(jì)法進(jìn)行配方設(shè)計(jì)</p><p>　　考慮到多因素變量，選定相應(yīng)的變量及變量水平見表3.1。</p><p>　　表3.1 變量及水平表</p><p><b>　　（表格略）</b></p><p>　　不考慮因素之間的相互作用，并且因素的變化水平都是三個(gè)，因此,采用L9（34）正交試驗(yàn)表,可以安

22、排三個(gè)系列實(shí)驗(yàn)元素，對(duì)三個(gè)系列試驗(yàn)的具體安排如下表3.2。</p><p>　　表3.2 丁腈橡膠 L9（34）</p><p><b>　?。ū砀衤裕?lt;/b></p><p>　　3.2.2 防老化試驗(yàn)設(shè)計(jì)</p><p>　　考慮到油田井下的實(shí)際工況，存在油、水、氧、硫化氫等介質(zhì)，選擇了幾種防老劑進(jìn)行并用，具體設(shè)計(jì)見

23、表3.3。</p><p>　　表3.3 防護(hù)體系設(shè)計(jì)表</p><p><b>　　（表格略）</b></p><p><b>　　3.3 實(shí)驗(yàn)過程</b></p><p><b>　　3.3.1 混煉</b></p><p>　　針對(duì)丁腈膠的特點(diǎn)，選

24、擇合理的混煉工藝：</p><p><b>　?。ㄒ韵聝?nèi)容略）</b></p><p><b>　　3.3.2 硫化</b></p><p>　　正硫化點(diǎn)的確定利用硫化儀測(cè)定出各試驗(yàn)配方，計(jì)算正硫化時(shí)間（表3.4）。</p><p>　　表3.4 各配方正硫化時(shí)間表</p><p

25、><b>　?。ū砀衤裕?lt;/b></p><p>　　3.3.3 物化性能測(cè)試</p><p>　　按照國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，壓片測(cè)試，各配方的強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、硬度、老化系數(shù)等主要性能指標(biāo)測(cè)試結(jié)果見表3.5。</p><p>　　表 3.5 硫化膠性能表</p><p>　　各防護(hù)體系耐熱氧老化性能見表3.6。</p>

26、;<p>　　表3.6 各防護(hù)體系耐熱氧老化性能對(duì)比</p><p><b>　?。ū砀衤裕?lt;/b></p><p>　　耐水井介質(zhì)性能對(duì)比見表3.7。</p><p>　　表3.7 各防護(hù)體系耐水井介質(zhì)性能對(duì)比</p><p><b>　?。ū砀衤裕?lt;/b></p>&

27、lt;p><b>　　3.4 結(jié)果分析</b></p><p>　　3.4.1 補(bǔ)強(qiáng)性能分析</p><p>　　按L9（34）正交法對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，計(jì)算各因素的水平數(shù)據(jù)和，并求出最大偏差R，表3.8列出了試驗(yàn)的結(jié)果。</p><p>　　由表中數(shù)據(jù)可以看出，對(duì)拉伸強(qiáng)度的影響因素D﹥A﹥B﹥C，最佳組合為A3B2C2D3；對(duì)扯斷伸長(zhǎng)率的影

28、響D=C﹥A﹥B，最佳組合為A1B2C2D3；對(duì)老化因素的影響D﹥B=C﹥A，最佳組合為A1B2C2D3。</p><p><b>　?。ㄒ韵聝?nèi)容略）</b></p><p>　　表3.8 丁腈橡膠試驗(yàn)結(jié)果</p><p><b>　?。ū砀衤裕?lt;/b></p><p>　　3.4.2 防老化性能分

29、析</p><p>　　從表3.6、3.7中可以看出，防護(hù)體系的加入可以大大提高橡膠材料的耐老化和耐水井介質(zhì)性能，平均提高一倍以上。在三種防護(hù)體系的對(duì)比中，MB/BLE/硬脂酸防護(hù)體系（2.0/1.0/1.0）的橡膠材料性能最優(yōu)。</p><p><b>　　3.5 小結(jié)</b></p><p>　?。?）適的配合體系可以使膠料的綜合性能達(dá)到最

30、佳，拉伸強(qiáng)度提高5～7MPa；伸長(zhǎng)率高出50%；老化系數(shù)提高10%～15%。</p><p>　?。?）特殊補(bǔ)強(qiáng)劑甲基丙稀酸鎂（MMg）的應(yīng)用可以有效提高膠料的物理機(jī)械性能，同等條件下，10份甲基丙稀酸鎂可以提高拉伸強(qiáng)度5在MPa以上，提高伸長(zhǎng)率30%～50%。這一點(diǎn),對(duì)大變形量的小直徑膠筒是很重要的。</p><p>　　經(jīng)過以上的配方試驗(yàn)，確定了最佳配方見表3.9。</p>

31、<p>　　表3.9 優(yōu)化配方及性能表</p><p><b>　?。ū砀衤裕?lt;/b></p><p><b>　　4 結(jié)構(gòu)形狀優(yōu)化</b></p><p><b>　　4.1 尺寸設(shè)計(jì)</b></p><p>　?。?）51/2〞膠筒內(nèi)、外徑分別確定為Φ60mm

32、和Φ104mm（與封隔器鋼體配套），根據(jù)資料介紹，膠筒高度可以用下式近似計(jì)算：</p><p>　　⊿P（Rt2－R12）</p><p>　　2R1[I]＋2 RtfP0μ/(1－μ) （4.1）</p><p>　　Rt—套管內(nèi)半徑，mm；R1—膠筒外半徑，mm；</p><p>　　⊿P—工作壓差，

33、MPa；[I]—膠筒許用剪切應(yīng)力，MPa；</p><p>　　f—膠筒與套管壁的摩擦系數(shù)，一般取0.3；</p><p>　　P0—預(yù)壓載荷，MPa；μ—波松系數(shù)，一般取0.475。</p><p><b>　?。ㄒ韵聝?nèi)容略）</b></p><p>　?。?）4〞膠筒內(nèi)外徑設(shè)計(jì)為60mm和80mm，高度采用式4.1計(jì)

34、算。</p><p><b>　?。ㄒ韵聝?nèi)容略）</b></p><p>　　4.2 端部形狀設(shè)計(jì)</p><p>　　根據(jù)資料介紹和實(shí)際試驗(yàn)得到，膠筒在長(zhǎng)時(shí)間的大壓縮負(fù)荷和介質(zhì)的物理化學(xué)作用下，膠筒肩部應(yīng)力集中，產(chǎn)生很大的殘余變形將導(dǎo)致膠筒破壞。桶形膠筒的變形與應(yīng)力關(guān)系見圖4.1：</p><p><b>　

35、　（圖略）</b></p><p>　　圖 4.1 桶形膠筒的變形與應(yīng)力關(guān)系</p><p>　　根據(jù)這個(gè)原理，設(shè)計(jì)了新型膠筒端部形狀如下圖，并通過模擬試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，新的結(jié)構(gòu)形狀可以有效改善膠筒的抗破壞性能，耐壓差性能平均提高5Mpa（詳見圖4.2）。 </p><p>　　(a) 改變前形狀 (b) 改變后形狀</p><p

36、>　　圖4.2 膠筒形狀對(duì)比圖</p><p><b>　　5 加工工藝研究</b></p><p><b>　　5.1 填料方式</b></p><p>　　采用手工填料和注壓移模兩種方式并改變硫化的壓力進(jìn)行試驗(yàn)，檢驗(yàn)?zāi)z筒的外觀、斷面性質(zhì)、硫化膠密度。表5.1中列出了對(duì)比的結(jié)果：</p><p&

37、gt;　　表5.1 填料方式對(duì)性能的影響</p><p><b>　?。ū砀衤裕?lt;/b></p><p>　　從表中可以看出，注壓移模明顯優(yōu)于手工填料，而且隨著硫化壓力的增加，膠料的流動(dòng)性增加，外觀及致密度有明顯改善，產(chǎn)品性能提高。綜合考慮選用注壓移模方式進(jìn)行填料，硫化壓力定為15 MPa—20MPa。</p><p>　　5.2 膠筒壁厚對(duì)硫

38、化時(shí)間及溫度的影響</p><p>　　橡膠的硫化溫度和硫化時(shí)間是相互制約的，它們之間的關(guān)系可以用下式表示：</p><p>　　t1/t2 = K(T2-T1)/10 （5.1）</p><p>　　t1---溫度為T1時(shí)所需的硫化時(shí)間；</p><p>　　t2---溫度為T2時(shí)

39、所需的硫化時(shí)間；</p><p>　　K---硫化溫度系數(shù)，一般取K=2。</p><p>　　從式5.1說明，硫化溫度提高10℃，硫化時(shí)間可縮短一倍，溫度的提高可以有效的提高生產(chǎn)效率。但橡膠的傳導(dǎo)系數(shù)很低，傳熱速度很慢，對(duì)于象膠筒的厚壁制品，內(nèi)層的溫度達(dá)到規(guī)定的硫化溫度需要一定的時(shí)間，硫化溫度過高，就會(huì)導(dǎo)致內(nèi)外層硫化不均，要么外層正硫化內(nèi)層欠硫化，要么內(nèi)層正硫化外層過硫化，影響膠筒的性能

40、。</p><p><b>　　（以下內(nèi)容略）</b></p><p>　　6 封隔器膠筒模擬試驗(yàn)</p><p><b>　　6.1 試驗(yàn)設(shè)備</b></p><p>　?。?）模擬試驗(yàn)裝置：</p><p>　　模擬試驗(yàn)裝置是膠筒室內(nèi)試驗(yàn)的主要設(shè)備，由試壓泵、套加熱裝置和

41、控溫儀等組成。</p><p>　　技術(shù)指標(biāo)為：試驗(yàn)溫度：室溫～180℃</p><p>　　試驗(yàn)壓差：0～120MPa</p><p>　　套管內(nèi)徑：86 mm 、125mm</p><p><b>　?。?）試驗(yàn)工具：</b></p><p>　　膠筒試驗(yàn)工具主要由活塞、液缸、蘿卜頭、中心管和

42、外鎖緊機(jī)構(gòu)組成。利用試驗(yàn)工具模擬封隔器膠筒的工作狀態(tài)，可以進(jìn)行膠筒的座封性能、密封性能的測(cè)試。</p><p><b>　　6.2 試驗(yàn)記錄</b></p><p>　　表6.1、6.2列出了部分試驗(yàn)原始記錄。</p><p>　　6.3 試驗(yàn)結(jié)果分析</p><p>　　6.3.1 結(jié)構(gòu)形狀對(duì)膠筒性能的影響</p

43、><p>　　在膠筒內(nèi)外徑一定的條件下，膠筒高度對(duì)性能有較大的影響，表6.3列出了相同條件下不同高度膠筒所達(dá)到耐壓指標(biāo)：</p><p>　　表6.1 51/2〞套管膠筒模擬試驗(yàn)記錄</p><p><b>　?。ū砀衤裕?lt;/b></p><p>　　表6.2 4〞套管膠筒模擬試驗(yàn)記錄</p><p>

44、;<b>　　（表格略）</b></p><p>　　表6.3 膠筒高度與工作壓差關(guān)系</p><p><b>　?。ū砀衤裕?lt;/b></p><p>　　可見膠筒太長(zhǎng)和太短都不能取得最好的性能，分析其原因，膠筒太短，座封時(shí)肩部變形量大，易剪切破壞，座封后與套管壁的有效接觸面積小，也不利于長(zhǎng)久密封；膠筒太長(zhǎng)，座封過程容易出

45、現(xiàn)雙峰現(xiàn)象，降低與套管壁的接觸應(yīng)力，也就降低了所能密封的工作壓差。所以，合理的膠筒高度可以有效提高耐壓指標(biāo)。</p><p>　　通過試驗(yàn)得出：51/2〞小直徑膠筒的合理高度為100mm，4〞膠筒的合理高度為50mm，與理論計(jì)算值基本相同。但內(nèi)外徑的改變也會(huì)引起合理高度的改變。</p><p>　　6.3.2 初始密封的座封力測(cè)定</p><p>　　在地面上用4〞

46、套管膠筒加壓，泵壓為1.5Mpa時(shí)，膠筒開始貼緊套管壁，經(jīng)計(jì)算此時(shí)座封力為12kN，達(dá)到性能指標(biāo)要求。</p><p>　　6.3.3 座封載荷和密封壓差的關(guān)系 </p><p>　　根據(jù)資料介紹，座封載荷F和密封壓差⊿P具有下面的關(guān)系：</p><p>　　π⊿P（Rt2－R02）（R12－R02）</p><p>　　4f R0h（1－ε

47、z）</p><p>　　2Rt(Rt－R12)</p><p>　?。≧t2－R02） （6.1）</p><p>　　Rt—套管內(nèi)半徑，mm；</p><p>　　R1—膠筒外半徑，mm； </p><p>　　R0—中心管外半徑，mm； </p>&

48、lt;p>　　h—膠筒高度，mm；</p><p>　　f—膠筒與套管壁的摩擦系數(shù)，一般取0.3；</p><p>　　由以上公式計(jì)算和實(shí)際測(cè)試的結(jié)果見表6.4：</p><p>　　表6.4 座封載荷與密封壓差的關(guān)系</p><p><b>　?。ū砀衤裕?lt;/b></p><p>　　從表

49、中可以看出，實(shí)際試驗(yàn)的座封載荷高于理論計(jì)算值，這在實(shí)際應(yīng)用中是必要的。</p><p><b>　　（以下內(nèi)容略） </b></p><p><b>　　結(jié)論</b></p><p>　?。?）在過氧化物硫化體系條件下，甲基丙稀酸鎂（MMg）的應(yīng)用可以有效提高膠料的物理機(jī)械性能。尤其適應(yīng)大變形量的小直徑膠筒。</p&

50、gt;<p>　?。?）膠筒結(jié)構(gòu)的合理設(shè)計(jì)，可以有效提高膠筒的耐壓差性能和密封耐久性能。</p><p>　　（3）研制出的小直徑特殊膠筒具有結(jié)構(gòu)合理、性能高、用途廣等特點(diǎn)，能滿足油田大部分套變井的要求 ，推廣應(yīng)用前景廣闊。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1] 袁新恒，張穩(wěn)西，張勇，等.甲基丙

51、烯酸鎂對(duì)NBR的補(bǔ)強(qiáng)作用[J].橡膠工業(yè),1999,46（5）:281-28</p><p>　　[2] 李航，吳文濤，羅東山.甲基丙烯酸鋅在NBR/木質(zhì)素中的應(yīng)用 [J].合成橡膠工業(yè).1995,18（6）:357-359</p><p>　　[3] 趙陽(yáng)，盧詠來，劉力，等.甲基丙烯酸鋅/丁腈橡膠納米-微米混雜復(fù)合材料[J] .合成橡膠工業(yè).2001,24（6）:350-353</

52、p><p>　　[4] 陳朝暉，王迪珍.甲基丙烯酸鋅在NBR中的應(yīng)用 [J] .合成橡膠工業(yè).2001，24（5）：294-297</p><p>　　[5] 陳朝暉，王迪珍，羅東山，等.高性能NBR/Zn（MMg）2合金的研究[J] .合成橡膠工業(yè).1999，22（6）：365-367</p><p>　　[6] 封隔器理論基礎(chǔ)及應(yīng)用.江漢石油管理局采油工藝研究所[J

53、] .江漢石油學(xué)院采油教研室. 1983</p><p>　　[7] 謝遂志.生膠及骨架材料,橡膠工業(yè)手冊(cè)第一分冊(cè).機(jī)械工業(yè)出版社，1989</p><p>　　[8] 梁星宇.配方與基本工藝,橡膠工業(yè)手冊(cè)第三分冊(cè). 機(jī)械工業(yè)出版社，1989</p><p>　　[9] 劉植榕.試驗(yàn)方法,橡膠工業(yè)手冊(cè)第八分冊(cè). 機(jī)械工業(yè)出版社，1989</p><