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1、本文系統(tǒng)地研究了3種不同C含量(0.05wt.%,0.09wt.%,0.17wt.%)對(duì)DZ417G高溫合金鑄造過程中與陶瓷型殼的界面反應(yīng)及不同C含量對(duì)DZ417G高溫合金組織及性能的影響。
高溫合金鑄造過程當(dāng)中,合金與陶瓷型殼及型芯之間的界面反應(yīng)會(huì)使得鑄件表面形成反應(yīng)層或粘砂層等表面缺陷,使鑄件表面質(zhì)量下降,影響鑄件的尺寸精度和后續(xù)加工。合金熔體與陶瓷之間的潤(rùn)濕性與界面反應(yīng)相關(guān),界面反應(yīng)一般會(huì)增加潤(rùn)濕性,使得合金熔體比較容易
2、滲入型殼面層的孔隙而造成鑄件表面粗糙等問題。合金中的活性元素、陶瓷型殼面層成分及合金澆注溫度等是影響界面反應(yīng)的重要因素。因此,進(jìn)行高溫合金/陶瓷型殼的潤(rùn)濕性及界面反應(yīng)的研究、探索合金中的活性元素以及陶瓷材料的成分對(duì)高溫合金/陶瓷型殼的界面反應(yīng)的影響具有重要的理論意義和現(xiàn)實(shí)意義。在此基礎(chǔ)上,采用座滴試驗(yàn)研究了合金中活性元素C對(duì) DZ417G高溫合金與陶瓷型殼界面反應(yīng)的影響。利用掃描電鏡觀察界面反應(yīng)產(chǎn)物形貌、通過XRD分析反應(yīng)產(chǎn)物的物相。研
3、究表明:隨著合金中的C含量增加,合金與陶瓷之間潤(rùn)濕角越小,界面反應(yīng)越嚴(yán)重,合金中C是Cr參與界面反應(yīng)的“催化劑”,當(dāng)合金中C含量大于0.09wt.%時(shí),Cr參與界面反應(yīng),形成氧化物Cr2O3, Cr2O3與陶瓷型殼中的Al2O3結(jié)合形成紫紅色物質(zhì)9Al2O3·Cr2O3。
采用Bridgeman法制備了3種C含量的定向凝固鑄態(tài)合金試樣。研究結(jié)果表明:隨著C含量由0.05wt.%升高到0.17wt.%,一次和二次枝晶形態(tài)均無(wú)明顯
4、變化,但當(dāng)C含量為0.09wt.%時(shí),三次枝晶較發(fā)達(dá);C含量的升高顯著降低Ti元素偏析程度和γ-γ'共晶含量,增加MC型碳化物含量。不同C含量合金中MC型碳化物形貌均為草書體狀且與基體存在(001)γ//(001)TiC和<001>γ//<001>TiC的取向關(guān)系,C含量增加促進(jìn)了草書體狀碳化物的生長(zhǎng)。此外,縮松的尺寸和數(shù)量隨 C含量升高呈先減小后增大趨勢(shì)。合金的凝固組織與MC碳化物的生成密切相關(guān)。
合金經(jīng)過標(biāo)準(zhǔn)熱處理制度(1
5、220℃/4h,空冷+980℃/16h,空冷)后。利用掃描電子顯微鏡(SEM)和透射電子顯微鏡(TEM)等方法研究了3種不同碳含量的 DZ417G高溫合金的熱處理組織和力學(xué)性能,并分析了合金的顯微組織對(duì)拉伸性能和持久性能之間的影響。結(jié)果表明:經(jīng)過熱處理后,枝晶干的γ'相呈均勻細(xì)小的立方塊狀,且枝晶間的共晶及粗大的γ'相基本回溶,達(dá)到了較好的均勻化效果;MC碳化物發(fā)生了退化反應(yīng),出現(xiàn)了 M23C6碳化物。室溫拉伸條件下,隨著 C含量增加,
6、合金的抗拉強(qiáng)度稍有降低,屈服強(qiáng)度先較快上升后較快下降;塑性呈降低趨勢(shì)。900℃拉伸條件下,隨著合金中C含量增加,其抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度先緩慢上升后較快下降;塑性先較快下降后緩慢回升。高溫持久壽命均隨著 C含量增加而降低,C含量增加對(duì)980℃/216MPa持久條件下的持久塑性影響不大,卻使760℃/725Mpa持久條件下的持久塑性下降,這是因?yàn)楹辖鹬形聪墓簿?、縮松和碳化物會(huì)成為合金性能的薄弱位置,而 C會(huì)直接引起合金中的共晶及碳化物數(shù)量
7、的變化,因此經(jīng)過本文研究,認(rèn)為含碳量為0.05wt.%時(shí),合金的力學(xué)性能最佳。
本文的工作表明:從C對(duì)合金的粘砂情況和C對(duì)合金的力學(xué)影響情況兩方面考慮。C作為合金元素,適量的加入到高溫合金中,可以強(qiáng)化晶界,凈化合金液;另一方面,C作為活性元素,可以與SiO2發(fā)生反應(yīng)并“催化”合金中的Cr元素參與界面反應(yīng),從而改善合金與陶瓷的潤(rùn)濕性,導(dǎo)致合金表面出現(xiàn)粘砂現(xiàn)象。因此,合理控制合金中的 C含量不但可以減輕合金表面的粘砂程度,還有利于
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