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文檔簡(jiǎn)介
1、鈦合金由于具有比強(qiáng)度高、耐腐蝕和耐高溫等優(yōu)點(diǎn),而成為航空航天領(lǐng)域的關(guān)鍵結(jié)構(gòu)材料。片狀組織鈦合金具有很強(qiáng)的高溫組織穩(wěn)定性,一般需通過在α+β相區(qū)進(jìn)行大塑性變形以實(shí)現(xiàn)等軸化。與β相區(qū)變形相比,片狀組織鈦合金在α+β相區(qū)變形時(shí)存在變形溫度低、變形抗力大、工藝塑性差等問題,變形過程中容易產(chǎn)生各種塑性變形缺陷,此外,鈦合金的導(dǎo)熱性較差,容易導(dǎo)致變形不均勻,很難得到組織均勻、性能良好的加工件。因此,為了實(shí)現(xiàn)片狀組織鈦合金熱變形過程中組織與性能控制,
2、研究片狀組織鈦合金在α+β相區(qū)的塑性變形特性和等軸化行為就顯得尤為重要。
通過對(duì)不同α片層厚度的兩種TA15鈦合金在α+β相區(qū)溫度750℃~950℃、應(yīng)變速率0.001s-1~10s-1范圍進(jìn)行等溫恒應(yīng)變速率壓縮實(shí)驗(yàn),研究了熱變形參數(shù)和α片層厚度對(duì)TA15鈦合金流動(dòng)應(yīng)力的影響規(guī)律,計(jì)算了不同α片層厚度TA15鈦合金的變形激活能,并建立了適用于不同片層厚度TA15鈦合金的通用型本構(gòu)模型,該本構(gòu)模型的計(jì)算精度較高,流動(dòng)應(yīng)力的實(shí)
3、驗(yàn)值與計(jì)算值的平均誤差小于4.83%。
利用基于動(dòng)態(tài)材料模型的加工圖技術(shù)對(duì)不同α片層厚度的兩種TA15鈦合金在α+β相區(qū)的熱加工性能進(jìn)行預(yù)測(cè),優(yōu)化出片狀組織TA15鈦合金的熱加工工藝參數(shù)范圍。發(fā)現(xiàn)兩種狀態(tài)TA15鈦合金較佳的熱加工區(qū)域主要集中在低應(yīng)變速率范圍(0.001s-1~0.01s-1),塑性流動(dòng)失穩(wěn)區(qū)主要集中在低溫和高應(yīng)變速率范圍(750℃~850℃、0.1s-1~10s-1)。通過微觀組織觀察對(duì)加工圖預(yù)測(cè)結(jié)果的可
4、靠性進(jìn)行了驗(yàn)證,發(fā)現(xiàn)采用加工圖技術(shù)對(duì)片狀組織TA15鈦合金不同變形區(qū)域的預(yù)測(cè)結(jié)果是準(zhǔn)確的。加工圖中較佳熱加工區(qū)域?qū)?yīng)的微觀組織為片狀α相較大程度的等軸化,適宜加工區(qū)的微觀組織為片狀α相部分發(fā)生等軸化,失穩(wěn)區(qū)的微觀組織為不同形式的塑性流動(dòng)失穩(wěn),如局部流動(dòng)、微孔洞、微裂紋以及45°宏觀剪切裂紋等。對(duì)局部流動(dòng)、微孔洞、微裂紋等塑性流動(dòng)失穩(wěn)缺陷的產(chǎn)生以及形成機(jī)理進(jìn)行了研究,并闡明了這些塑性流動(dòng)失穩(wěn)現(xiàn)象之間的本質(zhì)聯(lián)系。
采用定量金相
5、、掃描電鏡、透射電鏡等微觀組織檢測(cè)與分析手段,研究了溫度750℃~950℃、應(yīng)變速率0.001s-1~10s-1范圍變形時(shí),熱變形參數(shù)和α片層厚度對(duì)片狀組織TA15鈦合金等軸化行為的影響,結(jié)果表明降低應(yīng)變速率、升高變形溫度、增大真應(yīng)變以及減小α片層厚度,均有利于片狀α相等軸化過程的進(jìn)行。片狀組織TA15鈦合金等軸化的臨界真應(yīng)變?cè)?.20~0.50范圍,即使在溫度900℃、應(yīng)變速率0.001s-1、真應(yīng)變1.20時(shí)片狀α相也沒有完全等軸化
6、。建立了片狀組織TA15鈦合金的等軸化動(dòng)力學(xué)模型,該模型實(shí)驗(yàn)值與計(jì)算值吻合的較好,能較好地表征TA15鈦合金的等軸化動(dòng)力學(xué)過程。
在片狀α相等軸化動(dòng)力學(xué)行為的基礎(chǔ)上研究了片狀組織TA15鈦合金的等軸化機(jī)理,認(rèn)為擴(kuò)散機(jī)制和形變機(jī)制共同作用導(dǎo)致片狀α相等軸化。等軸化過程中動(dòng)態(tài)再結(jié)晶和形變孿晶共同存在,并相互競(jìng)爭(zhēng)、相互補(bǔ)充。擴(kuò)散過程貫穿著片狀α相等軸化的全過程。α相端面和側(cè)面的“叉型”結(jié)構(gòu)以及β相楔入α/α界面實(shí)質(zhì)上都是合金元素
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