yjk分析設計和pkpm的不同

1、一、有地下室時一、有地下室時1、對“有地下室工程”的地震振型參與質量結果的復核、對“有地下室工程”的地震振型參與質量結果的復核《高規(guī)》5.1.13規(guī)定：“計算振型數(shù)應使各振型參與質量之和不小于總質量的90%?！碑斀Y構存在地下室時，當傳統(tǒng)軟件給出的有效質量系數(shù)達到90%以上，甚至達到99%，多數(shù)情況下這個給出的值將是偏高的?？梢詫⑼瑯拥哪Ｐ娃D換到其它軟件計算即可得到這樣的結論?；蛘弋攤鹘y(tǒng)軟件給出的有效質量系數(shù)達到99%時，原本說明已經達到

2、地震作用理論上的最大值，但只要繼續(xù)增加計算振型個數(shù)再計算，程序給出的剪重比還會大幅增加，有時增幅達到30%以上。這就說明它第一次計算時將地震力少算了，質量系數(shù)達到99%屬于虛報的情況。由于一般的民用建筑都帶有地下室，在其它類型結構中地下室也常常存在，因此這個問題的影響范圍是很廣泛的。解決了傳統(tǒng)軟件地震力可能少算質量系數(shù)的情況。解決了傳統(tǒng)軟件地震力可能少算質量系數(shù)的情況。2、地下室外墻不對稱布置時的水土壓力計算、地下室外墻不對稱布置時的水

3、土壓力計算地下室外墻上作用有水土壓力荷載時，水壓力和土壓力應作為墻的面外荷載，加載到上部結構整體計算模型中計算。但是傳統(tǒng)軟件對地下室外墻上的水土壓力荷載僅能在配筋時簡化考慮，沒有加到整體計算模型上，當?shù)叵率彝鈮Σ粚ΨQ布置時，特別是在某方向上單邊布置時，會形成整體計算中沒有考慮水平荷載的重大疏漏。改進方法是整體計算考慮水土壓力等水平荷載。解決了傳統(tǒng)軟件沒有在整體計算時考慮地下室外墻上的水土壓力荷載，而可能造成的解決了傳統(tǒng)軟件沒有在整體計算

4、時考慮地下室外墻上的水土壓力荷載，而可能造成的安全隱患。安全隱患。3、對“承受水土壓力的地下室外墻”或“剪力墻承受面外荷載”的計算復核、對“承受水土壓力的地下室外墻”或“剪力墻承受面外荷載”的計算復核設計地下室外墻時，傳統(tǒng)軟件有限元計算時不能計算剪力墻承受面外荷載的情況，即整體計算時沒有加載面外荷載，而只是在地下室外墻的截面配筋設計時才考慮面外荷載，并采用了簡化模型計算，即將每層外墻按照豎向1米條帶、兩端支撐在樓板上的單跨模型計算。這種

5、方法由于不能考慮豎向各層連續(xù)的因素、將墻的周邊支撐簡化為上下兩端支撐等，常造成地下室外墻配筋過大。YJK的有限元計算可以計算剪力墻承受面外荷載的情況，即整體計算時加載了面外荷載，對承受面外荷載的墻給出墻的面外彎矩和配筋，由于整體有限元計算是按照各層連續(xù)、墻周邊彈性支撐的精確模型完成的，配筋符合實際情況，減少了地下室外墻配筋過大的異?，F(xiàn)象。承受面外荷載的墻可在計算簡圖上選擇顯示“水土壓力”、“人防荷載”或其它面外荷載來顯示面外荷載的數(shù)值。

6、在配筋結果文件中對布置了面外荷載的剪力墻補充按照承受面外彎矩和豎向力組合的計算配筋，輸出“面外設計結果”，給出雙層雙向的豎向和水平分布筋計算結果。當僅在一側的地下室外墻布置水土壓力時，可在水土壓力變形圖上看到整體結構向一側偏移的結果。而以前軟件在整體計算中考慮不了這種承受單向的水土壓力的情況，必須手工補充輸入各種類型的水平荷載才能避免計算錯誤。建模的荷載輸入中增加了剪力墻的面外荷載輸入，當布置墻的任意恒活面外荷載時，可在恒、活載變形圖上

7、看出結構承受面外荷載的變形效果。傳統(tǒng)軟件此功能不完善。傳統(tǒng)軟件此功能不完善。三、上部結構構件設計三、上部結構構件設計1、對剪力墻或帶邊框柱剪力墻的配筋應按照組合截面的配筋模式計算、對剪力墻或帶邊框柱剪力墻的配筋應按照組合截面的配筋模式計算《抗規(guī)》6.2.13條：抗震墻應計入腹板和翼墻共同工作?！俄乓?guī)》9.4.3條：在承載力計算中，剪力墻的翼緣計算寬度可取……規(guī)范的規(guī)定說明剪力墻配筋應按照考慮翼緣、考慮邊框柱的組合截面進行。但傳統(tǒng)軟件計算

8、剪力墻的配筋時是按照每個單肢墻的一字墻分別計算，然后把相交各墻肢的配筋結果疊加作為邊緣構件配筋，這樣的配筋結果偏大，另一方面正如許多權威專家多次指出的：復雜截面剪力墻配筋采用分段設計，不安全、不經濟。傳統(tǒng)軟件對于剪力墻軸壓比的計算，是按照單獨墻肢分別計算的，常有互相連接的墻肢軸壓比相差較大，有的超限，有的不超限，這與實際不符。YJK軟件可按照考慮翼緣、邊框柱的組合截面進行剪力墻的邊緣構件配筋、軸壓比、穩(wěn)定性計算。這樣的配筋結果和設計結果

9、既安全、又經濟合理。傳統(tǒng)軟件此功能不完善傳統(tǒng)軟件此功能不完善2、對“承受集中荷載的樓板或布置在主次梁結構上的樓板”按照全樓有限元計算、對“承受集中荷載的樓板或布置在主次梁結構上的樓板”按照全樓有限元計算YJK補充了承受集中荷載或線荷載樓板的有限元計算，并且對于這種荷載可精確進行導算到梁墻的計算。這種計算避免了傳統(tǒng)軟件將這類荷載簡化成樓板均布面荷載的近似處理方式可能造成的不安全隱患。對于布置在主次梁結構上的樓板，YJK在樓板計算時提供了對

10、全層樓板按照有限元計算，且計算時考慮梁的彈性變形的設計方法。傳統(tǒng)軟件對于樓板設計時認為梁豎向沒有位移且不能考慮梁的扭轉剛度，這與實際出入較大，特別是在主次梁結構時，相比傳統(tǒng)軟件按照次梁圍成小房間逐間計算配筋的方式，YJK結果表現(xiàn)出主梁承受的彎矩和樓板跨中承受的彎矩都大很多（次梁承受的彎矩減少），整個呈現(xiàn)以主梁圍成的大房間的受力狀態(tài)。在較長懸挑梁結構時，YJK可考慮懸挑梁的變形對樓板內力和配筋的較大的影響。這些情況下可避免傳統(tǒng)的配筋方式有

11、時是不夠安全的狀況。傳統(tǒng)軟件此功能不完善，結果可能不安全。傳統(tǒng)軟件此功能不完善，結果可能不安全。3、對框支層的轉換梁應按照殼元計算、對框支層的轉換梁應按照殼元計算轉換梁承受荷載大，抗彎抗剪容易超限，且它上面承托的剪力墻也容易超限。傳統(tǒng)軟件用梁單元計算轉換梁，并推薦采用100的托墻梁剛度放大系數(shù)，不能真實反映轉換梁的剛度。YJK對轉換梁應采用殼元模型計算，使細分的單元和上部承托的剪力墻單元保持協(xié)調，這種模型更接近轉換梁的實際受力模型。當轉

12、換梁上的剪力墻和框支柱有搭接時，YJK可將部分剪力直接傳到柱，從而減少了轉換梁的直接受力。傳統(tǒng)軟件此功能不完善傳統(tǒng)軟件此功能不完善4、對帶轉換層的框支框架承擔的地震傾覆力矩的計算復核、對帶轉換層的框支框架承擔的地震傾覆力矩的計算復核《高規(guī)》10.2.167規(guī)定：框支框架承擔的地震傾覆力矩應小于結構總地震傾覆力矩的50%。傳統(tǒng)軟件對帶轉換層的框支框架承擔的地震傾覆力矩的計算結果太小，不符合規(guī)范的要求，因為它是按照全樓所有層統(tǒng)計框支框架所占