開關電源試卷 設計題完全版

1、2. 電路結構的選擇 　小功率開關電源可以采用單端反激式或者單端正激式電路，使電源結構簡單，工作可靠，成本低。與單端反激式電路相比，單端正激式電路開關電流小，輸出紋波小，更容易適應高頻化。用電流型PWM控制芯片UC3842構成的單端正激式開關電源的主電路如圖6-1所示。,,,圖6-1 單端正激式開關電源的主電路,單端正激式開關電源加有磁通復位電路，以釋放勵磁電路的能量。在圖6-1中，開關管VT導通時V1導通，副邊線圈N2向負載

2、供電，V4截止，反饋電線圈N3的電流為零；VT關斷時V1截止，V4導通，N3經(jīng)電容C1濾波后向UC3842⑦腳供電，同時原邊線圈N1上產(chǎn)生的感應電動勢使V3導通并加在RC吸收回路。由于變壓器中的磁場能量可通過N3泄放，而不像一般的RC D磁通復位電路消耗在電阻上，因此可達到減少發(fā)熱，提高效率的目的。,,3. 元件設計　　1) 變壓器和輸出電感的設計 　依據(jù)UC3842應用方式，選定定時電阻RT＝1.8 kΩ，定時電容CT＝1

3、0 μF。確定開關頻率f＝85 kHz，周期T＝11.8 μs?！　≡O計單端控制開關電源時，一般占空比D最大不超過0.5，這里選擇D＝0.5，則　　　　　　　　　TON=T×D=5.9 μs 　　(6-1),,根據(jù)電源規(guī)格、 輸出功率、 開關頻率選擇PQ26/25磁芯，磁芯截面積S＝1.13 cm2，磁路有效長度l＝6.4 cm，飽和磁通密度BS＝0.4 T。取變壓器最大工作磁感應強度Bmax＝BS/3≈0.133

4、 T，則電感系數(shù)A為,,(6-2),,變壓器原邊線圈匝數(shù)N1為,(6-3),,式中，Ui為最小直流輸入電壓。,交流輸入電壓的最小值約為90 V, Ui＝90×　≈127 V，得出N1＝49.9匝，取50匝。原邊線圈電感L＝AN12＝11.1 mH。 　副邊線圈匝數(shù)為,(6-4),,式中，UDF為整流二極管V1上的壓降；UL為輸出電感L上的壓降。 　取UDF+UL＝0.7 V，代入式(6-4)，得N2＝10匝。

5、副邊線圈電感為　　　　　　　　 L2=N22AL=444 μH　　 (6-5),開關管斷開時，N1兩端將會產(chǎn)生感應電動勢，為了保證開關管正常工作，將感應電動勢限制到e=300 V。反饋電線圈向UC3842提供U＝12 V的工作電壓，按電容C1上的電壓UC＝16 V計算，以保證有足夠的供電電壓給UC3842。由N3＝(UC /e)N1可得N3＝2.67匝，取3匝。 　變壓器副邊電流為矩形波，其有效值為,,(6-6),,導線

6、電流密度取4 A/mm2，所需繞組導線截面積為1.77/4≈0.44 mm2。同樣可選擇原邊繞組導線，原邊電流有效值為,(6-7),,所需繞組導線截面積為0.354/4＝0.0885 mm2，選用截面積為0.096 21 mm2的導線(f0.41 mm)?！　∪≥敵鲭姼械碾娏髯兓喀L＝0.2Io＝0.5 A，則輸出電感為,,(6-8),,式中, U2為副邊線圈最小電壓?！　∮嬎愕?(6-9),,取UDF＝0.5 V，Uo＝3 V

7、，代入式(6-8)可得L＝140 μH。根據(jù)輸出電感上的電流IL＝Io，所需繞組導線截面積應為2.5/4＝0.625 mm2，故選擇截面積為0.6362 mm2導線(f0.96 mm)。,,2) 開關管、 整流二極管和續(xù)流二極管的選擇　　由于開關管斷開時原邊線圈N1兩端的感應電動勢限制到eL≈300 V，交流輸入電壓經(jīng)全波整流、 電容濾波后，直流輸入電壓的最大值,,(6-10),,所以整流二極管所承受的最高反向電壓為,(6-11),

8、,續(xù)流二極管所承受的最高反向電壓為,(6-12),,流過整流二極管和續(xù)流二極管的最大電流為　　　　　　　　　　ID=I2P=Io+0.5 A　　　　(6-13)得ID＝2.75 A。根據(jù)以上計算選擇肖特基半橋MBR25120CT,平均整流電流為25 A，反向峰值電壓為120 V。開關管選用MOSFET 2SK793，漏源擊穿電壓為900 V，最大漏極電流為3 A。,,設計題2 輸入電壓：AC 85～265 V，50 H

9、z；,圖6-8 120 W/24 V開關穩(wěn)壓電源原理圖,1) 器件的選擇　　根據(jù)設計要求選擇TOP系列的TOP248Y作為開關器件。由于TOP248Y工作在輸出功率的上限，電流設定在最大值，因此將TOP248Y的X端直接與源極相連。而過壓值設定在DC 450 V，若輸入電壓超過此值，則TOP248Y 將自行關斷，直到輸入電壓恢復正常值時，TOP248Y自行恢復啟動。頻率選擇端F也與源極直接相連，此時開關工作頻率設定在130 kHz。

10、,,2) 脈沖變壓器的設計要求　　脈沖變壓器的初級電感Lm中的電流與電壓的關系為,,(6-14),,式中, ULm為初級電感兩端的電壓；τ為開關脈沖寬度?！　∶}沖變壓器的初級電感值在300～3000 μH之間，輸出功率大的情況應取下限，反之則取上限。變壓器初級電感值不能太小，否則會造成TOP248Y中的功率MOSFET的漏極電流太大，使開關損耗增加，同時易造成過流保護動作，使電源難以啟動。同樣，初級電感值也不能太大，否則不能滿足

11、輸出功率的要求。,3) 電源次級電路的設計　　次級電路設計主要是選擇整流管和濾波電容。整流管的選擇應根據(jù)輸出電流和電壓進行，其最大值的選擇為　　　　　　　　IRLC≈2Io=2×5=10 A 　　　(6-15),,(6-16),,(6-17),,式中, Uo為輸出電壓；Io為輸出電流；Uimax為最大直流輸入電壓；Dmin為開關的最小占空比；n為脈沖變壓器的變比。,將Uimax＝375 V，Uo＝24 V，Dmin代入

12、式(6-17)，得到脈沖變壓器的變比為n≈4。此時脈沖變壓器的初級勵磁電流為,,(6-18),,此值遠小于TOP248Y的漏極電流7.2 A。　　電源次級整流管在輸出電壓較低的情況下，采用肖特基二極管以減小二極管的損耗。當輸出電壓較高時，則需要采用快恢復二極管；當開關頻率較高時，應采用超快恢復二極管作整流管，以減小其反向電流對初級的影響。濾波電容C7的容量應滿足輸出電壓紋波的要求，L1及C9應能有效地濾除開關過程所產(chǎn)生的高頻噪聲干擾。