復(fù)雜結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的規(guī)范規(guī)定與軟件實(shí)現(xiàn)

1、復(fù)雜結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的規(guī)范規(guī)定與軟件實(shí)現(xiàn),1.1。轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)和類型1.2。轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的計(jì)算模型1.3。轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的內(nèi)力調(diào)整和設(shè)計(jì)控制1.4。轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的補(bǔ)充分析,1。轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),1.1。轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的受力、變形特點(diǎn),特點(diǎn)豎向力的傳遞不連續(xù)。在轉(zhuǎn)換層上下一、二層范圍內(nèi)，水平力有突變。轉(zhuǎn)換層上下容易產(chǎn)生剛度突變。轉(zhuǎn)換層落地和不落地豎向構(gòu)件變豎向形差較大，造成轉(zhuǎn)換層上部結(jié)構(gòu)在恒載作用下彎矩、剪力突變，容易超限。變形復(fù)雜、傳力不明確，尤

2、其在復(fù)雜的轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)中，如：厚板轉(zhuǎn)換層、超大梁轉(zhuǎn)換層、箱形大梁轉(zhuǎn)換等等。轉(zhuǎn)換層剛度、質(zhì)量集中，造成地震效應(yīng)突然增大。轉(zhuǎn)換層跨度大，需要考慮豎向地震作用。設(shè)計(jì)從嚴(yán)。轉(zhuǎn)換層分析不能采用簡(jiǎn)化方式，如轉(zhuǎn)換梁的軸向變形不能忽略，不能采用剛性樓板假定。轉(zhuǎn)換層構(gòu)件容易產(chǎn)生剪力突變，有時(shí)這種剪力集中現(xiàn)象需要采用二次補(bǔ)充計(jì)算才能發(fā)現(xiàn)。,1.2。轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的類型,,,,,,,屬于標(biāo)準(zhǔn)桿系有限元分析模型，不需要簡(jiǎn)化。注意：要定義轉(zhuǎn)換梁。,,,梁托柱轉(zhuǎn)換

3、。這種轉(zhuǎn)換可以采用經(jīng)典的桿系有限元分析，不需要進(jìn)行專門的模型簡(jiǎn)化。,框支剪力墻結(jié)構(gòu)：應(yīng)用最廣的形式。變形特點(diǎn)轉(zhuǎn)換梁與框支墻在交接面上變形協(xié)調(diào)。受力特點(diǎn)轉(zhuǎn)換梁受力復(fù)雜，其軸向力不可忽略按偏心受力構(gòu)件設(shè)計(jì)配筋。分析要點(diǎn)轉(zhuǎn)換梁的準(zhǔn)確分析，取決于與上部剪力墻的變形協(xié)調(diào)。,,,,,框支柱,托梁,轉(zhuǎn)換層上部剪力墻需加強(qiáng)的區(qū)域,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,墻梁的變形協(xié)調(diào)節(jié)點(diǎn),剪力集中點(diǎn)，造成剪力突變。在框支柱邊和洞口

4、邊的梁截面上,,,厚板轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)：應(yīng)用很少，抗震不利變形特點(diǎn)厚板上部的結(jié)構(gòu)變形，通過(guò)厚板的面外變形，傳到下部結(jié)構(gòu)中。由于上下部結(jié)構(gòu)完全對(duì)應(yīng)不上，厚板的面外變形傳力方式特別復(fù)雜。受力特點(diǎn)厚板自重大，地震效應(yīng)大，抗震很不利。厚板受到較大的剪切，需要驗(yàn)算厚板的沖切。分析要點(diǎn)由厚板上部結(jié)構(gòu)的軸線，加上厚板下部結(jié)構(gòu)的軸線，在厚板層產(chǎn)生較多的房間，此時(shí)房間四周可以用虛梁輸入，定義真實(shí)的板厚，在分析時(shí)考慮“彈性板6”。對(duì)于較大的房間，還應(yīng)

5、再劃分成幾個(gè)小房間，以協(xié)助厚板的單元?jiǎng)澐?。厚板?jì)算的準(zhǔn)確性，取決于厚板單元的類型和單元?jiǎng)澐值暮侠硇浴?,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,紅色為下部結(jié)構(gòu)的軸線,黃色為上部結(jié)構(gòu)的軸線,,,超大梁轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu) ：變形特點(diǎn)轉(zhuǎn)換梁占據(jù)整個(gè)一層的高度，并且有上下兩層樓板作為側(cè)向支撐。轉(zhuǎn)換梁與框支墻在交接面上變形協(xié)調(diào)。受力特點(diǎn)轉(zhuǎn)換梁受力復(fù)雜，其軸向力不可忽略，應(yīng)按偏心受力構(gòu)件設(shè)計(jì)配筋。但是兩層的側(cè)向樓板對(duì)大梁有較強(qiáng)的約束，所以大梁

6、的軸向變形較小。這是有利因數(shù)。分析要點(diǎn)轉(zhuǎn)換梁的準(zhǔn)確分析，取決于與剪力墻和樓板的變形協(xié)調(diào)。。,,,,,,,,占據(jù)一層的轉(zhuǎn)換大梁，有時(shí)梁中間開有小洞,,,,兩層樓板,,,桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu) ：變形特點(diǎn)桁架與上下部結(jié)構(gòu)桿系相連，采用桿模型，變形自然協(xié)調(diào)。受力特點(diǎn)桁架上下層剛度突變，應(yīng)力容易集中，造成內(nèi)力突變。上下弦桿應(yīng)考慮軸向變形。分析要點(diǎn)要考慮上下弦桿的軸向變形，就不能考慮剛性樓板假定。,,,,,,,,,,,,,,,,,,

7、,,,,,,,,,,上弦桿,下弦桿,,,梁托柱結(jié)構(gòu)的計(jì)算模型,這類轉(zhuǎn)換層的計(jì)算模型，可以仍采用桿模型即可。如結(jié)構(gòu)中采用大量的梁托柱的受力形式，則該結(jié)構(gòu)也應(yīng)該定義為“復(fù)雜高層”及“轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)”，托柱梁應(yīng)按框支梁設(shè)計(jì)及構(gòu)造控制，當(dāng)轉(zhuǎn)換層在3層及3層以上時(shí)，框支柱的抗震等級(jí)應(yīng)提高1級(jí)，所以在特殊構(gòu)件定義中應(yīng)把與托柱梁相連的柱定義為框支柱。梁抬柱的傳力，是由梁柱協(xié)調(diào)變形完成的，柱的軸力由梁的剪力平衡，所以，可以通過(guò)查看梁剪力或柱軸力來(lái)確認(rèn)上

8、部柱傳來(lái)的集中力。,梁柱的變形協(xié)調(diào),,,,,,梁柱位移協(xié)調(diào)點(diǎn)，也是柱軸力、梁剪力的平衡點(diǎn),,,,,,,梁抬柱點(diǎn),梁抬柱點(diǎn),,,上層柱內(nèi)力小,上層柱內(nèi)力小,,,,,再向上層則柱內(nèi)力變大,再向上層則柱內(nèi)力變大,,,梁抬柱的柱軸力隨剛度減弱而減少,,,立面觀察,框支剪力墻結(jié)構(gòu)的計(jì)算模型,高規(guī)10.2.10條，轉(zhuǎn)換層上部的豎向抗側(cè)力構(gòu)件（墻、柱）宜直接落在轉(zhuǎn)換層主結(jié)構(gòu)上。當(dāng)結(jié)構(gòu)豎向布置復(fù)雜，框支主梁承托剪力墻并承托轉(zhuǎn)換次梁及其上剪力墻時(shí)，應(yīng)進(jìn)行

9、應(yīng)力分析，按應(yīng)力校核配筋，并加強(qiáng)配筋構(gòu)造措施。B級(jí)高度框支剪力墻高層建筑的結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層，不宜采用框支主、次梁方案?？蛑Ъ袅Y(jié)構(gòu)宜采用墻元（殼元）模型，如SATWE、PMSAP等。 注意“殼元最大邊長(zhǎng)”這個(gè)參數(shù)應(yīng)取得盡量小。這是為了轉(zhuǎn)換梁與上部剪力墻協(xié)調(diào)點(diǎn)多些，變形協(xié)調(diào)更合理。轉(zhuǎn)換梁應(yīng)該考慮軸向變形的影響，所以要考慮彈性樓板，轉(zhuǎn)換梁才能計(jì)算出軸力。,,轉(zhuǎn)換層彈性樓板的定義,,,,,,,,為了與上部剪力墻協(xié)調(diào)，托梁被劃分成4小段，

10、協(xié)調(diào)節(jié)點(diǎn)5個(gè),,,厚板轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的計(jì)算模型,“高規(guī)”10.2.1條，非抗震設(shè)計(jì)和6度抗震設(shè)計(jì)可采用；7、8度抗震設(shè)計(jì)的地下室轉(zhuǎn)換構(gòu)件可采用厚板。厚板轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)，目前沒有很好的分析方法，應(yīng)盡量避免。由厚板上部結(jié)構(gòu)的軸線，加上厚板下部結(jié)構(gòu)的軸線，在厚板層產(chǎn)生較多的房間，此時(shí)房間四周可以用虛梁輸入，定義真實(shí)的板厚，在分析時(shí)考慮“彈性板6”。厚板計(jì)算的準(zhǔn)確性，取決于厚板單元的類型（采用塊體單元、中厚板單元等）和單元?jiǎng)澐值暮侠硇?。采用SATWE

11、時(shí)要注意：對(duì)于較大的房間，還應(yīng)再劃分成幾個(gè)小房間，以協(xié)助厚板的單元?jiǎng)澐?。采用PMSAP時(shí)，由于其有樓板單元的劃分功能，分析時(shí)選擇樓板單元?jiǎng)澐旨纯?。厚板的沖切驗(yàn)算必須考慮。,一層平面,厚板轉(zhuǎn)換層的實(shí)際工程,二層厚板轉(zhuǎn)換層平面,定義虛梁,,,,,標(biāo)準(zhǔn)層平面——4個(gè)塔,厚板的單元?jiǎng)澐?,厚板自重太大造成轉(zhuǎn)換層地震作用的突變,,超大梁轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的計(jì)算模型,一般這種超大梁占有一層的高度，分析模型與構(gòu)件的配筋模型難以統(tǒng)一，所以采用兩次分析用不同的

12、計(jì)算模型來(lái)解決問(wèn)題。模型一：梁所占有的一層仍按一層輸入，大梁按剪力墻定義，此時(shí)可以正確分析整體結(jié)構(gòu)及構(gòu)件內(nèi)力，除大梁（用剪力墻輸入）的配筋不能用以外，其余構(gòu)件的配筋均能參考采用。模型二：把轉(zhuǎn)換層作為一層輸入，即兩層合并為一層，大梁則按梁定義，層高為兩層之和，這種計(jì)算模型僅用于考察、計(jì)算大托梁受力、配筋，其余構(gòu)件及結(jié)構(gòu)整體分析的結(jié)果可以不用參考。層高的增加使柱的計(jì)算長(zhǎng)度增加，此時(shí)程序自動(dòng)考慮柱上端的剛域，亦使結(jié)構(gòu)分析準(zhǔn)確。也可以用

13、FEQ進(jìn)行二次分析。,,,,,,,,,,,模型一,模型二,柱豎向剛域,,,按墻定義,,,,,,,,,,,,按大梁定義,,1.2.5。桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的計(jì)算模型,桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)可由SATWE、TAT、PMSAP輸入計(jì)算，其分析的關(guān)鍵是桁架上、下層弦桿的軸力，所以在分析時(shí)一定要在上下弦桿層定義彈性樓板，計(jì)算出上、下弦桿的軸力。當(dāng)斜腹桿的連接比較簡(jiǎn)單，如只與上下層節(jié)點(diǎn)相連，則用SATWE、TAT計(jì)算沒有問(wèn)題。如果聯(lián)結(jié)復(fù)雜，用SATWE、TA

14、T計(jì)算時(shí)就需要簡(jiǎn)化。復(fù)雜連接的轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)可以用SPASCAD建模，PMSAP計(jì)算。桁架轉(zhuǎn)換多見于高層鋼結(jié)構(gòu)，其中中心支撐雖然剛度貢獻(xiàn)大，但會(huì)引起結(jié)構(gòu)局部的內(nèi)力突變，所以，大量采用偏心支撐和耗能梁，以提高結(jié)構(gòu)的延性。,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,上弦桿,下弦桿,,,,,耗能梁,,偏心支撐,,1.3。轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的內(nèi)力調(diào)整,薄弱樓層地震剪力放大高規(guī)的10.2.6 條，帶轉(zhuǎn)換層高層建筑結(jié)構(gòu)，其薄弱層地震剪力應(yīng)按高規(guī)的

15、5.1.14條規(guī)定乘以1.15增大系數(shù)。轉(zhuǎn)換層應(yīng)強(qiáng)制為薄弱層。樓層最小地震剪力系數(shù)控制 高規(guī)的3.3.13 條，水平地震作用計(jì)算時(shí)，結(jié)構(gòu)各樓層對(duì)應(yīng)于地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的剪力應(yīng)符合表3.3.13的要求。其中的框架柱應(yīng)考慮0.2Qo調(diào)整抗震規(guī)范6.2.13條規(guī)定，側(cè)向剛度沿豎向分布基本均勻的框—剪結(jié)構(gòu)，任一層框架部分的地震剪力，不應(yīng)小于結(jié)構(gòu)底部總地震剪力的20%和按框—剪結(jié)構(gòu)分析的框架部分各樓層地震剪力中最大值1.5倍二者的較小值。,框

16、支柱地震作用下的內(nèi)力調(diào)整，高規(guī)10.2.7條規(guī)定：1）框支柱數(shù)目不多于10根時(shí):當(dāng)框支層為1—2層時(shí)各層每根柱所受的剪力應(yīng)至少取基底剪力的2%；2）當(dāng)框支層為3層及3層以上時(shí)，各層每根柱所受的剪力應(yīng)至少取基底剪力的3%。；3）框支柱數(shù)目多于10根時(shí)，當(dāng)框支層為1—2層時(shí)每層框支柱所承受剪力之和應(yīng)取基底剪力20%；4）當(dāng)框支層為3層及3層以上時(shí)，每層框支柱所承受剪力之和應(yīng)取基底剪力30%?？蛑е袅φ{(diào)整后，應(yīng)相應(yīng)調(diào)整框支柱的彎矩

17、及柱端梁的剪力、彎矩。高規(guī)4.9.2、10.2.12條規(guī)定規(guī)定，框支柱在特一級(jí)、一、二級(jí)抗震時(shí)，地震作用產(chǎn)生的軸力分別乘以增大系數(shù)1.8、1.5、1.2。但在計(jì)算軸壓比時(shí)不考慮該增大系數(shù)。,組合設(shè)計(jì)內(nèi)力的調(diào)整梁設(shè)計(jì)剪力調(diào)整 轉(zhuǎn)換梁設(shè)計(jì)剪力調(diào)整 柱設(shè)計(jì)內(nèi)力調(diào)整 框支柱設(shè)計(jì)剪力調(diào)整 剪力墻設(shè)計(jì)內(nèi)力調(diào)整,框支柱的剪力調(diào)整,框支柱從標(biāo)準(zhǔn)剪力到設(shè)計(jì)剪力是怎樣調(diào)整的？框支柱從標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)力到設(shè)計(jì)內(nèi)力需經(jīng)過(guò)：地震內(nèi)力的放大：（1）薄弱層

18、1.15的調(diào)整（轉(zhuǎn)換層應(yīng)強(qiáng)制為薄弱層）；（2）統(tǒng)計(jì)層剪力，求出需進(jìn)行2%、3%、20%、30%調(diào)整的放大系數(shù)；（3）雙向地震組合的內(nèi)力放大（一般轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)選擇較多）；注意：程序是先做“雙向地震組合（3）”后做“樓層剪力調(diào)整（2）”，兩者次序不同，結(jié)果是不同的。,（4）設(shè)計(jì)內(nèi)力的放大：各層框支柱均采用相同的設(shè)計(jì)剪力放大系數(shù)：特1級(jí)、1級(jí)、2級(jí)、3級(jí)的設(shè)計(jì)剪力放大系數(shù)分別為： 3.024、 2.1、1.5 、1.265特1級(jí)

19、、1級(jí)、2級(jí)、3級(jí)的設(shè)計(jì)彎矩調(diào)整系數(shù)則與普通柱一樣調(diào)整,,轉(zhuǎn)換托梁,,第7號(hào)框支柱,,托梁上部的剪力墻,,,第7號(hào)框支柱,第188號(hào)托梁,WNL6.OUT中輸出的內(nèi)力含：雙向地震組合。,,WWNL6.OUT中輸出的內(nèi)力含：最小剪力系數(shù)的放大、薄弱層放大、30%的地震內(nèi)力調(diào)整。,,,最大控制剪力由第30號(hào)組合產(chǎn)生，剪力值達(dá)：2877kN,,,剪力的組合計(jì)算：分項(xiàng)系數(shù)Ncm V-D V-L X-W Y-W X-E

20、 Y-E Z-E R-F 30 1.20 0.60 0.00 0.28 0.00 1.30 0.00 0.00標(biāo)準(zhǔn)剪力的組合，注意特1級(jí)剪力調(diào)整系數(shù)3.024[(-235.7)*1.2+(-20.2)*0.6+(-69.8)*0.28+(-490.0)*1.3]*3.024= -951.5*3.024 = 2877.3kN從以上組合分項(xiàng)系數(shù)和調(diào)整系數(shù)，可以看出彈性標(biāo)準(zhǔn)剪力到設(shè)

21、計(jì)剪力的巨大差異。,轉(zhuǎn)換梁的內(nèi)力調(diào)整,框支托梁的設(shè)計(jì)內(nèi)力是怎樣調(diào)整的？框支托梁從標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)力到設(shè)計(jì)內(nèi)力需經(jīng)過(guò)：地震內(nèi)力的放大：（1）薄弱層1.15的調(diào)整（轉(zhuǎn)換層應(yīng)強(qiáng)制為薄弱層）；（2）雙向地震組合的內(nèi)力放大（一般轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)選擇較多）；（3）地震內(nèi)力無(wú)條件放大，對(duì)特1級(jí)、1級(jí)、2級(jí)，放大系數(shù)分別為：1.8、1.5、1.25設(shè)計(jì)內(nèi)力的放大：框支托梁的設(shè)計(jì)剪力調(diào)整系數(shù)與普通梁一樣。對(duì)特1級(jí)、1級(jí)、2級(jí)、3級(jí)，放大系數(shù)分別為：1.5

22、6、1.3、1.2、1.1,,188號(hào)托梁抗剪超限,WNL6.OUT中輸出的內(nèi)力含：雙向地震組合。,,,WWNL6.OUT中輸出的內(nèi)力含：最小剪力系數(shù)的放大、薄弱層放大。,,,,,,最大控制剪力由第30號(hào)組合產(chǎn)生，J端剪力值達(dá)：11726kN,,,剪力的組合計(jì)算：分項(xiàng)系數(shù)Ncm V-D V-L X-W Y-W X-E Y-E Z-E R-F 30 1.20 0.60 0.00

23、 0.28 0.00 1.30 0.00 0.00標(biāo)準(zhǔn)剪力的組合，注意特1級(jí)剪力調(diào)整系數(shù)1.56(-2433.1)*1.2+(-302.5)*0.6+ 豎向內(nèi)力[(-509.5)*0.28+(-2301.7*1.8)*1.3]*1.56 水平內(nèi)力= -3101.22+(-5528.64)*1.56 = 11725.9kN注意：梁的設(shè)計(jì)

24、剪力調(diào)整系數(shù)只乘在水平力項(xiàng)，與豎向荷載無(wú)關(guān)。從以上組合分項(xiàng)系數(shù)和調(diào)整系數(shù)，可以看出彈性標(biāo)準(zhǔn)剪力到設(shè)計(jì)剪力的巨大差異。,框支托梁為什么容易抗剪超限？原因主要是上部剪力墻與下部托梁協(xié)調(diào)工作，傳給下部的內(nèi)力太大造成。由上例188號(hào)梁所例：恒載產(chǎn)生的剪力：2433kN地震產(chǎn)生的剪力：2301kN地震力控制是因?yàn)榈卣鸺袅Φ恼{(diào)整太大的原因。由此可見，豎向荷載、地震荷載是梁抗剪截面超限的主要原因。,,第188號(hào)托梁所在的位置,,,,托

25、梁與上部剪力墻的協(xié)調(diào)點(diǎn),,托梁上部墻體的單元?jiǎng)澐?外部因素：（1）荷載是否太大；（2）結(jié)構(gòu)剛度是否局部偏??；（3）地震設(shè)防烈度與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是否存在矛盾。內(nèi)部因素：（1）殼單元與桿單元的位移協(xié)調(diào)是否會(huì)帶來(lái)應(yīng)力集中；（2）桿單元相對(duì)很短，是否會(huì)造成剛度偏大，內(nèi)力較大；（3）單元?jiǎng)澐质欠癫缓侠?。所以，可以見到轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性。因此我們建議采用多個(gè)不同模型的軟件復(fù)核，如：PMSAP、FEQ等。梁截面抗剪承載力：b*h=0.8*1.8

26、，C400.15fcbho=0.15*19100*0.8*(1.8-0.0425)/0.85=4739kN遠(yuǎn)不滿足設(shè)計(jì)剪力11725kN的要求，需要增加截面，提高強(qiáng)度，或采用其它方法。,轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)控制,基本要求的條文規(guī)定：4.2.2-1和表4.2.2—1關(guān)于A、B級(jí)最大適用高度的規(guī)定；第10.2.2條 8度不宜超過(guò)3層；7度不宜超過(guò)5層；第10.1.2條 9度抗震設(shè)計(jì)，不應(yīng)采用帶轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)；按表4.8.2和表4.8.3，

27、正確填寫結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗震等級(jí)；第10.2.3 條，底部帶轉(zhuǎn)換層的高層建筑結(jié)構(gòu)布置有關(guān)規(guī)定。 設(shè)計(jì)調(diào)整薄弱層。水平轉(zhuǎn)換構(gòu)件。豎向轉(zhuǎn)換構(gòu)件——框支柱。,轉(zhuǎn)換層剛度的條文規(guī)定位移比、周期比 。轉(zhuǎn)換層上部與下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度比 。剪力墻底部加強(qiáng)部位 高規(guī)的10.2.4條，剪力墻底部加強(qiáng)部位的高度可取框支層加上框支層以上兩層的高度及墻肢總高度的1/8二者的較大值?？拐鸬燃?jí) 當(dāng)轉(zhuǎn)換層位置設(shè)置在3層或3層以上時(shí)，框支柱、位于底

28、部加強(qiáng)部位的剪力墻抗震等級(jí)宜按表4.8.2 和表4.8.3 規(guī)定提高一級(jí)采用，已為特一級(jí)可不再提高。,連梁豎向變形差產(chǎn)生的超限剪力,框支托梁上部的連梁為什么容易抗剪超限？連梁地震內(nèi)力的放大：（1）薄弱層1.15的調(diào)整（轉(zhuǎn)換層應(yīng)強(qiáng)制為薄弱層）；（2）雙向地震組合的內(nèi)力放大（一般轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)選擇較多）。連梁設(shè)計(jì)內(nèi)力的放大：連梁的設(shè)計(jì)剪力調(diào)整系數(shù)與普通梁一樣。對(duì)特1級(jí)、1級(jí)、2級(jí)、3級(jí)，放大系數(shù)分別為：1.3、1.3、1.2、1.1

29、,第73號(hào)連梁超限,,第73號(hào)連梁,,,,,,,,,,跨高比為2.7,剪力的組合計(jì)算：分項(xiàng)系數(shù)Ncm V-D V-L X-W Y-W X-E Y-E Z-E R-F 28 1.20 0.60 0.28 0.00 1.30 0.00 0.00 0.00標(biāo)準(zhǔn)剪力的組合，連梁特1級(jí)剪力調(diào)整系數(shù):當(dāng)連梁的跨高比小于2.5時(shí)，取 1.3當(dāng)連梁的跨高比大于2.5時(shí)

30、，取1.56316.3*1.2+65.4*0.6+ 豎向內(nèi)力[33.9*0.28+254.6*1.3]*1.56 水平內(nèi)力= 418.8+340.47*1.56 = 949.9kN注意：梁的設(shè)計(jì)剪力調(diào)整系數(shù)只乘在水平力項(xiàng)，與豎向荷載無(wú)關(guān)。從以上組合分項(xiàng)系數(shù)和調(diào)整系數(shù)，可以看出彈性標(biāo)準(zhǔn)剪力到設(shè)計(jì)剪力的巨大差異。,與前面的托梁類似，連梁的抗剪超限，豎向荷載引起的豎向變形

31、差產(chǎn)生的剪力，占有較大的比例。是超限的主要原因之一。恒載產(chǎn)生的剪力：316kN地震產(chǎn)生的剪力：254kN地震剪力的調(diào)整也是超限的主要原因之一。綜上所述，連梁的兩端受下部軸向剛度的不均勻性，在豎向荷載作用下，兩端產(chǎn)生較大的豎向位移差，所以恒載產(chǎn)生的剪力，占有很大比例。當(dāng)豎向荷載產(chǎn)生的剪力已經(jīng)超過(guò)連梁的抗剪承載力時(shí)，應(yīng)修改連梁方案。,不落地墻的超限,框支托梁上部的不落地剪力墻為什么容易抗剪超限？托梁上部?jī)蓪拥募袅儆诩訌?qiáng)區(qū)

32、：雙向地震組合的內(nèi)力放大（一般轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)選擇較多）。剪力墻加強(qiáng)區(qū)設(shè)計(jì)內(nèi)力的放大：加強(qiáng)區(qū)剪力墻設(shè)計(jì)剪力調(diào)整系數(shù)：對(duì)特1級(jí)、1級(jí)、2級(jí)、3級(jí)，放大系數(shù)分別為：1.9、1.6、1.4、1.2,,框支榀,,托梁位置,33號(hào)墻柱,,,,,33號(hào)墻柱,,,33號(hào)墻柱超限,,,,,,,剪力的組合計(jì)算：分項(xiàng)系數(shù)Ncm V-D V-L X-W Y-W X-E Y-E Z-E R-F 31 1.20

33、 0.60 0.00 -0.28 0.00 -1.30 0.00標(biāo)準(zhǔn)剪力的組合，2級(jí)剪力調(diào)整系數(shù)為1.4[667.7*1.2+106.1*0.6+(-135.4)*(-0.28)+(-180.5)*(-1.3)]*1.4= 1137.46*1.4 = 1592.45 kN可見，恒載引起的剪力為667kN，而地震產(chǎn)生的剪力為180kN。兩者差異甚大。原因：恒載作用下，墻兩端產(chǎn)生較大的豎向位移差（或轉(zhuǎn)角）

34、所至。,1.4。轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的補(bǔ)充分析,高精度平面有限元分析FEQ 復(fù)雜樓板有限元分析SLABCAD 有待深入研究的問(wèn)題 轉(zhuǎn)換構(gòu)件的模型選取問(wèn)題 轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的分析方法問(wèn)題,轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)有多種形式，如：行架轉(zhuǎn)換、厚板轉(zhuǎn)換，最常見的是框支轉(zhuǎn)換。轉(zhuǎn)換層最大的問(wèn)題是：（1）受力、傳力不是很明確；（2）分析、設(shè)計(jì)手段不多；（3）規(guī)范的構(gòu)造、參數(shù)等不能含蓋所有的轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)。FEQ是把托梁也按照二維單元分析的局部平面有限元分析軟件，在使用時(shí)應(yīng)