6電力系統(tǒng)工程基礎

1、第六章 電力網(wǎng)的穩(wěn)態(tài)計算,第一節(jié) 電力線路的結構第二節(jié) 架空輸電線路的參數(shù)計算和等值電路第三節(jié) 變壓器的等值電路及參數(shù)計算第四節(jié) 網(wǎng)絡元件的電壓和功率分布計算第五節(jié) 電力網(wǎng)絡的潮流計算,第一節(jié) 電力線路的結構,一、架空線路二、電纜線路,架空線路是將導線和避雷線架設在露天的桿塔上；電纜線路一般埋在地下 。架空線路的建設費用比電纜線路低得多，電壓等級越高，二者在投資上的差異就越顯著；同時，架空線路還具有建設工期短

2、、易于維護等優(yōu)點。,一、架空線路 架空線路由導線、避雷線（即架空地線）、桿塔、絕緣子和金具等主要部件組成。導線用來傳導電流，輸送電能；避雷線用來將雷電流引入大地，對輸電線路進行直擊雷保護；桿塔用來支撐導線和避雷線，并使導線與導線、導線與接地體之間保持一定的安全距離；絕緣子用來使導線與導線、導線與桿塔之間保持絕緣狀態(tài)；金具是用來固定、懸掛、連接和保護架空線路各主要部件的金屬器件的總稱。,1．導線和避雷線 導線和避

3、雷線不僅要有良好的導電性能，還要有足夠的機械強度和抗化學腐蝕能力。 導線常用的材料有銅、鋁、鋁合金和鋼等。 銅：良好的導電性能和抗拉強度，較強的抗化學腐蝕能力；但產(chǎn)量有限，鋁：導電性能僅次于銅，且密度小、蘊藏量大、價格低；但鋁的機械強度低、抗酸堿鹽的腐蝕性能差，采用鋁合金來改善其機械強度。鋼：導電性能差，感抗大，集膚效應顯著；但其機械強度高。,除低壓配電線路使用絕緣線以保證安全外，通常采用裸導線，其結構有下列三種：①單股導線

4、：由單根實心金屬線構成，用于負荷小且不重要的線路上；②多股導線：由多股單一導線絞合而成，以提高其柔性和機械強度；③鋼芯鋁絞線：由多股鋁絞線繞在單股或多股鋼導線的外層而構成。 我國架空線路的型號用拼音字母表示導線材料和結構特征，并用數(shù)字后綴表示載流部分的截面積（mm2），如：LJ-50為鋁絞線，鋁線的標稱截面積為50mm2,2．桿塔 桿塔按其所以材料分為木桿、鋼筋混凝土桿和鐵塔三種。 木桿質(zhì)量輕，制作安裝方便，但要消耗大量

5、木材，且易腐、易燃，現(xiàn)在己基本上被鋼筋混凝土桿所替代。 鐵塔是由角鋼等型鋼經(jīng)鉚接或螺栓連接而成，其優(yōu)點是機械強度高、使用壽命長，但其鋼材耗量大、造價高、維護工作量大。 鋼筋混凝土桿具有節(jié)約鋼材、機械強度較高、維護工作量小及使用壽命長的特點。 按桿塔的用途可分為直線桿塔、耐張桿塔、轉角桿塔、終端桿塔、跨越桿塔和換位桿塔等。,3．絕緣子 絕緣子是用來支撐或懸掛導線、并使導線與桿塔絕緣的一種瓷質(zhì)、鋼化玻璃或高分子合成材料制

6、作的元件。它應具有良好的絕緣性能和足夠的機械強度。架空線路使用的絕緣子分為針式絕緣子、懸式絕緣子、棒式絕緣子及瓷橫擔絕緣子等 。,4．常用金具 金具是用來連接導線和絕緣子串的金屬部件。架空線路上使用的金具種類很多，常用的主要是線夾、連接金具、接續(xù)金具和防震金具。1)線夾是用來將導線、避雷線固定在絕緣子上的金具。2)連接金具主要用來將絕緣子組裝成絕緣子串或用于絕緣子串、線夾、桿塔和橫擔等相互連接。3)接續(xù)金具主要用于連接導線

7、或避雷線的兩個終端，分為液壓接續(xù)金具和鉗壓接續(xù)金具等類型。4)防震金具包括護線條、阻尼線和防震錘等。,二、電纜線路 大城市的配電網(wǎng)絡，發(fā)電廠、變電站內(nèi)部線路，穿越江河、海峽線路以及國防或特殊需要的場合，往往都要采用電力電纜線路。 電力電纜的結構主要包括導體、絕緣層和保護層三個部分。 電纜的導體通常用多股銅絞線或鋁絞線，以增加其柔性，使之能在一定程度內(nèi)彎曲，以利施工及存放。常見的電力電纜有單芯、三芯和四芯電纜。單芯電纜的導體

8、截面是圓形的，多芯電纜的導體截面除圓形外，還有扇形和腰圓形，以充分利用電纜的總面積。,第二節(jié) 架空輸電線路的參數(shù)計算和等值電路,一、電阻二、電抗三、電導四、電納五、輸電線的正序等值電路,(6-1),式中，ρ— 導線材料的電阻率(Ω·mm2/km)； S— 導線的額定截面積(mm2)，對于鋼芯鋁線系指鋁線部分的截面積。,直流電流通過導線時，單位長度導線的電阻為：,一、電阻,應當指出，在電力網(wǎng)計算

9、中，實際使用的電阻率的數(shù)值略大于這些材料的直流電阻率，這是因為： (1)在通過交流電流的情況下，由于集膚效應和鄰近效應，電流在導體中分布不均勻，使導線的交流電阻約比直流電阻增大0.2%~1.0%； (2)輸電線路大部分采用多股絞線，由于扭絞，使絞線每一股線的實際長度比導線長度約增加2%~3%。為了計算上的方便，通常將多股絞線的電阻率取大2%~3%； (3)線路參數(shù)是按導線的額定截面積計算的

10、。導線的實際截面積通常比額定截面積略小，因而，在實際計算中，也采取修正電阻率的辦法。,工程計算中，也可以直接從手冊中查出各種導線的電阻值。從手冊中查得的或按式(6-13)計算所得的電阻值，都是指溫度為20℃時的值，在要求較高精度時，t℃時的電阻值rt可按下式計算rt=r20[1+α(t-20)] (6-2)式中，rt—環(huán)境溫度為t℃時導體單位長度的電阻(Ω/km) r2

11、0—環(huán)境溫度為20℃時導體單位長度的電阻(Ω/km)； α—電阻的溫度系數(shù)(1/℃)，對于銅導線αCu=0.00382/℃,對于鋁導線,αAl=0.0036/℃。,在考慮了上述因素后，導線材料的電阻率經(jīng)修正后，計算用值采用下列數(shù)值： 銅—18.8Ω·mm2/km； 鋁—31.5Ω·mm2/km；,二、電抗,從式(6-3)可以看出，由于電抗值與三相導線間的幾何均距、導線半徑

12、均為對數(shù)關系，因此，導線在桿塔上的布置方式及導線截面積的大小對線路電抗值影響不大。通常架空線路的電抗值在0.4Ω/km左右，在工程近似計算中一般取此值。,對于超高壓輸電線路，為減小線路電抗和降低導線表面電場強度以達到減低電暈損耗和抑制電暈干擾的目的，往往采用分裂導線。 分裂導線的每相由2~4根導線組成，且布置在正多角形的頂點上，如圖6-13所示。,圖6-13 分裂導線(a)雙分裂;(b)三分裂;(c)四分裂,分裂導線

13、的一相等值電抗為：,(6-4),式中，rD——導線的等值半徑(m)， ，其中： 為間隔環(huán)半徑， n—分裂導線的根數(shù)， d—分裂導線的間距(m)。,分裂導線的采用改變了導線周圍的磁場分布，使得電抗計算式(6-3)中的導線半徑r由組成各分裂子導線的圓的等值半徑rD代替，即等效地增大了導線半徑，從而減小了導線的電抗。,每相導線分裂間距d所對應的等值半徑rD

14、通常比單根導線的半徑大得多，故分裂導線的等值電抗較小。一般單導線每公里的電抗約為0.4Ω左右，而分裂根數(shù)為2、3、4根時，每公里的電抗分別降低到0.33、0.30、0.28Ω左右。,架空輸電線路的電導是用來反映泄漏電流和空氣游離所引起的有功功率損耗的參數(shù)。一般線路絕緣良好，泄漏電流很小，可忽略不計，所以主要只考慮電暈現(xiàn)象引起的功率損耗。 所謂電暈，就是架空線路在帶有高電壓的情況下，當導線表面的電場強度超過空氣的擊穿強度時

15、，導體附近的空氣游離而產(chǎn)生的局部放電現(xiàn)象。這種放電現(xiàn)象與導線表面的光滑程度、導線周圍的空氣密度及氣象狀況都有關。 電暈不但要消耗電能和產(chǎn)生臭氧，而且所產(chǎn)生的脈沖電磁波對無線電和高頻通信產(chǎn)生干擾。因此，應盡量避免。,三、電導,電暈的產(chǎn)生主要取決于線路電壓，開始出現(xiàn)電暈的電壓稱為臨界電壓Ucr，一般可按下列經(jīng)驗公式計算：,(6-5),式中，m1—導線表面狀況系數(shù)，對于多股絞線，m1=0.83~0.87；

16、 m2—氣象狀況系數(shù)，晴天，m2=1，雨雪霧等惡劣天氣，m2=0.8~1； r — 導線計算半徑(m)； Djp—三相導線間的幾何均距(m)；,當運行電壓超過臨界電壓而產(chǎn)生電暈現(xiàn)象時，與電暈相對應的每相等值電導為：,(6-6),式中，△Pg—實測單位長度三相線路電暈消耗的總功率(kW/km)； U —線路的線電壓(kV)。,δ—空氣相對密度，δ=3.92b/(273+t)，其中，b為大氣壓

17、力，用水銀柱厘米(1水銀柱厘米=1333.22Pa)表示；t為空氣溫度，當t=25℃，b=76cm時，δ=1。架空輸電線導線水平排列時，由實驗得知，兩根邊線的電暈臨界電壓比式(6-5)算得的值高6%，而中間導線的則低4%。,(6-7),其相應的電納 ：,(6-8),式中，r —線計算半徑(m)；Djp—三相導線的幾何均距(m)。,線路的電納是由導線與導線之間，導線與大地之間的電容所決定的。電容的大小與相間距離、導線截面、桿塔結構尺寸等

18、因素有關。三相輸電線對稱排列，或雖不對稱但經(jīng)完全換位后，每相導線單位長度的等值電容為 ：,四、電納,與線路電抗的計算相似，架空線路的電納值對不同的導線半徑和幾何均距的變化也不敏感，單位長度的一相等值電納值一般在2.8×10-6S/km左右。線路的電納值也可根據(jù)導線型號及線間幾何均距由附錄II附表II-2查得。采用分裂導線時的一相等值電納的計算，只需將式(6-8)中導線的半徑r用分裂導線的等值半徑rD代替，即：,(6-9),顯然

19、，分裂導線的采用，將增大線路的電納值。當每相分裂根數(shù)分別為2、3、4根時，每公里電納值約分別為3.4×10-6, 3.8×10-6和4.1×10-6S。,輸電線路的參數(shù)實際上是沿線路均勻分布的，可用圖6-14所示的鏈形電路表示。圖中，r0、x0、g0、b0為無窮小段線路的阻抗和導納。,圖6-14 均勻分布參數(shù)等值電路,五、輸電線的正序等值電路,用集中參數(shù)表示的線路等值電路有π型和T型兩種，見圖6-15。由

20、于T型等值電路在構成電網(wǎng)等值電路時增加了一個節(jié)點，從而增加了電網(wǎng)計算的工作量，所以π型等值電路應用得比較廣泛。由于一般已采取措施避免了電暈的出現(xiàn)，從而一般計算中可不計線路電導。,當架空線路長度超過300km時，可將線路分段，使每段線路長度不超過300km，從而可用若干個π型等值電路來表示輸電線路。,當架空線路長度不超過100km，電壓等級在35kV及以下時，由于電壓低、線路短、線路電納亦可不計，這時的等值電路將進一步簡化為圖6-16的形

21、式。 在圖6-4和圖6-6中，R=r0l；X=x0l；B=b0l，其中，l為線路的長度(km)。,圖6-16 短距離線路的簡化等值電路,查附錄I附表I-1得LGJ-185型導線的計算直徑為19.02mm，則,例6-1 ：有一條長100km，額定電壓為110kV的輸電線路，采用鋼芯鋁絞線LGJ-185型導線，導線水平排列，線間距離為4m，導線表面系數(shù)m1=0.85，氣象狀況系數(shù)m2=1?？諝庀鄬γ芏圈?1，求線路參數(shù)。

22、 解 ：,計算電暈臨界電壓：,所以： g0=0；R=r0l=0.17×100Ω=17Ω X=x0l=0.409×100Ω=40.9Ω B=b0l=2.78×10-6×100S=2.78×10-4S,例6-2： 有一條長280km，額定電壓為330kV的輸電線路，采用雙分裂導線，水

23、平排列，導線采用LGJQ-300型，相間距離為8m，分裂導線間距為0.4m，求線路單位長度的參數(shù)(假設線路電暈現(xiàn)象不出現(xiàn)，即g0=0) 。,解：查附錄I附表I-2得LGJQ-300導線的半徑為11.85mm。,第三節(jié) 變壓器的等值電路及參數(shù)計算,一、雙繞組變壓器二、三繞組變壓器三、自耦變壓器四、分裂繞組變壓器五、變壓器的π型等值電路,在電力系統(tǒng)中，變壓器等值電路都用星形接法表示，且由于三相對稱而只用一相表示。在電機學中，雙繞組

24、變壓器通常用T型等值電路，如圖6-17(a)所示，且當原副方參數(shù)用同一電壓級的值表示時，代表變壓器兩側繞組空載線電壓之比的變壓器變比可以不出現(xiàn)。,一、雙繞組變壓器,在電力網(wǎng)計算中，為了減少網(wǎng)絡節(jié)點數(shù)，通常將激磁支路移至T型等值電路的電源側，即降壓變壓器的高壓側，升壓變壓器的低壓側。這種電路稱為Γ型等值電路，且激磁支路以激磁導納的形式出現(xiàn)，而變壓器原副方繞組的阻抗合并，如圖6-17(b)所示。又因為電力網(wǎng)實際計算中主要關心的是網(wǎng)絡中功率

25、的分布，當變壓器實際運行電壓與變壓器額定電壓接近時，變壓器等值電路中的激磁支路也可用其對應的功率損耗表示，記作△P0+j△Q0，如圖6-17(c)所示。,變壓器的參數(shù)一般是指等值電路中的電阻RT、電抗XT、電導GT和電納BT。變壓器的變比KT也是變壓器的一個參數(shù)。 變壓器的前四個參數(shù)是根據(jù)變壓器銘牌上給出的短路試驗和空載試驗結果的四個特性數(shù)據(jù)來計算的，這些數(shù)據(jù)是：短路損耗△Psk，短路電壓Uk(%)，空載損耗△P0，空載

26、電流百分值I0%。,變壓器的參數(shù)：,(6-10),式中，IN—變壓器的額定電流(A)；UN—變壓器與IN對應側繞組的額定電壓(kV)； SN—變壓器的額定容量(kVA)；RT—變壓器與UN對應側的每相電阻(Ω)。 由式(6-10)可求得變壓器的電阻,(6-11),變壓器作短路試驗時，由于外加電壓較小，相應激磁支路的損耗(鐵損)很小?？梢哉J為這時的短路損耗即等于變壓器通過額定電流時原、副方繞組電阻中的

27、總損耗(銅損)，即,1．電阻RT,(6-12),對于大型電力變壓器，其繞組電阻值遠小于繞組電抗值，故可近似認為XT≈ZT，所以： 式中，UN，SN的單位與式(6-10)相同。,(6-13),變壓器短路電壓百分值就是指變壓器作短路試驗通過額定電流時，在變壓器阻抗上的電壓降與變壓器額定電壓之比乘以100值，習慣上用符號Uk(%)表示，即 ：,2．電抗XT,變壓器的電導用以表示鐵心的有功損耗。由于空載電流比額定電流小得多，這樣，在

28、做空載試驗時，繞組電阻中的損耗也很小，所以可近似認為變壓器的空載損耗就是變壓器的激磁損耗(鐵損)，即△P0≈△PFC，于是 式中，△P0——變壓器空載損耗(kW)。,(6-14),3．電導GT,變壓器的電納代表變壓器的激磁無功功率。變壓器空載電流雖包含有功分量和無功分量，但其有功分量通常很小，無功分量Ib和空載電流I0在數(shù)值上幾乎相等，因此有： 廠家給定的變壓器空載電流百分值是指空載電流與額定電

29、流之比乘以100的值，習慣上，用符號I0(%)表示，即：,(6-15a),(6-15b),4．電納BT,由式(6-15a)和(6-15b)得 當變壓器激磁支路用功率形式表示時，其有功功率就是空載損耗，無功功率可用下式計算,(6-16),(6-17),在電力網(wǎng)計算中，變壓器的變化KT定義為變壓器兩側繞組的空載線電壓之比，它與電機學中討論的變壓器的原、副方繞組匝數(shù)比是有區(qū)別的。 對于Y,y及D,d接

30、法的變壓器，KT=U1N/U2N=W1/W2，即變比與原、副方繞組的匝數(shù)比相等。 對于Y,d接法的變壓器，原、副方繞組的匝數(shù)比只能反映變壓器的相電壓之比，這時，有 KT=U1N/U2N=W1/W2。,5．變比KT,例6-3：某降壓變電所有一臺SFL1-20000/110型雙繞組變壓器，變比為110/11，試驗數(shù)據(jù)為△P0=22kW, I0(%)=0.8, △Pk=135kW, Uk(%)=10.5，試求變壓器歸算至高壓和

31、低壓側的參數(shù)。 解 ：1．歸算至高壓側的參數(shù),2．歸算至低壓側的參數(shù) ：,二、三繞組變壓器,三繞相變壓器的等值電路也常用一相表示。將同相的三個繞組的阻抗歸算到一個基準電壓下接成星形，激磁導納仍接在電源側，如圖6-18所示。 三繞組變壓器的激磁導納的計算方法與雙繞組變壓器的相同，根據(jù)變壓器空載試驗數(shù)據(jù)進行計算。下面主要討論三繞組變壓器各繞組電阻、電抗的計算方法。,圖6-18 三繞組變壓器的等值電路,由于三

32、繞組變壓器的三個繞組在星形等值電路中是各自獨立的。因此，首先要求出各繞組的短路損耗。因為△Pk(1-2)= △Pk1+△Pk2; △Pk(2-3)=△Pk2+△Pk3; △Pk(1-3)= △Pk1+△Pk3。上述三式聯(lián)立，可解得：,(6-18),1．電阻,求出各繞組的短路損耗后，即可按雙繞組變壓器計算電阻的同樣方法計算三繞組變壓器各繞組的電阻：,(6-19),上述計算公式僅適用于三個繞組的額定容量都相同的情況。實際上，運行中變壓器的三

33、個繞組不可能同時都滿載運行。因此，為了減小體積、節(jié)省材料，根據(jù)電力系統(tǒng)運行的實際需要，三個繞組額定容量可以制造為不相等。,做短路試驗時，三個繞組容量不相等的變壓器將受到較小容量繞組額定電流的限制，這時的短路損耗是指通過繞組額定電流(非變壓器額定電流)所產(chǎn)生的損耗。因此，在應用式(6-18)及(6-19)計算時，必須把按繞組容量測得的短路損耗值折算成按變壓器額定容量的損耗值。,例如，若制造廠提供的試驗數(shù)據(jù)為 、

34、 、 ，變壓器容量比為100/100/50，則 ：,(6-20),式中，SN—變壓器的額定容量；S3N—變壓器第三繞組(這里指低壓繞組)的額定容量。,三繞組變壓器繞組電抗的計算與電阻的計算方法相似，首先根據(jù)三次短路試驗所測得的兩兩繞組間的短路電壓百分值Uk(1-2)(%)、Uk(1-3)(%)、Uk(2-3)(%)，分別求出各繞組的短路電壓百分值：,(6-21),2．電抗,再計算歸算到同一電壓側的各繞組

35、電抗值 ：,(6-22),需要指出的是，手冊和制造廠提供的短路電壓值，不論變壓器各繞組容量比如何，對于普通三繞組變壓器都是已折算為變壓器額定容量下的值。因此，電抗計算不存在容量比不同的折算問題。,例6-4：有一臺SFSL1-8000/110型三相三繞組變壓器，其銘牌數(shù)據(jù)為：容量比100/50/100,電壓比110kV/38.5kV/11kV，△P0=14.2kW，I0(%)=1.26，

36、 ， ， ，Uk(1-2)(%)=14.2，Uk(1-3)(%)=17.5，Uk(2-3)(%)=10.5，試計算以變壓器高壓側電壓為基準的變壓器參數(shù)值。,解: 變壓器的導納：各繞組的電阻：由于各繞組容量比不同，先將短路損耗折算至額定容量下的值 ：,各繞組的電抗：,在中性點直接接地的高壓和超高壓電力系統(tǒng)中，自耦變壓

37、器得到廣泛應用。自耦變壓器的原、副方共用一個線圈，原方和副方之間不僅存在磁的耦合，而且有電氣上的聯(lián)系。 通常，三繞組自耦變壓器的高壓、中壓繞組接成Y0形，第三繞組(低壓繞組)接成三角形。這樣接法有利于消除由于鐵芯飽和引起的三次諧波，且第三繞組的容量通常比變壓器額定容量小。因此，計算變壓器電阻時要對短路試驗數(shù)據(jù)以額定值為基準進行折算。,三、自耦變壓器,在計算三繞組自耦變壓器電抗時，也要先對短路電壓值進行折算。與短路損耗折算

38、不同的是，短路電壓按容量比，而不是按容量比的平方折算，即：,式中，SN—變壓器額定容量(kVA)；S3N—容量較小的第三繞組的額定容量(kVA)。 此外，自耦變壓器的等值電路及其導納和阻抗的計算與普通變壓器相同。,(6-23),分裂變壓器，能在正常工作和低壓側短路時，使變壓器呈現(xiàn)不同的電抗值，從而起到限制短路電流的作用，故廣泛應用于大型電廠作為聯(lián)系兩臺發(fā)電機組的主變壓器，或用作啟動變壓器和高壓廠用變壓器。,四、分裂繞組變

39、壓器,設X1為高壓繞組電抗， 、 分別為高壓繞組開路時，兩個低壓分裂繞組的電抗，X12為高低壓繞組正常工作時的等值電抗。分裂繞組變壓器的等值電路如圖6-20所示。,(6-26),由式(6-26)可見，低壓分裂繞組正常運行時的電抗值，只相當于兩分裂繞組短路電抗的1/4，當一個分裂繞組出線發(fā)生短路時，來自另一低壓分裂繞組的短路電流將遇到 (即 )的限制，此電抗值較大，能達到限制短路電流的作用。,由圖6-20等值電路

40、可知：,分裂變壓器有以下三種運行方式： 分裂運行：變壓器高壓繞組開路，兩個低壓繞組運行，低壓繞組間有穿越功率，在這種運行方式下，兩個低壓分裂繞組間的電抗稱為分裂電抗。其值為： 并聯(lián)運行：兩個低壓繞組并聯(lián)，高、低壓繞組運行，高低壓繞組間有穿越功率，這是分裂變壓器最常用的運行方式。在這種運行方式下，高低壓繞組間的電抗稱為穿越電抗。其值為：,單獨運行：一個低壓繞組開路，另一個低壓繞組和高壓繞組運行。在這種運行方式下，高、低壓繞組之間的電

41、抗稱為半穿越電抗。其值為： 分裂電抗和穿越電抗之比稱為分裂系數(shù)。分裂系數(shù)體現(xiàn)了分裂繞組變壓器的分裂電抗特性。分裂系數(shù)愈大，其限制短路電流效果愈明顯。,五、變壓器的π型等值電路 在變壓器等值電路中增添只反映變比的理想變壓器。所謂理想變壓器就是無損耗、無漏磁、無需勵磁電流的變壓器。雙繞組的這種等值電路如圖6-21所示。圖中ZT＝RT＋XT為折算到原方的值，KT＝U1N/U2N是變壓器的變比。如果不計勵磁支路或將勵磁支路另外處

42、理，則圖6-21可簡化為圖6-22(a)。,由圖6-22(a)可得：,由上式可解出：,若令YT＝1/ZT，則：,變壓器的π型等值電路中三個阻抗（導納）都與其變比KT有關，π型的兩個并聯(lián)支路的阻抗（導納）的符號總是相反的。三個支路阻抗之和恒等于零，即它們構成了諧振三角形。三角形內(nèi)產(chǎn)生的諧振環(huán)流在原、副方間的阻抗上（π型的串聯(lián)支路）產(chǎn)生的電壓降，實現(xiàn)了原、副方的變壓，而諧振電流本身又完成了原、副方的電流變換，從而使等值電路起到了變壓器的作用

43、。 變壓器采用π型等值電路后，電力系統(tǒng)中與變壓器相連的各元件就可直接應用其參數(shù)的實際值而勿需折算。在用計算機進行電力系統(tǒng)計算時，常采用這種處理方法。,第四節(jié) 網(wǎng)絡元件的電壓和功率分布計算,一、輸電線的電壓和功率分布計算,二、變壓器的電壓和功率分布計算,一、輸電線的電壓和功率分布計算1．給定同一節(jié)點的功率和電壓的潮流計算 (如：已知S2、U2求S1、U1) 線路末端導納支路上的功率：,流出線路末端阻抗支路的功率：,

44、阻抗支路中的功率損耗：,取末端電壓為電壓參考相量，這時首端電壓為：,線路首端導納支路的功率,圖6-24 電壓向量圖,△U1≠△U2、δU1≠δU2計算功率損耗時，必須取用同一點的功率和電壓值。等值電路及各公式中，功率和電壓分別為三相功率和線電壓。單位：功率用MVA，電壓用kV，阻抗用Ω。,注意：,若已知S1、U1，則可推出,線路首端功率,2．已知不同節(jié)點運行參數(shù)的電壓和功率分布計算 問題：上述電壓和功率分布計算的基本條

45、件是采用同一節(jié)點的功率和電壓 解決方法 —— 數(shù)值迭代法：通過反復迭代計算，求得同時滿足兩個給定條件在一定精度要求下的結果。,給定不同節(jié)點的功率(S2)和電壓(U1)的潮流計算的步驟： 先用假設的末端電壓U2(0)和給定的末端功率S2由末端向首端推算，求得首端電壓U1(1)和功率S1(1) ，比較計算得出的U1(1)和給定的U1，如其誤差在允許范圍內(nèi)，則計算結束。否則，再用給定的首端電壓U1和計算得出首端功率S1(1)由

46、首端向末端推算，求得末端電壓U2(1)和功率S2(1)，比較計算得出的S2(1)和給定的S2，如不滿足允許誤差，則再用求得的末端電壓U2(1)和給定的末端功率S2，再一次由末端向首端推算；依此類推，直至獲得滿足精度要求的解。,工程近似計算步驟：首先，用額定電壓UN代替末端實際電壓，即：,然后，利用給定的首端電壓U1和計算所得的阻抗支路始端功率S’1 ，計算阻抗支路的電壓降落，從而確定末端電壓U2。,計算得出首端功率S1。,3．工程上

47、常用的幾個計算量電壓降落：網(wǎng)絡元件首、末端電壓的相量差（ ）。,電壓偏移：網(wǎng)絡中某點的實際電壓值與網(wǎng)絡額定電壓的數(shù)值差（U-UN）。,電壓損耗：網(wǎng)絡元件首、末端電壓的數(shù)值差（U1-U2）。,輸電效率：線路末端輸出的有功功率P2與線路首端輸入的有功功率P1的比值。,二、變壓器的電壓和功率分布計算 變壓器用Γ型等值電路表示。 變壓器激磁支路可用恒定功率來表示。在簡化計算中常略去。

48、 變壓器阻抗中的電壓降落和功率損耗的計算與輸電線路的計算方法相似。 由于變壓器兩側電壓的相角差一般很小，?？蓪㈦妷航德涞臋M分量略去。 變壓器阻抗中的功率損耗也可直接根據(jù)變壓器短路試驗數(shù)據(jù)和變壓器的負荷S2計算：,一、同一電壓等級開式電力網(wǎng)的潮流計算,二、多級電壓開式電力網(wǎng)的潮流計算,三、兩端供電電網(wǎng)中的功率分布,四、考慮網(wǎng)絡損耗時的兩端供電電網(wǎng)功率 和電壓分布的計算,第五節(jié) 電力網(wǎng)絡

49、的潮流計算,一、同一電壓等級開式電力網(wǎng)的潮流計算 開式電力網(wǎng)：負荷只能從一個方向獲得電能的電力網(wǎng)。,圖6-25 同一電壓等級開式電力網(wǎng)(a)開式網(wǎng)接線；(b)等值電路；(c)作成運算負荷時的等值電路,計算過程： 首先，對網(wǎng)絡的等值電路[見圖6-25(b)]進行簡化，即將各段輸電線路π型等值電路中首、末端的電納支路都分別用額定電壓下的充電功率代替，即 ，同時，將處于各節(jié)點的所有功率合成為該節(jié)點的負荷功率。

50、習慣上稱這些合并而成的負荷功率為電力網(wǎng)絡的運算負荷。 然后，針對圖6-25c的等值網(wǎng)絡，按下述兩個步驟進行潮流計算。,第一步，從離電源點最遠的節(jié)點d開始，利用線路額定電壓，逆著功率輸送的方向依次計算各段線路阻抗中的功率損耗和功率分布，如表6-2所示。,由上表可求得:,第二步，利用第一步求得的功率分布，從電源點開始，順著功率傳輸?shù)姆较颍来斡嬎愀鞫尉€路的電壓降落，求出各節(jié)點的電壓。首先由UA和 計算電壓Ub：接著用Ub和

51、 計算電壓Uc，最后用Uc和 計算電壓Ud。 通過以上兩個步驟便完成了一輪近似潮流計算。為了提高計算精度，可以重復以上的計算步驟，不過，在第一步計算功率損耗時，可以利用前一輪第二步所求得的各節(jié)點電壓。,例6-5 開式電力網(wǎng)如圖所示，線路參數(shù)標于圖中，線路額定電壓為110kV，如電力網(wǎng)首端電壓為118kV，試求運行中全電網(wǎng)的功率和電壓分布。各點負荷為： ＝0.4+j15.8)MVA, ＝(8.6+j

52、7.5)MVA, ＝(12.2+j8.8)MVA。,二、多級電壓開式電力網(wǎng)的潮流計算 含有變壓器的開式電力網(wǎng)的潮流計算方法有：1. 將變壓器表示為理想變壓器與變壓器阻抗相串聯(lián)。 理想變壓器，就是無損耗、無漏磁、無需激磁的變壓器，在電路中只以K反映變壓器的變壓比，而變壓器的損耗通過變壓器阻抗和導納體現(xiàn)。在計算中遇到理想變壓器時，要改變各算式中使用的電壓值，即要作電壓的歸算，而通過理想變壓

53、器的功率是不變的。,2. 將變壓器二次側的所有元件參數(shù)全部歸算到一次側。,等值電路中不含理想變壓器，但變壓器二次側元件的參數(shù)均為已歸算到變壓器一次側的值。但這時算出的網(wǎng)絡各節(jié)點電壓除一次側外，均不是各點的實際電壓值，而是各節(jié)點歸算到一次側的電壓值。,例6-6 兩級電壓開式網(wǎng)如圖所示。變壓器參數(shù)：SN=16000kVA, △P0=21kW, I0(%)=0.85, △Pk=85kW, Uk(%)=10.5，變比K=110kV/11kV;

54、 110kV線路參數(shù)：r0=0.33Ω/km, x0=0.417Ω/km, b0=2.75×10-6s/km；10kV線路參數(shù)：r0=0.65Ω/km，x0=0.33Ω/km；110kV線路首端供電電壓為117kV；負荷：SLDc=（11+j4.8）MVA, SLDd=（0.7+j0.5）MVA。求網(wǎng)絡的電壓和功率分布。,三、兩端供電電網(wǎng)中的功率分布（自學，不作要求）四、考慮網(wǎng)絡損耗時的兩端供電電網(wǎng)功率