《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》jgj130-2011

1、《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011,隨著高層建筑日益增多，建筑結構日趨復雜，腳手架、模板工程、基坑、塔吊等工程在搭設、施工、使用中作業(yè)危險因素多，極易發(fā)生傷亡事故。 建設工程的施工安全問題，直接關系到人民群眾的生命財產(chǎn)安全，受到社會的廣泛關注。從建設部到各級地方主管部門、從施工單位到項目部、從行業(yè)內到行業(yè)外，關愛生命、關注安全一直是工作的主旋律。但是，不可否認的事實是建設行業(yè)已經(jīng)成為除能源礦業(yè)之外的

2、第二大安全事故高發(fā)行業(yè)，與今天中國快速發(fā)展的經(jīng)濟和越來越強調和諧社會、以人為本的大環(huán)境不相適應。,,建質[2009]87號危險性較大的分部分項工程安全管理辦法,適用范圍：本辦法適用于房屋建筑和市政基礎設施工程（以下簡稱“建筑工程”）的新建、改建、擴建、裝修和拆除等建筑安全生產(chǎn)活動及安全管理。,本辦法自頒布之日起實施。原《關于印發(fā)和的通知》（建質[2004]213號）中的《危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法》廢止。,

3、超過一定規(guī)模的危險性較大的分部分項工程,專項方案應當包括的內容,方案編制人,實施施工總承包的，專項方案應當由施工總承包單位組織編制。其中，其中機械安裝拆卸工程、深基坑工程、附著式腳手架等專業(yè)工程實施分包的，其專項方案可有專業(yè)承包單位組織編制。,方案的編制方法及要求,施工單位應當在危險性較大的分部分項工程施工前編制專項方案，對超過一定規(guī)模的危險性較大的分部分項工程，施工單位應當組織專家對專項方案進行論證。先有方案，后有現(xiàn)場。,安全多發(fā)

4、事故部位分析(2004),,,資料來源：中國建設部《全國建筑施工安全生產(chǎn)形勢分析報告（2004年度）》,安全多發(fā)事故部位分析(2005),資料來源：中國建設部《全國建筑施工安全生產(chǎn)形勢分析報告（2005年度）》,安全多發(fā)事故部位分析(2007),資料來源：中國建設部《全國建筑施工安全生產(chǎn)形勢分析報告（2007年度）》,,1995-2005安全事故統(tǒng)計表,1995-2005安全事故趨勢分析,1995,1996,1997,1998,1999

5、,2000,2001,2002,2003,2004,2005,2006年、2007年建筑施工事故起數(shù)比較,,,摘自 《全國建筑施工安全生產(chǎn)形勢分析報告（2007年度） 》,2006年、2007年建筑施工事故死亡人數(shù)比較,,,摘自 《全國建筑施工安全生產(chǎn)形勢分析報告（2007年度） 》,2006年、2007年全國建筑施工事故起數(shù)比較,簡要結論,從數(shù)據(jù)統(tǒng)計來看，2000年之前的5年和之后的5年三級事故發(fā)生起數(shù)的絕對值并沒有太大變化，但是，單

6、次事故傷亡人數(shù)變化很大，群死群傷的重大惡性事故頻發(fā)是2000年以后的特點。從數(shù)據(jù)統(tǒng)計來看，發(fā)生重大安全事故的責任主體中小建筑公司比例較小，相反具有一級、特級資質的施工單位發(fā)生重大安全事故的幾率更高。從數(shù)據(jù)統(tǒng)計來看，有明確規(guī)范要求的部位發(fā)生事故的比例比尚未制定規(guī)范要求的部位更高，說明我們對規(guī)范的理解、掌握和控制存在很大問題。,需要了解相關的規(guī)范和標準腳手架、模板、基坑,單、雙排與滿堂腳手架作業(yè)層上的施工荷載標準值應根據(jù)實際情況

7、確定，且不應低于表4.2.2的規(guī)定。表4.2.2　施工均布荷載標準值,注：斜道上的施工均布荷載標準值不應低于2.0 kN/m2。 當在雙排腳手架上同時有2個及以上操作層作業(yè)時，在同一個跨距內各操作層的施工均布荷載標準值總和不得超過5.0kN/㎡。,支模、粉刷、砌墻等各工種進行立體交叉作業(yè)時,不得在同一垂直方向上操作,下層作業(yè)的位置,必須處于上層高度確定的可能墜落的范圍之外.不符合以上條件時,應設置安全防護層.摘自《建

8、筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80－91,2009年3月24日，位于江蘇鎮(zhèn)江鬧市區(qū)一幢6層樓腳手架突然坍塌，造成正在拆樓改造的工人1死3傷。事故原因主要是因為工人將拆下的廢棄物堆積在腳手架上，堆積物過于沉重，加上砸墻時造成腳手架晃動，導致腳手架被壓趴。,雙管立桿腳手架由于經(jīng)濟性不好，很少使用，本次修訂中予以取消。 單排腳手架搭設高度不應超過24m；雙排腳手架搭設高度不宜超過50m，高度超過50m的雙排腳手架，

9、應采用分段搭設等措施。 （單排腳手架搭設高度不應超過24m；雙排腳手架搭設高度不宜超過50m，高度超過50m的雙排腳手架，應采用雙鋼管、分段卸荷、分段搭設等措施。） 柔性連墻件的做法粗糙，可靠性差，本次修訂中予以取消。,規(guī)定腳手架高度不宜超過50m的依據(jù)：1 根據(jù)國內幾十年的實踐經(jīng)驗及對國內腳手架的調查，立桿采 用單管的落地腳手架一般在50m以下。當需要的搭設高度大于50m時，一般都比較慎重地采用了加強措施，如采

10、用雙管立桿、分段卸荷、分段搭設等方法。國內在腳手架的分段搭設、分段卸荷方面已經(jīng)積累了許多可靠、行之有效的方法和經(jīng)驗。2 從經(jīng)濟方面考慮。搭設高度超過50m時，鋼管、扣件的周轉使用率降低，腳手架的地基基礎處理費用也會增加。3 參考國外的經(jīng)驗。美國、日本、德國等也限制落地腳手架的搭設高度：如美國為50m，德國為60m．日本為45m等。,與建筑結構荷載規(guī)范的內容統(tǒng)一。將作用于腳手架上的水平風荷載標準值的計算公式wk=０.７μz&

11、#183;μs·w0（w0取n=50的值）修改為：wk=μz·μs·w0,wk——風荷載標準值（kN/m2）；μz——風壓高度變化系數(shù)，應按現(xiàn)行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009規(guī)定采用；μs——腳手架風荷載體型系數(shù)，應按本規(guī)范表4.2.6的規(guī)定采用； wo——基本風壓值 （kN/m2），應按國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2001附表D.4的規(guī)定采用，取重現(xiàn)期n=10對

12、應的風壓值。,風壓高度變化系數(shù)μz，按照現(xiàn)行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》規(guī)定的值進行選取。我們在設計腳手架時，要注意此值的取法， 按現(xiàn)行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》的要求，對于平坦或稍有起伏的地形，風壓高度變化系數(shù)應依據(jù)地面粗糙度類別進行選擇確定,,,,,,將連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力由單排架取3kN改為2kN，雙排架取5kN改為3kN ; （約束平面外變形）強調連墻件的重要性，對連墻件的計算寫得更明確(計算部分)根

13、據(jù)現(xiàn)場施工腳手架應采用密目式安全立網(wǎng)全封閉的安全管理規(guī)定，此次修訂弱化了開敞式腳手架，對常用腳手架的允許搭設高度做了調整。,常用密目式安全立網(wǎng)全封閉式雙排腳手架的設計尺寸（m）,注：地面粗糙度為B類，基本風壓Ｗo =0.4kN/m2 。,表4.3.1 荷載效應組合,將荷載效應組合表中的可變荷載組合系數(shù)修改為0.9。(原來是0.85),滿堂支撐架用于混凝土結構施工時，荷載組合與荷載設計值應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JG

14、J162的規(guī)定。,補充了與滿堂腳手架和滿堂支撐架相關的內容。包括結構體系、構造要求、荷載取值、設計計算等。規(guī)范中將此類支架體系劃分為滿堂腳手架（頂部荷載通過縱、橫向水平桿傳至立桿）和滿堂支撐架（頂部荷載通過立桿頂端的可調頂撐傳至立桿）二種體系。滿堂支撐架根據(jù)剪刀撐的間距（5m）細分為普通型滿堂支撐架和加強型滿堂支撐架。,三、雙排腳手架的結構性能及其規(guī)范修訂內容,1、雙排腳手架的結構性能在作用極限荷載時，雙排腳手架結構的可能破壞形式是以

15、連墻件為反彎點的腳手架平面外大波整體失穩(wěn)或腳手架較大步距間立桿段的局部彎曲失穩(wěn)二種形式。通常情況下，腳手架的破壞表現(xiàn)為前種形式，其承載力由平面外大波整體失穩(wěn)時的承載力值確定。但是，如果腳手架的步距過大（超過二米），立桿段的穩(wěn)定承載力可能低于整體失穩(wěn)時的承載力。,影響腳手架結構承載力的主要因素：跨距和排距連墻件的布置方式和間距立桿截面面積和步距。,2、雙排腳手架的設計計算公式（以不組合風荷載為例）腳手架立桿穩(wěn)定性的計算公式：

16、 ；式中：N—腳手架立桿的軸力設計值；A—腳手架立桿的毛截面面積，f—鋼材的設計強度值。φ—軸心受壓構件的整體穩(wěn)定系數(shù)，由考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的換算長細比λ0查表或由公 式： 確定； ，l0=k?μ?h，,,,,,扣件的偏心距很小，腳手架有一定高度，底部立桿接近軸心受力，計算時視為軸心受壓構件。,其中：k—計算長度附加系數(shù)，μ—考慮整體穩(wěn)定因素的計算長度系數(shù)，

17、它們可以通過規(guī)范查得；h—立桿步距。根據(jù)以上公式，可以驗算計算部位立桿的穩(wěn)定性。鋼結構設計規(guī)范中，軸心壓桿的穩(wěn)定承載力設計值可以由公式: 表達，式中：φ—軸心受壓構件的整體穩(wěn)定系數(shù)，A—軸心壓桿的毛截面面積，f—鋼材的設計強度值。軸心壓桿的穩(wěn)定承載力設計值=穩(wěn)定承載力極限值／(γR ? γs )，式中：γR—鋼材的抗力分項系數(shù)， γR =1.165。,,腳手架立桿的極限承載力值通過結構實驗和結構計算

18、分析確定。根據(jù)建筑施工腳手架結構安全度的要求，腳手架立桿的設計承載力=腳手架立桿的極限承載力／K，式中：K—安全系數(shù)，根據(jù)工作條件取2.0~3.0。,由于扣件的偏心距很小，腳手架有一定高度，底部立桿接近軸心受力。此外，由于腳手架的工作條件較差，施工誤差大，其安全系數(shù)顯然應該高于鋼結構。按照鋼結構設計規(guī)范的表示方法，同時考慮腳手架在安全系數(shù)上和鋼結構的差別，腳手架立桿的設計承載力可以表達為: 或:

19、 ，式中：γ’R—立桿的抗力調整系數(shù)，應由計算確定，fy—鋼材的屈服強度。,,,腳手架立桿的軸力設計值根據(jù)腳手架自重和外荷載計算求得。由于腳手架屬于臨時性結構，安全等級為三級，結構重要性系數(shù)取0.9。其軸力設計值可以表達為：0.9（1.2NGk+∑1.4NQk）。式中：NGk—結構自重和構配件自重標準值產(chǎn)生的軸力，∑NQk—施工荷載等的標準值產(chǎn)生的軸力之和。腳手架立桿的設計計算應滿足： 0.9

20、（1.2NGk+∑1.4NQk）≤,,為符合現(xiàn)行規(guī)范的表達習慣，使用上將上式改寫為：（1.2NGk+∑1.4NQk）≤ = γ’R的值根據(jù)腳手架安全系數(shù)K與現(xiàn)行規(guī)范的可靠度相一致的條件求得，即：（ NGk+∑NQk）≤ 應等效于 （1.2NGk+∑1.4NQk）≤ 可以求出：γ’R =

21、 ×,,,,,,,,,,,,可見，γ’R是反映腳手架安全性與腳手架上作用的恒、活荷載比例關系的系數(shù)。扣件式腳手架的安全系數(shù)取為：K=2.0。對于不同的NGk和∑NQk的比值，經(jīng)統(tǒng)計0.9?γ’R≈1.33。 腳手架立桿的整體穩(wěn)定系數(shù)由考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的換算長細比λ0查表或公式： 確定。 ，l0—腳手架大波失 穩(wěn)時的半波長度或連墻件的豎向間距，由

22、腳手架的搭設方式確定。,,,以步距h表示l0，可以寫為單榀架體大波失穩(wěn)的計算長度系數(shù)和步距的乘積：μ?h。同時將 考慮為計算長度附加系數(shù)來調 整結構安全度，并寫入l0。立桿計算長度就寫成為如下形式，即：l0=k?μ?h 。故： 經(jīng)比較可見： 。,,,,經(jīng)以上變換，腳手架立桿設計計算公式寫為：1.2NGk+∑1.4NQk≤

23、 允許搭設高度計算： 結構自重和構配件自重標準值產(chǎn)生的軸力NGk=NG1k+NG2k，其中NG1k—腳手架結構自重標準值產(chǎn)生的軸力，其值等于腳手架立桿承受的每米結構自重標準值gk 和架體總高度H的乘積：NG1k=gk·H；NG2k—腳手架上構配件自重標準值產(chǎn)生的軸力。代入腳手架立桿設計計算公式： 1.2（gk·H+ NG2k）+∑1.4NQk≤,,,可以求出：[H] =取消了當26m《 HS《 5

24、0m時，對允許搭設高度限制的調整，原來是參照的英國標準，當代入50m時影響不大：密目式安全立網(wǎng)自重標準值不應低于0.01kN /㎡。雙排腳手架的使用經(jīng)驗豐富、成熟，本次修訂中改動很少。單排腳手架的使用已經(jīng)很少，接近淘汰。,,四、懸挑腳手架挑梁結構及其錨固,規(guī)范中推薦以雙軸對稱截面鋼梁做懸挑梁結構。懸挑腳手架的搭設高度不超過20米。懸挑梁截面高度不應小于160mm。每個型鋼懸挑梁外端宜設置鋼絲繩或鋼拉桿與上一層建筑結構斜拉結，鋼絲繩

25、、鋼拉桿作為附加保險措施，不參與懸挑鋼梁受力計算。懸挑梁尾端應在兩處及以上固定于鋼筋混凝土梁板結構上。錨固型鋼懸挑梁的U型鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓直徑不宜小于16㎜。,挑梁結構及其錨固的驗算內容：懸挑梁的強度；懸挑梁的撓度；當無有效支撐體系時懸挑梁的穩(wěn)定性；懸挑梁錨固段壓點處U型鋼筋拉環(huán)或螺栓的強度；壓點處樓板承受錨固負彎矩時的抗彎強度；懸挑梁前端支點下混凝土梁（板）的承載力。,,,1——木楔楔緊,圖6.10.5-3 懸挑鋼梁樓面構造,圖6

26、.10.5 -2 懸挑鋼梁穿墻構造,型鋼懸挑梁的抗彎強度計算公式：型鋼懸挑梁的整體穩(wěn)定性驗算公式：錨固型鋼懸挑梁的U型鋼筋拉環(huán)或螺栓的強度計算公式： 式中：Nm——型鋼懸挑梁錨固段壓點U型鋼筋拉環(huán)或螺栓的拉力設計值；,Al ——U型鋼筋拉環(huán)的凈截面面積或螺栓的有效截面面積（mm2），一個U型鋼筋拉環(huán)或一對螺栓按兩個截面計算； fl ——U型鋼筋拉環(huán)或螺栓抗拉強度設計值，應按《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010的規(guī)定

27、，取fl =50N/mm2。當型鋼懸挑梁錨固段壓點處采用2個（對）及以上U型鋼筋拉環(huán)或螺栓錨固連接時，其鋼筋拉環(huán)或螺栓的承載能力應乘以0.85的折減系數(shù)。,構造要求：U型鋼筋拉環(huán)或螺栓應采用冷彎成型。U型鋼筋拉環(huán)、錨固螺栓與型鋼間隙應用鋼楔或硬木楔楔緊。型鋼懸挑梁固定端應采用2個（對）及以上U型鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓與梁板固定，U型鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓應預埋至混凝土梁、板底層鋼筋位置，并應與混凝土梁、板底層鋼筋焊接或綁扎牢固，其錨固長度

28、應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010中鋼筋錨固的規(guī)定。,6.10.6 當型鋼懸挑梁與建筑結構采用螺栓鋼壓板連接固定時，鋼壓板尺寸不應小于100mm×10mm（寬×厚）；當采用螺栓角鋼壓板連接時，角鋼的規(guī)格不應小于63mm×63mm×6mm。6.10.7 型鋼懸挑梁懸挑端應設置能使腳手架立桿與鋼梁可靠固定的定位點，定位點離懸挑梁端部不應小于100mm。6.10.8 錨固位

29、置設置在樓板上時，樓板的厚度不宜小于120mm。如果樓板的厚度小于120mm應采取加固措施。,懸挑鋼梁前端應采用吊拉卸荷，吊拉卸荷的吊拉構件有剛性的，也有柔性的，如果使用鋼絲繩，其直徑不應小于14㎜，使用預埋吊環(huán)其直徑不宜小于20㎜（或計算確定），預埋吊環(huán)應使用HPB235級鋼筋制作。鋼絲繩卡不得少于3個。懸挑鋼梁懸挑長度一般情況下不超過2m能滿足施工需要，但在工程結構局部有可能滿足不了使用要求，局部懸挑長度不宜超過3米。大懸挑另行專

30、門設計及論證。在建筑結構角部，鋼梁宜扇形布置；如果結構角部鋼筋較多不能留洞，可采用設置預埋件焊接型鋼三角架等措施。懸挑鋼梁支承點應設置在結構梁上，不得設置在外伸陽臺上或懸挑板上，否則應采取加固措施。定位點可采用豎直焊接長0.2m、直徑25mm-30mm的鋼筋或短管等方式。,懸挑梁間距應按懸挑架架體立桿縱距設置，每一縱距設置一根。（不允許有連梁）懸挑架的外立面剪刀撐應自下而上連續(xù)設置。錨固懸挑梁的主體結構混凝土實測強度等級不得低

31、于C20。懸挑鋼梁支承點應設置在結構梁上，不得設置在外伸陽臺上或懸挑板上，否則應采取加固措施。,五、滿堂腳手架和滿堂支撐架,,滿堂腳手架和普通型滿堂支撐架 加強型滿堂支撐架,1、滿堂腳手架和滿堂支撐架結構體系,滿堂腳手架定義為在縱、橫方向，由不少于三排立桿并與水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐、扣件等構成的腳手架。該架體頂部作業(yè)層的施工荷載通過水平桿傳遞給立桿，頂部立桿呈偏心受壓狀態(tài)。滿堂支撐架定義為在縱、橫方向，由不少于三

32、排立桿并與水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐、扣件等構成的承力支架。該架體頂部的施工荷載通過可調托撐傳給立桿，頂部立桿呈軸心受壓狀態(tài)。,滿堂支撐架可分為普通型和加強型二種。當架體沿外側周邊及內部縱、橫向每隔5m～8m，設置由底至頂?shù)倪B續(xù)豎向剪刀撐，在豎向剪刀撐頂部交點平面設置連續(xù)水平剪刀撐，且水平剪刀撐距架體底平面或相鄰水平剪刀撐的間距不超過8m時，定義為普通型滿堂支撐架；當連續(xù)豎向剪刀撐的間距不大于5m，連續(xù)水平剪刀撐距架體底平面或相

33、鄰水平剪刀撐的間距不大于6m時，定義為加強型滿堂支撐架。,當架體高度不超過8m且施工荷載不大時，掃地桿布置層可不設水平剪刀撐。滿堂腳手架的支撐布置同普通型滿堂支撐架。滿堂腳手架的搭設高度不宜超過36m；施工層不得超過一層。滿堂腳手架的高寬比不宜大于3。當高寬比大于2時，應在架體的四周和內部，水平間隔6m～9m，豎向間隔4m～6m設置連墻件與建筑結構拉結，當無法設置連墻件時，應采取設置鋼絲繩張拉固定等措施。,滿堂支撐架搭設高度不宜超過

34、30m。滿堂支撐架的高寬比不應大于3。當高寬比超過本規(guī)范附錄C所給限值（＞2或2.5）時，應在支架的四周和內部與建筑結構剛性連接，連墻件水平間距應為6m～9m,豎向間距應為2m～3m；自頂層水平桿中心線至頂撐頂面的立桿段長度a不應超過0.5m。,2、滿堂腳手架和滿堂支撐架的結構性能支撐體系設置完善的滿堂腳手架或滿堂支撐架，在極限荷載作用下的可能破壞形式為：以水平剪刀撐設置層為反彎點的沿較弱方向的架體大波整體失穩(wěn)。架體較大步距間立桿

35、段的局部彎曲失穩(wěn)通常情況下，架體的極限承載力由架體大波整體失穩(wěn)時的承載力值確定。當架體的步距過大時，立桿段的穩(wěn)定承載力可能低于整體失穩(wěn)時的承載力。,滿堂腳手架和滿堂支撐架的破壞形式和腳手架結構很相似，都是以某一水平剛度較大的支撐層做為反彎點，發(fā)生結構的大波失穩(wěn)。因此，在計算方法上可以歸為同一類。,滿堂腳手架和滿堂支撐架結構的破壞特點顯示，剪刀撐體系及其布置決定了其對架體大波失穩(wěn)的約束作用，從而將很大程度上影響到架體的極限承載力。分析表

36、明：影響架體承載力的主要因素有：立桿的縱、橫向間距（立桿的橫截面面積／所支撐架體的面積）豎向剪刀撐和水平剪刀撐的布置方式和數(shù)量縱、橫向水平桿的步距架體上活荷載的加載方式。,3、滿堂腳手架和滿堂支撐架立桿穩(wěn)定性的計算部位：當滿堂腳手架采用相同的步距、立桿縱距、立桿橫距時，應計算底層立桿段；當架體的步距、立桿縱距、立桿橫距有變化時，除計算底層立桿段外，還必須對出現(xiàn)最大步距、最大立桿縱距、立桿橫距等部位的立桿段進行驗算；當架體上

37、有集中荷載作用時，尚應計算集中荷載作用范圍內受力最大的立桿段；滿堂支撐架尚應計算頂層立桿段。,4、滿堂腳手架和滿堂支撐架的計算方法和計算公式滿堂腳手架和滿堂支撐架的設計承載力確定方法和雙排腳手架完全相同。滿堂腳手架和滿堂支撐架的計算方法和計算公式上也和雙排腳手架完全一致。立桿 穩(wěn)定性的計算公式： ；式中： φ—由考慮架體整體穩(wěn)定因素的換算長細比λ0查表或由公式： 確定；

38、 ，,,,l0=k?μ? h 或 l0= k?μ? (h+2a)（用于滿堂支撐架頂部立桿段）。其中：h—立桿步距，k—計算長度附加系數(shù)，μ—滿堂腳手架和滿堂支撐架考慮整體穩(wěn)定因素的計算長度系數(shù)，由規(guī)范查得，a —立桿自頂層水平桿中心線至頂撐頂面的長度，其值應不大于0.5m，當0.2m＜a＜0.5m時，承載力按線性插入確定，并取其較大值。 根據(jù)以上公式，可以驗算計算部位立桿的穩(wěn)定性。,所不同的是滿堂腳手架和滿堂支撐架在計

39、算立桿軸力時考慮的施工荷載相對復雜，應根據(jù)實際情況確定；結構體系在布置上和腳手架結構不同，應根據(jù)不同結構布置查得相應的立桿計算長度系數(shù)μ和計算長度附加系數(shù)k。,目前對高大滿堂腳手架和滿堂支撐架的研究尚少，對結構特性－特別是剪刀撐的數(shù)量及布置方式對結構承載力的影響認識不足，規(guī)范尚不能很好地總結歸納出不同架體立桿考慮整體穩(wěn)定因素的計算長度系數(shù)的變化規(guī)律。規(guī)范中架體的可計算范圍：滿堂腳手架：立桿間距0.9~1.3m，架體高寬比≤2.0，結

40、構跨數(shù)不少于4~5跨。滿堂支撐架：立桿間距0.4~1.2m，架體高寬比≤2.0~2.5，結構跨數(shù)不少于4~8跨。,此范圍基本涵蓋了結構施工的常用范圍。如所使用架體不滿足以上條件，應采取加大架體范圍或設置與建筑結構剛性連接的方法。滿堂腳手架尚應計算支撐工作平臺的縱、橫向水平桿的抗彎以及水平桿與立桿間連接扣件的抗滑移能力。,5、滿堂腳手架和滿堂支撐架的設計荷載滿堂腳手架和滿堂支撐架立桿所受軸力應根據(jù)實際情況確定。規(guī)范中給出了常用滿堂

41、腳手架和滿堂支撐架立桿承受的每米結構自重標準值，供施工查詢。支撐架上工作平臺重量應按照實際構造計算，規(guī)范中給出了常用情況的參考值。用于輕型鋼結構及空間網(wǎng)格結構施工的滿堂腳手架的均布荷載最低值為2.0 kN/m2，用于普通鋼結構施工的滿堂腳手架的均布荷載最低值為3.0 kN/m2。規(guī)范規(guī)定了滿堂腳手架上的施工均布荷載的最低值。當架體用于混凝土結構施工時，作業(yè)層上的荷載標準值和《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162的規(guī)定一致。,6、滿

42、堂腳手架和滿堂支撐架的構造規(guī)范中給出了常用滿堂腳手架和滿堂支撐架的最大搭設高度。限制條件： 1）最少跨數(shù)應符合本規(guī)范附錄c的規(guī)定 2）腳手板自重標準值取0.35 kN/m2 3）地面粗糙度為B類，基本風壓Ｗ0=0.35kN/m2 4）立桿間距不小于1.2m×1.2m，施工荷載標準值不小于3kN/m2時，立桿上應增設防滑扣件，防滑扣件應安裝牢固，且頂緊立桿與水平桿連接的扣件,常用敞開式

43、滿堂腳手架結構的設計尺寸,滿堂腳手架的搭設高度不宜超過36m；滿堂腳手架的高寬比不宜大于3；施工層不得超過1層。當高寬比大于2時，應在架體的四周和內部水平間隔6m～9m，豎向間隔4m～6m設置連墻件與建筑結構拉結，當無法設置連墻件時，應采取設置鋼絲繩張拉固定等措施。當滿堂腳手架立桿間距不大于1.5m×1.5m，架體四周及中間與建筑物結構進行剛性連接，并且剛性連接點的水平間距不大于4.5m，豎向間距不大于3.6m時，可按

44、雙排腳手架的規(guī)定進行計算。,滿堂支撐架搭設高度不宜超過30m；滿堂支撐架的高寬比不應大于3；立桿自頂層水平桿中心線至托撐頂面的長度a不應超過0.5m。當高寬比超過本規(guī)范附錄所給限值（大于2或2.5）時，應在支架的四周和內部與建筑結構剛性連接，連墻件水平間距應為6m～9m，豎向間距應為2m～3m。當滿堂支撐架小于4跨時，宜設置連墻件將架體與建筑結構剛性連接。當架體未設置連墻件與建筑結構剛性連接，立桿計算長度系數(shù)μ按本規(guī)范附錄C采用

45、時，應符合下列規(guī)定：,1）支撐架高度不應超過一個建筑樓層高度，且不應超過5.2m；2）架體上永久荷載與可變荷載（不含風荷載）總和標準值不應大于7.5kN/m2；3）架體上永久荷載與可變荷載（不含風荷載）總和的均布線荷載標準值不應大于7kN/m。,滿堂腳手架和滿堂支撐架的搭設構造規(guī)定和單、雙排腳手架相同。立桿接長接頭必須采用對接扣件連接。水平桿長度不宜小于3跨。桿件的接頭布置規(guī)定和單、雙排腳手架相同。剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之

46、相交的水平桿或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。豎向剪刀撐斜桿與地面的傾角應為45º～60º，水平剪刀撐與支架縱（或橫）向水平桿的夾角應為45º～60º，剪刀撐的固定與接長的規(guī)定和單、雙排腳手架相同。,滿堂支撐架頂部可調托撐的螺桿外徑不得小于36mm，直徑與螺距應符合《梯型螺紋》的規(guī)定；支托板厚不應小于5㎜，螺桿與支托板應焊牢，焊縫高度不得小于6㎜；螺桿與螺母旋合長度不得少于

47、5扣，螺母厚度不得小于30mm?？烧{托撐的抗壓承載力設計值不應小于40 kN。滿堂支撐架的可調底座、可調托撐螺桿伸出長度不宜超過300mm，插入立桿內的長度不得小于150mm。,7、滿堂腳手架和滿堂支撐架使用中應注意的問題當架體平臺上的施工荷載集中于一側，分布很不均勻時，架體的承載力下降較大。當架體高度不大，施工荷載很大時，底部立桿可能受偏心力作用，影響承載力。,六、規(guī)范中的強制性條文,3.4.3 可調托撐抗壓承載力設計值不應小于

48、40 kN，支托板厚不應小于5㎜。6.2.3 主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。6.3.3 腳手架立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應小于500mm（圖6.3.3）。,圖6.3.3 縱、橫向掃地桿構造1——橫向掃地桿；2——縱向掃地桿6.3.5 單排、雙排與滿堂腳手架立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接

49、頭必須采用對接扣件連接。,6.4.4 開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并且不應大于4m。6.6.3 高度在24m及以上的雙排腳手架應在外側全立面連續(xù)設置剪刀撐；高度在24m以下的單、雙排腳手架，均必須在外側兩端、轉角及中間間隔不超過15m的立面上，各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置（圖6.6.3）。,圖6.6.3 高度24m以下剪刀撐布置6.6.5 開口型雙排腳手架的兩端均必須設

50、置橫向斜撐。,7.4.2 單、雙排腳手架拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)；連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差大于兩步時，應增設連墻件加固。7.4.5 卸料時各構配件嚴禁拋擲至地面；8.1.4 扣件進入施工現(xiàn)場應檢查產(chǎn)品合格證，并應進行抽樣復試，技術性能應符合現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》GB 15831的規(guī)定?？奂谑褂们皯饌€挑選，有裂縫、變形、螺栓出現(xiàn)滑絲的嚴禁

51、使用。,9.0.1 扣件式鋼管腳手架安裝與拆除人員必須是經(jīng)考核合格的專業(yè)架子工。架子工應持證上崗。9.0.4 鋼管上嚴禁打孔。9.0.5 作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在架體上；嚴禁懸掛起重設備，嚴禁拆除或移動架體上安全防護設施。9.0.7 滿堂支撐架頂部的實際荷載不得超過設計規(guī)定。,9.0.13 在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件： 1 主節(jié)點

52、處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿； 2 連墻件。9.0.14 當在腳手架使用過程中開挖腳手架基礎下的設備基礎或管溝時，必須對腳手架采取加固措施。,其它修改的內容,當為回填土地基時，應對地質勘察報告提供的回填土地基承載力特征值乘以折減系數(shù)0.4 ； 每根立桿底部宜設置底座或墊板。（原來是應） (考慮當腳手架搭設在永久性建筑結構混凝土基面時，立桿下底座或墊板可 根據(jù)情況不設置。 ) 單、雙排腳手架底層步距均不應大

53、于2m。 立桿墊板或底座底面標高宜高于自然地坪50mm～100mm。 墊板應采用長度不少于2跨、厚度不小于50mm、寬度不小200㎜的木墊板 腳手板應鋪滿、鋪穩(wěn)，離墻面的距離不應大于150mm；（原來是120-150mm） 每搭設完6m~8m高度后 應檢查（原來是10-13m）鋼管外表面銹蝕深度 由原來的0.5改為0.18mm,七、設計計算,腳手架的承載能力應按概率極限狀態(tài)設計法的要求，采用分項系數(shù)設計表達式進行設計。可只進

54、行下列設計計算：1 縱向、橫向水平桿等受彎構件的強度和連接扣件的抗滑承載力計算；2　立桿的穩(wěn)定性計算；3　連墻件的強度、穩(wěn)定性和連接強度的計算：4　立桿地基承載力計算。計算構件的強度、穩(wěn)定性與連接強度時，應采用荷載效應基本組合的設計值。永久荷載分項系數(shù)應取1.2，可變荷載分項系數(shù)應取1.4。腳手架中的受彎構件，尚應根據(jù)正常使用極限狀態(tài)的要求驗算變形。驗算構件變形時，應采用荷載效應的標準組合的設計值,各類荷載分項系數(shù)均應取1

55、.0。,1 作業(yè)層上非主節(jié)點處的橫向水平桿，宜根據(jù)支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2；2 當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上；單排腳手架的橫向水平桿的一端應用直角扣件固定在縱向水平桿上，另一端應插入墻內，插入長度不應小于180mm； 3 當使用竹笆腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿的兩端，應用直角扣件固定在立桿上；單排腳手架的橫向水平桿

56、的一端，應用直角扣件固定在立桿上，另一端插入墻內，插入長度不應小于180mm。6.2.3 主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。（去掉了內排架離墻距離的要求）,橫向水平桿的構造應符合下列規(guī)定：,小橫桿計算,以φ48*3.5為例，排距1.05，縱距1.2，地面到女兒墻高度49m，步距1.5m作業(yè)層間距不應大于縱距1/2； 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面計算簡圖如下所示：,,小橫桿荷載計

57、算,恒荷載計算：小橫桿的自重標準值：P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值： P2=0.350×1.200/3=0.140kN/m,,活荷載計算：活荷載標準值：Q=3.000×1.200/3=1.200kN/m,小橫桿荷載設計值及力學模型,荷載的設計值： q=1.2×0.038+1.2×0.140+1.4×1.200=1.894kN/m 力學模型：,小橫桿力學模型說明,為什

58、么不計算鋼管的抗剪強度,縱向水平桿的構造應符合下列規(guī)定：1 縱向水平桿應設置在立桿內側，單根桿長度不應小于3跨； 2 縱向水平桿接長應采用對接扣件連接或搭接，并應符合下列規(guī)定：1）兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不應大于縱距的1/3,荷載值計算： 小橫桿的自重標準值P1=0.038×1.050=0.040k

59、N 腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.050×1.200/3=0.147kN活荷載標準值Q=3.000×1.050×1.200/3=1.260kN 大橫桿荷載的設計值： P=(1.2×0.040+1.2×0.147+1.4×1.260)/2=0.994kN,,大橫桿計算簡圖大橫桿抗彎強度計算：均布荷載最大彎矩計算公式：集中荷載最大彎矩計算公式:

60、M=0.08×(1.2×0.038)×1.2002+0.267×0.994×1.200=0.324kN.m；σ=0.324×106/5080.0=63.762N/mm2；大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!,大橫桿撓度計算：最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與集中荷載的計算值最不利分配的撓度和；均布荷載最大撓度計算公式:大橫桿均布荷載的最大撓度：

61、集中荷載最大撓度計算公式: 集中荷載標準值P=0.040+0.147+1.260=1.447kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 ：,最大撓度和：V=V1+V2=1.897mm；大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!,大橫桿在上的情況,扣件抗滑移的計算,扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規(guī)范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.

62、0kN； R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作 用力設計值；注：當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。,荷載設計值計算：橫桿的自重標準值：P1=0.038×1.200=0.046kN 腳手板的荷載標準值： P2=0.350×1.050×1.2

63、00/2=0.220kN 活荷載標準值： Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN 荷載的設計值： R=1.2×0.046+1.2×0.220+1.4×1.890=2.966kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!,μ值的說明,計算長度系數(shù)μ值是反映腳手架各桿件對立桿的約束作用。本規(guī)范規(guī)定的μ值，采用了中國建筑科學研究院建筑機械化研究分院1964年~1965

64、年和1986年~1988年、哈爾濱工業(yè)大學土木工程學院于1988年~1989年分別進行原型腳手架整體穩(wěn)定性試驗所取得的科研成果，其μ值在1.5~2.0之間。它綜合了影響腳手架整體失穩(wěn)的各種因素，當然也包含了立桿偏心受荷（初偏心e=53mm）的實際工況。這表明按軸心受壓計算是可靠的、簡便的。規(guī)范列出了下表以供設計者。,在一般情況下，此偏心產(chǎn)生的附加彎曲應力不大，為了簡化計算，予以忽略。國外同類標準(如英、日、法等國)對此項偏心的影響也做了

65、相同處理。,對立桿穩(wěn)定性的說明,考慮到扣件式鋼管腳手架是受人為操作因素影響很大的一種臨時結構，設計計算一般由施工現(xiàn)場工程技術人員進行，故所給腳手架整體穩(wěn)定性的計算方法力求簡單、正確、可靠。應該指出，第5.2.6條規(guī)定的立桿穩(wěn)定性計算公式，雖然在表達形式上是對單根立桿的穩(wěn)定計算，但實質上是對腳手架結構的整體穩(wěn)定計算。因為公式5.2.8中的μ值是根據(jù)腳手架的整體穩(wěn)定試驗結果確定的,連墻件的說明,腳手架的連墻件的計算是必不可少的，我們經(jīng)常采用

66、的形式有：扣件式連接、焊接，螺栓連接等，但涉及到施工的方便及材料的普遍性，我們最常用的扣件式連接方式，這里我們要注意兩個問題。1 限制連墻件偏離主節(jié)點的最大距離300mm，是參考英國標準的規(guī)定。只有連墻件在主節(jié)點附近方能有效地阻止腳手架發(fā)生橫向彎曲失穩(wěn)或傾覆，若遠離主節(jié)點設置連墻件，因立桿的抗彎剛度較差，將會由于立桿產(chǎn)生局部彎曲，減弱甚至起不到約束腳手架橫向變形的作用。調研中發(fā)現(xiàn)，許多連墻件設置在立桿步距的1／2附近，這對腳手架穩(wěn)定

67、是極為不利的。必須予以糾正。2 由于第一步立柱所承受的軸向力最大，是保證腳手架穩(wěn)定性的控制桿件。在該處設連墻件，也就是增設了一個支座，這是從構造上保證腳手架立桿局部穩(wěn)定性的重要措施之一。問題的引申，我在主節(jié)點設置了連墻件后就要注意與主體結構連接的部位也要設置在受力點較好的部位。,強調連墻件的重要性，計算更明確,地基承載力計算,立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求：Pk = ≤fg

68、 （5.5.1）式中：Pk ——立桿基礎底面處的平均壓力標準值（kPa）； Nk ——上部結構傳至立桿基礎頂面的軸向力標準值（kN）； A——基礎底面面積（m2）； fg——地基承載力特征值（kPa），應按本規(guī)范第5.5.2條規(guī)定采用。 5.5.2 地基承載力特征值的取值應符合下列規(guī)定：1 當為天然地基時，應按地質

69、勘察報告選用；當為回填土地基時，應對地質勘察報告提供的回填土地基承載力特征值乘以折減系數(shù)0.4 ；（腳手架系臨時結構，故本條只規(guī)定對立桿進行地基承載力計算，不必進行地基變形驗算?？紤]到地基不均勻沉降將危及腳手架安全，因此，在第8.2.3條中規(guī)定了對腳手架沉降進行經(jīng)常檢測。） 2 由載荷試驗或工程經(jīng)驗確定。,腳手架系臨時結構，故本條只規(guī)定對立桿進行地基承載力計算，不必進行地基變形驗算。 考慮到地基不均勻沉降將危及腳手架安全，