高爐爐缸堆積的預防及處理

1、高爐爐缸堆積的預防及處理,劉云彩 （原 首鋼總公司總工辦）,2024年3月9日,2,1，爐缸堆積的實質1，爐芯帶特點,1.2，爐缸堆積的本質,2，征兆 2.1 壓、量關系及料速,2. 2, 鐵水及爐渣特點,2. 3， 爐底、爐缸溫度下降,2. 4， 煤氣分布特點,2. 5， 風口工作及風口破損,2. 6， 高爐順行較差,2024年3月9日,3,3，處理,3. 1，提高焦炭質量,3.

2、 2 利用上下部調劑，處理爐缸堆積,2 .3 減少慢風、停風及漏水,3. 4 嚴重堆積，用錳礦洗爐,3. 5 改善渣鐵流動性,4，預防措施,參考文獻,2024年3月9日,4,高爐爐缸是高爐生產的“發(fā)動機”，焦炭及燃料在這里燃燒，產生上升的還原氣體，使含鐵礦物還原成金屬；而焦炭燃燒產生的空間，為爐料下降，創(chuàng)造了條件。爐缸工作，非常重要，一旦失常，必給生產帶來嚴重影響。在高爐日常生產過程中，爐缸失常經(jīng)常發(fā)生的就是爐缸

3、堆積。堆積初期，對生產影響較小，往往被忽略，一旦影響生產，堆積已較嚴重，如再延誤，必將給高爐生產帶來嚴重損失，我國很多煉鐵廠有過慘痛的教訓[1-5][10-16]。,2024年3月9日,5,1，爐缸堆積的實質1，爐芯帶特點,高爐解剖表明，高爐軟融帶以下，主要是固體焦炭及滴落的鐵和渣，因主要處于爐缸中心區(qū)，所以叫爐芯帶。也有人叫滴落帶。風口前是回旋區(qū)。焦炭及噴吹燃料在這里燃燒，大量焦炭從回旋區(qū)上方進入，補充燃燒的炭，而中部的焦炭，長期以

4、來，人們認為是不動的，所以過去習慣叫“死料柱”。通過多年的研究，已經(jīng)明白中部的焦炭、從風口以下到爐底，緩緩地進入回旋區(qū)，有機械運動，也有化學反應，對反應進程，目前尚未完全清楚?！白摺蓖赀@段路程，大約需要一周到一個月，雖然從爐底到風口氧化區(qū)最遠不過幾公尺。圖1是爐缸工作示意圖。軟融帶以下是爐芯帶。爐芯帶充滿固體焦炭，這部分焦炭叫爐芯焦。爐芯帶的空隙度大約在43—50%之間?？障吨杏胁糠值温涞蔫F和渣，向下流動。風口區(qū)燃燒形成的煤氣，穿過爐芯

5、焦向上運動。鐵水和爐渣在下邊匯聚，鐵水部分沉到爐底，將爐芯帶的焦炭浮起來。部分下降的鐵、渣，存于爐芯焦中，出鐵或放渣時，鐵渣穿過爐芯焦流出。隨著鐵水的流出爐缸，爐芯焦下沉。所以爐芯焦因出鐵影響，不斷升降。鐵水和爐渣能順利的穿過爐芯焦，是鐵渣流出爐缸的保證[6][7]。,2024年3月9日,6,,圖1，爐缸工作示意圖,2024年3月9日,7,2，爐缸堆積的本質高爐解剖證明，礦石大約在900℃左右開始軟化，1000℃左右開始軟融，1400

6、-1500℃開始滴下（圖2）。由于礦石成分不同，滴下溫度也不相同，大約1400℃可能是滴落的溫度下限。在風口區(qū)以下，因焦炭及噴吹燃料燃燒后，灰分進入爐渣，滴落的爐渣成分改變，熔化溫度會有變化，從高爐末渣分析，低于1400℃，爐渣難以在爐芯焦中，自由流動。,2024年3月9日,8,,圖2，軟融帶溫度分布（用測溫片測定）[8],,圖2，軟融帶溫度分布（用測溫片測定）[8],圖2，軟融帶溫度分布（用測溫片測定）[8],2024年3月9日

7、,9,當風口區(qū)以下的爐芯焦溫度低于1400℃，爐渣或鐵水不能順利流動，不斷停滯在爐芯焦中，使后續(xù)滴落的鐵渣不能順利的穿過、下落，這個區(qū)域是不活躍區(qū)。渣鐵僅在溫度較高的區(qū)域正常通過，此時，爐缸透液性較差。如透液性較差區(qū)域擴大，就形成爐缸堆積。所以，爐缸堆積與爐冷不同，與爐缸凍結，是兩回事。,2024年3月9日,10,爐缸堆積，是爐缸局部透液性不佳的結果，當然，透液性不好，煤氣也較難穿過。日本一座高爐通過風口測溫、取樣，在爐缸活躍或堆積的

8、情況下，得到圖4、圖3 的結果。從中可以看出，爐缸堆積的本質。,2024年3月9日,11,,圖3，高爐利用系數(shù)與焦芯帶焦炭溫度的關系[9],2024年3月9日,12,,圖4，爐芯帶焦炭溫度與下料指數(shù)的關系[9],2024年3月9日,13,從圖中看到，當爐芯焦溫度低于1450℃，高爐利用系數(shù)下降，從爐芯焦的樣品中發(fā)現(xiàn)粘稠的渣、鐵熔融物，流動性極差，爐芯帶的透氣性及透液性因此遭到破壞[9]。,2024年3月9日,14,2，征兆2.1

9、 壓、量關系及料速,2024年3月9日,15,爐缸堆積，首先反映在風量、風壓上：出鐵堵口后，風量逐漸降低、風壓逐漸升高；打開鐵口后，風量逐漸增加，風壓逐漸下降。周而復始，形成周期性波動。下料速度,和風量波動同步，出鐵時，料速快，堵口后，料速漸慢。高爐越小，表現(xiàn)越明顯。,2024年3月9日,16,沙鋼1號高爐（380 m3），“ 出鐵前發(fā)生憋壓現(xiàn)象，出鐵后風壓下降，鐵前料慢，鐵后料快”[1]。馬鋼2500 m3高爐，“鐵前風壓易突升。

10、爐缸工作正常時，風量為4000m3/min，鐵間隔80分，風壓不上升。10月份中、下旬出鐵間隔大于50 分，就出現(xiàn)憋風或風壓先下行后陡升的現(xiàn)象”[2]。,2024年3月9日,17,2.2,鐵水及爐渣特點出鐵過程中，如系中心堆積，鐵水漸出漸涼；邊緣堆積相反，鐵水漸出漸熱。只要爐缸堆積，不論邊緣或中心堆積，鐵水Si、S波動，均超過正常水平。爐缸堆積，鐵水含S偏高。如系多鐵口，各鐵口間的鐵水成分，也不均勻。高爐越小越明顯。

11、 對于中小高爐，當爐缸堆積嚴重時，鐵水、爐渣粘稠，鐵水粘鐵溝、粘鐵水罐。鐵水罐運行周期短，因此鐵水損失嚴重。大型高爐，由于鐵水溫度經(jīng)常在1500℃左右，鐵水流動性一般影響很小。,2024年3月9日,18,爐渣帶鐵較多，放渣易燒壞渣口。邊緣堆積，很少放出上渣；中心堆積，很易放出上渣。沙鋼1號高爐爐缸堆積時，“同一爐鐵前后溫差大，渣鐵流動性變差，…渣口放渣易帶鐵，渣口小套、渣槽易燒壞，爐缸安全容鐵量變小，12月5日中班第一爐鐵打開稍遲，1

12、7：25渣口中套、大套之間跑渣鐵、燒壞大套，造成休風16小時，損失較大”[1]。,2024年3月9日,19,爐爐底、爐缸溫度下降爐底溫度不斷下降。如邊緣堆積，除爐底溫度下降外，爐缸邊緣溫度、冷卻壁水溫差及熱流強度也同時降低。對于大高爐堆積初期，由于鐵水溫度高，爐缸堆積后，邊緣溫度一般不降低，有時因邊緣發(fā)展，爐缸邊緣溫度反而升高。在堆積嚴重時，因風量下降，邊緣溫度、冷卻壁水溫差及熱流強度，也會下降，但不會有小高爐那樣的下降幅度。馬鋼一

13、高爐爐缸邊緣堆積，爐底第四層(7768mm)溫度從l0月上旬的545 ℃下降至11月4日的501℃，如圖5所示[2]。,2024年3月9日,20,,圖5，爐底炭磚四層溫度趨勢,2024年3月9日,21,沙鋼一高爐，正常生產時爐缸磚襯上層溫度分別是:584 ℃ , 506℃ , 461℃ , 489℃，失常后，下降到1℃,483℃ ,421℃ ,433℃；爐缸下層溫度由414℃ , 475℃ , 444℃ , 345℃下降到402、456

14、℃ ,395℃ .319`℃[1]。,2024年3月9日,22,2.4， 煤氣分布特點中心堆積，邊緣煤氣發(fā)展，即邊緣煤氣CO2含量很低或邊緣煤氣溫度很高。邊緣堆積則相反，邊緣溫度較低，中心煤氣溫度很高。,2024年3月9日,23,2.5 風口工作及風口破損風口圓周工作不勻，部分風口有“生降”現(xiàn)象，從風口能看到未充分加熱的黑焦炭，在局部風口前通過。邊緣堆積，風口前很少涌渣；中心堆積，風口前容易涌渣，嚴重時因灌渣而燒壞吹管，

15、時有發(fā)生。,2024年3月9日,24,邯鋼7號高爐有效容積2000m3，2002年1月24日后，出現(xiàn)爐缸堆積。風口大量破損，至 I月30日，高爐壞風口到17個[3]。水鋼2號高爐1200m3，因爐缸堆積，風口頻繁破損，最終造成爐況嚴重失常。風口頻繁損壞，加劇了爐缸堆積，恢復爐況用了44天時間，恢復期間共損壞風口158個，風口二套18個，風口大套1個。爐況恢復的艱難程度及風口、冷卻設備損壞之多，在全國大、中型高爐爐況失常恢復及處理事例中是

16、少有的[4]。 本鋼5高爐堆積期間，風口大量破損，1990年1-3月，損壞風口222個[5]。,2024年3月9日,25,2.6， 高爐順行較差高爐順行變差，嚴重時管道、塌料不斷。渣皮脫落、懸料等也時有發(fā)生。因為塌料、懸料，虧尺加料會經(jīng)常出現(xiàn)；由于高爐順行不好，在中心堆積時，高爐不可能維持全風。上面所列爐缸堆積現(xiàn)象，在發(fā)生初期，并不明顯，即使堆積已經(jīng)嚴重，也不是所有特點，均充分明顯表現(xiàn)，這也是爐缸堆積難以及時發(fā)現(xiàn)

17、地原因。當風口頻繁燒壞時，已經(jīng)處于爐缸嚴重堆積狀態(tài)，必須堅決處理。,2024年3月9日,26,爐缸堆積，多半發(fā)生在中心部分。特別是由于慢風引起的堆積。有的高爐，爐料條件較好，特別是焦炭強度很好。雖已形成邊緣堆積。因為焦炭及含鐵礦物強度和粒度較好，高爐透氣性及透液性都好，高爐鼓風量容易保持正常全風水平，因此，很多爐缸堆積的常見特征，有些與風量有關的現(xiàn)象，很不明顯，但必有幾項堆積特點表現(xiàn)出來，如爐底溫度降低及風口破損等。,2024年

18、3月9日,27,大高爐，每天出鐵時間接近1440分或多于1440分，即隨時有一個或兩個鐵口出鐵，在此情況下，高爐產生的鐵水和鐵口排出的鐵水大體平衡，風量與風壓的關系及料速等參數(shù)，看不到出鐵的影響。但爐缸堆積的特點還是明顯地表現(xiàn)出來，各鐵口排除渣、鐵的比例不同，有時一個鐵口出鐵很多，而另一鐵口打開就排渣，說明爐缸工作不均，如經(jīng)常出現(xiàn)，是大高爐爐缸局部堆積的重要表現(xiàn)。,2024年3月9日,28,3，處理爐缸堆積是爐芯帶焦炭透液性及透氣

19、性惡化的結果，導致透液性及透氣性惡化的原因，或者是焦炭質量太差，惡化了爐芯帶的透氣性，或者是爐芯帶溫度降低，導致進入爐芯帶的渣鐵粘稠，不能順利的下降。堆積的決定性因素。處理爐缸堆積，首先要分析產生的原因，針對處理。,2024年3月9日,29,3.1，提高焦炭質量焦炭是高爐料柱的“骨架”，是構成爐芯帶最基本的固體，雖然不是唯一的。它的空隙度，很大程度上，決定于焦炭質量、特別是焦炭熱強度。實踐證明，很多爐缸堆積、特別是爐缸中心堆積，多

20、半是焦炭質量惡化引起的。預防堆積和處理堆積，使用優(yōu)質焦炭，是非常必要的。,2024年3月9日,30,有些廠不重視焦炭，或處理堆積以后，再次使用質量低劣的焦炭，結果，已經(jīng)處理好的爐況，重新惡化，爐缸堆積再次降臨?！八?高爐爐況恢復期間，…高爐每次休風在卸下破損風口時，便有大最碎焦末滑下。從風口、南渣口、鐵口所取焦炭樣篩分，小于10 rnm的粉末占62.5%一72.9%。風口帶以下的焦炭破碎到這種程度，在我廠高爐30年的生產歷史中，從未有

21、過。正是由于焦炭質量差，才導致爐缸嚴重堆積”[4]。水鋼2號高爐恢復的前期，未充分認識到爐缸堆積的嚴重程度，認為只要有爐溫基礎，爐況的恢復則可加快。結果導致風口打開又壞，換后又壞的惡性循環(huán)。風口破損后，不可避免地要向爐缸漏水，加劇爐缸的堆積，更增加了爐況恢復的難度。處理由于焦炭質量差導致的爐缸堆積的主要措施是盡快改善焦炭質量，停用強度差的焦炭。用強度好的焦炭，置換爐缸堆積的碎焦炭，形成新的爐缸爐芯焦，逐步提高焦炭層的透氣性和透液性，

22、避免風口的頻繁破損，是十分重要的[4]。,2024年3月9日,31,3.2 利用上下部調劑，處理爐缸堆積爐缸堆積初期，如煤氣分布顯示出邊緣或中心過輕（發(fā)展）或過重（堵塞）,應通過分析查明原因，用上下部調劑處理。,2024年3月9日,32,判定堆積初期，主要是：A 風口未出現(xiàn)連續(xù)燒壞；B 爐底溫度未出現(xiàn)大幅度下降；C 順行未嚴重惡化，高爐尚能維持 較高風量水平。,2024年3月9日,33,處理的過程如下：第一步

23、：比較風口實際風速，是否在正常波動范圍內。如相去不遠，可不動風口。如風速過低，而風量 水平接近正常水平，可縮小風口；如風量水平低于正常水平很多，應臨時堵風口，以提高風速。風速是保持高爐正常生產的必要條件。過低或過高的風速，都會破壞順行，正常風速，是其他參數(shù)不能代替的。,2024年3月9日,34,第二步，執(zhí)行第一步后，如系不動風口，應立即采取布料調劑。按邊緣、中心煤氣分布的實際狀況，做出全面地分析，準確決定煤氣分布的真實支配因素，通過

24、煤氣分布（現(xiàn)在擁有煤氣徑向測定CO2分布的高爐很少）、十字測溫（爐喉徑向溫度分布）、爐頂溫度、爐喉溫度、爐喉成像氣流顯示、各風口“生降”及爐身溫度分布（熱電偶測量結果、冷卻壁水溫差分布或冷卻器水溫差分布）等，綜合判斷，慎重得出處理決定，進行裝料方式的改變。,2024年3月9日,35,上部調劑，對擴大礦石批重，要十分慎重，中心堆積，決不能擴大批重；邊緣堆積，在風量較低水平時，也不能擴大批重，因為大批重妨礙加風。如系風口采取措施（第一步有

25、動作）,應觀察2—3個班（16-24h）后，再做上部變動。布料改變后，如順行尚可，可觀察2—3個班，如順行嚴重惡化，應立即改回原狀或適應當時狀態(tài)應變。上下部改變，一天無向好的方向發(fā)展，應采取其他措施，不能失去堆積初期的寶貴處理時間。,2024年3月9日,36,梅山二號高爐，“集中(偏)堵風口(2—10)九個、縮小進風面積50%，由0.2865 m2縮至0.143m2。針對當時爐缸工作從北一西部位粘結比較嚴重、壞風口較集中情況，決定堵

26、死該部位風口”[14]。太鋼2高爐,“ 針對風口面積過大造成的鼓風動能不足，將2號高爐風口面積由0.101 m2縮小到0.097 ,以維持足夠的鼓風動能，吹透中心”[13]。馬鋼新1號高爐，“上部疏松邊緣，下部捅開堵死的風口，…通過改變溜槽角度，疏松邊緣。,2024年3月9日,37,具體調節(jié)是:11月2日10：00 11月4日1：10 11月5日9：00 11月6日19：10 11月7日16：00C87

27、651 32221O9876 2332 → C987651 133221O9876 2332 → C987651 133211O9876 1432 → C987651 232211O9876 1432 → C987651 133211O9876 143211月8日0：20 →C987651 133221O9876 2332 →C87651 33311O9876 2332,2024年3月9日,38,由于判明爐缸堆積為邊緣堆積，故

28、洗爐前和洗爐期間把堵死的風口捅開，11月1日把4#、26#風口捅開，11月6日把堵死的I2#風口捅開[2]。梅山二號高爐，礦石批重從15噸漸次擴大到23t,。（溜槽）角度由復風初期的290/280（礦/焦)，逐次平移到330/330。煤氣分布邊沿和中心逐步提高、9月5日邊沿和中心（CO2）分別為16.5%和4.9%4，接近正常的煤氣分布[14]。,2024年3月9日,39,3.3 減少慢風、停風及漏水前已論述慢風導致爐缸堆積。慢風

29、的原因，各不相同，主要是：A 高爐末期，設備失修，故障頻繁。經(jīng)常伴隨冷卻系統(tǒng)，大量漏水。B 匆忙投產的新高爐，設備試車不充分，遺留設備缺陷較多。,2024年3月9日,40,C 高爐重大設備隱患，如：高爐有燒穿威脅、上料系統(tǒng)缺陷，拉料速度不足等；或生產系統(tǒng)缺陷，如鐵水處理能力不夠，或煉鋼能力不足、爐料因天氣或其他原因，供應不足等等，五花八門。D 爐況失常，高爐不接受風量。如順行很差，經(jīng)常慢風；高爐結瘤，難以加風、各類

30、操作因素，限制高爐全風。E 爐料質量很差，不論是燒結礦或焦炭，一旦質量惡化，都會迫使高爐慢風。不管那類缺陷，都應及時解決。一時解決不了的，應采取相應措施，預防爐缸堆積。不能全風的高爐，應保持足夠的風速，預防高爐爐芯帶中心溫度過低。漏水，必須堅決杜絕。加強風口監(jiān)視，發(fā)現(xiàn)風口壞，立即減水，同時組織人員更換。漏水，會加重爐缸堆積。,2024年3月9日,41,操作問題，應充分研究，果斷處理。風量，是高爐生產的生命，是高爐生產的第一要素

31、，失去風量，就失去了生產的主動權。維持全風，是高爐的頭等大事。,2024年3月9日,42,3.4 嚴重堆積，用錳礦洗爐出現(xiàn)連續(xù)燒壞風口，或高爐風量劇烈減少，或爐底溫度大幅下降，必須洗爐。首鋼一高爐20世紀70年代，由于爐料惡劣，風口大量燒壞，嚴重時每月燒壞40多個。用錳礦洗爐，十分有效。下列數(shù)據(jù)，是當時處理堆積時的鐵水成分：,2024年3月9日,43,,2024年3月9日,44,首鋼經(jīng)過多次實踐改進，錳礦洗爐要點如下：A

32、 控制鐵水含Mn1—1.5%；B 鐵水含Si 0.8 %左右，小于1.0 %。含Si過高，鐵水比較粘稠，不利于處理堆積；太低，Mn回收率太低。當鐵水含硅0.8 %左右，Mn回收率大約50—55% 或稍高。可按50%計算，加入錳礦。渣中含錳決定于渣量，如渣量400-500kg / t ，鐵水含Mn1%左右，渣中含Mn 約2—3 % 。本鋼得到經(jīng)驗, “加錳礦洗爐，適當?shù)匕盐誟Si]是重要的。如果不適當?shù)靥岣遊Si]，將有可能使爐

33、缸發(fā)生粘結而加劇風口破損”[5].,2024年3月9日,45,C 洗爐期間，及時放爐渣，減少高錳爐渣對爐缸的侵蝕。 D 當風口不再損壞，高爐風量自動增加和透氣性指數(shù)自動提高到接近正常水平，可停加錳礦。 馬鋼新1號高爐，“1I月4日至7日錳礦加入量為I.13噸/批(50噸礦批)，鐵水含[Mn]為0.75 %。爐渣實際二元堿度降至1. 03左右，三元堿度降至1.29左右，鐵水含S為0.024 %。……4－7日Si平均為I.20

34、％”[2]。,2024年3月9日,46,廣鋼4#高爐用螢石洗爐處理爐缸堆積，從2004年7月23日開始，每批爐料(礦石批重8500kg)加人100kg螢石，洗爐持續(xù)到10月中旬。洗爐取得了一定的效果。11月、12月風口破損數(shù)量、懸料次數(shù)，都有明顯減少。爐渣流動性非常好，甚至連續(xù)幾爐鐵可以不用清理下渣。風量也放大，達到全風。在此情況下，停用螢石洗爐?？墒牵瑥?005年1月開始出現(xiàn)反復，燒風口以及懸料次數(shù)，都有大幅上升。得已再次使用每

35、批料加100—200kg螢石洗爐。由于爐缸堆積的主要原因是焦炭粉化造成的。螢石洗爐對消除邊緣粘結有利，量的螢石加入并沒有根本解決爐缸堆積問題，反而由于加洗爐料，很容易造成風口燒壞”[11]。,2024年3月9日,47,邯鋼7高爐，2002年1月24日后，出現(xiàn)爐缸堆積。風口大量破損，至I月30日，高爐堵風口到17個。余11個送風。風量1600m3/分。為盡快恢復爐況，首用錳礦洗爐。2月1日中班錳礦下達，爐況改善，風量增加，風口逐漸捅開。2

36、8日（風口）全開。風量到3200m3/分，取消錳礦。… 這次成功，硅、錳均0.8-1.0 %，R21.0-1.05 ”[3]。,2024年3月9日,48,表２，邯鋼7號高爐處理爐缸堆積渣鐵分析〔2002年〕,2024年3月9日,49,2002年邯鋼曾3次錳礦洗爐，“均取得滿意效果，[Si] 0.7-0.9 %，[Mn] 0.8-1.0 %, R2在I. I一1.15。每次錳礦下達后，逐漸消除風口破損，渣鐵流動性得到極大改善，鐵水溫度基本

37、維持在I450℃以上。爐缸工作狀況逐步改善”[3]。,2024年3月9日,50,廣鋼4號高爐曾用螢石洗爐處理爐缸堆積。從2004年7月23日開始，每批爐料(礦石批重8500kg)加人100kg螢石，洗爐一直持續(xù)到10月中旬。螢石洗爐取得一定效果，11月、12月風口破損數(shù)量和懸料次數(shù)都明顯減少。爐渣流動性很好，甚至連續(xù)幾爐鐵可以不用清理下渣；風量增加，達到了全風水平。在此情況下，決定停用螢石洗爐。但從2005年1月開始，爐況出現(xiàn)反復，

38、風口破損數(shù)量和懸料次數(shù)又大幅度上升，不得已再次使用每批料加100～200kg螢石洗爐。這次爐缸堆積的主要是焦炭粉化引起的。螢石洗爐雖然對消除邊緣粘結有利，大量螢石入爐并未根本解決爐缸堆積問題，反而由于加洗爐料，容易造成風口燒壞[11]。,2024年3月9日,51,錳礦洗爐效果優(yōu)于螢石。由于錳礦中金屬Mn一半進入鐵水，降低鐵水粘度；另一半進入爐渣生產MnO，降低爐渣粘度，特別是含錳鐵水，能穿過焦芯帶，使滯留其中的渣鐵，被沖洗、被置換，而

39、螢石僅稀釋爐渣，對鐵水沒有直接作用；特別是含有氟化鈣的爐渣，浮在鐵水上面，不可能穿透焦芯帶下部，作用遠不如氧化錳。氟化鈣對爐缸的侵蝕與破壞，遠高于氧化錳，而螢石在處理爐缸堆積中的作用，遠不如錳礦。,2024年3月9日,52,3.5 改善渣鐵流動性爐缸堆積，嚴防高Si 高堿度操作。高硅，鐵水粘稠，高堿度爐渣粘稠。兩者同時粘稠，必然加重爐缸堆積。杭鋼3號高爐“ 由于硫負荷升高，迫使爐渣堿度升高，6月5日渣中R2=1.32；

40、 R3=1.56，使渣流動性變差，也影響爐缸堆積”[10]。本鋼五號爐曾總結在長期爐缸堆積、經(jīng)處理得到好轉以后，控制鐵水含硅量依然有重要作用，表2是鐵水含硅量與風口破損的關系[5]。,2024年3月9日,53,表３，鐵水含硅量與風口破損的關系,2024年3月9日,54,4，預防措施 A 保證爐料質量，特別是焦炭熱強度；加強原燃料的槽下篩分，減少粉末人爐。 B 高爐全風量操作，全開風口。如因外部不可避免地

41、原因而慢風，要分析可能的慢風時間，如時間過長，應采取措施，保持應有地風速。,2024年3月9日,55,C，保持高爐穩(wěn)定順行，做到爐料質量與風量相適應。高爐操作，順行是第一位的。 加強對爐身下部和爐腰溫度的監(jiān)測，防止結瘤。加強爐底溫度觀察和爐缸變化。若有爐缸堆積征兆，應果斷處理。保持適當?shù)拿簹饬鞣植肌?大高爐除保證中心氣流外，還應適當兼顧邊緣氣流，這是改善爐況、防止爐墻結厚和爐缸邊緣堆積的有效措施。馬鋼新1號

42、高爐的具體經(jīng)驗是： 合適的十字測溫曲線應是：中心溫度為600士50℃，邊 緣溫度為100士20℃，爐喉鋼磚溫度為400士50℃； 噴煤應勻噴，以保證周向氣流分布均勻,2024年3月9日,56,D，加強操作管理，提高技術操作水平。特別注意穩(wěn)定爐溫，保持高爐熱制度穩(wěn)定。減少崩料和低料線，要經(jīng)常按尺作業(yè)，當料尺過深時，應減風控制料速，盡快按尺作業(yè)。 E，強化設備維修，全力減少非計劃休風。嚴防向爐內漏水，風口破損，應及時更

43、換，不能及時更換，應采取控水措施。,2024年3月9日,57,參考文獻[1] 余城德?沙鋼1#高爐(380m3)爐缸堆積處理?江冶金.2001， 2：22-23。[2] 王平 薛朝云?馬鋼2500 m3高爐爐墻結厚與爐缸堆積的處理?煉鐵，1996，3：17-20。 王平?新1號高爐爐墻結厚與爐缸堆積的處理?馬鋼技術，1996，1：16-18+35。[3] 楊春生?.邯鋼20003高爐爐缸堆積的處理?.煉鐵，2008，1：

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