壓實(shí)方法對(duì)水工建筑物中瀝青混凝土特性的影響（下）

1、<p>　　壓實(shí)方法對(duì)水工建筑物中瀝青混凝土特性的影響（下）</p><p>　　摘要：用于水工建筑物防滲的瀝青混凝土具有彈性和韌性，可以避免由于差異位移和剪力變形造成的膨脹、開(kāi)裂及滲漏，瀝青混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變-強(qiáng)度特性，明顯取決于配合比及配合材料的特性，然而在很大程度上也取決于為達(dá)到規(guī)定密度（空氣孔隙率）而采用的壓實(shí)方法。本文通過(guò)對(duì)4種不同方法壓實(shí)至同一初始密度的試驗(yàn)室試樣以及由振動(dòng)碾壓實(shí)的瀝青混凝土

2、大壩心墻中鉆取的現(xiàn)場(chǎng)試樣進(jìn)行三軸試驗(yàn)，并比較試驗(yàn)結(jié)果對(duì)此予以研究。 </p><p>　　關(guān)鍵詞：壓實(shí)方法 水工建筑物 瀝青 混凝土 特性 影響 </p><p>　　5應(yīng)力—應(yīng)變特性差異的可能原因</p><p>　　為了確定不同實(shí)驗(yàn)室壓實(shí)試樣間差異的原因以及現(xiàn)場(chǎng)壓實(shí)試樣為何比任一實(shí)驗(yàn)室試樣顯示較軟的應(yīng)力—應(yīng)變特性，進(jìn)行了分析和研究，探討了如下問(wèn)題：</p&

3、gt;<p>　　·試樣空氣孔隙比的微小不同（見(jiàn)表2），有可能會(huì)導(dǎo)致觀測(cè)到的特性差異很大。</p><p>　　對(duì)于一組采用同一方法壓實(shí)的三個(gè)試樣有這樣一個(gè)趨勢(shì)：孔隙率最低的試樣，其剛度和強(qiáng)度卻較其余試樣偏高。然而旋轉(zhuǎn)器試樣的孔隙率比所有其它試樣高，其剛度和強(qiáng)度卻較其它試樣高的多。因此空氣孔隙率的微小不同能引起應(yīng)力—應(yīng)變特性的巨大差別。</p><p>　　

4、3;壓實(shí)過(guò)程中所施加的正應(yīng)力的差別會(huì)導(dǎo)致壓實(shí)后在壓碎程度和骨料顆粒級(jí)配方面顯著的不同嗎？</p><p>　　為查明這個(gè)問(wèn)題，對(duì)沒(méi)加瀝青的骨料用靜態(tài)及馬歇爾法壓實(shí)，并施加所用壓實(shí)方法的最大和最小正應(yīng)力。表3給出了兩種方法壓實(shí)前后的級(jí)配情況。壓實(shí)前后顆粒粒徑級(jí)配有所不同，馬歇爾壓實(shí)和靜態(tài)壓實(shí)的結(jié)果也不一樣。但這些變化較小并不能解釋隨后應(yīng)力—應(yīng)變特性的較大變化。</p><p>　　·

5、;骨料在高正應(yīng)力和壓力下壓實(shí)比在較低正應(yīng)力和壓力下壓實(shí)其表面是否會(huì)吸收更多瀝青呢？如果是這樣，那么當(dāng)較高的吸收導(dǎo)致較低的“游離”瀝青含量時(shí)便會(huì)對(duì)觀測(cè)到的應(yīng)力—應(yīng)變特性產(chǎn)生影響。</p><p>　　這個(gè)問(wèn)題可通過(guò)研究不同水壓力等級(jí)下骨料的吸水量得以探明。結(jié)果表明吸水量變化非常小，而且對(duì)于更加粘滯的流體狀瀝青而言，這種吸收甚至?xí)?。因此瀝青吸收量的不同不能解釋顯著的特性差異。</p><p&g

6、t;　　·實(shí)驗(yàn)室試樣是由實(shí)驗(yàn)室條件下配置的混凝土制備的，而現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)是由現(xiàn)場(chǎng)拌和樣制備的，盡管配合比相同，這兩種不同的過(guò)程是否會(huì)導(dǎo)致混凝土應(yīng)力—特性的顯著差異呢？</p><p>　　為查明這個(gè)問(wèn)題，在制備實(shí)驗(yàn)室壓實(shí)試樣時(shí)即使用現(xiàn)場(chǎng)拌和樓的混凝土，又使用實(shí)驗(yàn)室中制備的混凝土?？捎^測(cè)到使用同一方法壓實(shí)的試樣，其應(yīng)力應(yīng)變特性的差異很小，而且沒(méi)有任何趨勢(shì)。</p><p>　　·

7、;是鉆取時(shí)的擾動(dòng)引起了現(xiàn)場(chǎng)取芯試樣的低彈性模量及軟應(yīng)力—應(yīng)變特性嗎？</p><p>　　澆注并壓實(shí)試驗(yàn)段瀝青混凝土之后，屆時(shí)混凝土已經(jīng)冷卻至大氣溫度，仔細(xì)地鉆取試樣，100mm直徑巖芯的表層擾動(dòng)是可能的，但切開(kāi)巖芯后，在表面薄層以?xún)?nèi)沒(méi)有發(fā)現(xiàn)擾動(dòng)。表2中現(xiàn)場(chǎng)巖芯孔隙率和旋轉(zhuǎn)壓實(shí)的實(shí)驗(yàn)室試樣的孔隙率非常接近。較小的取樣擾動(dòng)在任何顯著程度上影響到現(xiàn)場(chǎng)試樣的應(yīng)力—應(yīng)變曲線看來(lái)不太可能。</p><p

8、>　　可推論如下：很可能是骨料結(jié)構(gòu)，顆粒骨架排布及不同壓實(shí)方法，所達(dá)到的連鎖程度的差異導(dǎo)致了觀測(cè)到的應(yīng)力—應(yīng)變特性較大的不同。盡管所有試樣的骨料骨架的總孔隙率（即表2中VMA）幾乎相同，但孔隙的分布及最大最小孔隙的差距取決于骨料結(jié)構(gòu)，因而也取決于壓實(shí)方法。如果骨料由等徑的球體組成，將不存在骨架結(jié)構(gòu)的影響，孔隙率便成為控制參數(shù)。如果骨料由不同尺寸的球體組成則不同壓實(shí)方法所產(chǎn)生的不同骨架結(jié)構(gòu)的形象會(huì)非常小。骨料顆粒中的許多針片狀顆粒會(huì)

9、對(duì)骨架結(jié)構(gòu)產(chǎn)生非常顯著的影響，這將在很大程度上取決于壓實(shí)方法。</p><p>　　飽和砂和粉砂顆粒結(jié)構(gòu)對(duì)于其應(yīng)力—應(yīng)變特性的重要性，好多人在土力學(xué)中曾給予研究。結(jié)論為：砂的結(jié)構(gòu)，孔隙比對(duì)密度的影響都非常顯著，這一現(xiàn)象將在下一部分進(jìn)一步討論。</p><p>　　6骨料結(jié)構(gòu)，連鎖狀況及剛度</p><p>　　表3描述的馬歇爾及靜態(tài)骨料壓實(shí)試驗(yàn)在一個(gè)直徑為101.6

10、mm，高為76mm的標(biāo)準(zhǔn)Marshall鋼筒中進(jìn)行。用Marshall錘擊實(shí)30次后模子中成塊的骨料顆粒仍可輕易移開(kāi)。然而靜態(tài)壓實(shí)后即使用改錐撬動(dòng)大于5mm的顆粒也很困難。骨料連鎖阻止了顆粒的移動(dòng)，也表明了兩種壓實(shí)方法結(jié)果的差異。</p><p>　　熱瀝青混凝土在澆入模子中制備三軸試樣之前的空氣孔隙率約為15%。熱瀝青對(duì)骨料產(chǎn)生潤(rùn)滑作用，使骨料在壓實(shí)期間隨時(shí)間和壓力滑動(dòng)和轉(zhuǎn)動(dòng)。Marshall振動(dòng)和靜態(tài)壓實(shí)法中

11、有一個(gè)剛性圓盤(pán)，幾乎覆蓋了整個(gè)壓實(shí)模子的圓形橫斷面，其側(cè)壁也為剛性。壓實(shí)過(guò)程中沒(méi)有揉捏作用和應(yīng)力轉(zhuǎn)動(dòng)，而且空氣只能從圓模壁與頂盤(pán)外圍間約2mm的空隙排出。試樣冷卻后切開(kāi)研究壓實(shí)骨料的結(jié)構(gòu)布置。Marshall振動(dòng)及靜態(tài)壓實(shí)中針片狀骨料有一個(gè)趨勢(shì)，即在壓實(shí)期間針片狀骨料會(huì)定位于水平或豎直方向。</p><p>　　三軸試驗(yàn)后切割面與水平向成60°，這大致與豎直壓縮時(shí)試樣的理論破壞面（45度+ψ/2）相符。

12、這些橫斷面明顯表明靜態(tài)壓實(shí)的試樣比振動(dòng)或馬歇爾垂擊的試樣有更大的連鎖性。馬歇爾試樣顯示最弱的連鎖狀態(tài)。此次觀測(cè)結(jié)果與表2中結(jié)果相吻合，即三種壓實(shí)方法所得試樣組的平均正割彈性模量分別為102MPa,88 MPa和40 MPa。然而大應(yīng)變時(shí)最初的骨料結(jié)構(gòu)不會(huì)對(duì)峰值強(qiáng)度產(chǎn)生太大影響，因此三組試樣非常相似。（見(jiàn)圖3，表2）。</p><p>　　在壓實(shí)過(guò)程中旋轉(zhuǎn)器在試樣兩端同時(shí)施加垂直應(yīng)力和剪應(yīng)力。在繞豎直軸旋轉(zhuǎn)期間在一

13、端的剛性盤(pán)上施加逆時(shí)針扭矩同時(shí)在另一端施加順時(shí)針扭矩?；炷林嗅槧罟橇馅呌趶较蚝颓芯€向分布，以試樣軸線為參照，形成狀如圓形石墻的結(jié)構(gòu)及強(qiáng)連鎖，在試樣中間部分形成相對(duì)開(kāi)放的結(jié)構(gòu)。切開(kāi)試樣便可觀察到這樣的情形。這種骨料連鎖比其它實(shí)驗(yàn)室壓實(shí)試樣中連鎖強(qiáng)得多。旋轉(zhuǎn)器法壓實(shí)的試樣強(qiáng)度和剛度自成一類(lèi)并與現(xiàn)場(chǎng)用振動(dòng)碾壓實(shí)的試樣大不相同。因此當(dāng)試圖用基于旋轉(zhuǎn)器壓實(shí)試樣的應(yīng)力—應(yīng)變特性來(lái)預(yù)報(bào)現(xiàn)場(chǎng)特性時(shí)必須十分慎重。</p><p>

14、;　　附加的三軸試驗(yàn)用靜態(tài)壓實(shí)法制備的試樣來(lái)完成，目的是為了研究所施加的軸向壓實(shí)應(yīng)力的值和所持續(xù)的時(shí)間對(duì)已壓實(shí)試樣三軸應(yīng)力—應(yīng)變特性的影響。試驗(yàn)分兩個(gè)系列進(jìn)行，其一為持續(xù)時(shí)間保持2分鐘恒定不變，但軸向壓實(shí)應(yīng)力可變。另一個(gè)系列為軸向壓實(shí)應(yīng)力保持10Mpa恒定不變而持續(xù)時(shí)間可變。兩個(gè)系列的試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖4圖5。試驗(yàn)所用瀝青混凝土配比與先前表2中所述試驗(yàn)中所用相同。</p><p>　　圖4表明除壓實(shí)應(yīng)力為10 MPa以

15、外，其它不同壓實(shí)應(yīng)力值的試驗(yàn)結(jié)果差別相對(duì)很小。10 MPa壓實(shí)應(yīng)力的試樣其彈性模量?jī)H為27 MPa，相對(duì)而言其它試樣的彈性模量為100 MPa。其較低的剛度一方面緣于較高的空氣孔隙率（1-4%）而其它試樣約為0.8%，但主要是因?yàn)閴簩?shí)期間連鎖發(fā)育較弱。</p><p>　　圖5表明：軸向壓實(shí)應(yīng)力的持續(xù)時(shí)間對(duì)試驗(yàn)有非常顯著的影響。保持相同的軸向應(yīng)力值不變，當(dāng)持續(xù)時(shí)間從2分鐘增至10分鐘時(shí)彈性模量從27 MPa增到約

16、150 MPa，強(qiáng)度從1.9 MPa增到3MPa。而破壞時(shí)的軸向應(yīng)變從13%減至5%。隨著壓實(shí)應(yīng)力持續(xù)時(shí)間的增加，就有更多的時(shí)間來(lái)使粘滯入流，骨料重排及連鎖，但只會(huì)使空氣孔隙率有一個(gè)相對(duì)很小的降低。</p><p>　　7現(xiàn)場(chǎng)和實(shí)驗(yàn)室壓實(shí)方法的比較</p><p>　　本次研究使用了四種試驗(yàn)試樣壓實(shí)方法。Marshall法已被標(biāo)準(zhǔn)化，并在許多關(guān)于瀝青混凝土路面設(shè)計(jì)的前期研究工作中廣泛應(yīng)用。

17、</p><p>　　旋轉(zhuǎn)壓實(shí)器的設(shè)計(jì)是為了更好地模擬現(xiàn)場(chǎng)碾壓時(shí)的揉捏作用。然而，根據(jù)研究結(jié)果，用這種方法壓實(shí)的試樣卻表現(xiàn)出與現(xiàn)場(chǎng)取芯試樣完全不同的性狀。它們堅(jiān)硬，強(qiáng)度高且脆，而從土石壩心墻中取出的現(xiàn)場(chǎng)試樣在相同初始密度下比照更具有揉性與韌性，且強(qiáng)度低。</p><p>　　靜態(tài)、振動(dòng)及Marshall壓實(shí)方法不能產(chǎn)生揉捏作用，在混凝土壓實(shí)期間不會(huì)發(fā)生應(yīng)力重新定向。這些方法不能模擬現(xiàn)場(chǎng)碾子

18、的作用。三種方法中以Marshall試樣的應(yīng)力—應(yīng)變強(qiáng)度特性與現(xiàn)場(chǎng)取芯試樣最為接近。然而在對(duì)Greater Leres大壩的瀝青混凝土的研究中發(fā)現(xiàn)，現(xiàn)場(chǎng)取芯和Marshall試樣的三軸試驗(yàn)有顯著的差異。后者當(dāng)軸向應(yīng)變接近1%時(shí)的正割彈性摸量比現(xiàn)場(chǎng)取芯試樣高3倍，但其抗壓強(qiáng)度值僅高20%。</p><p>　　Bissada所做的餓早期研究表明，作為剛度和彈性摸量，量變的Marshall穩(wěn)定數(shù)隨壓實(shí)期間的擊數(shù)而增長(zhǎng)

19、，直到50擊為止。對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)Marshall試樣（直徑101.6mm，高63.5mm）錘擊同時(shí)施加于試樣的頂部和底部表面。Bissada所得的結(jié)果是對(duì)于富瀝青混凝土而言的，與本研究所用瀝青混凝土很相似，并且是現(xiàn)代土石壩心墻所使用的典型瀝青混凝土，對(duì)于貧混凝土如路面所用的典型瀝青混凝土，有明顯較低的瀝青及填料含量，高速公路路面的國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)要求在標(biāo)準(zhǔn)Marshall試樣兩面均75擊。Bissada認(rèn)為這是為達(dá)到和現(xiàn)場(chǎng)鋼碾一樣的密度所必須的。&l

20、t;/p><p>　　當(dāng)前水工建筑物內(nèi)部瀝青混凝土心墻和襯砌的現(xiàn)場(chǎng)壓實(shí)方法都來(lái)自路面的壓實(shí)實(shí)踐。為了達(dá)到高速公路或機(jī)場(chǎng)路面所要求的高密度，要用鋼碾壓幾遍。鋼碾在軌跡方向上產(chǎn)生揉捏作用，但側(cè)向沒(méi)有，經(jīng)驗(yàn)表明當(dāng)密度已達(dá)95-97%以后，再另行碾壓便會(huì)出現(xiàn)縱向的細(xì)裂縫。</p><p>　　這種裂縫不可能在大壩心墻或渠道襯砌的壓實(shí)期間出現(xiàn)，這是因?yàn)樵谒そㄖ锸┕ぶ心雺罕閿?shù)較少，而且是使用輕型碾來(lái)壓

21、實(shí)富瀝青混凝土。然而如果“過(guò)分壓實(shí)”這種裂縫也會(huì)出現(xiàn)。對(duì)于渠道襯砌或大壩表面而言，這種裂縫是非常有害的。中國(guó)的Bancheng Zi壩襯砌和Shangjie壩都經(jīng)歷了這種裂縫。襯砌用3噸的鋼碾壓實(shí)了8到12遍。兩個(gè)襯砌都經(jīng)歷了第一個(gè)冬季期間最低-16度的低溫，有許多裂縫沿碾壓軌跡的方向發(fā)育。盡管所用瀝青混凝土層在實(shí)驗(yàn)室作過(guò)試驗(yàn)，并表明能忍受最低-26度的低溫而不出現(xiàn)裂縫，但開(kāi)裂還是發(fā)生了。兩個(gè)建筑物的襯砌都不得不用新的瀝青混凝土替換。&

22、lt;/p><p>　　對(duì)于一座用振動(dòng)碾沿壩軸線移動(dòng)壓實(shí)的瀝青混凝土心墻而言，豎壓方向和水平方向沿壩軸線及水平方向垂直壩軸線鉆取的試樣中骨料的連鎖程度會(huì)不同。這可在截取的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)橫斷面上觀察到。對(duì)水平方向并垂直壩軸線鉆取的試樣做了三軸試驗(yàn)。試驗(yàn)表明水平試樣的剛度比豎直試樣的剛度高得多，這說(shuō)明其鏈鎖程度高而且材料的各向異性很明顯。剛碾產(chǎn)生的骨料鏈鎖橫向強(qiáng)于豎向。</p><p>　　在NGI的論

23、文');">論文中描述了一種改進(jìn)了的Marshall壓實(shí)設(shè)備及程序。改進(jìn)壓實(shí)設(shè)備的目的是更好地模擬現(xiàn)場(chǎng)壓實(shí)效果，這將在另一篇論文中介紹。</p><p><b>　　8 結(jié)論和建議</b></p><p>　　為研究瀝青混凝土的應(yīng)力應(yīng)變強(qiáng)度特性進(jìn)行了三軸壓縮試驗(yàn)。試驗(yàn)全過(guò)程中保持混凝土配比不變，采用了5種壓實(shí)方法。所用瀝青相當(dāng)軟，瀝青含量為總重

24、量的6.7%（為骨料重量的7.2%）。所有試驗(yàn)在相同溫度（+5度）下進(jìn)行，控制軸向變形使應(yīng)變速率恒定（每小時(shí)2%），徑向周?chē)鷳?yīng)力限定在1MPA。因此溫度效應(yīng)及瀝青混凝土的粘滯蠕變特性在本研究中均未涉及。</p><p>　　四種不同的實(shí)驗(yàn)室壓實(shí)方法為：Marshall，振動(dòng)法，靜態(tài)法，和旋轉(zhuǎn)法。</p><p>　　此外，還修建了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)段，其瀝青混凝土由0.8t的振動(dòng)碾壓實(shí)。這種條件很接

25、近模擬的土石壩，在1.5m寬的粒狀漸變區(qū)之間建有0.5m寬的瀝青混凝土心墻。</p><p>　　本次工作的目的是為了研究不同試驗(yàn)壓實(shí)方法對(duì)應(yīng)力-應(yīng)變強(qiáng)度特性的影響。并與現(xiàn)場(chǎng)壓實(shí)試驗(yàn)的特性作比較，所有三軸試驗(yàn)被壓實(shí)至空氣孔隙率為1%，但實(shí)際的范圍大致為0.5%到1.5%，為了研究每一項(xiàng)參數(shù)進(jìn)行了三項(xiàng)“相似試驗(yàn)”以獲得可靠的平均特性。正如所料，數(shù)據(jù)有些分散，但其趨勢(shì)看起來(lái)卻很明顯。</p><p

26、>　　·盡管所有的試驗(yàn)都由相同的瀝青混凝土制成而且被壓實(shí)到大約相同的密度（空氣孔隙率），但所得應(yīng)力-應(yīng)變曲線卻大不相同，如圖3所示。旋轉(zhuǎn)器壓實(shí)的試樣在軸向應(yīng)變接近1%時(shí)，其正割彈性模量為Marshall壓實(shí)試樣的7倍。</p><p>　　·盡管用靜態(tài)法，震動(dòng)法及馬歇爾（Marshall）法制備的試樣的應(yīng)力-應(yīng)變曲線大不相同，但它達(dá)到了大致相同的強(qiáng)度水平。</p><

27、p>　　·現(xiàn)場(chǎng)壓實(shí)試驗(yàn)所表現(xiàn)的應(yīng)力-應(yīng)變特性與馬歇爾法壓實(shí)試樣的特性最相似，但更具彈性和韌性。達(dá)到強(qiáng)度水平時(shí)的平均軸向應(yīng)變分別為：現(xiàn)場(chǎng)試樣為18%，馬歇爾壓實(shí)試樣為14%。而旋轉(zhuǎn)器壓實(shí)法制備的試樣仍為3%，</p><p>　　·探究和評(píng)價(jià)試樣特性差異的幾種可能的原因，結(jié)論為：骨料顆粒在壓實(shí)后的排布及連鎖程度，取決于所用的壓實(shí)方法，并能解釋?xiě)?yīng)力-應(yīng)變特性的差異。</p>&

28、lt;p>　　·用旋轉(zhuǎn)壓實(shí)或靜態(tài)壓實(shí)法兩種實(shí)驗(yàn)室方法所制備的試樣之特性不能代表用振動(dòng)碾壓實(shí)的大壩心墻或襯砌中的混凝土現(xiàn)場(chǎng)特性。用馬歇爾法（建議改進(jìn)后的馬歇爾設(shè)備和方法）制備的試樣提供了與本研究所用的現(xiàn)場(chǎng)瀝青混凝土試樣相似的應(yīng)力——應(yīng)變特性。這個(gè)結(jié)論對(duì)其他配比及成分特性的瀝青混凝土來(lái)說(shuō)，可能不一定適用。</p><p>　　·水工建筑物中的瀝青混凝土防滲部分如土石壩的內(nèi)部心墻或上游砌面必須

29、具有靈活柔韌的應(yīng)力——應(yīng)變特性，才能調(diào)整土石壩的差異位移和變形而不至于因開(kāi)裂使?jié)B透性增加。因此現(xiàn)場(chǎng)壓實(shí)必須適應(yīng)現(xiàn)場(chǎng)條件和所用瀝青混凝土的配比。過(guò)分的壓實(shí)會(huì)導(dǎo)致過(guò)度的骨料連鎖并使材料頗具脆性，便會(huì)出現(xiàn)開(kāi)裂。如果能應(yīng)用有限元設(shè)計(jì)分析法來(lái)預(yù)報(bào)含瀝青混凝土心墻的土石壩的應(yīng)力-應(yīng)變，使用旋轉(zhuǎn)器法或靜態(tài)壓實(shí)法制備的實(shí)驗(yàn)室試樣而不是現(xiàn)場(chǎng)壓實(shí)試樣的材料特性，那么，給出的心墻及相鄰粒狀漸變區(qū)域局部應(yīng)力-應(yīng)變也大不一樣。如果內(nèi)部應(yīng)力-應(yīng)變的設(shè)計(jì)分析是基于旋

30、轉(zhuǎn)器法，或靜態(tài)壓實(shí)法所確定的試樣材料應(yīng)力-應(yīng)變特性，那么計(jì)算結(jié)果會(huì)與實(shí)際大相徑庭，因?yàn)樾膲χ械臑r青混凝土表現(xiàn)出高得多的彈性與韌性狀態(tài)。</p><p>　　同樣想要使施工期間從現(xiàn)場(chǎng)大壩心墻中鉆取的試樣的質(zhì)量控制試驗(yàn)結(jié)果與上述試驗(yàn)試樣的應(yīng)力——應(yīng)變結(jié)果相一致，也是不現(xiàn)實(shí)的。試圖使現(xiàn)場(chǎng)試樣的應(yīng)力——應(yīng)變特性與“不現(xiàn)實(shí)”的實(shí)驗(yàn)室特性相一致而采取的不適宜的現(xiàn)場(chǎng)過(guò)度壓實(shí)及現(xiàn)場(chǎng)混凝土配合比的改變應(yīng)確切說(shuō)明。這會(huì)導(dǎo)致整個(gè)大壩心