注塑模具畢業(yè)設計說明書 注塑模具設計

1、<p><b>　　Abstract</b></p><p>　　This design needing the thickness of plastic uniform, the surface should be smooth .Considering the size of product is large, so the design uses one-mode and o

2、ne-cavity form in this case. The design also use half-structure to forming the handle of product after analyzing the structure of the product. In order to ensuring the surface smooth, the edge without distortion, we use

3、pneumatic ejection structure. This structure also simplifies the mold structure, economical and practical. Meanwhile, we </p><p><b>　　Key words</b></p><p>　　Mug; Injection Mould; Hal

4、f-structure; Pneumatic ejection structure</p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　摘要、關鍵詞錯誤!未定義書簽。</p><p>　　Abstract、Key wordsI</p><p><b>　　目錄III</b>&

5、lt;/p><p><b>　　1.引言1</b></p><p>　　2.塑料工藝分析與模具方案確定2</p><p>　　2.1 制件的分析2</p><p>　　2.2 模具方案的初步確定3</p><p><b>　　2.3總裝圖3</b></p>

6、<p>　　3. 塑料的成型特性及工藝參數(shù)4</p><p>　　4. 注塑設備的選擇4</p><p>　　4.1 計算塑件的體積和重量4</p><p>　　4.2 選擇設備型號、規(guī)格、確定型腔數(shù)4</p><p><b>　　5. 澆注系統(tǒng)5</b></p><p>　

7、　5.1 確定成型位置5</p><p>　　5.2 分型面的選擇5</p><p>　　5.3 澆口套的選用6</p><p>　　5.4 流程比的校核7</p><p>　　6. 脫模機構的設計8</p><p>　　6.1 頂出機構8</p><p>　　6.2 脫模力的計算

8、8</p><p>　　7. 側向抽芯機構的設計9</p><p>　　7.1 抽拔距與抽拔力的計算10</p><p>　　7.1.1抽芯距10</p><p>　　7.1.2抽芯力的計算10</p><p>　　7.2 抽芯機構的設計11</p><p>　　7.2.1滑塊與滑塊槽

9、的設計11</p><p>　　7.2.2定位裝置的設計12</p><p>　　7.2.3斜導柱的設計與計算12</p><p>　　8. 溫度調節(jié)機構的選擇13</p><p>　　8.1模具溫度調節(jié)對塑件質量的影響13</p><p>　　8.2冷卻系統(tǒng)的設計原則13</p><p

10、>　　8.3冷卻裝置的布置如下14</p><p>　　9．塑件的Moldflow分析15</p><p>　　9.1 有限元法介紹15</p><p>　　9.2 有柄蓋模型前處理15</p><p>　　9.3初始方案分析結果輸出17</p><p>　　9.4制定優(yōu)化方案20</p>

11、<p>　　10. 注射機有關工藝參數(shù)的校核22</p><p>　　10.1 注射量的校核22</p><p>　　10.2 鎖模力與注射壓力的校核22</p><p>　　10.2.1鎖模力的校核22</p><p>　　10.2.2注射壓力的校核23</p><p>　　10.3 材料厚度

12、與注射機開模行程的校核24</p><p>　　11. 成型零部件的設計與計算機構形式24</p><p>　　11.1 成型零部件的結構形式24</p><p>　　11.1.1凹模的結構設計24</p><p>　　11.1.2型芯的結構設計24</p><p>　　11.2成型零部件的工作尺寸的計算2

13、5</p><p>　　12. 模架、支承與連接零件的設計與選擇28</p><p>　　12.1定模座板（250mm×315mm×25mm）29</p><p>　　12.2定模板（250 mm×250mm×25mm）29</p><p>　　12.3動模板（250mm×250mm&#

14、215;50mm）29</p><p>　　12.4 動模座板（250mm×315mm×25mm）29</p><p>　　13. 合模導向與定位機構的設計29</p><p>　　13.1 導柱導向機構30</p><p>　　13.2 導向孔、導套的結構及要求30</p><p>　　

15、13.3 導柱布置30</p><p>　　14. 排氣與引氣系統(tǒng)31</p><p>　　14.1.1排氣系統(tǒng)的作用及氣體來源31</p><p>　　14.1.2排氣系統(tǒng)的設計要點31</p><p>　　14.2引氣裝置31</p><p><b>　　結 論33</b><

16、/p><p><b>　　謝辭34</b></p><p><b>　　參考文獻35</b></p><p><b>　　1.引言</b></p><p>　　隨著各種性能優(yōu)越的工程塑料不斷開發(fā)，注塑工藝越來越多地被各個制造領域用以成型各種性能要求的制品。要高質量、經(jīng)濟地生產(chǎn)出

17、注塑制品，必須綜合考慮成型樹脂、注塑模具及注塑機的問題，注塑模具的設計質量直接影響成型制品的生產(chǎn)效率、質量及成本。</p><p>　　注塑模具在注射制品成型中起著極其重要的作用，除了塑料制品的表面質量、成型精度完全由模具決定之外，塑料制品的內在質量、成型效率也受模具左右，所以如何高質量、簡明、快捷、規(guī)范化地設計注塑模具，成為發(fā)揮注塑成型工藝的優(yōu)越性，擴大注塑制品的首要問題。</p><p&g

18、t;　　傳統(tǒng)的注塑模具設計，主要是依賴設計人員的經(jīng)驗，設計的速度、質量及可靠性的程度，因設計人員的經(jīng)驗而異。又因模具是單品或極少批量的產(chǎn)品，采用傳統(tǒng)設計方法，每一張圖紙都需要手工繪制，設計人員的工作強度大，設計工作難以達到規(guī)范化、標準化。目前世界上工業(yè)發(fā)達的國家和地區(qū)都已相繼采用計算機技術進行注塑模具設計，其主要是采用計算機輔助設計即CAD及計算機輔助工程CAE。</p><p>　　我國模具工業(yè)從起步到飛躍發(fā)展

19、，歷經(jīng)了半個多世紀，近幾年來，我國模具技術有了很大發(fā)展，模具水平有了較大提高。大型、精密、復雜、高效和長壽命模具又上了新臺階。模具質量、模具壽命明顯提高；模具交貨期較前縮短。模具CAD/CAM/CAE技術相當廣泛地得到應用，并開發(fā)出了自主版權的模具CAD/CAE軟件。塑料模是應用最廣泛的一類模具。近年來，我國塑料模有長足的進步。在制造技術方面，首先是采用CAD/CAM技術，用計算機造型、編程并由數(shù)控機床加工已是主要手段，CAE軟件也得到

20、應用。</p><p>　　2.塑料工藝分析與模具方案確定</p><p><b>　　2.1 制件的分析</b></p><p>　　如下圖所示，該制件為塑料有柄蓋，使用材料為PP。</p><p><b>　　圖2-1制件圖</b></p><p><b>　　

21、圖2-2制件三維圖</b></p><p>　　2.2 模具方案的初步確定</p><p>　　由于塑件屬于圓筒形薄壁深殼狀零件，我們采用哈夫機構成型塑件的手柄，考慮到實際使用情況，杯口和杯外表面必須有很高的光滑度，可見用頂桿或者推件板頂出是不可行的，這里我們使用氣動頂出裝置。并用氣閥引導防止塑件在脫模時由于型腔內外的氣壓差導致變形。</p><p>　

22、　工作過程：開模后，氣泵往型芯內鼓高壓氣體，氣閥桿的彈簧受到壓縮，氣體沖出氣閥將塑件吹出，鼓氣結束，受到壓縮的彈簧回復原始狀態(tài)。合模時，哈夫機構在斜導柱的引導下復位，順利完成合模。</p><p><b>　　2.3總裝圖</b></p><p>　　總裝圖如圖2-3所示。</p><p><b>　　圖2-3總裝圖</b>

23、;</p><p>　　15.水嘴 16.螺塞 17.彈簧 18.鋼珠 19.薄壁水管 20.右滑塊 21.水嘴 </p><p>　　22.定模座板 23.澆口套 24.定位環(huán) 25. 內六角圓柱頭螺釘 26.楔緊塊 </p><p>　　27.斜導柱28.左滑塊 29.水嘴 30.型芯 31.封水膠墊 32.水嘴 33.螺塞 34.氣

24、壓泵接口</p><p>　　3. 塑料的成型特性及工藝參數(shù)</p><p>　　PP的材料名稱是聚丙烯（百折膠）。百折膠質輕，可浮于水，它具有高的結晶度，高耐磨性，高溫沖擊性好，化學穩(wěn)定性高，衛(wèi)生性能好，無毒，耐熱性高，可在100攝氏度左右使用，突出的延伸性能和抗疲勞性能?？蓱糜谖⒉t、餐具、盆、塑料桶、保溫瓶外殼、編織袋等生活用品，也可用于法蘭，齒輪，接頭，把手等工業(yè)元件。PP的最大

25、缺點就是容易氧化老化?？捎锰砑涌寡趸瘎┡c紫外光吸收劑等加以克服。</p><p>　　收縮率：1.0～2.5% 熔融溫度：230～275 成型溫度：15～65度</p><p>　　比重：0.902～0.906 成型壓力：100～130Mpa 流比長：100～200</p><p>　　結晶性：半結晶性 射速：高速注射 </p>

26、;<p>　　4. 注塑設備的選擇</p><p>　　4.1 計算塑件的體積和重量</p><p>　　體積：通過UG軟件的“質量屬性”分析塑件，得到塑件的體積為=46813.2061mm3=46.813cm3。</p><p>　　質量：材料PP的密度取=0.91g/ cm3，則單個塑件的質量m=V=42.6g。</p><p&

27、gt;　　4.2 選擇設備型號、規(guī)格、確定型腔數(shù)</p><p>　　根據(jù)以上所計算的結果，可選擇設備型號、規(guī)格、確定型腔數(shù)。注射機的額定注射量為Vb，每次的注射量不超過它的80%，即</p><p>　　n=(0.8-)/ (4-1)</p><p>　　式中 n—型腔數(shù)；</p><p

28、>　　Vj—澆注系統(tǒng)的體積（g）；</p><p><b>　　—塑件體積。</b></p><p>　　估算澆注系統(tǒng)的體積Vj：</p><p>　　根據(jù)澆注系統(tǒng)初步方案進行估算澆注系統(tǒng)體積。</p><p><b>　　=0.78</b></p><p>　　由于該

29、塑件外形較大，且需要比較復雜的抽芯機構，因此采用一模一腔，即n=1</p><p>　　則 Vb=(nVg+Vj)/0.8= 59.5 (4-2)</p><p>　　根據(jù)所計算的各項參數(shù)，選用J54-S200/400型注塑機，注塑機的參數(shù)如下：</p><p>　　表4-1注塑機主要參數(shù)&l

30、t;/p><p><b>　　5. 澆注系統(tǒng)</b></p><p>　　5.1 確定成型位置</p><p>　　由于塑件的手柄處有側凹，我們使用哈夫機構來成型，將兩個滑塊安排在手柄的兩側，每個滑塊成型手柄的一半側凹。</p><p>　　5.2 分型面的選擇</p><p><b>　　

31、選擇分型面的原則：</b></p><p><b>　　(1)有利于脫模；</b></p><p>　　(2)有利于保證塑件的外觀質量和精度要求；</p><p>　　(3)有利于成型零件的加工制造；</p><p>　　(4)分型面數(shù)目與形狀通常采用平行分型面，即采用一個與注射機開模運動方向垂直的分型面；&

32、lt;/p><p>　　(5)型腔方位的確定：在決定型腔在模具內的方位時，分型面的選擇應盡量防止形成側孔或側凹，以避免采用比較復雜的模具結構；</p><p>　　(6)有利于側向抽芯；</p><p>　　(7)考慮側向抽拔距；</p><p>　　(8)應將抽芯或分型距離長的方向置于動、定模的開合模方向上，而將短抽拔距作為側向分型芯或抽芯，并

33、注意將側抽芯放在動模邊，避免定模抽芯；</p><p>　　(9)鎖緊模具的要求；</p><p>　　(10)有利于排氣；</p><p>　　(11)分型面的選擇應考慮注射機的技術參數(shù)。</p><p>　　綜上所述，結合本塑件實際情況，將分型面定為如圖5-1所示</p><p><b>　　圖5-1 分

34、型面</b></p><p>　　為了避免A板和滑塊有尖角產(chǎn)生，分型面應在邊倒圓底端。</p><p>　　5.3 澆口套的選用</p><p>　　由于采用直接澆口，在有柄蓋底部的花紋需要成型，所以交口套底面必須加工出所需要的花紋，詳細數(shù)據(jù)請參見澆口套零件圖，示意圖如下5-2所示</p><p><b>　　圖5-2

35、澆口套</b></p><p>　　由于主流道與高溫塑料熔體及注射機噴嘴反復接觸和碰撞,所以常將主流道設計成可拆卸的澆口套，材料為T10A鋼,并淬火處理到洛氏硬度50～55HRC.</p><p>　　T10A鋼適于制造切削條件差、耐磨性要求較高，且不受忽然和劇烈振動，需要一定韌性及具有鋒利刀口的各種工具，可用作不受較大沖擊的耐磨零。</p><p>　

36、　5.4 流程比的校核</p><p>　　在確定澆口位置及數(shù)量時，對于大型塑件還應該考慮所允許的最大流程比。因為當塑件壁厚較小，而流程較長時，不但內應力增大，而且會因為料流溫度降低較多而造成注射不滿，這時必須增大塑件的壁厚，或增加澆口數(shù)量、改變澆口位置，以縮短最大流程。流程比是指塑料熔體在型腔內流動的最大流程與其厚度之比。即：</p><p><b>　　（5-1）</b

37、></p><p>　　B——流程比；——各段流程長度；——各段流程的型腔厚度；</p><p>　　——允許的流程比，（這里塑料PP的允許流程比為280）</p><p>　　所以在允許的范圍內，可行。</p><p>　　6. 脫模機構的設計</p><p><b>　　6.1 頂出機構</b

38、></p><p>　　有柄蓋屬于薄壁、深腔殼狀物件，故采用氣動頂出，可簡化模具結構，縮短模具閉合時間，同時塑件無頂痕，保證了有柄蓋表面的光滑度。</p><p>　　氣動頂出的設計要點：</p><p>　　(1)壓縮空氣供應充足。多腔模具中各腔供應的壓縮空氣必須均衡。</p><p>　　(2)氣道閥門密封良好避免塑料溢入；氣道密封

39、應良好，防止泄漏影響頂出力；</p><p>　　(3)帶底孔的塑件盡量不用氣動頂出；</p><p>　　(4)采用氣動頂出時，型芯脫模斜度應盡量的??；</p><p>　　(5)采用錐形閥氣動頂出時，應根據(jù)塑件底部面積選擇合適的錐閥直徑和錐度；</p><p>　　(6)矩形塑件采用兩或多個氣動頂出，以免塑件受力不均。</p>

40、<p>　　氣動頂出裝置如圖2-3所示</p><p>　　6.2 脫模力的計算</p><p>　　脫模力是指將塑件從型芯上脫出時所需克服的阻力。塑件在模具冷卻定型時，由于體積收縮，其尺寸逐漸縮小，而將型芯或凸模包緊，在塑件脫模時必須克服這一包緊力。對于不帶通孔的殼體類塑件，脫模時還要克服大氣壓力；此外，尚需克服機構本身運動的摩擦阻力幾塑料和鋼材之間的粘附力。一般而論，制品

41、剛剛開始脫模之瞬間的摩擦力最大。</p><p>　　由于=2.5mm，d=90mm；</p><p>　　/d=0.0278<0.05</p><p>　　所以該塑件為薄壁塑件，又因為塑件的斷面為圓環(huán)形，根據(jù)參考知其計算公式：</p><p>　　F=+0.1A （6-1）</p>

42、<p>　　式中，S是塑料平均成型收縮率（%）；E是塑料的彈性模量（MPa）; 是塑件對型芯的包容長度（mm）;是模具型芯的脫模斜度（°）；是塑料的泊松比；是塑件的平均壁厚；f是塑件與型芯之間的靜摩擦力，常取0.1～0.2;A是盲孔塑件型芯在脫模方向上的投影面積，=1+fsincos1。</p><p>　　本塑件的材料選擇為PP（百折膠），有關參數(shù)為S=1.75%,E=950MPa, =

43、40mm，=0.392，A=276.46mm2，=3°；代入求得：</p><p>　　脫模力F=81.65kN。</p><p>　　7. 側向抽芯機構的設計</p><p>　　當注射成型側壁帶有孔，凹穴，凸臺等的塑件時，模具上成型該處的零件就必須制成可側向移動的零件，以便在脫模前先抽調側向成型零件，否則就無法脫模。帶動側向成型零件作側向移動的整個機構

44、稱為側向分型與抽芯機構。按動力來源可分為：手動抽芯機構、液動或氣動抽芯機構和機動抽芯機構等三大類型。其中機動抽芯機構是利用注射機的開模運動和動力，通過傳動零件將側型芯或側型腔抽出。這種機構結構比較復雜，但抽芯不需要人工操作，生產(chǎn)效率高，與液壓或氣動抽芯機構相比較無須另行設計液壓或氣壓抽芯系統(tǒng)，成本較低。根據(jù)傳動零件的不同，機動抽芯又可分為斜導柱抽芯、斜滑塊抽芯、彎銷抽芯、斜導槽抽芯、彈簧抽芯、齒輪齒條抽芯等多種抽芯形式。本次設計根據(jù)模具

45、的結構，采用斜導柱抽芯機構。斜導柱抽芯機構是最常用的一種抽芯機構，具有結構簡單、制造方便、安全可靠等特點；其工作原理是：斜導柱固定在定模板上，滑塊在動模板的導滑槽內可以移動。開模時，開模力通過斜導柱作用于滑塊，迫使滑塊在動模板的導滑槽內向兩邊移動，完成抽芯動作；塑件由推板推出型腔；擋板、彈簧及螺釘是滑塊保持抽芯后的最終位置，保證合模時斜導柱能準確地進入滑塊的斜孔，使滑塊回到成型位置</p><p>　　由于本塑件

46、兩側有和一端有凹槽，阻礙成型后塑件直接從模具里脫模，所以必須采用內側抽芯機構。又因為抽芯距不是很大，側凸的成型面積較小，故可采用斜滑塊內側抽芯機構。斜滑塊應考慮分型與與抽芯方向的要求，并盡量保證塑件具有較好的外觀質量，不要使塑件表面留有明顯的拼縫痕跡。另外，還應使斜滑塊的組合部分具有足夠的強度。</p><p><b>　　圖7-1 抽芯機構</b></p><p>

47、　　7.1 抽拔距與抽拔力的計算</p><p><b>　　7.1.1抽芯距</b></p><p>　　抽芯距是指型芯從成型位置抽至不妨礙塑件脫模的位置，滑塊所移動的距離。一般抽芯距等于側孔深加2～3mm。</p><p>　　則 S=S1+（1+3)mm=10mm+3mm=13mm

48、 （7-1）</p><p>　　7.1.2抽芯力的計算</p><p>　　查表得抽芯力Q的計算公式[9]：</p><p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　式中 l—活動型芯被塑件包緊的斷面形狀周長；</p><p>　　h—型腔部分的深度；</p>

49、<p>　　—塑件對型芯單位面積的擠壓力，一般取8~12MPa；</p><p>　　—塑料與鋼的摩擦系數(shù)，一般取0.1~0.2；</p><p>　　—側孔或側凹的脫模斜度()，本設計中取=。</p><p>　　則 =（10.2315+24.0785+11.4292+18.0456+3）458（0.1cos—sin）=125189.1N</p&

50、gt;<p>　　7.2 抽芯機構的設計</p><p>　　螺塞 2.彈簧 3.鋼珠 4.右滑塊 5.壓緊塊 6.斜導柱 7.左滑塊</p><p>　　圖7-1 斜導柱抽芯機構</p><p>　　塑件的側向抽芯機構如上圖所示，開模時，斜導柱隨定模一起運動，其帶動滑塊運動，直到運動到定位裝置的位置；閉模時，斜導柱先進入斜導柱孔，在斜導

51、柱和楔緊塊的作用下，使側向機構順利合模。 </p><p>　　7.2.1滑塊與滑塊槽的設計</p><p>　　(1)滑塊與側向型芯的連接</p><p>　　斜導柱抽芯機構的滑塊分為整體式和組合式兩種，考慮到節(jié)約材料和機械加工容易，本次設計中的滑塊采用整體式，側向型芯作為滑塊的一部分一起加工。</p><p><b>　　

52、(2)滑塊槽的設計</b></p><p>　　側向抽芯過程中，滑塊必須在滑槽內運動，并要求運動平穩(wěn)且具有一定的精度。本次設計采用“T”形組合式的導滑槽，其由一塊板做成滑槽板，導滑部分容易磨削，精度也容易保證。</p><p>　　設計滑槽時還應注意下面問題：</p><p>　　<1> 滑塊完成抽拔動作后，其滑動部分仍應有全部或部分長度留在

53、滑槽內，滑塊的滑動配合長度常大于滑塊寬度的1.5倍；滑塊完成抽拔動作后，其滑動部分留在導滑槽中的長度不應小于滑塊配合長度的2/3，否則，滑塊復位時容易傾斜，甚至破壞模具。為不增大模具體積又要保證導滑槽長度，可在模具上采用局部加長導滑槽的方法；</p><p>　　<2> 滑槽對滑塊的導滑部分采用間隙配合，配合特性可選用H8/g7或H8/h8，其它各部分均留有間隙，滑塊的滑動部分和滑槽導滑面的粗糙度Ra

54、為0.8；</p><p>　　<3>由于模具工作時，滑塊在導滑槽內要往復移動，為降低磨損，滑塊的材料可用T8A、T10A、或45鋼，導滑部分淬火硬度在40HRC以上，導滑槽的材料可用耐磨材料或銅滑板，淬火硬度為54~58HRC。</p><p>　　在本設計中，查閱《模具設計與制造簡明手冊》表2-4-74，選定滑槽高度為12mm，滑槽寬度為9mm，材料選為T10A，熱處理54

55、～58HRC。</p><p>　　7.2.2定位裝置的設計</p><p>　　側抽芯動作完成后，滑塊應留在所要求的位置上，不可任意滑動，以便合模時斜導柱能準確地進入滑塊的斜孔中，該設計采用鋼珠聯(lián)合彈簧定位形式。鋼珠直徑7mm，彈簧絲直徑1mm。</p><p>　　7.2.3斜導柱的設計與計算</p><p>　　綜合實際情況，本模具采用

56、斜導柱安裝在定模，滑塊安裝在動模的。斜導柱傾斜角選為20°，則斜導柱有效工作長度為L=S/sin20°，其中S為抽芯距。</p><p>　　即 L2=13/sin20°=38mm </p><p>　　斜導柱直徑取決于斜導柱所受的最大彎曲力，按斜導柱所受的最大彎曲應力小于其許用彎曲應力的原則，直徑的計算公式為</p><p>　　d=

57、=m=14.97mm （7-3）</p><p>　　其中P為斜導柱所受的彎曲力,主要取決于抽拔力Q和傾斜角α，其簡化計算公式為 ； （7-4）</p><p>　　在這里P=125189.1/cos=133223.46N</p><

58、p>　　H是抽芯孔中心與A點的垂直距離（mm）；</p><p>　　是斜導柱材料的許用彎曲應力（MPa），可取=300MPa。經(jīng)計算與校核，斜導柱直徑選則d=16mm。</p><p>　　8. 溫度調節(jié)機構的選擇</p><p>　　8.1模具溫度調節(jié)對塑件質量的影響</p><p>　　(1)尺寸精度 對一般塑件,必須使模溫較低

59、,并保持恒定溫度,以減少塑件成型收縮率的波動,提高塑件尺寸穩(wěn)定性；</p><p>　　(2)形狀精度 模具型芯和型腔的各部分溫差太大,會使塑件收縮不均勻導致翹曲變形,特別是對于壁厚不一致和形狀復雜的塑件,常常會出現(xiàn)因收縮不均勻而變形的情況,因此,必須設計合適的冷卻回路,使模具型腔、型芯各個部分的溫度基本一致，從而使塑件各部分的冷卻速度相同；</p><p>　　(3)力學性能 對于結

60、晶型塑料冷卻速度影響其結晶度，而結晶度又影響其力學性能。冷卻速度快，結晶度低，應力開裂的傾向小。一般可采用較高的熔體溫度、較低的模具溫度、較短的保壓時間和快速填充，這樣成型條件來減少塑件應力開裂的傾向。</p><p>　　(4)表面質量 當模具的溫度過低時，會使塑料熔體粘度提高，流動阻力增大，從而出現(xiàn)填充不滿，塑件輪廓不清，或者產(chǎn)生熔接痕或振動痕；提高模具溫度即可改善塑件表面狀態(tài)，使塑件表面粗糙度降低。<

61、;/p><p>　　8.2冷卻系統(tǒng)的設計原則</p><p>　　(1)冷卻系統(tǒng)的布置應先于脫模機構</p><p>　　(2)合理地確定冷卻管道的直徑中心距以及與型腔壁的距離</p><p>　　(3)降低進出水的溫度差，普通模具的進出水溫差不應超過5℃</p><p>　　(4)澆口處應加強冷卻</p>

62、<p>　　(5)應避免將冷卻水道開設在塑件熔接痕處</p><p>　　(6)冷卻水路應便于加工和清理。</p><p>　　8.3冷卻裝置的布置如下</p><p>　　圖8-1型腔冷卻系統(tǒng) 圖8-2滑塊冷卻系統(tǒng)</p><p>　　圖8-3 型芯的冷卻系統(tǒng)</p><p>

63、;　　9．塑件的Moldflow分析</p><p>　　9.1 有限元法介紹</p><p>　　Moldflow軟件的原理是有限元法，有限元法是力學、計算方法和計算機技術相結合的產(chǎn)物，由于它在解決工程技術問題時的靈活性、快速及有效性，發(fā)展非常神速，其解題范圍包括了各個領域（固體力學、流體場、電磁場、溫度場、聲場）的數(shù)理方程；其計算機程序幾乎能求解數(shù)理方程中的各類問題，是工程技術人員必備

64、工具，是力學、機械、土木工程、水力等專業(yè)的學生的必修課。有限元法是求解復雜工程問題的一種近似數(shù)值解法，現(xiàn)已廣泛應用到力學、熱學、電磁學等各個學科，主要分析工作環(huán)境下物體的線性和非線性靜動態(tài)特性等性能。</p><p>　　有限元法求解問題的基本過程主要包括：分析對象的離散化，有限元求解，計算結果的處理三部分。曾經(jīng)有人做過統(tǒng)計：三個階段所用的時間分別占總時間的40%~50%、5%及50%~55%。也就是說，當利用有

65、限元分析對象時，主要時間是用于對象的離散及結果的處理。如果采用人工方法離散對象和處理計算結果，勢必費力、費時且極易出錯，尤其當分析模型復雜時，采用人工方法甚至很難進行，這將嚴重影響高級有限元分析程序的推廣和使用。因此，開展自動離散對象及結果的計算機可視化顯示的研究是一項重要而緊迫的任務。</p><p>　　有限元分析的基本步驟和幾個問題：</p><p>　　離散化：（1）單元怎樣劃分？

66、編排單元碼和節(jié)點碼有什么原則？</p><p>　?。?）荷載如何移置？</p><p>　　單元分析：（1）節(jié)點力怎樣用節(jié)點位移表示？</p><p>　?。?）如何建立以節(jié)點位移表示的節(jié)點平衡 方程式？</p><p>　?。?）怎樣去求單元的內力（應力）？</p><p>　　整體分析：如何以最快的速度、最少的時

67、間、最好的方案解出方程組，以得到最佳（可行精度）的結果？</p><p>　　9.2 有柄蓋模型前處理</p><p>　?。?）網(wǎng)格的劃分，處理，診斷</p><p>　　導入有柄蓋模型，并選擇網(wǎng)格類型為表面模型，設置全局網(wǎng)格邊長為10mm接著開始劃分網(wǎng)格。劃分完成后進行網(wǎng)格數(shù)據(jù)統(tǒng)計，網(wǎng)格數(shù)量8853，無自由邊，無交叉邊，最小縱橫比1.15，最大縱橫比22.21。

68、可以看出，對于之后要進行的翹曲分析，縱橫比過大，需要調整。進行網(wǎng)格的縱橫比診斷，調整網(wǎng)格縱橫比為小于18。最后進行網(wǎng)格配向診斷，連通性診斷，自由邊診斷等，均沒有問題。</p><p>　?。?）分析類型及材料選擇</p><p>　　雙擊Moldflow左邊任務欄的填充，選擇分析類型為“澆口位置”，然后選擇材料為“TaiwanPP”牌號為6331。雙擊任務欄的“立即分析” 。</p&

69、gt;<p>　　圖9-1 最佳澆口位置分析</p><p>　　查看分析結果，如圖9-1所示，藍色顯示的即為最佳澆口位置。</p><p>　　修改分析類型為“冷卻+流動+翹曲”，為接下來的分析做準備。</p><p>　?。?）澆注系統(tǒng)，冷卻系統(tǒng)創(chuàng)建</p><p>　　右鍵點擊任務欄中的注射位置，放置注射位置在杯底中心。點

70、擊“建?！辈藛蔚牧鞯老到y(tǒng)向導，選擇澆口位置中心作為主流道位置，設置入口直徑為3mm，拔模角3度，長度為52mm。接著進行連通性診斷，連通性良好。繼續(xù)分析。</p><p>　　用手工方式創(chuàng)建冷卻系統(tǒng)：使用復制/移動命令復制、移動節(jié)點，并將它們按順序連接成線，接著選擇網(wǎng)格菜單中的“生成網(wǎng)格”，網(wǎng)格邊長選擇默認。</p><p>　　放置水路進出口：右鍵點擊“創(chuàng)建冷卻回路”，放置冷卻液入口，從

71、而完成創(chuàng)建澆注系統(tǒng)和冷卻系統(tǒng)。如圖9-2所示。</p><p><b>　　圖9-2 冷卻回路</b></p><p>　　9.3初始方案分析結果輸出</p><p>　　進行工藝參數(shù)的設置：雙擊工藝設置，彈出工藝設置向導。</p><p>　　在冷卻設置中，設置模具表面溫度設為50；熔體溫度230，開模時間5s，注射+

72、保壓+冷卻時間為自動，查看頂出條件為頂出溫度93，頂出凍結百分比為100%；</p><p>　　在流動設置中，參數(shù)均為自動；</p><p>　　在翹曲設置中，勾選分離翹曲原因復選框。</p><p>　　準備就緒，進行有柄蓋的“冷卻+流動+翹曲”分析。得出分析結果。首先查看分析日志，在分析日志中查出最大注塑機鎖模力為7噸；最大注射壓力為1.8MPa，充填時間為1

73、.5s，在充填階段的1.48s，流動速率為33.46立方cm每秒時，發(fā)生速度與壓力的切換，保壓階段從1.5s開始，在11.49s時，壓力完全釋放，在28.14s保壓結束。</p><p>　　生成分析報告：選擇需要的分析內容并添加生成報告，報告如下： </p><p>　　圖9-3 變形，不同的收縮</p><p><b>　　圖9-4 充填

74、時間</b></p><p><b>　　圖9-5 氣穴</b></p><p><b>　　圖9-6 熔接痕</b></p><p><b>　　圖9-7 鎖模力</b></p><p>　　圖9-8 回路管壁溫度</p><p><

75、b>　　圖9-9 制品溫度</b></p><p>　　在報告中可以看出，不同的冷卻引起的變形比較大，需要改進冷卻系統(tǒng)，充填時間為1.5s，旋轉塑件選擇塑件上不同的點，發(fā)現(xiàn)充填時間的差值不超過0.2s，沒有問題。產(chǎn)生氣穴的位置均在分型面上或者在左右滑塊縫隙，杯口邊緣位置，易于排氣，所以沒有問題。在手柄位置有明顯的熔接痕產(chǎn)生，需要改進工藝參數(shù)。需求的鎖模力遠小于注塑機的最大鎖模力，所以可行。查看回

76、路管壁溫度的溫度偏差為攝氏度，可見冷卻效果是非常好的。制品的上下溫度偏差過高，導致凍結時間不同，影響塑件的頂出，所以冷卻系統(tǒng)需要改進。</p><p><b>　　9.4制定優(yōu)化方案</b></p><p>　　根據(jù)初始方案分析，改進冷卻系統(tǒng)，同時調整工藝參數(shù)，改進如下：</p><p>　　模具表面溫度改為60，頂出條件設置為100時頂出塑件

77、，速度壓力切換條件設置為“注射壓力120MPa控制”，其它設置不變。優(yōu)化方案的分析報告如下圖：</p><p>　　圖9-10 變形，不同的收縮</p><p>　　圖9-11 充填時間</p><p>　　圖9-12 凍結時間</p><p><b>　　圖9-13 熔接痕</b></p><p&g

78、t;　　改變冷卻系統(tǒng)如圖，加長滑塊處冷卻水道，使不同的冷卻產(chǎn)生的變形縮小。由于熔接痕不可避免，在調試模具時，采用增大流速，溫度，壓力等方法使熔接痕不明顯。</p><p>　　10. 注射機有關工藝參數(shù)的校核</p><p>　　10.1 注射量的校核</p><p>　　本塑件采用一模一腔的結構，由上面的計算結果可知： </p><p>　

79、　=46.813；=0.78</p><p>　　故每次注射需要的塑料為：</p><p>　　G=0.78+46.813=47.593</p><p>　　由于注射機J54-S200/400的標稱注射量為400，大于47.593，所以滿足要求。</p><p>　　10.2 鎖模力與注射壓力的校核</p><p>　

80、　10.2.1鎖模力的校核</p><p>　　由于高壓塑料熔體充滿型腔時，會產(chǎn)生一個很大的推力，這個力應小于注射機的公稱鎖模力，否則將產(chǎn)生溢料現(xiàn)象即：</p><p><b>　　（10-1）</b></p><p>　　式中 —注射機的公稱鎖模力（N），本次設計中，=900KN；</p><p>　　P—注射時型腔

81、內注射壓力，由下表10-1得： p =25MPa；</p><p>　　表10-1 常用塑料注射成型時型腔平均壓力 單位：MPa</p><p>　　—塑件和澆注系統(tǒng)在分型面上的垂直投影面積之和（mm2）。</p><p>　　則 = nA1+A2 (10-2)</p><

82、p>　　其中—單個塑件在分型面上的投影面積（mm2）</p><p>　　——流道凝料（包括澆口）在分型面上的投影面積（mm2）</p><p>　　本模具采用一模一腔，</p><p>　　因此= ==602.74mm2</p><p>　　則=1506.9KN (10-3)</p><

83、p><b>　　得知N</b></p><p>　　所以注塑機的鎖模力能夠滿足要求。</p><p>　　10.2.2注射壓力的校核</p><p>　　J54-S200/400注射機的最大注射壓力為109MPa，能夠滿足ABS塑料成型所需要T的注射壓力80~140MPa的要求。</p><p>　　10.3 材料

84、厚度與注射機開模行程的校核</p><p><b>　　材料厚度的校核</b></p><p>　　查文獻[17]得材料校核的公式：</p><p>　　(10-4) 式中 —注射機允許的最小厚度（J54-S200/400注射機的＝165mm）；</p><p>　　—注射機允許的最大厚度(J54

85、-S200/400注射機的＝406mm)。</p><p>　　則 H=204mm</p><p>　　所以能夠滿足上面的要求。</p><p>　　注射機開模行程應大于模具開模時取出塑件(包括澆注系統(tǒng))所需要的開模距，即滿足下式：</p><p><b>　　(10-5) </b

86、></p><p>　　式中 Sk—注射機的行程(J54-S200/400注射機的Sk＝160mm)；</p><p>　　H1—脫模距離(頂出距離),H1＝40mm；</p><p>　　H2—塑件高度+澆注系統(tǒng)高度，H2＝(46+52)mm=98mm</p><p>　　則 H1+ H2+10mm＝1

87、48mm<160mm</p><p><b>　　所以能夠滿足要求。</b></p><p>　　11. 成型零部件的設計與計算機構形式</p><p>　　11.1 成型零部件的結構形式</p><p>　　11.1.1凹模的結構設計</p><p>　　中小型凹模宜采用整體式凹模，本設計

88、采用整體式凹模，這是因為凹模板厚度為25mm，比較薄，模板尺寸也較小，采用整體式并不會浪費材料，整體式凹模的優(yōu)點是：強度大，塑件上不會產(chǎn)生拼?？p痕跡。</p><p>　　11.1.2型芯的結構設計</p><p>　　凸模的裝配形式有模體與底板一體式，底板裝配式，螺釘配合底板式。本模具屬于小型模具，為了減少模具零件的加工量和便于加工，采用過渡配合（H7/m6）將型芯壓入模具，型芯底部用凸

89、肩固定。</p><p>　　11.2成型零部件的工作尺寸的計算</p><p>　　成型零部件中與塑件接觸并決定塑件幾何形狀的各處尺寸，稱為工作尺寸，它包括型腔深度與型芯高度尺寸、型腔和型芯徑向尺寸、成型零件中心距。根據(jù)與塑件熔體或塑件之間產(chǎn)生摩擦磨損之后尺寸的變化趨勢，可將工作尺寸分為三類：1) 孔類尺寸(A類)；2)軸類尺寸(C類)；3)中心距類尺寸(C類).任何制品都有一定的尺寸要

90、求，制品成型后的實際尺寸與基本尺寸之間的誤差叫制品的尺寸偏差。引起制品產(chǎn)生尺寸偏差的原因很多，據(jù)目前的生產(chǎn)經(jīng)驗來說，主要的原因是來自塑件的收縮率、成型零部件的制造偏差及其在使用過程中的磨損等三方面。</p><p>　　生產(chǎn)中一般根據(jù)制品尺寸允許的公差來確定成型零部件的制造偏差及其磨損量，它們關系如下：</p><p><b>　　; 。</b></p>

91、<p>　　利用平均收縮率來計算，平均收縮率(Scp)是塑件的最大收縮率(Scpmax)與最小收縮率(Scpmin)的和的一半，即：</p><p>　　Scp＝（Scpmax + Scpmin）/2 (11-1)</p><p>　　=(0.3%+0.8%)/2</p><p><b>　　

92、=0.0055</b></p><p>　　該塑件尺寸較大，因此精度要求較低，查表（SJ/T10628—1995），選用6級精度。因此每個尺寸的公差均可由表中查出。</p><p><b>　　已知塑件尺寸如下：</b></p><p>　　圖11-1 制件圖 </p><p>　　表11-1 尺寸計算<

93、;/p><p><b>　　表11-1續(xù)</b></p><p>　　12. 模架、支承與連接零件的設計與選擇</p><p>　　注射模中的各種固定板、墊塊、支承板及模座等均稱為支承零部件，它們與合模機構組裝，便可構成模具的基本骨架。注射模架的作用就是用來安裝和固定注射模具中的各種功能結構，因此，在設計注射模時，必須保證各種支承零部件有足夠的強度

94、和剛度。</p><p>　　12.1定模座板（250mm×315mm×25mm）</p><p>　　定模座板是模具與注射機連接固定的板，材料為45鋼。通過8個Φ16的斜導柱與定模固定板連接，定位圈通過4個M4的內六角螺釘與其連接，定模座板與澆口套為H6/f5配合。</p><p>　　12.2定模板（250 mm×250mm

95、5;25mm）</p><p>　　用于固定型腔、導套、楔緊塊、斜導柱。厚度經(jīng)計算校核應大于12，取標準值25。采用45鋼制成，調質230HB~270HB。其上的導套孔與導套一端采用H7/r6配合，另一端采用H8/h7配合；定模板與澆口套采用H6/f5配合。</p><p>　　注射模中的各種固定板、墊塊、支承板及模座等均稱為支承零部件，它們與合模機構組裝，便可構成模具的基本骨架。注射模架

96、的作用就是用來安裝和固定注射模具中的各種功能結構，因此，在設計注射模時，必須保證各種支承零部件有足夠的強度和剛度。</p><p>　　12.3動模板（250mm×250mm×50mm）</p><p>　　用于固定型芯，厚度經(jīng)計算采用50mm</p><p>　　12.4 動模座板（250mm×315mm×25mm）<

97、/p><p>　　模座是與注射機相聯(lián)的模具底板，其作用是支承所有零部件、傳遞合模力及承受成型力。設計要點：</p><p>　　(1)應有一定厚度；</p><p>　　(2)輪廓形狀和尺寸應與注射機上的動定模固定板相匹配；</p><p>　　(3)模座上開設的安裝結構（螺栓孔、壓板臺階等）必須與設備上安裝的螺孔的大小和位置相適應；</p

98、><p>　　(4)材料：碳鋼、45鋼、合金結構鋼，調質230~270HBS。</p><p>　　13. 合模導向與定位機構的設計</p><p>　　注射模在工作中周期性地開模、合模。當動、定模完全分開時，可依靠注射成型機的拉桿導向，但僅靠注射成型機的拉桿導向并不能保證注射模具正常工作，注射模本身必須設置導向與定位機構。導向機構的作用是：</p>&l

99、t;p>　　(1)定位作用：為了避免模具裝配時方位搞錯而損壞模具，并且在模具閉合后使型腔保持正確的形狀，不至于因為位置的偏移而引起塑件壁厚不均，或者模塑失效；另外，導向機構在模具的裝配過程中也起定位作用，方便模具的裝配和調整；</p><p>　　(2)導向作用：在動定合模時，首先導向機構接觸，引導動模、定模正確閉合，避免凸模或型芯撞擊型腔，損壞零件；</p><p>　　(3)承受

100、一定側壓力：塑料注入型腔過程中會產(chǎn)生單向側壓力，或由于注射機精度的限制，使導柱在工作中承受了一定的側壓力；</p><p>　　(4)保持運動平穩(wěn)作用：對于大、中型模具的脫模機構，有保持機構運動靈活平穩(wěn)的作用。</p><p>　　13.1 導柱導向機構</p><p>　　考慮到塑件的精度要求和生產(chǎn)批量大小，故導柱要有導套配合，導套的外徑與導柱的相等，也就是導柱的

101、固定孔與導套的固定孔同徑，兩孔可以一刀加工，以保證位置精度。導柱同導套的配合都是間隙配合H7/h6或H8/f8，間隙小于0.04mm，導柱裝入模板多用過渡配合H7/m6或H7/r6。導柱的端部做成錐形或半球形的先導部分，使導柱能順利進入導向孔。多采用低碳鋼經(jīng)滲碳淬火處理或碳素工具鋼（T8A、T10A）經(jīng)淬火處理，硬度為50~55HRC[18]，以保證導柱具有硬而耐磨的表面和堅韌而不易折斷的內芯。</p><p>

102、　　13.2 導向孔、導套的結構及要求</p><p>　　考慮到裝配方便，把導套的前面倒一個圓角，內孔有一定錐度；為避免孔內空氣無法排出而產(chǎn)生反壓力，給導柱的進入造成阻力，合模時有較大噪聲，設計時把導柱孔打通。該設計中，采用了有肩導柱和帶頭導套。</p><p><b>　　13.3 導柱布置</b></p><p>　　根據(jù)模具的大小，選用

103、了四根等直徑導柱，它們合理均布在模具分型面的四周，導柱中心至模具外緣有足夠的距離，以保證模具的強度。</p><p>　　14. 排氣與引氣系統(tǒng)</p><p>　　14.1.1排氣系統(tǒng)的作用及氣體來源</p><p>　　為了防止塑件出現(xiàn)氣泡，疏松等缺陷，在注射過程中應該將型腔中的氣體排出。模具型腔中的氣體來源主要有以下幾個方面： (1)澆注系統(tǒng)和型腔中原

104、有的氣體；</p><p>　　(2)塑料中的水分在注射溫度下蒸發(fā)的水蒸汽；</p><p>　　(3)塑料熔體受熱分解產(chǎn)生的揮發(fā)氣體；</p><p>　　(4)熔體中某些添加劑的揮發(fā)和化學反應生成的氣體；</p><p>　　14.1.2排氣系統(tǒng)的設計要點</p><p>　　(1)保證迅速，有序，通暢，排氣速度應

105、該與注射速度相適應；</p><p>　　(2)排氣槽設在塑料流末端；</p><p>　　(3)應設在主分型面凹模一側，便于加工和修整，飛邊容易脫模和去除；</p><p>　　(4)盡量設在塑件較厚的部位；</p><p>　　(5)設在便于清理的位置，以免積存冷料；</p><p>　　(6)排氣方向應避開操作區(qū)

106、，以防高溫熔體濺出傷人；</p><p>　　(7)其深度與塑料流動性、注射壓力以及溫度有關；</p><p>　　在本模具中，型芯和型腔之間有較大的間隙，故不但圖開設排氣槽。</p><p><b>　　14.2引氣裝置</b></p><p>　　引氣裝置的作用與排氣系統(tǒng)的作用相反，是為了順利脫模而采取的一種措施。大

107、型深腔底部密封的殼型塑件，成型后型腔被塑料充滿，氣體被排出，塑件內孔表面與型芯間形成真空，使脫模困難。本模具由于塑件屬于底部密封的殼型塑件，如不加引氣裝置，會使塑件變形。引氣閥如圖14-1所示 .</p><p><b>　　圖14-1 引氣閥</b></p><p><b>　　結 論</b></p><p>　　在本次

108、模具設計中，我結合實際情況，綜合考慮了塑件材料的安全性（無毒），可成型性，塑件的質量要求，模具的制造成本，模具的可加工性等要素，本著一切從實際出發(fā)的原則進行設計。由于塑件是圓筒形薄壁深殼狀零件，我采用哈夫機構成型手柄并用氣動頂出裝置頂出塑件，這即簡化了模具結構又節(jié)省了制造成本，最主要的是使塑件表面無頂痕，保證了塑件的表面質量，也符合了人們生活的安全原則，在模具設計的后期，我用Moldflow軟件對塑件進行分析，模擬了塑件在模具初始方案時

109、的澆注系統(tǒng)和冷卻系統(tǒng)下的成型情況，查出缺陷并在模具優(yōu)化方案中重新設置工藝參數(shù)，消除缺陷或將缺陷控制在范圍內。這對模具后期調試提供了參考，節(jié)約了時間和勞動成本。</p><p><b>　　謝辭</b></p><p>　　經(jīng)過兩個多月時間的努力，我終于完成了畢業(yè)設計。開始的時候我對一些知識不是很清楚，所以我閱讀了大量和模具，機械相關的書籍，花費了很大的時間來系統(tǒng)地學習

110、專業(yè)知識，在這個過程中我充實了自己，并為自己的進步感到喜悅。</p><p>　　在這期間有很多人給予了我莫大的幫助，特別是李微微指導老師，李老師在每個星期都給我們布置工作，并定期檢查我們的工作情況，在一些不符合要求的地方及時給我們指正，這對我順利完成設計幫助很大。同時，在李老師的指導下，我在這次過程中鞏固了書本知識，并深入理解，使自己提高了一個層次。在設計中我不斷改進設計中的機構，使它更符合實際。</p&

111、gt;<p>　　還有很多同學在設計期間也給我答疑解惑，我由衷的感謝他們，祝福他們在之后的道路上一切順利！</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　[1] 孫鳳琴. 模具制造工藝與設備[M].北京：中國輕工業(yè)出版社，2003.</p><p>　　[2] 賈潤禮. 實用注塑模具設計手冊[M].北京：中國輕

112、工業(yè)出版社，2002.</p><p>　　[3] 朱光力，萬金保. 塑料模具設計[M].北京：清華大學出版社，2003.</p><p>　　[4] 許鶴峰，陳言秋. 注塑模具設計要點與圖例[M].北京：化學工業(yè)出版社,2000.</p><p>　　[5] 衛(wèi)兵工作室.Moldflow注塑流動分析案例導航[M].北京：清華大學出版社，2001.</p>

113、;<p>　　[6] 齊曉杰.塑料成型工藝及模具設計[M].北京：機械工業(yè)出版社，2003.</p><p>　　[7] 陳于萍，周兆元.互換性與測量技術基礎[M].北京：機械工業(yè)出版社，2006.</p><p>　　[8] 馮炳堯.模具設計與制造簡明手冊[M].上海：上?？茖W技術出版社，2005.</p><p>　　[9] 侯洪生，董國耀.機械工

114、程圖學[M].北京.科學出版社，2001.</p><p>　　[10] 伍先明，王群.塑料模具設計指導[M].北京：國防工業(yè)出版社，1996.</p><p>　　[11] 駱俊廷，張麗麗.塑料成型模具設計[M].北京：國防工業(yè)出版社，2005.</p><p>　　[12] 焦永和，林宏.畫法幾何及工程制圖[M].北京：北京理工大學出版社，1996.</p

115、><p>　　[13] 朱家誠.機械設計課程設計[M].合肥：合肥工業(yè)大學出版社，2002.</p><p>　　[14] 濮良貴.機械設計[M].北京：高等教育出版社，2003.</p><p>　　[15] 鄒繼強.塑料模具參考資料匯編[M].北京：清華大學出版社，2005.</p><p>　　[16] 陳志剛.塑料模具設計[M].北京：機

116、械工業(yè)出版社，2002.</p><p>　　[17] 屈華昌.塑料成型工藝與模具設計[M].北京：機械工業(yè)出版社，2000.</p><p>　　[18] 張佑生.塑料模具計算機輔助設計[M].北京：機械工業(yè)出版社，1999.</p><p>　　[19] 王興天.注塑成型技術[M].北京：化學工業(yè)出版社,1989.</p><p>　　[

117、20] 王文俊.實用塑料成型工藝[M].北京國防工業(yè)出版社,1999.</p><p>　　[21] 洪慎章.使用注射成型及模具設計[M].北京，機械工業(yè)出版社,2006.</p><p>　　[22] 屈華.塑料成型工藝與模具設計[M].北京：機械工業(yè)出版社，1998.</p><p>　　[23] 付建軍.模具制造工藝[M].北京：機械工業(yè)出版社，2006.&l

118、t;/p><p>　　[24] 駱志斌.模具工實用技術手冊[M].江蘇科技出版社，2003.</p><p>　　[25] Wynne H, Irene M. Current research in the conceptual design of mechanical products[J]. Computer-Aided Design, 1998 (7):377-389.</p>