uasb-cass工藝處理溫州某啤酒廠廢水的設(shè)計【畢業(yè)論文】

1、<p>　　本科畢業(yè)論文（設(shè)計）</p><p>　　論文題目：UASB-CASS工藝處理溫州某啤酒廠廢水的設(shè)計</p><p>　　所在學(xué)院 生物與環(huán)境學(xué)院 </p><p>　　專業(yè)班級 環(huán)境工程 </p><p>　　學(xué)生姓名 學(xué)號

2、 </p><p>　　指導(dǎo)教師 職稱 </p><p>　　完成日期 年 月 日</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　啤酒廢水的主要特點是含有較高濃度的有機物。采用“UASB-CASS”工藝，對溫州某啤

3、酒廠污水處理方案進行了工藝參數(shù)選擇和初步設(shè)計計算，確定了主要構(gòu)筑物尺寸和設(shè)備選型，并對主要構(gòu)筑物進行了圖的繪制，最后對工程進行了造價成本和運行成本的經(jīng)濟核算。該工藝處理規(guī)模為6000m3 /d，處理原水水質(zhì)為COD=1500 mg/L，BOD=570mg/L，SS=350mg/L，pH=6～10，因該廢水BOD值較大,不經(jīng)處理會對環(huán)境造成巨大污染，故要求處理后的排放水要嚴(yán)格達到國家《啤酒工業(yè)水污染排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB19821-2005)。

4、建造污水處理廠總費用為1211萬元，每噸水運行成本為0.69元。該工藝具有投資小，運行成本低，效果好的特點。</p><p>　　關(guān)鍵詞：啤酒污水處理；UASB-CASS工藝；設(shè)計參數(shù)</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p><p>　　The main distinguishing feature of the beer

5、 waste water is the high concentration organic waste water. The techniques of UASB and biological contact oxidation process were applied for the water treatment process of WenZhou a sewage disposal plant. The primary des

6、ign results were obtained through calculation with the correct choice of process parameters. The structure of main constructions war determined and the main equipments were selected. The building plan of the plant and el

7、evation of the pl</p><p>　　Key Words: Beer wastewater treatment; UASB-CASS process; Design parameter.</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　1.前言1</b></p>

8、<p><b>　　2.基本資料1</b></p><p>　　2.1 設(shè)計原水水質(zhì)指標(biāo)1</p><p>　　2.2 設(shè)計出水水質(zhì)指標(biāo)1</p><p>　　2.3 氣象條件1</p><p>　　2.4 站址概述2</p><p>　　3.工藝路線的確定2</p&

9、gt;<p>　　3.1 處理方法比較2</p><p>　　3.2 處理工藝路線的確定4</p><p>　　4.污水處理站總體布置4</p><p>　　4.1 設(shè)計原則4</p><p>　　4.2 管線設(shè)計5</p><p>　　4.3 高程布置6</p><p&g

10、t;<b>　　5.設(shè)計說明書6</b></p><p><b>　　5.1 格柵6</b></p><p><b>　　5.2 集水池9</b></p><p><b>　　5.3 泵房10</b></p><p>　　5.4 水力篩11<

11、;/p><p>　　5.5 調(diào)節(jié)池12</p><p>　　5.6 UASB反應(yīng)池14</p><p>　　5.7 CASS反應(yīng)池23</p><p>　　5.8 集泥井31</p><p>　　5.9 污泥濃縮池33</p><p>　　5.10 污泥脫水間35</p>

12、<p><b>　　6.高程計算38</b></p><p>　　6.1 污水流經(jīng)各處理構(gòu)筑物水頭損失38</p><p>　　6.2 污水管渠水頭損失計算表38</p><p>　　6.3 高程確定39</p><p><b>　　7.經(jīng)濟評價40</b></p>

13、<p>　　7.1 工程投資估算40</p><p>　　7.2 運行費用的估算42</p><p><b>　　8.結(jié)論43</b></p><p><b>　　參考文獻44</b></p><p><b>　　致 謝46</b></p>

14、<p><b>　　1.前言</b></p><p>　　水資源是經(jīng)濟可持續(xù)發(fā)展的基本保證，污水的任意排放或處理不徹底的排放，都會給水資源環(huán)境帶來嚴(yán)重的污染問題。啤酒工業(yè)在我國迅猛發(fā)展的同時，排出了大量的啤酒廢水，其產(chǎn)生的廢水含有較高濃度的有機物,如未經(jīng)處理直接排入自然水體,易消耗水體中的溶解氧,造成水體缺氧,最終導(dǎo)致水質(zhì)發(fā)黑變臭,嚴(yán)重污染水體環(huán)境[1,2]。</p>

15、<p>　　UASB-CASS工藝具有結(jié)構(gòu)緊湊簡潔，運行控制靈活，抗沖擊負荷，污泥量小等特點，實踐表明該組合工藝處理性能可靠，投資少，運行管理簡單。該工藝為啤酒工業(yè)水處理提供了一條可行途徑[3]，且具有良好的經(jīng)濟效益、環(huán)境效益和社會效益。</p><p><b>　　2.基本資料</b></p><p>　　2.1 設(shè)計原水水質(zhì)指標(biāo)</p>

16、<p>　　本設(shè)計規(guī)模按日最大處理水量Q=6000m3/d 設(shè)計（包括處理站自用水排水量）。根據(jù)資料確定啤酒廢水的一般水質(zhì)為：COD=1500mg/L、BOD=570mg/L、SS=350mg/L、pH=6～10。</p><p>　　2.2 設(shè)計出水水質(zhì)指標(biāo)</p><p>　　污水經(jīng)處理后符合《啤酒工業(yè)水污染排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB19821-2005)中的標(biāo)準(zhǔn)：COD80mg/L

17、、BOD20mg/L、SS70mg/L、pH=6～9。</p><p><b>　　2.3 氣象條件</b></p><p>　　風(fēng)向：多年主導(dǎo)風(fēng)向為東南風(fēng)；氣溫：最冷月平均為4.5℃，最熱月平均為</p><p>　　35.5℃，極端氣候，最高為40℃，最低為0℃；水文：降水量多年平均為每年1228mm，蒸發(fā)量多年平均為每年1210mm，地下

18、水位，地面下0.5～1.0m。</p><p><b>　　2.4 站址概述</b></p><p>　　啤酒廠位于該市東南部，廢水處理站在廠區(qū)的西北角，目前是一片空地，地勢基本平坦。自然地面標(biāo)高為76.2m，進廠污水管管徑500mm,管底標(biāo)高75.0m。處理站地面上部0.5米左右為雜填土，其下為粉質(zhì)粘土及沙土，基底穩(wěn)定性良好，地基承載力為250KPa以上，地下水位在

19、地面以下2～3米，根據(jù)勘察資料，地下水無腐蝕性。</p><p><b>　　3.工藝路線的確定</b></p><p>　　3.1 處理方法比較</p><p>　　啤酒廢水中大量的污染物是溶解性的糖類、乙醇等，這些物質(zhì)具有良好的生物可降解性，處理方法主要是生物氧化法[4]。有以下幾種常用方法處理啤酒廢水。</p><p&

20、gt;　　3.1.1好氧處理工藝</p><p>　　啤酒廢水處理主要采用好氧處理工藝，主要由普通活性污泥法、生物濾池法、接觸氧化法和SBR法。SBR工藝具有以下優(yōu)點：運行方式靈活，脫氮除磷效果好，工藝簡單，自動化程度高，節(jié)省費用，反應(yīng)推動力大，能有效防止絲狀菌的膨脹 [5]。</p><p>　　CASS工藝（循環(huán)式活性污泥法）是對SBR方法的改進。該工藝簡單，占地面積小，投資較低；有機

21、物去除率高，出水水質(zhì)好，具有脫氮除磷的功能，運行可靠，不易發(fā)生污泥膨脹，運行費用省，處理中等濃度有機廢水效果穩(wěn)定可靠[6]。</p><p>　　3.1.2水解—好氧處理工藝</p><p>　　水解酸化可以使啤酒廢水中的大分子難降解有機物轉(zhuǎn)變成為小分子易降解的有機物，出水的可生化性能得到改善，這使得好氧處理單元的停留時間小于傳統(tǒng)的工藝[7]。與此同時，懸浮物質(zhì)被水解為可溶性物質(zhì)，使污泥得

22、到處理。水解反應(yīng)工藝是一種預(yù)處理工藝，其后面可以采用各種好氧工藝，如活性污泥法、接觸氧化法、氧化溝和SBR等[8-10]。啤酒廢水經(jīng)水解酸化后進行接觸氧化處理，具有顯著的節(jié)能效果，COD/BOD值增大，廢水的可生化性增加，可充分發(fā)揮后續(xù)好氧生物處理的作用，提高生物處理啤酒廢水的效率。因此，比完全好氧處理經(jīng)濟一些。</p><p>　　3.1.3厭氧—好氧聯(lián)合處理技術(shù) </p><p>　　

23、厭氧處理技術(shù)是一種有效去除有機污染物并使其碳化的技術(shù)，它將有機化合物轉(zhuǎn)變?yōu)榧淄楹投趸糩11,12]。對處理中高濃度的廢水，厭氧比好氧處理不僅運轉(zhuǎn)費用低，而且可回收沼氣；所需反應(yīng)器體積更小；能耗低；產(chǎn)泥量少；對營養(yǎng)物需求低；既可應(yīng)用于小規(guī)模，也可應(yīng)用大規(guī)模[13-15]。</p><p>　　厭氧法的缺點式不能去除氮、磷，出水往往不達標(biāo)，因此常常需對厭氧處理后的廢水進一步用好氧的方法進行處理，使出水達標(biāo)。同時，

24、由于大幅度減少了進入好氧處理階段的有機物量，因此降低了好氧處理階段的曝氣能耗和剩余污泥產(chǎn)量，從而使整個廢水處理過程的費用大幅度減少[16]。曝氣池出水能否達標(biāo)排放取決于曝氣時間,曝氣時間取決于溶解氧到達指定值的時間[17]。</p><p>　　3.1.4不同處理系統(tǒng)的技術(shù)經(jīng)濟分析</p><p>　　不同處理方法的技術(shù)、經(jīng)濟特點比較[18-20]，如表1所視。</p>&l

25、t;p>　　表1 不同處理方法的技術(shù)、經(jīng)濟特點比較</p><p>　　從上述內(nèi)容可以看出厭氧-好氧聯(lián)合處理在啤酒廢水處理方面有較大優(yōu)點，故啤酒廢水厭氧-好氧處理技術(shù)是最好的選擇。</p><p>　　3.2 處理工藝路線的確定</p><p>　　通過上述分析比較，本案選用厭氧-好氧處理。其工藝流程如圖1所示。</p><p>　　

26、圖1 啤酒廢水處理工藝</p><p>　　啤酒廢水先經(jīng)過中格柵去除大雜質(zhì)后進入集水池，用污水泵將廢水提升至水力篩，然后進入調(diào)節(jié)池進行水質(zhì)水量的調(diào)節(jié)。進入調(diào)節(jié)池前，根據(jù)在線PH計的PH值用計量泵將酸堿送入調(diào)節(jié)池，調(diào)節(jié)池的PH值在6.5～7.5之間。調(diào)節(jié)池中出來的水用泵連續(xù)送入UASB反應(yīng)器進行厭氧消化，降低有機物濃度。厭氧處理過程中產(chǎn)生的沼氣被收集到沼氣柜。UASB反應(yīng)器內(nèi)的污水流入CASS池中進行好氧處理，而

27、后達標(biāo)出水。來自UASB反應(yīng)器、CASS反應(yīng)池的剩余污泥先收集到集泥井，在由污泥提升泵提升到污泥濃縮池內(nèi)被濃縮，濃縮后進入污泥脫水機房，進一步降低污泥的含水率，實現(xiàn)污泥的減量化。污泥脫水后形成泥餅，裝車外運處置[21,22]。</p><p>　　4.污水處理站總體布置</p><p><b>　　4.1 設(shè)計原則</b></p><p>　　

28、（1）本設(shè)計嚴(yán)格貫徹執(zhí)行國家關(guān)于環(huán)境保護的政策，符合國家的有關(guān)法規(guī)、規(guī)范及標(biāo)準(zhǔn)。</p><p>　?。?）根據(jù)設(shè)計進水水質(zhì)和出廠水質(zhì)要求，所選污水處理工藝力求技術(shù)先進成熟、處理效果好、運行穩(wěn)妥可靠、便于管理及維護、高效節(jié)能、經(jīng)濟合理，確保污水處理效果，減少工程投資及日常運行費用。</p><p>　?。?）做好建筑、道路、綠地與工藝構(gòu)筑物的協(xié)調(diào)，做到即使生產(chǎn)運行安全方便，又使站區(qū)環(huán)境美觀

29、，向外界展現(xiàn)優(yōu)美的形象。</p><p>　?。?）妥善處理和處置污水處理過程中產(chǎn)生的柵渣、沉砂和污泥，避免造成二次污染。</p><p>　?。?）采用現(xiàn)代化技術(shù)手段，實現(xiàn)自動化控制管理，做到技術(shù)可靠、經(jīng)濟合理。</p><p>　?。?）降低噪音，消除異味，改善污水處理廠環(huán)境。</p><p><b>　　4.2 管線設(shè)計<

30、;/b></p><p><b>　　(1)污水管</b></p><p>　?、?進水管：原污水溝上截流閘板的設(shè)置和進站控制閘板的設(shè)計由啤酒廠完成。DN=500mm。</p><p>　?、?出水管：DN400鋼管或鑄鐵管，q=70L/s,v=0.92m/s, i=0.006。</p><p><b>

31、　　(2)污泥管</b></p><p>　　UASB、CASS反應(yīng)池污泥池均為重力排入集泥井，站區(qū)排泥管均選用DN200鋼管，i = 0.02。</p><p>　　集泥井至濃縮池，濃縮池排泥泵貯泥柜，貯泥柜至脫水機間均為壓力輸送污泥管。集泥井排泥管DN200，鋼管，v=1.0m/s。濃縮池排泥管，貯泥柜排泥管，DN200，鋼管，v=1.0m/s。</p>&l

32、t;p><b>　　(3)給水管</b></p><p>　　沿主干道設(shè)置供水干管200DN，鍍鋅鋼管。引入污泥脫水機房供水支管DN50， 鍍鋅鋼管。引入辦公綜合樓泵房及各地均勻為DN32，鍍鋅鋼管。</p><p>　　(4)管道埋深 </p><p>　?、?壓力管道 在車行道之下，埋深0.7～0.9m，不得不小于0.7m，在

33、其他位置0.5～0.7m，不宜大于0.7m。</p><p>　?、?重力管道 由設(shè)計計算決定，但不宜小于0.7m（車行道下）和0.5m（一般市區(qū)）。</p><p><b>　　4.3 高程布置</b></p><p>　　污水處理工程的污水處理流程高程布置的主要任務(wù)是確定各處理構(gòu)筑物和泵房的標(biāo)高，確定處理構(gòu)筑物之間連接管渠的尺寸及其標(biāo)高

34、；通過計算確定各部位的水面標(biāo)高；從而使污水能夠在處理構(gòu)筑物之間順暢的流動，保證污水處理工程的正常運行。</p><p>　　污水處理工程的高程布置一般遵守如下原則：</p><p>　　(1)認真計算管道沿程損失、局部損失、各處理構(gòu)筑物、計量設(shè)備及聯(lián)絡(luò)管渠的水頭損失；考慮最大時流量，事故流量的增加，并留有一定的余地；還應(yīng)當(dāng)考慮到當(dāng)某座構(gòu)筑物停止運行時，與其相鄰的其余構(gòu)筑物及其連接管渠能通過

35、全部流量。</p><p>　　(2)避免處理構(gòu)筑物之間跌水等浪費水頭的現(xiàn)象，充分利用地形高差，實現(xiàn)自流。</p><p>　　(3)在認真計算并留有余量的前提下，力求縮小全程水頭損失及提升泵站的揚程，以降低運行費用。</p><p>　　(4)應(yīng)盡可能使污水處理工程的出水渠不受水體洪水的頂托，并能自流。處理裝置及構(gòu)筑物的水頭損失。</p><p

36、>　　(5)盡可能利用地形坡度，使污水按處理流程在構(gòu)筑物之間能自流，盡量減少提升次數(shù)和水泵所需揚程。</p><p>　　(6)協(xié)調(diào)好站區(qū)平面布置與各單體埋深，以免工程投資增大、施工困難和污水多次提升。</p><p><b>　　5.設(shè)計說明書</b></p><p><b>　　5.1 格柵</b></p&

37、gt;<p>　　5.1.1 設(shè)計說明</p><p>　　格柵主要是攔截廢水中的較大顆粒和漂浮物，以確保后續(xù)處理的順利進行。5.1.2 設(shè)計參數(shù)</p><p>　　根據(jù)《給水排水設(shè)計手冊》（第二版、第5冊）[24]設(shè)計流量Q=6000m3/d= 250m3/h=0.069m3/s ；</p><p>　　柵條寬度S=10mm 柵條間隙d=15m

38、m 柵前水深h=0.4m</p><p>　　格柵安裝角度α=60°，柵前流速0.7 m/s ,過柵流速0.8m/s ；</p><p>　　單位柵渣量W=0.07m3/103m3 廢水 。 </p><p>　　5.1.3 設(shè)計計算</p><p>　　由于本設(shè)計水量較少，故格柵直接安置于排水渠道中。格柵如圖2。</p&

39、gt;<p><b>　　圖2 格柵示意圖</b></p><p><b>　?。?）柵條間隙數(shù)</b></p><p>　　式中：Q——設(shè)計流量，m3/s</p><p><b>　　α——格柵傾角，度</b></p><p><b>　　b——柵條

40、間隙，m</b></p><p><b>　　h——柵前水深，m</b></p><p>　　v——過柵流速，m/s</p><p><b>　　, 取n=14條。</b></p><p><b>　?。?）柵槽寬度</b></p><p>

41、　　B=S(n-1)+bn=0.01×(14-1)+0.015×14=0.34m</p><p>　　柵槽寬度一般比格柵寬0.2-0.3m，取0.3 m。</p><p>　　即柵槽寬為0.34+0.3=0.64m ，取0.7m。 </p><p>　?。?）進水渠道漸寬部分的長度</p><p>　　設(shè)進水渠道寬B1=

42、0.5 m ，其漸寬部分展開角度α1= 20° </p><p>　　（4）柵槽與出水渠道連接處的漸寬部分長度</p><p>　?。?）通過格柵水頭損失</p><p>　　取k = 3 ,β = 1.79(柵條斷面為圓形)，v = 0.9m/s ，則</p><p>　　式中：k ——系數(shù)，水頭損失增大倍數(shù)</p&g

43、t;<p>　　β——系數(shù)，與斷面形狀有關(guān)</p><p>　　S ——格條寬度，m</p><p>　　d ——柵條凈隙，mm</p><p>　　v ——過柵流速，m/s</p><p><b>　　α——格柵傾角，度</b></p><p>　?。?）柵后槽總高度 </

44、p><p>　　設(shè)柵前渠道超高h2=0.3m</p><p>　　H=h+h1+h2=0.4+0.11+0.3=0.81m</p><p>　?。?）柵后槽總長度 </p><p>　　根據(jù)公式： </p><p>　　式中：L——柵槽總長度，m；</p

45、><p>　　H1——柵前槽高，m；</p><p>　　——柵槽與出水渠連接渠的漸縮長度，m。</p><p><b>　　則 </b></p><p><b>　?。?）每日柵渣量</b></p><p>　　柵渣量(m3/103m3污水)，取0.1～0.01,粗格柵用小值，

46、細格柵用大值，中格柵用中值取W1 =0.07m3/103m3，K2 =1.50，則</p><p><b>　　根據(jù)公式： </b></p><p>　　式中：W——每日柵渣量，m3/d；</p><p>　　W1——柵渣量（m3/103m3污水），取0.1～0.01，粗格柵用小值，細格柵用大值，中格柵用中值，故在此取值0.05；</p&

47、gt;<p>　　Kz——生活污水流量總變化系數(shù)，1.50。</p><p>　　則 > (采用機械清渣)</p><p><b>　?。?）設(shè)備的選型 </b></p><p>　　根據(jù)計算及查《給水排水設(shè)計手冊》（第二版、第11冊）[23]選用HF-300型回轉(zhuǎn)式格柵除污機，其性能見下表2。</p><

48、;p>　　表2 HF-500型回轉(zhuǎn)式格柵除污機性能規(guī)格表</p><p><b>　　5.2 集水池</b></p><p>　　5.2.1 設(shè)計說明</p><p>　　集水池是匯集準(zhǔn)備輸送到其他構(gòu)筑物去的一種小型貯水設(shè)備，設(shè)置集水池作為水量調(diào)節(jié)之用，貯存盈余，補充短缺，使生物處理設(shè)施在一日內(nèi)能得到均和的進水量，保證正常運行。<

49、/p><p>　　5.2.2 設(shè)計參數(shù)</p><p>　　設(shè)計流量Q=6000m3/d=250m3/h=0.069m3/s ；</p><p>　　5.2.3 設(shè)計計算</p><p>　　集水池的容量為大于一臺泵五分鐘的流量，設(shè)三臺水泵（兩用一備），每臺泵的流量為Q=0.039m3/s≈0.04 m3/s。</p><p&

50、gt;　　集水池容積采用相當(dāng)于一臺泵30min的容量</p><p>　　有效水深采用2m，則集水池面積為F=72m2，其尺寸為8.5m×8.5m。</p><p>　　集水池構(gòu)造：集水池內(nèi)保證水流平穩(wěn)，流態(tài)良好，不產(chǎn)生渦流和滯留，必要時可設(shè)置導(dǎo)流墻，水泵吸水管按集水池的中軸線對稱布置，每臺水泵在吸水時應(yīng)不干擾其他水泵的工作，為保證水流平穩(wěn)，其流速為0.3～0.8m/h為宜。&l

51、t;/p><p><b>　　5.3 泵房</b></p><p>　　5.3.1 設(shè)計說明</p><p>　　泵房采用下圓上方形泵房，集水池與泵房合建，集水池在泵房下面，采用全地下式?？紤]三臺水泵，其中一臺備用。</p><p>　　5.3.2 設(shè)計參數(shù)</p><p>　　設(shè)計流量Q=6000m

52、3/d=250 m3/h=0.069m3/s </p><p>　　取Q=70L/s，則一臺泵的流量為35 L/s。</p><p>　　5.3.3 設(shè)計計算</p><p>　　（1）選泵前總揚程估算</p><p>　　經(jīng)過格柵水頭損失為0.2m，集水池最低水位與所需提升經(jīng)常高水位之間的高差為：</p><p>　

53、　80.0－75.5=4.5m</p><p>　?。?）出水管水頭損失</p><p>　　總出水管Q=70L/s，選用管徑DN250，查表的v=1.23m/s,1000i=9.91,一根出水管，Q=35L/s，選用管徑DN200，v=0.97m/s,1000i=8.6，設(shè)管總長為40m，局部損失占沿程的30%，則總損失為：</p><p><b>　　

54、（3）水泵揚程 </b></p><p>　　泵站內(nèi)管線水頭損失假設(shè)為1.5m，考慮自由水頭為1.0m,則水泵總揚程為：</p><p>　　H=4.5+0.5+1.5+1.0=7.5m 取8m。</p><p><b>　?。?）選泵</b></p><p>　　根據(jù)計算及查《給水排水設(shè)計手冊》（第二版、

55、第11冊）[23]選擇100QW12 0-10-5.5型污水泵三臺，兩用一備，其性能見表3。</p><p>　　表3 100QW120-10-5.5型污水泵性能</p><p><b>　　5.4 水力篩</b></p><p>　　5.4.1 設(shè)計說明</p><p>　　過濾廢水中的細小懸浮物</p>

56、<p>　　5.4.2 設(shè)計參數(shù)</p><p>　　設(shè)計流量Q=6000m3/d=250m3/h=0.069m3/s </p><p>　　5.4.3 設(shè)計計算</p><p>　　機型選?。哼x用HS120型水力篩三臺（兩用一備），其性能如表4。</p><p>　　表4 HS120型水力篩規(guī)格性能</p>&

57、lt;p>　　圖3 水力篩外形圖</p><p><b>　　5.5 調(diào)節(jié)池</b></p><p>　　5.5.1 設(shè)計說明</p><p>　　調(diào)節(jié)池是用來均衡調(diào)節(jié)污水水量、水質(zhì)、水溫的變化，降低對生物處理設(shè)施的沖擊，為使調(diào)節(jié)池出水水質(zhì)均勻，防止污染物沉淀，調(diào)節(jié)池內(nèi)宜設(shè)置攪拌、混合裝置。</p><p>　　

58、5.5.2 設(shè)計參數(shù)</p><p>　　設(shè)計流量Q=6000m3/d=250m3/h=0.069m3/s；</p><p>　　根據(jù)《給水排水設(shè)計手冊》（第二版、第4冊）[25]調(diào)節(jié)池停留時間T=5.0h。</p><p>　　5.5.3 設(shè)計計算</p><p>　?。?）調(diào)節(jié)池有效容積</p><p>　　V =

59、 QT = 250×5 =1250 m3</p><p>　?。?）調(diào)節(jié)池水面面積 </p><p>　　調(diào)節(jié)池有效水深取5.5米，超高0.5米，則</p><p><b>　?。?）調(diào)節(jié)池的長度</b></p><p>　　取調(diào)節(jié)池寬度為15m，長為16m，池的實際尺寸為：長×寬×高=15

60、m×16m×6m =1440m3。</p><p>　　（4）調(diào)節(jié)池的攪拌器</p><p>　　使廢水混合均勻，調(diào)節(jié)池下設(shè)潛水?dāng)嚢铏C，選型QJB7.5/6－640/3-303/c/s1臺</p><p><b>　?。?）藥劑量的估算</b></p><p>　　設(shè)進水pH值為10，則廢水中C(OH

61、-)=10-4mol/L,若廢水中含有的堿性物質(zhì)為NaOH,所以C(NaOH)=10-4×40=0.04g/L，廢水中共有NaOH含量為6000×0.04=240kg/d，中和至7，則廢水中C(OH-）=10-7mol/L，此時C(NaOH）= 10-7× 40 = 0.4×10-5g/L，廢水中NaOH含量為6000×0.04×10-5=0.024kg/d，則需中和的NaOH

62、為200-0.024=199.976 kg/d，采用投酸中和法，選用96%的工業(yè)硫酸，藥劑不能完全反應(yīng)的加大系數(shù)取1.1，</p><p>　　2NaOH + H2SO4 → Na2SO4 + H2O</p><p>　　80 98</p><p>　　199.976㎏ 244.9706㎏</p><p>

63、　　所以實際的硫酸用量為 kg/d。</p><p>　　投加藥劑時，將硫酸稀釋到2%的濃度，經(jīng)計量泵計量后投加到調(diào)節(jié)池，故投加酸溶液量為 </p><p>　?。?）調(diào)節(jié)池的提升泵</p><p>　　設(shè)計流量Q=35L/s,靜揚程為80.9－71.05=9.85m。</p><p>　　總出水管Q=70L/s，選用管徑DN250，查表

64、的v=1.23m/s,1000i=9.91,設(shè)管總長為50m，局部損失占沿程的30%，則總損失為：</p><p>　　管線水頭損失假設(shè)為1.5m，考慮自由水頭為1.0m,則水泵總揚程為：</p><p>　　H=9.85+0.64+1.5+1.0=12.99m 取13m。</p><p><b>　?。?）設(shè)備的選型</b></p&g

65、t;<p>　　根據(jù)計算及查《給水排水設(shè)計手冊》（第二版、第11冊）[23]選擇150QW100-1 5-11型污水泵三臺，兩用一備，其性能見表5。</p><p>　　表5 150QW100-15-11型污水泵性能</p><p>　　5.6 UASB反應(yīng)池</p><p>　　5.6.1 設(shè)計說明 </p><p>　　U

66、ASB反應(yīng)池由進水分配系統(tǒng)、反應(yīng)區(qū)、三相分離器、出水系統(tǒng)、排泥系統(tǒng)及沼氣收集系統(tǒng)組成。UASB反應(yīng)池有以下優(yōu)點：沉降性能良好，不設(shè)沉淀池，無需污泥回流；不填載體，構(gòu)造簡單節(jié)省造價；由于消化產(chǎn)氣作用，污泥上浮造成一定的攪拌，因而不設(shè)攪拌設(shè)備；污泥濃度和有機負荷高，停留時間短。</p><p>　　5.6.2 設(shè)計參數(shù)</p><p>　　設(shè)計流量Q=6000m3/d=250m3/h =0.0

67、69m3/s；</p><p>　　進水COD=1500mg/L 去除率為80%；</p><p>　　容積負荷（Nv）為：4.5kgCOD/(m3·d)；</p><p>　　污泥產(chǎn)率為：0.07kgMLSS/kgCOD；</p><p>　　產(chǎn)氣率為：0.4m3/kgCOD。</p><p>　　

68、5.6.3 設(shè)計計算</p><p>　　UASB反應(yīng)器結(jié)構(gòu)尺寸計算</p><p>　　反應(yīng)器容積計算 (包括沉淀區(qū)和反應(yīng)區(qū))</p><p>　　UASB有效容積為：</p><p><b>　　V有效=</b></p><p>　　式中：V有效——反應(yīng)器有效容積,m3</p>

69、<p>　　Q ——設(shè)計流量,m3/d</p><p>　　S0 ——進水有機物濃量,kgCOD/m3</p><p>　　Nv ——容積負荷,kgCOD/(m3·d)</p><p>　　UASB反應(yīng)器的形狀和尺寸 </p><p>　　工程設(shè)計反應(yīng)器2座，橫截面為矩形</p><p>　　

70、①反應(yīng)器有效高度為5m，則</p><p>　　②單池從布水均勻性和經(jīng)濟性考慮，矩形池長寬比在2:1以下較為合適</p><p>　　設(shè)池長L=20m，則寬 ，取10m。</p><p><b>　　單池截面積：</b></p><p>　?、墼O(shè)計反應(yīng)池總高H=6.5m，其中超高0.5m （一般應(yīng)用時反應(yīng)池裝液量為70%

71、-90%） </p><p><b>　　單池總?cè)莘e </b></p><p>　　單池有效反應(yīng)容積 </p><p>　　單個反應(yīng)器實際尺寸 20m×10m×6.5m</p><p>　　反應(yīng)器數(shù)量 2座</p><p>　　總池面積

72、 </p><p>　　反應(yīng)器總?cè)莘e </p><p>　　總有效反應(yīng)容積 ，符合要求。</p><p>　　UASB體積有效系數(shù)在70%-90%之間，符合要求。</p><p>　　④ 水力停留時間（HRT）及水力負荷率(Vr)</p><p><b>　　符合設(shè)計要求

73、。</b></p><p><b>　　三相分離器構(gòu)造設(shè)計</b></p><p><b>　　設(shè)計說明</b></p><p>　　三相分離器要具有氣、液、固三相分離的功能。三相分離器的設(shè)計主要包括沉淀區(qū)、回流縫、氣液分離器的設(shè)計。</p><p><b>　　沉淀區(qū)的設(shè)計&

74、lt;/b></p><p>　　三相分離器的沉淀區(qū)的設(shè)計同二次沉淀池的設(shè)計相同，主要是考慮沉淀區(qū)的面積和水深，面積根據(jù)廢水量和表面負荷率決定。</p><p>　　本工程設(shè)計中，與短邊平行，沿長邊每池布置6個集氣罩，構(gòu)成6個分離單元，則每池設(shè)置6個三相分離器。</p><p>　　三相分離器長度B=10m ，每個單元寬度b=L/6=16/6=2.667m。&

75、lt;/p><p>　　沉淀區(qū)的沉淀面積即為反應(yīng)器的水平面積，即160m2。</p><p>　　沉淀區(qū)的表面負荷率 </p><p><b>　　回流縫設(shè)計 </b></p><p>　　設(shè)上下三角形集氣罩斜面水平夾角α= 55°，取h3=1.1m；</p><p><b&

76、gt;　　式中：</b></p><p>　　b1——下三角集氣罩底水平寬度，m；</p><p>　　α——下三角集氣罩斜面的水平夾角；</p><p>　　h3——下三角集氣罩的垂直高度，m；</p><p>　　則相鄰兩個下三角形集氣罩之間的水平距離：</p><p>　　b2 = b－2 b1 =

77、2.667–2×0.77=1.13m</p><p>　　則下三角形回流縫面積為：</p><p>　　S1 = b2·l·n =1.13×10×6=67.8m2</p><p>　　下三角集氣罩之間的污泥回流逢中混合液的上升流速(V1)可用下式計算：</p><p>　　V1 = Q1/S1

78、</p><p>　　式中：Q1——反應(yīng)器中廢水流量，m3/h；</p><p>　　S1 ——下三角形集氣罩回流逢面積，m2；</p><p><b>　　符合設(shè)計要求。</b></p><p>　　圖4 三相分離器結(jié)構(gòu)示意圖</p><p>　　設(shè)上三角形集氣罩下端與下三角斜面之間水平距離的

79、回流縫的寬度b3 =CD=0.55m ,則上三角形回流縫面積為：</p><p>　　S2 = b3·l·2n=0.55×10×2×6=66m2</p><p>　　上下三角形集氣罩之間回流逢中流速(V2)可用下式計算：</p><p>　　V2 = Q2/S2，</p><p>　　式中：

80、Q2——反應(yīng)器中廢水流量，m3/h；</p><p>　　S2 ——上三角形集氣罩回流逢之間面積，m2；</p><p>　　V1 < V2 < 2.0 m/s,符合設(shè)計要求。</p><p>　　確定上下三角形集氣罩相對位置及尺寸，由圖可知：</p><p>　　BD=b3/sin35°= 0.55/0.5736＝

81、0.96 m</p><p><b>　　氣液分離設(shè)計 </b></p><p><b>　　由圖4可知：</b></p><p>　　CE = CDSin55°= 0.55×Sin55°=0.45m</p><p>　　設(shè)AB=0.4m ，則</p>

82、<p>　　h4 =(AB·cos55°+ b2/2)/tg35°=(0.4 × 0.5736 + 1.13/2) / 1.4281=1.13m</p><p>　　校核氣液分離。 假定氣泡上升流速和水流流速不變</p><p>　　沿AB方向水流速度：</p><p>　　式中：B——三相分離器長度</p&

83、gt;<p>　　N——每池三相分離器數(shù)量</p><p>　　氣泡上升速度： </p><p>　　式中：d——氣泡直徑，cm；</p><p>　　ρ1——液體密度，g/cm3；</p><p>　　ρg——沼氣密度，g/cm3；</p><p>　　ρ——碰撞系數(shù)，取0.95；</p&

84、gt;<p>　　μ——廢水的動力粘滯系數(shù)，0.02g/cm·s；</p><p>　　V——液體的運動粘滯系數(shù)，cm2/s</p><p>　　取d = 0.01cm(氣泡)，常溫下，ρ1 =1.03g/cm3, ρg=1.2×10-3g/cm3，V= 0.0101cm2 /s，ρ=0.95，μ=Vρ1 =0.0101×1.03 = 0.010

85、4g/cm·s。一般廢水的μ>凈水的μ,故取μ= 0.02g/cm·s。由斯托克斯公式可得氣體上升速度為：</p><p>　　；； ；可脫去d≥0.01cm 的氣泡。</p><p>　　三相分離器與UASB高度設(shè)計</p><p>　　三相分離區(qū)總高度 h=h2+h3+h4–h5</p><p>　　h2為集

86、氣罩以上的覆蓋水深，取0.5m。</p><p>　　UASB總高H=6.5m，沉淀區(qū)高2.5m，污泥區(qū)高1.5m，懸浮區(qū)高2.0m，超高0.5m。</p><p><b>　　布水系統(tǒng)設(shè)計計算</b></p><p><b>　　配水系統(tǒng)</b></p><p>　　采用穿孔配管，進水管總管徑取2

87、00 mm，流速約為0.95 m/s。每個反應(yīng)器設(shè)置10根DN150 mm支管，每根管之間的中心距離為1.5 m，配水孔徑采用16mm，孔距1.5 m，每孔服務(wù)面積為1.5×1.5=2.25m2，孔徑向下，穿孔管距離反應(yīng)池底0.2m，每個反應(yīng)器有66個出水孔，采用連續(xù)進水。</p><p><b>　　布水孔孔徑</b></p><p>　　共設(shè)置布水孔66

88、個，出水流速u選為2.2m/s，則孔徑為</p><p><b>　　驗證</b></p><p>　　常溫下，容積負荷（Nv）為：4.5kgCOD/(m3·d)；產(chǎn)氣率為：0.4m3/kgCOD ；需滿足空塔水流速度uk≤1.0 m/h,空塔沼氣上升流速ug≤1.0 m/h。</p><p>　　空塔水流速度 ＜1.0 m/h

89、 符合要求。</p><p>　　空塔氣流速度 ＜ 1.0 m/h </p><p><b>　　符合要求。</b></p><p><b>　　排泥系統(tǒng)設(shè)計計算</b></p><p>　　UASB反應(yīng)器中污泥總量計算</p><p>　　一般UASB污泥床主要由沉降性

90、能良好的厭氧污泥組成，平均濃度為15gVSS/L,則兩座UASB反應(yīng)器中污泥總量： 。</p><p><b>　　產(chǎn)泥量計算 </b></p><p>　　厭氧生物處理污泥產(chǎn)量?。?.07kgMLSS/kgCOD</p><p>　?、?UASB反應(yīng)器總產(chǎn)泥量 </p><p>　　式中：△X—— UASB反應(yīng)器產(chǎn)

91、泥量，kgVSS/d ；</p><p>　　r ——厭氧生物處理污泥產(chǎn)量，kgVSS/kgCOD；</p><p>　　Co——進水COD濃度kg/m3；</p><p>　　E——去除率，本設(shè)計中取80%。</p><p>　　② 據(jù)VSS/SS=0.8，△X=470。4/0.8=588 kgSS/d</p><p&g

92、t;　　單池產(chǎn)泥 △Xi=△X/2=588/2=294 kgSS/d</p><p>　?、畚勰嗪蕿?8%，當(dāng)含水率＞95%，取ρs=1000kg/m3，則</p><p><b>　　污泥產(chǎn)量 </b></p><p><b>　　單池排泥量 </b></p><p><b&g

93、t;　?、芪勰帻g</b></p><p><b>　　排泥系統(tǒng)設(shè)計</b></p><p>　　在UASB三相分離器下0.5m和底部400mm高處，各設(shè)置一個排泥口，共兩個排泥口。每天排泥一次。</p><p><b>　　出水系統(tǒng)設(shè)計計算</b></p><p>　　出水系統(tǒng)的作用是把

94、沉淀區(qū)液面的澄清水均勻的收集并排出。出水是否均勻?qū)μ幚硇Ч泻艽蟮挠绊憽?lt;/p><p>　　（1）出水槽設(shè)計 </p><p>　　對于每個反應(yīng)池，有6個單元三相分離器，出水槽共有6條，槽寬0.3m。</p><p>　?、?單個反應(yīng)器流量 </p><p>　　② 設(shè)出水槽口附近水流速度為0.2 m/s，則</p>

95、<p><b>　　槽口附近水深 </b></p><p>　　取槽口附近水深為0.25 m，出水槽坡度為0.01；出水槽尺寸10 m×0.2 m×0.25 m；出水槽數(shù)量為6座。</p><p><b>　?。?）溢流堰設(shè)計</b></p><p>　　① 出水槽溢流堰共有12條（6

96、15;2），每條長10 m，設(shè)計900三角堰，堰高50mm，堰口水面寬b=50mm。</p><p>　　每個UASB反應(yīng)器處理水量28L/s,查知溢流負荷為1-2 L/（m·s），設(shè)計溢流負荷f=1.117 L/（m·s），則堰上水面總長為： 。</p><p>　　三角堰數(shù)量： 個，每條溢流堰三角堰數(shù)量：504/12=42個。</p><p>

97、;　　一條溢流堰上共有42個100mm的堰口，42個140mm的間隙。</p><p><b>　?、谘呱纤^校核</b></p><p><b>　　每個堰出流率：</b></p><p>　　按900三角堰計算公式，</p><p><b>　　堰上水頭：</b></

98、p><p>　?、鄢鏊O(shè)計計算 </p><p>　　反應(yīng)器沿長邊設(shè)一條矩形出水渠，6條出水槽的出水流至此出水渠。設(shè)出</p><p>　　水渠寬0.8m，坡度0.001，出水渠渠口附近水流速度為0.3m/s。</p><p><b>　　渠口附近水深 </b></p><p>　　以出水

99、槽槽口為基準(zhǔn)計算，出水渠渠深：0.25+0.116=0.37m，離出水渠渠口最遠的出水槽到渠口的距離為14.67米，出水渠長為 14.67+0.1=14.77m，出水渠尺寸為14.77m×0.8m×0.37m，向渠口坡度0.001。</p><p>　?、?UASB排水管設(shè)計計算</p><p>　　選用DN250鋼管排水，充滿度為0.6，管內(nèi)水流速度為</p&g

100、t;<p>　　沼氣收集系統(tǒng)設(shè)計計算</p><p>　　沼氣產(chǎn)量計算 沼氣主要產(chǎn)生厭氧階段，設(shè)計產(chǎn)氣率取0.4。</p><p><b>　　①總產(chǎn)氣量</b></p><p>　　每個UASB反應(yīng)器的產(chǎn)氣量 </p><p>　?、诩瘹夤?每個集氣罩的沼氣用一根集氣管收集，單個池子共

101、有13根集氣管。</p><p>　　每根集氣管內(nèi)最大氣流量</p><p>　　據(jù)資料，集氣室沼氣出氣管最小直徑d=100mm，取100mm。</p><p>　?、壅託庵鞴?每池13根集氣管先通到一根單池主管，然后再匯入兩池沼氣主管。采用鋼管，單池沼氣主管管道坡度為0.5%。</p><p>　　單池沼氣主管內(nèi)最大氣流量 <

102、/p><p>　　取D=150mm，充滿度為0.8，則流速為</p><p>　?、軆沙卣託庾畲髿饬髁繛?lt;/p><p>　　取DN=250mm，充滿度為0.6；流速為 </p><p><b>　　水封灌設(shè)計</b></p><p>　　水封灌主要是用來控制三相分離氣的集氣室中氣液兩相界面高度的，

103、因為當(dāng)液面太高或波動時，浮渣或浮沫可能會引起出氣管的堵塞或使氣體部分進入沉降室，同時兼有有排泥和排除冷凝水作用。</p><p><b>　　水封高度</b></p><p>　　式中：H0——反應(yīng)器至貯氣罐的壓頭損失和貯氣罐內(nèi)的壓頭</p><p>　　為保證安全取貯氣罐內(nèi)壓頭，集氣罩中出氣氣壓最大H1取2m H2O，貯氣罐內(nèi)壓強H0為400

104、mmH2O。</p><p>　?、谒夤?水封高度取1.5m，水封灌面積一般為進氣管面積的4倍，則 水封灌直徑取0.5m。</p><p><b>　　氣水分離器</b></p><p>　　氣水分離器起到對沼氣干燥的作用，選用φ500mm×H1800mm鋼制氣水分離器一個，氣水分離器中預(yù)裝鋼絲填料，在氣水分離器前設(shè)

105、置過濾器以凈化沼氣，在分離器出氣管上裝設(shè)流量計及壓力表。</p><p><b>　　沼氣柜容積確定</b></p><p>　　由上述計算可知該處理站日產(chǎn)沼氣3456m3，則沼氣柜容積應(yīng)為3h產(chǎn)氣量的體積確定，即。</p><p>　　設(shè)計選用300鋼板水槽內(nèi)導(dǎo)軌濕式儲氣柜，尺寸為φ7000mm×H6000mm。</p>

106、<p>　　5.7 CASS反應(yīng)池</p><p>　　5.7.1 設(shè)計說明</p><p>　　CASS工藝是SBR工藝的發(fā)展，其前身是ICEAS，由預(yù)反應(yīng)區(qū)和主反應(yīng)區(qū)組成。預(yù)反應(yīng)區(qū)控制在缺氧狀態(tài)，因此提高了對難降解有機物的去除效果，與傳統(tǒng)的活性污泥法相比，有以下優(yōu)點：建設(shè)費用低，省去了初沉池、二沉池及污泥回流設(shè)備；運行費用低，節(jié)能效果顯著；有機物去除率高，出水水質(zhì)好，具有

107、良好的脫氮除磷功能；管理簡單，運行可靠，不易發(fā)生污泥膨脹；污泥產(chǎn)量低，性質(zhì)穩(wěn)定，便于進一步處理與處置[26]。</p><p>　　5.7.2 設(shè)計參數(shù)</p><p>　　設(shè)計流量Q=6000m3/d=250m3/h=0.069m3/s；</p><p>　　COD去除率為85%；</p><p>　　BOD污泥負荷（Ns）為：0.1kgB

108、OD/㎏MLSS；</p><p>　　混合液污泥濃度為：X=4000mg/L；</p><p><b>　　水比為：0.32；</b></p><p>　　BOD去除率為90%。</p><p>　　5.7.3 設(shè)計計算</p><p>　　1.運行周期及時間的確定</p><

109、;p><b>　?。?）曝氣時間</b></p><p><b>　　式中：λ——充水比</b></p><p>　　S0——進水BOD值，mg/L；</p><p>　　Ns——BOD污泥負荷，kgBOD/kgMLSS；</p><p>　　X——混合液污泥濃度，mg/L。</p>

110、;<p><b>　　（2）沉淀時間</b></p><p>　　設(shè)曝氣池水深H=5m，緩沖層高度ε=0.5m，沉淀時間為：</p><p>　?。?）運行周期T 設(shè)排水時間td=0.5h,運行周期為</p><p>　　每日周期數(shù)： N= 24/6=4</p><p>　　2.反應(yīng)池的容積及構(gòu)造&

111、lt;/p><p><b>　?。?）反應(yīng)池容積</b></p><p><b>　　單池容積為 </b></p><p><b>　　反應(yīng)池總?cè)莘e為 </b></p><p>　　式中：N——周期數(shù)；</p><p><b>　　Vi——單

112、池容積；</b></p><p><b>　　V——總?cè)莘e；</b></p><p>　　n ——池數(shù)，本設(shè)計中采用2個CASS池；</p><p><b>　　λ——充水比。</b></p><p>　?。?）CASS反應(yīng)池的構(gòu)造尺寸</p><p>　　CAS

113、S反應(yīng)池為滿足運行靈活和設(shè)備安裝需要，設(shè)計為長方形，一端為進水區(qū)，另一端為出水區(qū)。如圖5所示為CASS池構(gòu)造。</p><p>　　圖5 CASS池結(jié)構(gòu)示意圖</p><p>　　據(jù)資料，B：H=1～2，L：B=4～6，取B=10m,L=50m。所以Vi=10×50×5=2500 m3</p><p><b>　　單池面積 <

114、/b></p><p>　　CASS池沿長度方向設(shè)一道隔墻，將池體分為預(yù)反應(yīng)區(qū)和主反應(yīng)區(qū)兩部分，靠近進水端為CASS池容積的10%左右的預(yù)反應(yīng)區(qū)，作為兼氧吸附區(qū)和生物選擇區(qū)，另一部分為主反應(yīng)區(qū)。</p><p>　　根據(jù)資料，預(yù)反應(yīng)區(qū)長L1=（0.16～0.25L），取L1=8m。</p><p>　　（3）連通口尺寸 隔墻底部設(shè)連通孔，連通兩區(qū)水流，

115、設(shè)連通孔的個數(shù)n′為3個。</p><p>　　連通孔孔口面積A1為：</p><p>　　式中：Q ——每天處理水量，m3/d；</p><p>　　n —— CASS池子個數(shù)；</p><p>　　U ——設(shè)計流水速度，本設(shè)計中U=50m/h；</p><p>　　N——一日內(nèi)運行周期數(shù)；</p>&

116、lt;p>　　A ——CASS池子的面積，m2；</p><p>　　A1——連通孔孔口面積，m2；</p><p>　　L1——預(yù)反應(yīng)區(qū)池長，m2；</p><p>　　H1——池內(nèi)設(shè)計最高水位至潷水機排放最低水位之間的高度，m； </p><p>　　B——反應(yīng)池寬，m。</p><p>　　孔口沿隔墻均勻布

117、置，孔口寬度不宜高于1.0，故取0.9，則寬為2.7。</p><p>　　3.污泥COD負荷計算</p><p>　　由預(yù)計COD去除率得其COD去除量為：</p><p>　　280×85﹪=238kg/L</p><p>　　則每日去除的COD值為：</p><p>　　式中：Q ——每天處理水量，；&

118、lt;/p><p>　　Sv ——進水COD濃度與出水濃度之差，mg/L；</p><p>　　n——CASS池子個數(shù)；</p><p>　　X——設(shè)計污泥濃度，mg/L；</p><p>　　V——主反應(yīng)區(qū)池體積，m3 ；</p><p><b>　　。</b></p><p&g

119、t;　　4.產(chǎn)泥量及排泥系統(tǒng)</p><p>　?。?）CASS池產(chǎn)泥量 </p><p>　　CASS池的剩余污泥主要來自微生物代謝的增值污泥，還有很少部分由進水懸浮物沉淀形成。CASS池生物代謝產(chǎn)泥量為：</p><p>　　式中：a ——微生物代謝增系數(shù)，kgVSS/kgCOD</p><p>　　b ——微生物自身氧化率，1

120、/d</p><p>　　根據(jù)啤酒廢水性質(zhì)，參考類似經(jīng)驗數(shù)據(jù)，設(shè)計a=0.82，b=0.05，則有：</p><p>　　假定排泥含水率為99%，則排泥量為：</p><p>　?。?）排泥系統(tǒng) </p><p>　　每池池底坡向排泥坡度i = 0.01，池出水端池底設(shè)（1.0×1.0×0.5）m3排泥坑一個，每池排

121、泥坑中接出泥管DN200一根。</p><p>　　5.需氧量及曝氣系統(tǒng)設(shè)計計算</p><p>　　（1）需氧量計算 </p><p>　　根據(jù)實際運行經(jīng)驗，微生物氧化1kgCOD的參數(shù)a1取0.53，微生物自身耗氧參數(shù)b1取0.18，則一個池子需氧量為： 則每小時耗氧量為：</p><p><b>　?。?）供氣量

122、計算</b></p><p>　　溫度為20℃和30℃的水中溶解氧飽和度分別為：</p><p><b>　　，</b></p><p>　　微孔曝氣器出口處的絕對壓力為：</p><p><b>　　= </b></p><p><b>　　= <

123、;/b></p><p>　　式中：H ——最大水深，m</p><p>　　空氣離開主反應(yīng)區(qū)池時的氧百分比為：</p><p>　　式中： ——空氣擴散器的氧轉(zhuǎn)移率，取15%值</p><p>　　暴氣池中混合液平均溶解氧飽和度按最不利溫度為：</p><p>　　溫度為20℃時，暴氣池中混合液平均溶解氧飽和度

124、為：</p><p>　　溫度為20℃時，脫氧清水的充氧量為：</p><p>　　式中：——氧轉(zhuǎn)移折算系數(shù)，一般取0.8～0.85，本設(shè)計取0.82；</p><p>　　——氧溶解折算系數(shù)，一般取0.9～0.97，本設(shè)計取0.95；</p><p>　　——密度，㎏/L，本設(shè)計取1.0㎏/L；</p><p>　　

125、C——廢水中實際溶解氧濃度，mg/L；</p><p>　　R——需氧量，㎏/L，為66.68㎏/L。</p><p>　　暴氣池平均供氣量為：</p><p>　　(空氣密度為1.29㎏/)。</p><p>　　每立方米廢水供空氣量為：</p><p>　　每去除1kgCOD的耗空氣量為：</p>&

126、lt;p><b>　?。?）布氣系統(tǒng)計算</b></p><p>　　單個反應(yīng)池平面面積為40×10m3，設(shè)423個曝氣器，則每個曝氣器的曝氣量=G/423=1785.34/423=4.22m3/h。</p><p>　　選擇QMZM-300盤式膜片式曝氣器。其技術(shù)參數(shù)見表6。</p><p>　　表6 QMZM-300盤式膜