大理石對(duì)j422焊條工藝性影響研究

1、<p><b>　　機(jī)電工程學(xué)院</b></p><p><b>　　畢 業(yè) 論 文</b></p><p>　　論文題目: 大理石對(duì)J422焊條工藝性影響研究 </p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本次設(shè)計(jì)主要研究大理石對(duì)于J422焊條

2、的工藝性影響，需要設(shè)計(jì)試驗(yàn)改變J422焊條中大理石含量，觀察焊條藥皮中大理石含量不同對(duì)于J422焊條的工藝性能的影響，最后得到大理石的最優(yōu)含量。</p><p>　　本次試驗(yàn)共設(shè)置20組試樣，前3個(gè)試樣用來(lái)確定藥皮質(zhì)量系數(shù)。先根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)配方配制藥粉并搓制3根焊條，使它們的藥皮質(zhì)量系數(shù)分別為20%、50%和80%。在45鋼試樣上單面堆焊，記錄焊接現(xiàn)象并對(duì)試樣進(jìn)行硬度測(cè)試，分析焊接接頭的組織，選擇出最佳藥皮質(zhì)量系數(shù)。然

3、后按照確定的藥皮質(zhì)量系數(shù)，將標(biāo)準(zhǔn)配方中大理石的含量分別改變?yōu)?、3%、6%、9%、12%、15%、18%、21%、24%、27%、30%、33%、36%、39%、42%、45%、48%，藥皮中其它的成分等比例增加或減少，搓制17根焊條。然后使用自制焊條在45鋼表面單層堆焊，制作17個(gè)試樣，隨后對(duì)試樣進(jìn)行工藝性能和力學(xué)性能的測(cè)試，觀察焊接接頭的顯微組織，最后得出結(jié)論。</p><p>　　試驗(yàn)結(jié)果表明：當(dāng)藥皮質(zhì)量系

4、數(shù)為50%，焊條的引弧性、穩(wěn)弧性最好，焊接飛濺小，脫渣性好，利于施焊者施焊，焊縫成形也很美觀。此時(shí)焊接接頭的焊縫區(qū)和熱影響區(qū)硬度值最大。隨著焊條藥皮中大理石含量的增加，焊條的引弧性、穩(wěn)弧性、脫渣性及焊縫成形都逐漸變好，但是焊接飛濺，電弧吹力及套筒卻很大。當(dāng)藥皮中大理石含量為18%時(shí)，焊條的引弧性和穩(wěn)弧性較好，電弧吹力適中，渣覆蓋率大，脫渣性好，飛濺也小，焊縫成形美觀，無(wú)氣孔裂紋產(chǎn)生，工藝性能最佳。</p><p>

5、;　　當(dāng)藥皮質(zhì)量系數(shù)為50%時(shí)，焊縫區(qū)和熱影響區(qū)的硬度值達(dá)到最大，此時(shí)45鋼焊接接頭具有最優(yōu)的力學(xué)性能。隨著焊條藥皮中大理石含量的增加，45鋼焊接接頭的焊縫區(qū)的硬度值逐漸增大，當(dāng)大理石的含量超過(guò)18%時(shí)，焊縫區(qū)硬度開(kāi)始下降，而熱影響區(qū)硬度值先有所下降，然后回升。當(dāng)藥皮中大理石含量為18%時(shí)，焊縫區(qū)的硬度值達(dá)到最大，熱影響區(qū)硬度值較大，此時(shí)45鋼焊接接頭具有最優(yōu)的力學(xué)性能。</p><p>　　45鋼焊接接頭的焊縫

6、區(qū)和熱影響區(qū)都分布著貝氏體、珠光體、高碳馬氏體組織。但是熱影響區(qū)中珠光體和粗大的馬氏體組織比焊縫區(qū)多。當(dāng)藥皮質(zhì)量系數(shù)為50%時(shí)，熔合線兩側(cè)組織均勻細(xì)密，熱影響區(qū)存在較多的珠光體和貝氏體組織，高碳馬氏體較少。在大理石含量為18%時(shí)，焊縫區(qū)和熱影響區(qū)珠光體和鐵素體分布均勻，出現(xiàn)較多機(jī)械性能好的索氏體，高碳馬氏體含量相對(duì)減少，顯微組織分布最均勻。</p><p>　　綜上所述，此次試驗(yàn)焊條最佳的藥皮質(zhì)量系數(shù)為50%。在

7、最佳藥皮質(zhì)量系數(shù)確定的情況下，當(dāng)焊條藥皮中大理石含量為18%時(shí)，45鋼焊接接頭組織最均勻，具有最佳的力學(xué)性能和工藝性能。</p><p>　　關(guān)鍵詞：J422焊條、大理石、工藝性能、組織、力學(xué)性能</p><p>　　Title：The influence of the marble on the processing property of J422 welding rod</p&

8、gt;<p><b>　　Abstract</b></p><p>　　The effect of the marble for the process of J422 electrode was mainly studied in this paper.We could observe how welding performance of 45 steel changed w

9、hen we changed the content of marble in coating of electrode. Finally we would get optimal levels of marble in the J422 electrode coating.</p><p>　　We made three electrodes whose coating quality factor was 2

10、0%, 50%, 80%, respectively. Next we should test weldability of them and choose the best one. Its coating quality factor would be applied to the rest of the 17 electrodes.And the content of marble in coating of these elec

11、trodes were 0,3%, 6%, 9%, 12%, 15%, 18%, 21%, 24%, 27%, 30%, 33%, 36%, 39%, 42%, 45%, 48%,respectively. Then we should test weldability of them. Finally we choosed the best one and came to the conclusion.</p><

12、p>　　Experimental results showed that the welding arc and arc stability of electrodes was the best, when the coated quality coefficient is 50%.There was just a little splash.It also has great deslagging, and was applie

13、d to weld very well,and appearance of weld joint was beautiful while the hardness value of weld joint is maximum.With the increase of the content of marble in the covering of the welding rod, arc stability, slag detachab

14、ility and weld shaping were gradually getting better, but the weldi</p><p>　　When the coated quality coefficient was 50%, hardness value of weld zone and heat affected zone was maximum,while welded joint of

15、45 # steel had the best mechanical properties.With the increase of the content of marble in the electrode covering , hardness value of 45 steel increased first.when the content of marble was more than 18%,it was graduall

16、y on the decline, while hardness value of the heat affected zone decreased first, and then picked up.When coated marble content was 18%, hardness valu</p><p>　　Welding joint of the weld zone and heat affecte

17、d zone had the bainite, pearlite, high carbon martensite.Pearlite and martensite was more in the heat affected zone than the weld area .When coated quality coefficient was 50%, organization on both sides of fusion line w

18、as similar but the fusion zone existed more pearlite and bainite, less high carbon martensite.When marble content was 18%, pearlite and ferrite of the weld zone and heat affected zone was uniform distribution.There was a

19、 lot of good </p><p>　　To sum up, the best coated quality coefficient of the test electrode was 50%.And the best content of marble in the electrode covering was 18%.At the time 45 steel welding joint organiz

20、ation was uniform, which had the best mechanical properties and process performance.</p><p>　　Keywords: J422 electrode, marble, process performance, organization and mechanical properties</p><p>

21、;<b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘 要I</b></p><p>　　AbstractIII</p><p><b>　　1 緒論1</b></p><p><b>　　1.1 引言1</b></p>

22、<p>　　1.2 國(guó)內(nèi)外焊接材料的研究現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì)1</p><p>　　1.3 本文的研究的目的與內(nèi)容3</p><p>　　2 試驗(yàn)方法及過(guò)程4</p><p>　　2.1 焊縫組織形成原理4</p><p>　　2.2 試驗(yàn)材料與設(shè)備4</p><p>　　2.2.1 試驗(yàn)材料

23、4</p><p>　　2.2.2 試驗(yàn)設(shè)備5</p><p>　　2.3 試驗(yàn)方案與步驟6</p><p>　　2.3.1 試驗(yàn)方案6</p><p>　　2.3.2 焊條的制備7</p><p>　　2.3.3 施焊9</p><p>　　2.3.4 硬度測(cè)試10&

24、lt;/p><p>　　2.3.5 組織分析11</p><p>　　3 試驗(yàn)結(jié)果與分析14</p><p>　　3.1 最優(yōu)藥皮質(zhì)量系數(shù)的確定14</p><p>　　3.1.1 不同藥皮質(zhì)量系數(shù)對(duì)J422焊條工藝性的影響14</p><p>　　3.1.2 不同藥皮質(zhì)量系數(shù)對(duì)45鋼焊接接頭力學(xué)性能的影

25、響14</p><p>　　3.1.3 不同藥皮質(zhì)量系數(shù)對(duì)45鋼焊接接頭組織的影響16</p><p>　　3.2 大理石含量對(duì)45鋼焊接接頭的影響18</p><p>　　3.2.1 大理石含量對(duì)J422焊條工藝性的影響18</p><p>　　3.2.2 大理石含量對(duì)45鋼焊接接頭力學(xué)性能的影響21</p>

26、<p>　　3.2.3 大理石含量對(duì)45鋼焊接接頭組織的影響24</p><p><b>　　結(jié) 論30</b></p><p><b>　　致 謝31</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)32</b></p><p><b>　

27、　1 緒論</b></p><p><b>　　1.1 引言</b></p><p>　　焊接技術(shù)是一種將材料永久行連接，使其具有給定功能的制造技術(shù)。無(wú)論是制造幾十萬(wàn)噸巨輪或者是制造不足一克的微電子元件，都會(huì)多多少少涉及到焊接技術(shù)。焊接設(shè)備、焊接材料和焊接工藝都屬于焊接技術(shù)。</p><p>　　焊接材料是焊接行業(yè)中一個(gè)重要分支

28、。它可以改善焊件的工藝性能和力學(xué)性能同時(shí)又能降低生產(chǎn)成本，減少工時(shí) [1]。</p><p>　　1.2 國(guó)內(nèi)外焊接材料的研究現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì)</p><p>　　美國(guó)、加拿大、日本、歐洲的自動(dòng)化和半自動(dòng)化焊接在2004年已經(jīng)成為焊接工作的主流[2]。其中焊接自動(dòng)化程度較高的日本進(jìn)入21世紀(jì)后電焊條的比例仍在緩慢下降，2005年后已經(jīng)低于15%，2008年焊接材料總產(chǎn)量的36%都是藥芯焊絲

29、。然而發(fā)展中國(guó)家電焊條產(chǎn)量卻仍高于50%[3]。</p><p>　　近些年，西歐和日本開(kāi)發(fā)了纖維素型焊條專(zhuān)用于鋪設(shè)可以輸送油氣的管道。鐵粉纖維素型焊條、交直流兩用普通纖維素型焊條、直流焊纖維素型焊條和高強(qiáng)度纖維素型焊條都是纖維素型焊條。交直流兩用普通纖維素型焊條的電弧吹力很大，可以直接用于焊接不平整的坡口。直流焊纖維素型焊條容易脫渣，可用于管道填焊、根焊和立向下角焊，保證X探傷性能，如美國(guó)Hobart10。鐵粉

30、纖維素型焊條的優(yōu)點(diǎn)是能夠在電流很小的時(shí)候進(jìn)行對(duì)熔深要求高的焊接工作。美國(guó)Hobart90AP時(shí)典型的高強(qiáng)度纖維素焊條[4]。 </p><p>　　在二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊方面，國(guó)外焊絲中加入微量Ti成分后飛濺變得很低，焊接工藝性能得到很大的改善 [5]。</p><p>　　德國(guó)、瑞士、日本等國(guó)公司成功將多根焊絲配備單個(gè)或多個(gè)電源方面大幅度提高焊接金屬熔敷率和焊接生產(chǎn)速度 [6]。日本的藤村

31、告史也研制出一套焊速高達(dá)1.8m/min的角焊縫多絲焊接系統(tǒng) [7]。</p><p>　　瑞典ESAB公司研發(fā)了一種新的OK系列鐵粉焊條，可以使熔敷效率達(dá)到230%，不同的僅僅是它在藥皮中加入75%鐵粉；英國(guó)也有一種低氫型高效焊條，它是雙層藥皮，含鐵粉量高達(dá)80%，由于有很大的經(jīng)濟(jì)價(jià)值，已經(jīng)獲得專(zhuān)利，所以被大量生產(chǎn)。美國(guó)和瑞典ESAB公司生產(chǎn)的焊條中有50%是這種鐵粉焊條；荷蘭、日本、德國(guó)等國(guó)也偏向于生產(chǎn)這種鐵

32、粉焊條[8]。</p><p>　　近幾年我國(guó)焊接材料總產(chǎn)量達(dá)到320萬(wàn)t，躍居世界第1位。其中有200萬(wàn)t是電焊條，高質(zhì)量的焊材依舊依靠進(jìn)口來(lái)獲得[9]。林尚揚(yáng)、關(guān)橋院士在中國(guó)工程院咨詢(xún)項(xiàng)目《我國(guó)制造業(yè)焊接生產(chǎn)現(xiàn)狀與發(fā)展戰(zhàn)略研究》總結(jié)報(bào)告中指出，國(guó)內(nèi)焊材不如國(guó)外的好的原因是我國(guó)對(duì)焊材基礎(chǔ)理論研究不足。只有進(jìn)一步完善焊接化學(xué)冶金理論才能改善焊材的工藝性能。焊條工藝性能的改進(jìn)依靠配方的改進(jìn)，我國(guó)應(yīng)該進(jìn)一步對(duì)焊接熔渣

33、研究。</p><p>　　我國(guó)用于手工電弧焊的電焊條占全部焊接材料產(chǎn)量70%左右，僅有少數(shù)行業(yè)及部分企業(yè)的焊接自動(dòng)化和半自動(dòng)化率達(dá)到70%以上。今后幾年，焊材品種結(jié)構(gòu)的調(diào)整得益于焊接自動(dòng)化進(jìn)展。2012年我國(guó)焊材中的50%都是氣體保護(hù)實(shí)芯焊絲 [10]。雖然由于冶金方面的影響，這類(lèi)焊絲的品種較少但是大部分生產(chǎn)此類(lèi)焊絲的企業(yè)增加它們的生產(chǎn)設(shè)備和產(chǎn)量，在核心技術(shù)方面取得了突破性進(jìn)展。</p><

34、p>　　藥芯焊絲的發(fā)展得益于造船等行業(yè)的快速發(fā)展，目前生產(chǎn)企業(yè)有30余家，包括5家外資企業(yè)，是江蘇天泰焊材（昆山）有限公司是最大生產(chǎn)廠商。</p><p>　　目前國(guó)內(nèi)有很多企業(yè)可以供應(yīng)埋弧焊絲，不過(guò)盤(pán)狀供應(yīng)只有少數(shù)企業(yè)可以達(dá)到。單電極的工藝發(fā)展成多電極、多規(guī)格工藝。在市場(chǎng)上的主流鍍銅埋弧焊絲只增不減。我國(guó)每年可以生產(chǎn)30多萬(wàn)噸焊劑，12-14萬(wàn)噸燒結(jié)焊劑。據(jù)調(diào)查市場(chǎng)上對(duì)于燒結(jié)焊劑的需求越來(lái)越大，熔煉焊劑相

35、對(duì)縮小[11]。</p><p>　　1993年以后，我國(guó)電焊條產(chǎn)量越來(lái)越大已經(jīng)超出了市場(chǎng)需要，普通的焊條價(jià)格直線下降，沒(méi)有多少利潤(rùn)可得，但是生產(chǎn)企業(yè)仍然在增加 [12]。</p><p>　　由于市場(chǎng)對(duì)于不銹鋼產(chǎn)品的大量需要，不銹鋼焊條的生產(chǎn)也在擴(kuò)大規(guī)模[13]。高效鐵粉焊條的使用不但節(jié)省大量鋼鐵資源而且減少了人力資源的使用，節(jié)約電力資源，創(chuàng)造了很大的經(jīng)濟(jì)價(jià)值。我國(guó)有一種這樣的焊條叫做J

36、500Fe20鋯堿性鐵粉焊條。這種焊條的熔敷效率比相同直徑的普通焊條高出25 %。熔化一公斤金屬，節(jié)約耗電量37.8%，電弧燃燒的時(shí)間減少123%，節(jié)省焊芯96.9% [14]。因此許多發(fā)達(dá)國(guó)家熱衷于給高效鐵粉焊條投入大量的人力、物力[15]。</p><p>　　我國(guó)現(xiàn)在生產(chǎn)的焊條中80%都是電焊條[16]，它不但擁有好的力學(xué)性能而且工藝性能也相當(dāng)好，作為我國(guó)焊材市場(chǎng)的主力軍，每年消耗量也是最大的[17]。隨著

37、碳鋼焊條國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)的不斷更新和改進(jìn)，我們對(duì)于J422焊條的質(zhì)量要求越來(lái)越嚴(yán)格了[18]。我國(guó)主要有J422、J422X、J422GM三種類(lèi)型焊條。我國(guó)目前開(kāi)發(fā)該類(lèi)焊條首先考慮的是降低焊條成本。眾所周知，我國(guó)天然金紅石資源相當(dāng)稀少，鈦鐵礦資源比較多，過(guò)去科學(xué)家一般用昂貴的鈦白粉和人造金紅石來(lái)代替金紅石成分，可使鈦白粉太貴，人造金紅石制造的時(shí)候需要消耗大量的能量，得不償失。于是他們采用還原鈦鐵礦來(lái)制造J422焊條，這樣不僅降低生產(chǎn)的成本還提高

38、了焊條的質(zhì)量。其次考慮提高焊條工藝性能。目前國(guó)內(nèi)已開(kāi)發(fā)了蓋面裝飾用及立向下焊專(zhuān)用的鈦鈣型焊條。</p><p>　　1.3 本文的研究的目的與內(nèi)容 </p><p>　　隨著焊接材料快速發(fā)展，行業(yè)對(duì)J422焊條的要求越來(lái)越高，研制出具有更好的焊接性能或者進(jìn)一步降低該產(chǎn)品的成本對(duì)于提高我國(guó)電焊條質(zhì)量有重大意義。大理石對(duì)于結(jié)構(gòu)鋼焊條焊接性有很大的影響，價(jià)格低廉，購(gòu)買(mǎi)方便，本課題研究在45鋼表

39、面單層堆焊，焊條藥皮中大理石含量的變化對(duì)J422焊條焊接性能的影響。本次試驗(yàn)共設(shè)置20組試樣，前3個(gè)試樣用來(lái)確定藥皮質(zhì)量系數(shù)。先根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)配方配制藥粉并搓制3根焊條，使它們的藥皮質(zhì)量系數(shù)分別為20%、50%、80%。在45鋼試樣上單面堆焊，記錄焊接現(xiàn)象并對(duì)試樣進(jìn)行硬度測(cè)試，分析焊接接頭的組織，選擇出最佳藥皮質(zhì)量系數(shù)。然后按照確定的藥皮質(zhì)量系數(shù)，將標(biāo)準(zhǔn)配方中大理石的含量分別改變?yōu)?、3%、6%、9%、12%、15%、18%、21%、24%、

40、27%、30%、33%、36%、39%、42%、45%、48%，藥皮其它的成分等比例增加或減少，搓制17根焊條，在45鋼表面單層堆焊，制作17個(gè)試樣，隨后對(duì)試樣進(jìn)行工藝性能和力學(xué)性能的測(cè)試，觀察焊接接頭的顯微組織，最后得出結(jié)論。</p><p>　　2 試驗(yàn)方法及過(guò)程</p><p>　　本試驗(yàn)通過(guò)調(diào)節(jié)焊條藥皮質(zhì)量系數(shù)，自制焊條對(duì)45鋼進(jìn)行電弧焊焊接，研究45鋼焊縫組織與力學(xué)性能的變化，

41、從而確定試驗(yàn)所采用的焊條的最佳藥皮質(zhì)量系數(shù)。在最佳藥皮質(zhì)量系數(shù)確定情況下，通過(guò)改變焊條藥皮中大理石的含量，自制焊條對(duì)45鋼進(jìn)行電弧焊焊接，研究45鋼焊縫組織與力學(xué)性能的變化，從而確定試驗(yàn)所采用的焊條的最佳大理石含量，獲得一種綜合性能最佳的焊條。</p><p>　　2.1 焊縫組織形成原理</p><p>　　電弧焊通過(guò)焊條通電后產(chǎn)生大量的熱量使得焊芯和母材同時(shí)熔化，熔化后的金屬慢慢凝固

42、混合在一起，從而達(dá)到了連接的目的。焊接接頭處的焊縫金屬和母材由于共晶而具有交互結(jié)晶的特征。熔池金屬是從母材焊接處的半熔化晶粒上開(kāi)始向焊縫中心開(kāi)始結(jié)晶。我們稱(chēng)這種結(jié)晶形式為交互結(jié)晶或聯(lián)生結(jié)晶。散熱影響晶體的生長(zhǎng)，散熱越快晶粒生長(zhǎng)越快，由于散熱不均勻，部分晶體優(yōu)先生長(zhǎng)，部分晶粒停止成長(zhǎng)，形成焊縫中的最為常見(jiàn)的柱狀晶[19]。</p><p>　　隨著晶粒的成長(zhǎng)，熔池中晶粒界面前的濃度過(guò)冷和溫度梯度也隨著發(fā)生變化。因而

43、，熔池全部凝固以后，將會(huì)出現(xiàn)不同的結(jié)晶形態(tài)。在焊接熔池熔化的邊緣，結(jié)晶速度R很小，溫度梯度G很大，可以說(shuō)這個(gè)地方的的過(guò)冷度最小。隨著焊接熔池慢慢地結(jié)晶，從熔化邊界處直到焊縫中心溫度梯度G逐漸變小，但是熔池的結(jié)晶速度R卻逐漸增大，對(duì)于焊縫中心處溫度梯度最小，結(jié)晶速度最大[20]。</p><p>　　材料在焊接或切割過(guò)程中受熱（但未熔化），導(dǎo)致它的金相組織變化，同時(shí)伴隨著力學(xué)性能的變化，這些變化的區(qū)域就是熱影響區(qū)。

44、母材是正火或退火狀態(tài)，焊接后的熱影響區(qū)的組織可以分為完全淬火區(qū)和不完全淬火區(qū)[21]。</p><p>　　2.2 試驗(yàn)材料與設(shè)備</p><p>　　2.2.1 試驗(yàn)材料</p><p>　　本次試驗(yàn)選用母材為200mm×100mm×15mm的45鋼鋼板，化學(xué)成分見(jiàn)表2-1；選用焊芯材料為H08A，化學(xué)成分見(jiàn)表2-2；本試驗(yàn)藥皮的配料主要有

45、水玻璃、大理石、鈦鐵礦、長(zhǎng)石、云母、金紅石、海泡石、鈦白粉、錳鐵。</p><p>　　表2-1 45鋼化學(xué)成分質(zhì)量分?jǐn)?shù)Wt（%）</p><p>　　表2-2 H08A的化學(xué)成分質(zhì)量分?jǐn)?shù)Wt（%）</p><p>　　2.2.2 試驗(yàn)設(shè)備</p><p>　　搓制焊條使用的設(shè)備：天平、瓷缽（帶有瓷棒）、玻璃棒、比重計(jì)、鑷子、燒杯、鋼尺

46、、游標(biāo)卡尺</p><p>　　焊接時(shí)使用的設(shè)備：鎢極交、直流方波氬弧焊電源、面罩、焊接手套、防護(hù)服、敲渣錘、鋼絲刷</p><p>　　制作試樣使用的設(shè)備：J3G-400型材料切割機(jī)、BM-4XDV倒置金相顯微鏡、量筒、不同粒度金相砂紙、吹風(fēng)機(jī)、玻璃板、拋光機(jī)、腐蝕劑、250毫米落地砂輪機(jī)、量杯、醫(yī)用棉球，HR-150洛氏顯微硬度計(jì)</p><p>　　圖2-1

47、J3G-400型材料切割機(jī) 圖2-2 HR-150A型洛氏硬度計(jì)</p><p>　　圖2-3 BM-4XDV倒置金相顯微鏡側(cè)面 圖2-4鎢極交、直流方波氬弧焊電源</p><p><b>　　圖2-5 角磨機(jī)</b></p><p>　　2.3 試驗(yàn)方案與步驟</p><p>　　2.3.1 試驗(yàn)方案&l

48、t;/p><p>　　首先依照結(jié)構(gòu)鋼焊條參考配方（表2-3）配制成藥皮質(zhì)量系數(shù)分別為20%、50%和80%的焊條，共3根。并進(jìn)行焊接，選取其中工藝性能最好的藥皮質(zhì)量系數(shù)來(lái)作為本次試驗(yàn)焊條制造的藥皮系數(shù)。</p><p>　　然后選用最佳的藥皮質(zhì)量系數(shù)，調(diào)整原有配方中大理石的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，分別取值為0、3％、6％、9％、12％、15％、18％、21％、24％、27％、30％、33％、36％、39％、

49、42％、45％、48%，配制17根焊條，來(lái)觀察大理石對(duì)J422焊條焊接工藝性能的影響規(guī)律。</p><p>　　表2-3 J422焊條參考配方</p><p><b>　　試驗(yàn)流程：</b></p><p>　?。?）查閱文獻(xiàn)并設(shè)計(jì)焊條配方；</p><p>　　（2）根據(jù)配方制備焊條；</p><

50、p>　　（3）施焊并記錄焊接現(xiàn)象自制焊條的引弧性、穩(wěn)弧性、電弧吹力、飛濺、渣覆蓋率、脫渣性、焊縫成型以及有無(wú)套筒，有無(wú)氣孔裂紋；</p><p>　?。?）制備金相試樣；</p><p>　?。?）觀察焊接接頭的顯微組織并拍照；</p><p>　?。?）測(cè)試并記錄試樣焊縫區(qū)和熱影響區(qū)的硬度；</p><p>　?。?）分析數(shù)據(jù)得出結(jié)論

51、。</p><p>　　2.3.2 焊條的制備</p><p>　　將20根Φ3.2mm的焊芯打磨干凈，用天平稱(chēng)取其重量，取平均值得到焊絲重量為36.4g，按照藥皮質(zhì)量系數(shù)配制好藥粉，將藥粉倒入瓷缽并用磁棒攪拌均勻，向瓷缽中倒入少量水玻璃，用手揉搓水玻璃和藥粉，使藥粉和水玻璃混合均勻并呈現(xiàn)出面團(tuán)狀，將其取出均勻的覆蓋在焊絲表面，并在焊絲尾端留有大約2cm空隙。用手單方向搓制，使藥粉均勻地

52、覆蓋在焊芯表面，將搓制完成的焊條按照順序編號(hào)放置在干燥處晾干。</p><p>　　24小時(shí)后將晾干的焊條放置于恒溫烤箱中烘培，將烤箱溫度調(diào)到200℃，把晾干的焊條置于烤箱中烘培2個(gè)小時(shí)，在150℃溫度下保溫1h，測(cè)量制作好的焊條的夾持長(zhǎng)度，前段、中段、后端直徑，并稱(chēng)重，結(jié)果如表2-4所示，完成后取出焊條置于室溫下干燥處保存。</p><p>　　表2-4 測(cè)得的焊條烘干后的尺寸大小<

53、;/p><p><b>　　2.3.3 施焊</b></p><p>　　焊接使用前檢查接線絕緣性是否良好；焊接電纜需有良好的絕緣外層，施焊時(shí)不得搭在身上；焊接時(shí)人員需穿戴好安全防護(hù)用具；焊接時(shí)需嚴(yán)格遵守焊接使用章程。具體如下：</p><p>　?。?）試驗(yàn)選取標(biāo)準(zhǔn)45鋼鋼材，把鋼材切割成20個(gè)尺寸相近的小試樣，并依次進(jìn)行標(biāo)號(hào)（1-20）。&l

54、t;/p><p>　?。?）先將20個(gè)試樣表面打磨光滑（無(wú)明顯的鐵銹），然后用自制焊條分別在20試樣上單層堆焊。注意一根焊條只在一個(gè)試樣上堆焊。</p><p>　?。?）觀察施焊現(xiàn)象并記錄</p><p>　?。?）將焊接所得20組45鋼焊接試樣進(jìn)行切割、打磨、倒角。注意：用砂輪機(jī)打磨棱角的過(guò)程中不可戴手套，防止砂輪將手套和手卷進(jìn)機(jī)器。打磨時(shí)不可時(shí)間太長(zhǎng)，避免高溫燙傷

55、。</p><p>　　圖2-6 250毫米落地砂輪機(jī) 圖2-7 焊后的45鋼試樣</p><p>　?。?）用洛氏硬度計(jì)測(cè)試試樣的硬度并記錄表格。</p><p>　?。?）用砂紙磨制試樣。</p><p>　　圖2-8 磨制試樣 圖2-9 拋光后的試樣</p&g

56、t;<p>　　圖2-10 拋光后的試樣</p><p>　　（7）將試樣拋光，拋光試樣見(jiàn)圖2-9和圖2-10。</p><p>　?。?）用硝酸酒精溶液腐蝕試樣。</p><p>　?。?）觀察試樣焊接接頭的組織，并用金相顯微鏡給試樣的焊縫區(qū)和熱影響區(qū)拍照。</p><p>　?。?0）處理數(shù)據(jù)并進(jìn)行分析得出結(jié)論。</p

57、><p>　　2.3.4 硬度測(cè)試</p><p>　　本次試驗(yàn)測(cè)試試樣的力學(xué)性能指標(biāo)為硬度，試驗(yàn)采用的硬度測(cè)試設(shè)備為洛式硬度計(jì)。首先將試樣放在載物臺(tái)上，然后轉(zhuǎn)動(dòng)載物臺(tái)使硬度計(jì)上的指針指向紅色的位置，將刻度盤(pán)調(diào)制大指針指向B字樣后加載，等到指針不移動(dòng)時(shí)卸載，卸載后當(dāng)指針?lè)€(wěn)定后讀數(shù)，注意讀取刻度盤(pán)里面的數(shù)據(jù)。圖2-11中試樣表面的小圓點(diǎn)就是測(cè)量試樣的硬度值留下的。</p><

58、;p>　　圖2-11 測(cè)量過(guò)硬度值的試樣</p><p>　　2.3.5 組織分析</p><p><b>　　（1）金相試樣制備</b></p><p>　　分別將20個(gè)試樣磨制然后水沖洗干凈，在拋光機(jī)上粗拋10分鐘然后精拋5分鐘，水沖洗干凈后立刻用沾有酒精的棉球從上至下擦拭，隨后用吹風(fēng)機(jī)吹干，接著用腐蝕液腐蝕，注意立刻水沖洗，隨后再

59、用酒精清洗，吹干。進(jìn)行金相分析，首先應(yīng)根據(jù)試驗(yàn)要求制備試樣。</p><p>　　1）編號(hào)：本次試驗(yàn)試樣標(biāo)號(hào)為1-20。</p><p>　　2）磨制：磨樣分為粗磨和細(xì)磨,磨制的目的是得到平整光滑的磨面。粗磨時(shí)要將試樣粗糙表面磨平。細(xì)磨是消除粗磨留下的較深磨痕，為拋光工序做準(zhǔn)備。使用的金相砂紙是：250＃－320＃－400＃－500＃－700＃，如圖2-12。細(xì)磨時(shí)從號(hào)數(shù)小的開(kāi)始磨。在玻璃

60、平板上磨試樣的時(shí)候注意方向朝外，不可以來(lái)回磨。等到?jīng)]有舊的劃痕時(shí)候更換砂紙，試樣順時(shí)針旋轉(zhuǎn)90度，不斷重復(fù)，一直磨到700＃砂紙，可以看到底面呈銀白色，無(wú)明顯的劃痕，進(jìn)行下一步拋光。</p><p>　　圖2-12 打磨砂紙</p><p>　　3）拋光：拋光可以消除試樣用砂紙打磨后遺留的細(xì)小劃痕，使試樣達(dá)到鏡面般的光滑。本試驗(yàn)采用的是機(jī)械拋光，如圖2-13，圖2-14示。一般粗拋時(shí)采用帆

61、布，研磨膏粒度為1.0μm，如果粗拋達(dá)不到預(yù)定效果就用棉絲絨搭配粒度為0.5μm的研磨膏精拋。理想的拋光面就如鏡面般的光滑[22]。</p><p>　　圖2-13 粗拋 圖2-14 精拋</p><p>　　4）腐蝕：腐蝕操作時(shí)，用揩擦法，應(yīng)注意觀察試樣表面顏色的變化，待磨面變?yōu)殂y灰色或灰黑色時(shí)，立即用水沖洗，再用酒精擦去表面的

62、水分，熱風(fēng)吹干即可。腐蝕時(shí)等到金屬變成灰色。注意不要讓它變黑即可。腐蝕好的試樣磨面，切忌用手觸摸，暫不觀察的試樣應(yīng)放入干燥缸內(nèi)。實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)為：高倍觀察腐蝕應(yīng)淺一些，低倍觀察時(shí)則深一些；單相組織腐蝕重一些，雙相組織腐蝕輕一些。本試驗(yàn)一般腐蝕到試樣磨面稍發(fā)暗即可。本試驗(yàn)腐蝕液采用濃度為4%的硝酸酒精溶液。</p><p><b>　　（2）組織觀察</b></p><p>

63、　　本次試驗(yàn)采用金相顯微鏡觀察腐蝕后的試樣的金相組織，在BM-4XD倒置金相顯微鏡下拍照，下面是具體步驟：</p><p>　　圖2-15 BM-4XDV倒置金相顯微鏡正面</p><p>　　具體測(cè)試過(guò)程如下[23]：</p><p>　　1）了解顯微鏡工作原理以及各部位零件的位置。</p><p>　　2）選擇100倍和400倍鏡。<

64、;/p><p>　　3）將電源插頭插在變壓器上。</p><p>　　4）調(diào)焦距初次操作者，為避免碰壞鏡頭調(diào)焦時(shí)可用低倍（100×）物鏡進(jìn)行調(diào)試，即轉(zhuǎn)動(dòng)粗調(diào)手輪，將載物臺(tái)將至最低位置，然后從目鏡中觀察的同時(shí)緩慢轉(zhuǎn)動(dòng)粗調(diào)手輪使載物臺(tái)慢慢上升，待看到組織出現(xiàn)，即停止粗調(diào)進(jìn)行微調(diào)，調(diào)至組織清晰為止。</p><p>　　5）輕輕轉(zhuǎn)動(dòng)物鏡座，將400倍物鏡旋轉(zhuǎn)到觀察試

65、樣的正下方，微調(diào)至組織變得清晰。</p><p>　　6）調(diào)節(jié)孔徑光欄至最佳位置，可提高映像的清晰度。</p><p>　　7）尋找相應(yīng)的組織區(qū)進(jìn)行觀察，并分別進(jìn)行拍照存檔。</p><p>　　3 試驗(yàn)結(jié)果與分析</p><p>　　3.1 最優(yōu)藥皮質(zhì)量系數(shù)的確定</p><p>　　3.1.1 不同藥皮質(zhì)量系

66、數(shù)對(duì)J422焊條工藝性的影響</p><p>　　如下表 3-1所示，在45鋼試樣上進(jìn)行堆焊時(shí)，不同藥皮質(zhì)量系數(shù)對(duì)J422焊條工藝性的影響。</p><p>　　表3-1 不同藥皮質(zhì)量系數(shù)對(duì)焊條工藝性的影響</p><p>　　從以上表中可以看出，在其他條件一定的情況下，當(dāng)藥皮質(zhì)量系數(shù)為50%，焊條的引弧性、穩(wěn)弧性最好，飛濺小，脫渣性好，利于施焊者施焊，并且焊縫成

67、形美觀。當(dāng)藥皮質(zhì)量系數(shù)為20%時(shí)，焊條的引弧性和穩(wěn)弧形較差，難于施焊。焊接渣覆蓋率差，焊縫成形差，焊接質(zhì)量和效率都很低。當(dāng)藥皮質(zhì)量系數(shù)為80%，飛濺大，脫渣性差。綜合考慮藥皮質(zhì)量系數(shù)為50%工藝性能最優(yōu)。</p><p>　　3.1.2 不同藥皮質(zhì)量系數(shù)對(duì)45鋼焊接接頭力學(xué)性能的影響</p><p><b>　?。?）試驗(yàn)數(shù)據(jù)</b></p><

68、p>　　下表3-2是3個(gè)試樣焊縫區(qū)和熱影響區(qū)的硬度值表，每個(gè)區(qū)域測(cè)試3個(gè)點(diǎn)，取平均值。</p><p>　　表3-2 硬度測(cè)試值表</p><p>　　觀察表3-3可知焊縫區(qū)硬度在藥皮質(zhì)量系數(shù)為50%的時(shí)候最大，藥皮質(zhì)量系數(shù)為20%和80%相差不多。當(dāng)藥皮質(zhì)量系數(shù)為50%時(shí)焊接接頭的熱影響區(qū)硬度最大，當(dāng)藥皮質(zhì)量系數(shù)為80%時(shí)焊接接頭的熱影響區(qū)硬度值最小。綜上所述，當(dāng)藥皮質(zhì)量系數(shù)為5

69、0%時(shí)，焊縫區(qū)和熱影響區(qū)的硬度值達(dá)到最大，此時(shí)45鋼焊接接頭具有最優(yōu)的力學(xué)性能。</p><p><b>　　（2）數(shù)據(jù)處理</b></p><p>　　如下圖3-1和圖3-2所示，不同的藥皮質(zhì)量系數(shù)，焊縫區(qū)和熱影響區(qū)所測(cè)得的硬度曲線分布：</p><p>　　圖3-1 不同藥皮質(zhì)量系數(shù)的焊接接頭焊縫區(qū)硬度</p><p&g

70、t;　　圖3-2 不同藥皮質(zhì)量系數(shù)的焊接接頭熱影響區(qū)硬度</p><p>　　3.1.3 不同藥皮質(zhì)量系數(shù)對(duì)45鋼焊接接頭組織的影響</p><p>　　由上述硬度分析可知，藥皮質(zhì)量系數(shù)為50%時(shí)，45鋼焊接接頭的硬度值最大，此時(shí)焊接接頭具有最佳的工藝性能和力學(xué)性能。圖3-3和圖3-4分別為不同藥皮質(zhì)量系數(shù)在焊縫區(qū)和熱影響區(qū)的500倍的顯微組織：</p><p>

71、　　（a）20% （b）80%</p><p><b>　?。╟）50%</b></p><p>　　圖3-3 不同藥皮質(zhì)量系數(shù)的焊縫區(qū)的顯微組織 500×</p><p>　　（a）20% （b）80%</p>

72、;<p><b>　?。╟）50%</b></p><p>　　圖3-4 不同藥皮質(zhì)量系數(shù)的熱影響區(qū)顯微組織 500×</p><p>　　根據(jù)上圖可知，在同一區(qū)域內(nèi)，隨著藥皮質(zhì)量系數(shù)的增加，組織晶粒度逐漸變大，由單一的細(xì)晶狀白色鐵素體轉(zhuǎn)變?yōu)楹谏楣怏w組織，焊縫區(qū)應(yīng)該存在索氏體，所以硬度值較大。熔合區(qū)和熱影響區(qū)都分布著貝氏體、珠光體、高碳馬氏

73、體。圖3-4可以觀察到熱影響區(qū)熔合線兩側(cè)組織差異很大，熱影響區(qū)比焊縫區(qū)存在更多的珠光體和馬氏體。藥皮質(zhì)量系數(shù)為50%時(shí)，熔合線兩側(cè)組織均勻細(xì)密，熔合區(qū)組織存在較多的珠光體和貝氏體，高碳馬氏體較少，結(jié)合硬度分析可知，藥皮質(zhì)量系數(shù)為50%力學(xué)性能和組織最好。</p><p>　　由此可見(jiàn)，焊縫金屬在熔化焊時(shí)，同樣經(jīng)歷重新熔化、結(jié)晶凝固、轉(zhuǎn)變過(guò)程，它的組織特征表現(xiàn)為鐵素體轉(zhuǎn)變成珠光體、馬氏體和貝氏體。在焊縫區(qū)堆焊金屬中

74、組織成細(xì)條狀和塊狀分布；在熱影響區(qū)，冷卻速度快組織的晶粒有所長(zhǎng)大。 </p><p>　　綜上所述，藥皮質(zhì)量系數(shù)為50%時(shí)，45鋼焊接接頭的工藝性和力學(xué)性能最優(yōu)，因此最優(yōu)藥皮質(zhì)量系數(shù)選擇50%。</p><p>　　3.2 大理石含量對(duì)45鋼焊接接頭的影響</p><p>　　3.2.1 大理石含量對(duì)J422焊條工藝性的影響</p><p&g

75、t;　　如下表 3-3所示，在45鋼鋼板上進(jìn)行堆焊時(shí)，不同大理石含量對(duì)J422焊條的工藝性的影響：</p><p>　　表3-3 大理石對(duì)焊接接頭工藝性的影響</p><p>　　在其他條件一定的情況下，隨著大理石含量的變化，45鋼焊接接頭的工藝性也在不斷的變化。大理石可以增加熔渣的流動(dòng)，降低產(chǎn)生裂紋和氣孔的傾向，所以本次試驗(yàn)組中試樣均無(wú)氣孔和裂紋產(chǎn)生。</p><p

76、>　　如表3-3所示，當(dāng)大理石含量在0到21%內(nèi)，隨著大理石含量的增加，焊條的引弧性和穩(wěn)弧性越來(lái)越好，而且焊接電弧逐漸穩(wěn)定，焊縫成形越來(lái)越好。但當(dāng)它的含量超過(guò)21%，其引弧性和穩(wěn)弧性有所下降。</p><p>　　圖3-5 焊縫成形好的 圖3-6 焊縫成形差的</p><p>　　圖3-7 焊縫成形好的

77、 圖3-8 焊縫成形差的</p><p>　　圖3-9 本次試驗(yàn)試樣的焊縫成形</p><p>　　隨著大理石含量的增加，渣的覆蓋率越來(lái)越大同時(shí)焊接接頭的脫渣性也隨著大理石含量的增加變得越來(lái)越好，大理石具有造渣、造氣的作用，所以試驗(yàn)組中渣覆蓋率和脫渣性都表現(xiàn)良好。然而與此同時(shí)出現(xiàn)的問(wèn)題是當(dāng)大理石含量超過(guò)焊接時(shí)飛濺越來(lái)越大，并且電弧吹力越來(lái)越大，不利于施焊者施焊，一定程度上也影響焊

78、縫成形。</p><p>　　圖3-10焊條的套筒</p><p>　　圖3-10中可以觀察到試驗(yàn)組中焊條焊接后均會(huì)出現(xiàn)套筒，這應(yīng)該是搓制焊條時(shí)焊條直徑不均勻，并且偏大，所以造成套筒現(xiàn)象嚴(yán)重。</p><p>　　綜上所述，當(dāng)藥皮中大理石含量為18%時(shí)焊條的引弧性和穩(wěn)弧性較好，電弧吹力適中，渣覆蓋率大，脫渣性好，飛濺也小，焊縫成形美觀，無(wú)氣孔裂紋產(chǎn)生，工藝性能最佳。

79、</p><p>　　3.2.2 大理石含量對(duì)45鋼焊接接頭的力學(xué)性能的影響</p><p><b>　?。?）試驗(yàn)數(shù)據(jù)</b></p><p>　　下表3-4是17個(gè)試樣的硬度測(cè)試值，試樣的焊縫區(qū)和熱影響區(qū)分別測(cè)試3個(gè)點(diǎn)，然后取其平均值。 </p><p>　　表3-4 硬度測(cè)試值表</p><

80、p>　　觀察表3-4數(shù)據(jù)可得，隨著焊條藥皮中大理石含量的增加，45鋼焊接接頭的焊縫區(qū)的硬度值先增大，當(dāng)它的含量超過(guò)18%時(shí)逐漸呈下降趨勢(shì)，而熱影響區(qū)硬度值先有所下降，然后回升。當(dāng)藥皮中大理石含量為18%時(shí)，焊縫區(qū)的硬度值達(dá)到最大，熱影響區(qū)硬度值較大，此時(shí)45鋼焊接接頭具有最優(yōu)的力學(xué)性能。</p><p><b>　?。?）數(shù)據(jù)處理</b></p><p>　　如

81、下圖3-11和圖3-12所示，在藥皮質(zhì)量系數(shù)為50%的情況下，改變藥皮中大理石的含量，在焊縫區(qū)和熱影響區(qū)所測(cè)得的硬度曲線分布：</p><p>　　圖3-11 45鋼焊接接頭焊縫區(qū)硬度</p><p>　　圖3-12 45鋼焊接接頭熱影響區(qū)的硬度</p><p>　　由圖可以看出，隨著大理石含量的增加，焊縫的硬度先增大后下降，當(dāng)大理石含量在9%-18%硬度值較大，大

82、理石含量在27%-39%硬度適中，變化不大，大理石含量超過(guò)39%，硬度值陡降。熱影響區(qū)變化不太穩(wěn)定，考慮到組織中不均勻分布的索氏體和馬氏體組織，索氏體強(qiáng)度韌性好，高碳馬氏體硬而脆，所以硬度值變化較大。在最佳藥皮質(zhì)量系數(shù)為50%時(shí)，當(dāng)大理石含量為18%時(shí)，焊縫和熱影響區(qū)有最大的硬度值，此時(shí)45鋼焊接接頭具有最佳的力學(xué)性能。</p><p>　　3.2.3 大理石含量對(duì)45鋼焊接接頭組織的影響</p>

83、<p>　　如下圖3-13和圖3-14所示，當(dāng)藥皮質(zhì)量系數(shù)為50%，J422焊條藥皮中大理石含量不同時(shí)在焊縫區(qū)和熱影響區(qū)所觀察的400倍的顯微組織：</p><p>　　（a）0% （b）3%</p><p>　?。╟）6% （d）9%</p>&

84、lt;p>　?。╡）12% （f）15%</p><p>　?。╣）18% （h）21%</p><p>　　（i）24% （j）27%</p><p>　?。╧）30%

85、 （l）33%</p><p>　?。╩）36% （n）39%</p><p>　?。╫）42% （p）45%</p><p>　　圖3-13 不同大理石含量焊縫區(qū)顯微組織 400×<

86、/p><p>　?。╝）0% （b）3%</p><p>　?。╟）6% （d）9%</p><p>　?。╡）12% （f）15%</p><p>　?。╣）18%

87、 （h）21%</p><p>　?。╥）24% （j）27%</p><p>　　（k）30% （l）33%</p><p>　?。╩）36%

88、 （n）39%</p><p>　　（o）42% （p）45%</p><p>　　圖3-14 不同大理石含量熱影響區(qū)顯微組織 400×</p><p>　　觀察焊縫組織圖像可以看到在藥皮質(zhì)量系數(shù)不變的情況下，大理石含量的不同，焊接接頭的顯微組織的成分也不同。圖片3-14中各個(gè)圖像熔合

89、線十分明顯，熔合線熱影響區(qū)的圖像總是比焊縫區(qū)的圖像更加暗。我們推斷出發(fā)暗的熱影響區(qū)中存在更多的珠光體和馬氏體，而鐵素體含量減少。對(duì)比熔合線兩側(cè)的組織可以發(fā)現(xiàn)明顯的不同，熱影響區(qū)的組織均比焊縫區(qū)粗大。</p><p>　　大理石含量15%的焊縫區(qū)圖像可以觀察到馬氏體和粒狀滲碳體。大理石含量3%的熱影響區(qū)圖像可以清晰地觀察到貝氏體組織。隨著大理石含量的增加，熱影響區(qū)組織變得較為粗大，馬氏體變得粗大。焊縫區(qū)和熱影響區(qū)的

90、組織在大理石含量為18%時(shí)，珠光體和鐵素體分布均勻，出現(xiàn)較多的索氏體，熱影響區(qū)中的硬脆的高碳馬氏體含量減少。索氏體機(jī)械性能好，塑性和韌性俱佳，并且硬度達(dá)到最大值，此時(shí)具有較好的力學(xué)性能。</p><p>　　綜上分析，當(dāng)選擇最優(yōu)藥皮質(zhì)量系數(shù)50%，大理石含量為18%時(shí)，45鋼焊接接頭具有最佳的力學(xué)性能。</p><p><b>　　結(jié) 論</b></p>

91、;<p>　?。?）在其他條件一定的情況下，當(dāng)藥皮質(zhì)量系數(shù)為50%，焊條的引弧性、穩(wěn)弧性最好，飛濺小，脫渣性好，利于施焊者施焊，并且焊縫成形美觀。</p><p>　?。?）焊縫區(qū)硬度在焊條藥皮質(zhì)量系數(shù)為50%的時(shí)候最大，藥皮質(zhì)量系數(shù)為20%和80%相差不多。藥皮質(zhì)量系數(shù)為50%時(shí)，焊接接頭的熱影響區(qū)硬度較大，在熔合區(qū)和熱影響區(qū)則均勻的分布著珠光體、馬氏體，貝氏體等組織。當(dāng)藥皮質(zhì)量系數(shù)為50%時(shí)，熔

92、合線兩側(cè)組織均勻細(xì)密，存在較多的珠光體、鐵素體和貝氏體以及部分索氏體，藥皮質(zhì)量系數(shù)為50%，焊接接頭的力學(xué)性能最好，組織最均勻。</p><p>　?。?）當(dāng)焊條藥皮質(zhì)量系數(shù)為50%，藥皮中大理石含量為18%時(shí)，焊條的引弧性和穩(wěn)弧性較好，電弧吹力適中，渣覆蓋率大，脫渣性好，飛濺也小，焊縫成形美觀，無(wú)氣孔、裂紋產(chǎn)生，工藝性能最佳。</p><p>　?。?）當(dāng)藥皮質(zhì)量系數(shù)為50%時(shí)，大理石含

93、量為18%時(shí)，焊縫和熱影響區(qū)的硬度值最大，此時(shí)45鋼焊接接頭具有最佳的力學(xué)性能。在大理石含量為18%時(shí)焊縫區(qū)和熱影響區(qū)的組織分布均勻，珠光體和鐵素體較多，高碳馬氏體相對(duì)較少并且存在機(jī)械較好的索氏體組織。</p><p>　?。?）綜上所述，45鋼焊接時(shí)所采用的焊條的最佳藥皮質(zhì)量系數(shù)為50%，當(dāng)焊條藥皮中的大理石含量為18%時(shí)，本試驗(yàn)中搓制的焊條具有最佳的工藝性能和力學(xué)性能。</p><p>

94、;<b>　　致 謝</b></p><p>　　歷經(jīng)一學(xué)期的畢業(yè)設(shè)計(jì)終于告一段落，以此為大學(xué)四年畫(huà)上了圓滿(mǎn)的句號(hào)。這次設(shè)計(jì)是對(duì)我們大學(xué)生的大學(xué)生涯的一次考驗(yàn)，它對(duì)學(xué)生本身的知識(shí)儲(chǔ)備要求很高，對(duì)動(dòng)手能力要求很高，對(duì)學(xué)生本身態(tài)度要求很高，只有用心，花時(shí)間，花精力才能做好這次設(shè)計(jì)。我在這段日子里遇到了各種各樣的問(wèn)題，幸虧有鄧?yán)蠋熀筒汤蠋煹娜讨笇?dǎo)，一點(diǎn)一點(diǎn)地幫助我克服困難。同時(shí)您們對(duì)我們要求

95、很?chē)?yán)格，這反而成為我努力的動(dòng)力，正是有了這樣的鞭策使得我改掉了拖延的毛病，今日事今日畢，按部就班的完成每一步試驗(yàn)，最終順利完成試驗(yàn)。</p><p>　　在寫(xiě)畢業(yè)論文時(shí)候，我開(kāi)始感覺(jué)到自己對(duì)于焊接和工程材料的基礎(chǔ)知識(shí)的學(xué)習(xí)不夠，對(duì)于一個(gè)焊接專(zhuān)業(yè)學(xué)生，這些事最基本的內(nèi)容。對(duì)于辦公軟件word不熟練的我在蔡老師的耐心幫助下一點(diǎn)一點(diǎn)從頭學(xué)習(xí)收獲很大，順利寫(xiě)好畢業(yè)論文。真心的感謝兩位老師的指導(dǎo)。</p>&

96、lt;p>　　同時(shí)我也很感謝本次試驗(yàn)組的同學(xué)，大家在一起分析解決問(wèn)題，互相幫助，互相鼓勵(lì)，一起做試驗(yàn)，謝謝大家陪我度過(guò)這段時(shí)光，它最終會(huì)成為永遠(yuǎn)值得我回憶的美好時(shí)光。</p><p>　　最后感謝所有評(píng)閱和答辯的老師，謝謝你們的批評(píng)與指正。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1] 張凱，張?jiān)? 焊條性

97、能改進(jìn)的研究進(jìn)展[J]. 焊接技術(shù)，2010（11）：1-4</p><p>　　[2] Shimizu Shinobu. GABAB receptors do not mediate the inhibitory actions of gabapentin on the spinal reflex in rats [J].Journal of Pharmacological Sciences (Print Ed

98、ition),2004,96(4)</p><p>　　[3] 李連勝，欒敬岳，孫曉紅，方乃文. 我國(guó)焊接材料發(fā)展?fàn)顩r淺析[J]. 市場(chǎng)透視，2010(1):10-22 </p><p>　　[4] Morgan DW.Classification and Use of Mild Steel Covered Electrodes.Welding Journal,55(12):1035-1

99、038</p><p>　　[5] 唐伯鋼. 我國(guó)焊接材料的發(fā)展態(tài)勢(shì)、市場(chǎng)需求與選用對(duì)策[J]. 機(jī)械工人（熱加工），2004（8）：21-25</p><p>　　[6] P Rigler. Reversible immobilization of peptides: surface modification and in situ detection by attenuated tot

100、al reflection FTIR spectroscopy.. [J].Chemphyschem : a European journal of chemical physics and physical chemistry,2003,4(3)</p><p>　　[7] 劉強(qiáng). 現(xiàn)代焊接技術(shù)發(fā)展的現(xiàn)狀及前景[J]. 科技論壇，2012（2）：168 </p><p>　　[8] 周黎

101、，常睿之. 國(guó)內(nèi)外焊接材料的現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢(shì)[J]. 蘇州科技開(kāi)發(fā)，2007（3）56-57</p><p>　　[9] 王京軍. 國(guó)內(nèi)外酸性結(jié)構(gòu)鋼焊條的對(duì)比[J]. 焊接技術(shù)，1992（1）：34-37</p><p>　　[10] 蘇允海，劉政軍. 國(guó)內(nèi)外焊接材料的應(yīng)用及發(fā)展趨勢(shì)[J]. 現(xiàn)代焊接，2009（7）：1-4</p><p>　　[11] X L Pe

102、ng. Ultraviolet reflection-absorption spectroscopy of benzene on metal surfaces. [J].Journal of applied physics.,2000,88(7)</p><p>　　[12] 張維. 國(guó)內(nèi)外焊接材料的現(xiàn)狀及發(fā)展前景[J]. 華章2012（1）：364 </p><p>　　[13] 楊德

103、云，孟工戈，金龍浩，楊拓宇. 大理石、硅灰石等藥皮輔料與不銹鋼焊條穩(wěn)弧性的關(guān)系[J]. 煤礦機(jī)械，2006（8）：53</p><p>　　[14] Huang C I. Effects of stimulating the surface of the three principal cerebellar sagittal zones on the stretch reflex in the cat.. [J]

104、.Taiwan yi xue hui za zhi. Journal of the Formosan Medical Association,1982,81(11)</p><p>　　[15] 熊征，桂赤斌. 國(guó)內(nèi)外結(jié)構(gòu)鋼焊條研究的現(xiàn)狀與發(fā)展[J]. 海軍工程學(xué)院學(xué)報(bào)，1994（67）：89-96</p><p>　　[16] 蔣成剛，黃碧清，李美珍. 國(guó)產(chǎn)J422焊條藥皮開(kāi)裂的研究[J

105、]. 焊接技術(shù)，1994（5）：15-18</p><p>　　[17] 陳金炎，李志提，崔偉，彭愚立，于國(guó)宏. J422電焊條低電壓焊接工藝性能配方調(diào)整[J]. 焊接設(shè)備與材料，2004（3）：51-52</p><p>　　[18] 郭桂發(fā)，彭道衡. J422焊條新配方的研制[J]. 汽車(chē)科技，1997（3）:28-30</p><p>　　[19] 翟封祥,尹

106、志華. 材料成型工藝基礎(chǔ)[M]. 哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社, 2004：20-22</p><p>　　[20] 庚英桂, 郝紅苗. 直縫焊管焊接接頭的金相組織分析[J]. 焊接技術(shù)，1998（6）：10-11</p><p>　　[21] 張文鉞. 焊接冶金學(xué)[M]. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010：185</p><p>　　[22] 劉艷英,臧金旺,李憲武