畢業(yè)設計--攪拌站廢水處理工程設計

1、<p><b>　　畢業(yè)設計（論文）</b></p><p>　　題目：xxx專用車及以及砼</p><p>　　攪拌站廢水處理工程設計</p><p>　　學生姓名： </p><p>　　學 號： </p><p>　　班 級:

2、</p><p>　　專 業(yè)： 環(huán)境工程</p><p>　　指導教師： </p><p><b>　　2011年6月</b></p><p>　　畢業(yè)設計（論文）任務書</p><p>　　化學與生物工程 學院 環(huán)境工程 專業(yè) 07-02 班<

3、;/p><p>　　題 目 xxx專用車及砼攪拌站廢水處理工程設計</p><p>　　任務起止日期 2011年 3 月21日～ 2011年 6 月 21 日</p><p>　　一、畢業(yè)設計（論文）任務</p><p>　　注：1. 此任務書由指導教師填寫。如不夠填寫，可另加頁。</p><p>　　

4、2. 此任務書最遲必須在畢業(yè)設計（論文）開始前一周下達給學生。</p><p>　　3. 此任務書可從教務處網頁表格下載區(qū)下載</p><p>　　注：1. 此表由導師填寫；</p><p>　　2. 此表每個學生人手一份，作為畢業(yè)設計（論文）檢查工作進度之依據；</p><p>　　3. 進度安排請用“一”在相應位置畫出。</p>

5、;<p>　　三、學生完成畢業(yè)設計（論文）階段任務情況檢查表</p><p>　　注：1. 此表應由指導教師認真填寫。階段分布由各學院自行決定。</p><p>　　2. “組織紀律”一檔應按《長沙理工大學學生學籍管理實施辦法》精神，根據學生具體執(zhí)行情況，如實填寫。</p><p>　　3. “完成任務情況”一檔應按學生是否按進度保質保量完成任務的情況

6、填寫。包括優(yōu)點，存在的問題與建議</p><p>　　4. 對違紀和不能按時完成任務者，指導教師可根據情節(jié)輕重對該生提出忠告并督促其完成。</p><p>　　四、學生畢業(yè)設計（論文）裝袋要求：</p><p>　　1. 畢業(yè)設計（論文）按以下排列順序印刷與裝訂成一本（撰寫規(guī)范見教務處網頁）。</p><p>　　(1) 封面

7、 (2) 扉 頁</p><p>　　(3) 畢業(yè)設計（論文）任務書 (4) 中文摘要 </p><p>　　(5) 英文摘要 (6) 目錄 </p><p>　　(7) 正文 (8) 參考

8、文獻</p><p>　　(9) 致謝 (10) 附錄（公式的推演、圖表、程序等）</p><p>　　(11) 附件1：開題報告（文獻綜述） (12) 附件2：譯文及原文影印件</p><p>　　2. 需單獨裝訂的圖紙（設計類）按順序裝訂成一本。</p><p>　　3. 修改稿（經、管

9、、文法類專業(yè)）按順序裝訂成一本。</p><p>　　4.《畢業(yè)設計(論文)成績評定冊》一份。</p><p>　　5．論文電子文檔[由各學院收集保存]。</p><p>　　學生送交全部文件日期 </p><p><b>　　學生（簽名）</b></p><p>　　指導教師驗收（簽名）

10、 </p><p>　　長沙中聯(lián)重xxx專用車及混凝土攪拌站</p><p><b>　　廢水處理工程設計</b></p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　本設計為長沙中聯(lián)重xxx專用車及混凝土攪拌站廢水處理工程設計，處理乳化液、含油污水、

11、噴漆廢水以及少量員工生活污水，結合公司的設計出水情況，本次設計采用生物接觸氧化工藝，主要工藝流程為破乳—氣浮—水解酸化—接觸氧化—沉淀—污泥濃縮，主要構筑物有格柵、污水泵房、綜合調節(jié)池、隔油池、氣浮池、水解酸化池、接觸氧化池、污泥濃縮池等。</p><p>　　氣浮采用加壓溶氣部分回流法，既保證了效率，又節(jié)約了能源，采用遞減曝氣，保證有機污染物去除率的同時節(jié)約能耗，符合環(huán)保要求。同樣，秉承著高效節(jié)能的理念選擇了斜

12、管沉沙池和濃縮池。</p><p>　　關鍵詞：破乳、氣浮、接觸氧化</p><p>　　THE WASTEWATER TREATMENT DESIGN FOR DEDICATE CAR CONCRETE MIXING PLANT IN HANSHOU CHANGSHA</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p>

13、<p>　　This design designs the processing oiliness, the medium density organic waste</p><p>　　water engineering design for the Hunan peaceful loose sausage casing food limited</p><p>　　comp

14、any.Unifies the local background and company's actual situation, The main process for the emulsion breaking - air - Hydrolysis - contact oxidation - sedimentation - sludge thickening，the sewage pump house, the coagul

15、ation pond, the precipitation regulating reservoir, the oil separation tank, the gas floats the pond, tires of the oxygen pond, the good oxygen pond, the spoke flows the type two to sink the pond, the sludge concentratio

16、n basin and so on. conforms to the environmental protection </p><p>　　Key words: emulsion breaking, flotation, contact oxidation </p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　

17、1 設計說明1</b></p><p><b>　　1.1 概況1</b></p><p>　　1.2 設計原則1</p><p>　　1.3 設計依據2</p><p>　　1.4 廢水水質、水量及排放標準2</p><p>　　1.4.1 污水水量及來源2</p

18、><p>　　1.4.2 污水水質3</p><p>　　1.4.3 處理后排放標準3</p><p>　　1.5 廢水處理工藝3</p><p>　　1.5.1 幾種廢水處理工藝簡介3</p><p>　　1.5.2 工藝流程的比較、選擇25</p><p>　　2 設計計算27&l

19、t;/p><p><b>　　2.1 格柵27</b></p><p>　　2.1.1 設計說明27</p><p>　　2.1.2 設計參數(shù)27</p><p>　　2.1.3 設計計算28</p><p>　　2.2 隔油池30</p><p>　　2.2.1 設

20、計說明30</p><p>　　2.2.2 設計參數(shù)30</p><p>　　2.2.3 設計計算31</p><p>　　2.3 污水泵32</p><p>　　2.3.1 設計說明32</p><p>　　2.3.2 污水泵設計計算32</p><p>　　2.4 緩沖池33&

21、lt;/p><p>　　2.5 集水井33</p><p>　　2.6 氣浮池33</p><p>　　2.6.1 設計說明33</p><p>　　2.6.２ 設計參數(shù)34</p><p>　　2.6.3 設計計算35</p><p>　　2.7 綜合調節(jié)池40</p>

22、<p>　　2.7.1 池子尺寸40</p><p>　　2.7.2 調節(jié)池攪拌器40</p><p>　　2.7.3 進水布置40</p><p>　　2.7.4 提升泵設計計算40</p><p>　　2.8 水解酸化池41</p><p>　　2.8.1 水解池的容積41</p>

23、<p>　　2.8.2 水解酸化池上升流速校核41</p><p>　　2.8.3 配水方式42</p><p>　　2.8.4 進水堰長設計42</p><p>　　2.8.5出水堰長設計42</p><p>　　2.8.6排泥系統(tǒng)設計42</p><p>　　2.9 接觸氧化池43<

24、/p><p>　　2.9.1 有效容積43</p><p>　　2.9.2 總面積43</p><p>　　2.9.3 池的格數(shù)43</p><p>　　2.9.4 接觸時間校核43</p><p>　　2.9.5池的總高44</p><p>　　2.10 污泥濃縮池44</p&g

25、t;<p>　　2.10.1設計說明44</p><p>　　2.10.2 設計參數(shù)45</p><p>　　2.10.3 設計計算45</p><p>　?。?）中心管面積與直徑：45</p><p>　　2.11 污泥脫水機房49</p><p>　　2.11.1 設計說明49</p

26、><p>　　2.11.2 設計計算49</p><p>　　（1）脫水污泥量計算49</p><p>　?。?）污泥脫水機房49</p><p>　　3 平面與高程布置50</p><p>　　3.1 平面布置50</p><p>　　3.2 高程布置50</p>&l

27、t;p>　　3.3 高程計算51</p><p>　　3.3.1格柵51</p><p>　　3.3.2 隔油池51</p><p>　　3.3.3 集水井52</p><p>　　3.3.4 氣浮池52</p><p>　　3.3.5 綜合調節(jié)池52</p><p>　　3.

28、3.6 水解酸化池52</p><p>　　3.3.7 接觸氧化池52</p><p>　　3.3.8斜管沉沙池53</p><p>　　3.3.9 污泥濃縮池53</p><p>　　3.3.10 回流污泥池53</p><p><b>　　4 總結54</b></p>

29、<p><b>　　參考文獻55</b></p><p><b>　　致謝56</b></p><p><b>　　1 設計說明</b></p><p><b>　　1.1 概況</b></p><p>　　xxx專用車及砼攪拌站生產基

30、地建設項目位于常德市xxx縣太子廟xxx工業(yè)園。xxx工業(yè)園總用地面積1022.8畝，總投資7.5億元，計劃于今年9月完成主要生產廠區(qū)建設，并擬于今年12月底完成設備調試進入試投產，預計整個項目于2015年全面達產。達產后可年生產隨車起重機1萬臺，高空作業(yè)車5千臺，混凝土攪拌站1500套，年銷售收入可達80億元。xxx工業(yè)園將成為生產組織科學、工藝技術先進、產品技術含量高的新型現(xiàn)代化工程機械產業(yè)園區(qū)，成為我國重要的專用車輛裝備產業(yè)研制和

31、混凝土攪拌站生產基地。</p><p>　　項目建成后將有生活、生產廢水產生，為了貫徹落實環(huán)?！叭瑫r”政策，避免項目運行后廢水對環(huán)境產生污污染，長沙中聯(lián)重工科技發(fā)展股份有限公司決定對對該項目廢水進行處理。</p><p><b>　　1.2 設計原則</b></p><p>　　（1）嚴格執(zhí)行國家現(xiàn)行環(huán)境保護的有關法律法規(guī)和標準要求，確保各項

32、出水指標達到國家污水綜合排放標準GB8978-96中一級排放標準；</p><p>　?。?）本設計根據各污水源排放廢水的污染因子濃度不同，分別選擇目前成熟、實用的污水處理方法進行處理，效果穩(wěn)定，并確保廢水處理系統(tǒng)投產后運行穩(wěn)定，易于操作、管理和維護；</p><p>　?。?）污水處理設施在運行上有較大的靈活性和調節(jié)余地，以適應水質水量的變化；</p><p>　

33、?。?）采用自控或手控兩種方式，同時考慮各種應急措施及在事故突發(fā)狀況下的各類自動保護裝置；</p><p>　　（5）在確保廢水經處理后達到國家允許的排放標準的前提下,因地制宜,合理確定設計參數(shù),使工程投資省、運行管理費用少，經濟合理；</p><p>　?。?）在設計中充分考慮二次污染的防治，設備耐腐蝕，噪音低，無異味，處理設備采取相應措施，避免影響周圍環(huán)境；</p>&l

34、t;p>　?。?）所選用設備要求先進，質量可靠，操作簡單。</p><p><b>　　1.3 設計依據</b></p><p>　?。?）《中華人民共和國環(huán)境保護法》（1989）</p><p>　?。?）《中華人民共和國水污染防治法》（1996）</p><p>　?。?）《中華人民共和國水污染防治法實施細則》

35、（2000）</p><p>　　（4）《地面水環(huán)境質量標準》(GB3838－2002)</p><p>　?。?）《污水綜合排放標準》(GB8978－1996)</p><p>　?。?）《城市廢水處理工程項目建設標準》（建設部，2001）</p><p>　?。?）《城市廢水處理廠廢水、污泥排放標準》(CJ3025-1993)</p

36、><p>　?。?）《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007－2002)</p><p>　?。?）《城市廢水處理及污染防治技術政策》（2000）</p><p>　?。?0）《室外排水設計規(guī)范》(GBJI4－87 (1997))</p><p>　?。?1）《給水排水工程結構設計規(guī)范》(GBJ69－84)</p><p>

37、;　?。?2）《水工混凝土結構設計規(guī)范》(SDJ20－78)</p><p>　?。?3）《工業(yè)與民用供配電系統(tǒng)設計規(guī)范》(GB50052－92)</p><p>　?。?4）《低壓配電裝置及線路設計規(guī)范》(GB50054－92)</p><p>　?。?5）《建筑防雷設計規(guī)范》(GB50057－92)</p><p>　?。?6）《建筑抗震

38、設計規(guī)范》(GBJ11-89)</p><p>　?。?7）《工業(yè)與民用10kV 以下變電所設計規(guī)范》(GBJ53－1994)</p><p>　?。?8）《工業(yè)企業(yè)設計衛(wèi)生標準》(CJ36-1979)</p><p>　?。?9）《xxx專用車及砼攪拌站生產基地建設項目廢水處理站邀請招標書》</p><p>　　1.4 廢水水質、水量及排放

39、標準</p><p>　　1.4.1 污水水量及來源</p><p>　　廢水主要來源于機加工乳化液廢水，調試場地面含油廢水，噴漆廢水，員工生活廢水。</p><p>　　（1）乳化液污水5t/年，在污水站內設置廢乳化液處理機進行破乳</p><p>　　（2）噴漆污水采用定期排放（2-3月排放一次），一次最大排放量180 m3</p&

40、gt;<p>　?。?）含油污水最高日排水量300 m3（含場地初期雨水）</p><p>　?。?）生活污水最高日排水量150 m3</p><p>　　污水總處理量按700m3/d進行設計。</p><p>　　1.4.2 污水水質</p><p>　　類比同類項目廢水水質，確定廢水水質如表1-1：</p>&

41、lt;p>　　表1-1 廢水水質表 單位：mg/L(pH除外)</p><p>　　1.4.3 處理后排放標準</p><p>　　根據受納水體功能要求，廢水處理后按《污水綜合排放標準》（GB8978-96）中所規(guī)定的一級排放標準執(zhí)行，經過處理后污水排放指標如表1-2所示。</p><p>　　表1-2 污水排放指標

42、單位：mg/L(pH除外)</p><p>　　1.5 廢水處理工藝</p><p>　　1.5.1 幾種廢水處理工藝簡介</p><p>　　1.5.1.1 氧化溝工藝</p><p>　?。?）氧化溝工藝基本原理和主要設計參數(shù)</p><p>　　氧化溝又名氧化渠，因其構筑物呈封閉的環(huán)形溝渠而得名。它是活性污泥法的

43、一種變型。因為污水和活性污泥在曝氣渠道中不斷循環(huán)流動，因此有人稱其為“循環(huán)曝氣池”、“無終端曝氣池”。氧化溝的水力停留時間長，有機負荷低，其本質上屬于延時曝氣系統(tǒng)。以下為一般氧化溝法的主要設計參數(shù)：</p><p>　　水力停留時間：10－40小時；</p><p>　　污泥齡：一般大于20天；</p><p>　　有機負荷：0.05－0.15kgBOD5/(kgM

44、LSS.d)；</p><p>　　容積負荷：0.2－0.4kgBOD5/(m3.d)；</p><p>　　活性污泥濃度：2000－6000mg/l；</p><p>　　溝內平均流速：0.3－0.5m/s</p><p>　?。?）氧化溝的技術特點：</p><p>　　氧化溝利用連續(xù)環(huán)式反應池作生物反應池，混合液

45、在該反應池中一條閉合曝氣渠道進行連續(xù)循環(huán)，氧化溝通常在延時曝氣條件下使用。氧化溝使用一種帶方向控制的曝氣和攪動裝置，向反應池中的物質傳遞水平速度，從而使被攪動的液體在閉合式渠道中循環(huán)。</p><p>　　氧化溝一般由溝體、曝氣設備、進出水裝置、導流和混合設備組成，溝體的平面形狀一般呈環(huán)形，也可以是長方形、L形、圓形或其他形狀，溝端面形狀多為矩形和梯形。</p><p>　　氧化溝法由于具

46、有較長的水力停留時間，較低的有機負荷和較長的污泥齡。因此相比傳統(tǒng)活性污泥法，可以省略調節(jié)池，初沉池，污泥消化池，有的還可以省略二沉池。氧化溝能保證較好的處理效果，這主要是因為巧妙結合了CLR形式和曝氣裝置特定的定位布置，是式氧化溝具有獨特水力學特征和工作特性：</p><p>　　1) 氧化溝結合推流和完全混合的特點，有力于克服短流和提高緩沖能力，通常在氧化溝曝氣區(qū)上游安排入流，在入流點的再上游點安排出流。入流通

47、過曝氣區(qū)在循環(huán)中很好的被混合和分散，混合液再次圍繞CLR繼續(xù)循環(huán)。這樣，氧化溝在短期內（如一個循環(huán)）呈推流狀態(tài)，而在長期內（如多次循環(huán)）又呈混合狀態(tài)。這兩者的結合，即使入流至少經歷一個循環(huán)而基本杜絕短流，又可以提供很大的稀釋倍數(shù)而提高了緩沖能力。同時為了防止污泥沉積，必須保證溝內足夠的流速（一般平均流速大于0.3m/s），而污水在溝內的停留時間又較長，這就要求溝內由較大的循環(huán)流量（一般是污水進水流量的數(shù)倍乃至數(shù)十倍），進入溝內污水立即被

48、大量的循環(huán)液所混合稀釋，因此氧化溝系統(tǒng)具有很強的耐沖擊負荷能力，對不易降解的有機物也有較好的處理能力。</p><p>　　2) 氧化溝具有明顯的溶解氧濃度梯度，特別適用于硝化－反硝化生物處理工藝。氧化溝從整體上說又是完全混合的，而液體流動卻保持著推流前進，其曝氣裝置是定位的，因此，混合液在曝氣區(qū)內溶解氧濃度是上游高，然后沿溝長逐步下降，出現(xiàn)明顯的濃度梯度，到下游區(qū)溶解氧濃度就很低，基本上處于缺氧狀態(tài)。氧化溝設計

49、可按要求安排好氧區(qū)和缺氧區(qū)實現(xiàn)硝化－反硝化工藝，不僅可以利用硝酸鹽中的氧滿足一定的需氧量，而且可以通過反硝化補充硝化過程中消耗的堿度。這些有利于節(jié)省能耗和減少甚至免去硝化過程中需要投加的化學藥品數(shù)量。</p><p>　　3) 氧化溝溝內功率密度的不均勻配備，有利于氧的傳質，液體混合和污泥絮凝。傳統(tǒng)曝氣的功率密度一般僅為20－30瓦/立方米，平均速度梯度G大于100秒－1。這不僅有利于氧的傳遞和液體混合，而且有利

50、于充分切割絮凝的污泥顆粒。當混合液經平穩(wěn)的輸送區(qū)到達好氧區(qū)后期，平均速度梯度G小于30秒－1，污泥仍有再絮凝的機會，因而也能改善污泥的絮凝性能。</p><p>　　4) 氧化溝的整體功率密度較低，可節(jié)約能源。氧化溝的混合液一旦被加速到溝中的平均流速，對于維持循環(huán)僅需克服沿程和彎道的水頭損失，因而氧化溝可比其他系統(tǒng)以低得多的整體功率密度來維持混合液流動和活性污泥懸浮狀態(tài)。據國外的一些報道，氧化溝比常規(guī)的活性污泥法

51、能耗降低20％－30％。</p><p>　　另外，據國內外統(tǒng)計資料顯示，與其他污水生物處理方法相比，氧化溝具有處理流程簡單，超作管理方便；出水水質好，工藝可靠性強；基建投資省，運行費用低等特點。</p><p>　?。?）氧化溝技術的發(fā)展</p><p>　　自1920年英國sheffield建立的污水廠成為氧化溝技術先驅以來，氧化溝技術一直在不斷的發(fā)展和完善。其

52、技術方面的提高是在兩個方面同時展開的：一是工藝的改良；二是曝氣設備的革新。</p><p><b>　?。╥）工藝的改良</b></p><p>　　工藝的改良過程大致可分為四個階段：</p><p>　　初期氧化溝：1954年，Pasveer教授建造的Voorshopen氧化溝，間歇運行。分進水、曝氣凈化、沉淀和排水四個基本工序。</p

53、><p>　　規(guī)模型氧化溝：增加沉淀池，使曝氣和沉淀分別在兩個區(qū)域進行，可以連續(xù)進水。</p><p>　　多樣型氧化溝：考慮脫氮除磷等要求。著名的有DE型氧化溝，Carrousel氧化溝及Orbal氧化溝等。</p><p>　　一體化氧化溝：時空調配型（D型，VR型，T型等）合建式（BMTS式，側溝式，中心島式等）。</p><p>　?。╥

54、i）曝氣設備的革新：</p><p>　　曝氣設備對氧化溝的處理效率，能耗及處理穩(wěn)定性有關鍵性影響，其作用主要表現(xiàn)在以下四個方面：向水中供氧；推進水流前進，使水流在池內作循環(huán)流動；保證溝內活性污泥處于懸浮狀態(tài)；使氧、有機物、微生物充分混合。針對以上幾個要求，曝氣設備也一直在改進和完善。常規(guī)的氧化溝曝氣設備有橫軸曝氣裝置及豎軸曝氣裝置。</p><p>　　橫軸曝氣裝置為轉刷和轉盤。其中轉刷

55、更為常見，轉刷單獨使用通常只能滿足水深較淺的氧化溝，有效水深不大于2.0－3.5米。從而造成傳統(tǒng)氧化溝較淺，占地面積大的弊端。近幾年開發(fā)了水下推進器配合轉刷，解決了這個問題，如山東高密污水廠，有效水深為4.5米，保證溝內平均流速大于0.3米/秒，溝底流速不低于0.1米/秒，這樣氧化溝占地大大減少，轉刷技術運用已相當成熟，但因其供氧率低，能耗大，故其逐漸被另外先進的曝氣技術所取代。</p><p>　　豎軸式表面曝

56、氣機，各種類型的表面曝氣機均可用于氧化溝，一般安裝在溝渠的轉彎處，這種曝氣裝置有較大的提升能力，氧化溝水深可達4－4.5米，如1968年荷蘭PHV開發(fā)的著名Carrousel氧化溝在一端的中心設垂直軸的一定方向的低速表曝葉輪，葉輪轉動時除向污水供氧外，還能使溝中水體沿一定方向循環(huán)流動。表曝設備價格較便宜，但能耗大易出故障，且維修困難。</p><p>　　射流曝氣，1969年Lewrnpt等創(chuàng)建了第一座試驗性射流

57、曝氣氧化溝（JAC），國外的射流曝氣多為壓力供氣式，而國內通常是自吸空氣式，JAC的優(yōu)點是氧化溝的寬度和水的深度不受限制，可以用于深水曝氣，且氧的利用率高，目前最大的JAC在奧地利的林茨，處理流量為17.2萬噸/天，水深7.5米。</p><p>　　微孔曝氣，現(xiàn)在應用較多的微孔曝氣裝置，采用多孔性空氣擴散裝置克服了以往裝置氣壓損失大，易堵塞的毛病，且氧利用率較高，在氧化溝技術運用中越來越廣泛，目前，我國廣東省某

58、污水廠已成功運用此種曝氣系統(tǒng)。</p><p>　　其他曝氣設備，包括一些新型的曝氣推動設備，如浙江某公司開發(fā)的復葉節(jié)</p><p>　　流新型曝氣器，氧利用率較高，浮于水面，易檢修，充氧能力可以達水下7米，推動能力很強，滿足氧化溝的曝氣推動一體化要求，同時能滿足氧化溝底部的充氧和推動要求。</p><p>　　氧化溝在國內外都發(fā)展很快，歐州的氧化溝污水廠已有上千

59、座，在國內，從20世紀80年代末開始在城市污水和工業(yè)廢水中引進國外氧化溝的先進技術，從原來的日處理量3000立方米到目前10萬噸以上的污水處理廠已比較普遍，氧化溝工藝已成為我國城市污水處理的主要工藝。</p><p>　?。?）傳統(tǒng)氧化溝的脫氮除磷</p><p>　　傳統(tǒng)氧化溝的脫氮，主要是利用溝內溶解氧分布的不均勻性，通過合理的設計，使溝中產生交替循環(huán)的好氧區(qū)和缺氧區(qū)，從而達到脫氮的目

60、的。其最大的優(yōu)點是在不外加碳源的情況下在同一溝中實現(xiàn)有機物和總氮的去除，因此是非常經濟的。但在同一溝中好氧區(qū)與缺氧區(qū)各自的體積和溶解氧濃度很難準確地加以控制，因此對除氮的效果是有限的，而對除磷幾乎不起作用。另外，在傳統(tǒng)的單溝式氧化溝中，微生物在好氧－缺氧－好氧短暫的經常性的環(huán)境變化中使硝化菌和反硝化菌群并非總是處于最佳的生長代謝環(huán)境中，由此也影響單位體積構筑物的處理能力。</p><p>　　隨著氧化溝工藝的反展

61、，目前，在工程應用中比較有代表性的有形式有：多溝交替式氧化溝（如三溝式，五溝式）及其改進型、卡魯塞爾氧化溝及其改進型、奧貝爾(Orbal)氧化溝及其改進型、一體化氧化溝等。他們都具有一定的脫氮除磷能力。</p><p>　?。?）PI型氧化溝的脫氮除磷</p><p>　　PI（Phase Isolation）型氧化溝，即交替式和半交替式氧化溝，是七十年代在丹麥發(fā)展起來的，其中包括DE型、

62、T型和VR型氧化溝，隨著各國對污水處理廠出水氮，磷含量要求越來越嚴，因而開發(fā)出現(xiàn)了功能加強的PI型氧化溝，主要由Kruger公司與Demmark技術學院合作開發(fā)的，稱為Bio-Denitro和Bio-Denipho工藝，這兩種工藝都是根據A/O和A2/O生物脫氮除磷原理，創(chuàng)造缺氧/好氧，厭氧/缺氧/好氧的工藝環(huán)境，達到生物脫氮除磷的目的。</p><p>　?。?）DE型、T型氧化溝脫氮工藝</p>

63、<p>　　DE型氧化溝為雙溝系統(tǒng)，T型氧化溝為三溝系統(tǒng)，其運行方式比較相似，都是通過配水井對水流流向的切換，堰門的起閉以及曝氣轉刷的調速，在溝中創(chuàng)造交替的硝化，反硝化條件，以達到脫氮的目的。其不同之處在于DE型氧化溝系統(tǒng)是二沉池與氧化溝分建，有獨立的污泥回流系統(tǒng)；而T型氧化溝的兩側溝輪流作為沉淀池。</p><p>　?。?）VR型氧化溝脫氮工藝</p><p>　　VR氧化

64、溝溝型宛如通常的環(huán)形跑道，中央有一小島的直壁結構，氧化溝分為兩個容積相當?shù)牟糠?，其水平形式如反向的英文字母C，污水處理通過二道拍門和二道出流堰交替起閉進行連續(xù)和恒水位運行。</p><p>　?。?）PI型氧化溝同時脫氮除磷工藝</p><p>　　交替式氧化溝在脫氮效果上良好，為了達到除磷效果，通常在氧化溝前設置相應的厭氧區(qū)或構筑物或改變其運行方式。據國內外實際運行經驗顯示，這種同時脫氮

65、除磷工藝只要運行時控制的好，可以取得很好的脫氮除磷效果。</p><p>　　西安北石橋污水凈化中心采用具有脫氮除磷的DE型氧化溝系統(tǒng)（前加厭氧池），一期工程處理能力為15萬立方米/天，對各階段處理效果實測結果表明，DE型氧化溝處理城市污水效果顯著。COD、TN、TP的總去除效率分別達到87.5％~91.6％，63.6％~66.9％，85.0％~93.4％，出水TN為9.0~10.1mg/l,TP為0.42~0.

66、45mg/l,出水水質優(yōu)于國家二級出水排放標準。</p><p>　　上述三種PI型氧化溝脫氮除磷工藝都有轉刷的調速，活門、出水堰的啟閉切換頻繁的特點，對自動化要求高，轉刷利用率低，故在經濟欠發(fā)達的地區(qū)受到很大的限制。</p><p>　?。?）奧貝爾氧化溝脫氮除磷工藝</p><p>　　Orbal氧化溝簡稱同心圓式，它也是分建式，有單獨二沉池，采用轉碟曝氣，溝深

67、較大，它的脫氮效果很好，但除磷效率不夠高，要求除磷時還需前加厭氧池。應用上多為橢圓形的三環(huán)道組成，三個環(huán)道用不同的DO(如外環(huán)為0，中環(huán)為1，內環(huán)為2)，有利于脫氮除磷。采用轉碟曝氣，水深一般在4.0～4.5m,動力效率與轉刷接近，現(xiàn)已在山東濰坊、北京黃村和合肥王小郢的城市污水處理廠應用。</p><p>　?。?0）卡魯塞爾氧化溝工藝</p><p>　　卡魯塞爾(Carrousel)氧

68、化溝是1967年由荷蘭的DHV公司開發(fā)研制的。它的研制目的是為滿足在較深的氧化溝溝渠中使混合液充分混合，并能維持較高的傳質效率，以克服小型氧化溝溝深較淺，混合效果差等缺陷。至今世界上已有850多座Carrousel氧化溝系統(tǒng)正在運行，實踐證明該工藝具有投資省、處理效率高、可靠性好、管理方便和運行維護費用低等優(yōu)點。Carrousel氧化溝使用立式表曝機，曝氣機安裝在溝的一端，因此形成了靠近曝氣機下游的富氧區(qū)和上游的缺氧區(qū)，有利于生物絮凝，

69、使活性污泥易于沉降，設計有效水深4.0~4.5米，溝中的流速0.3米/秒。BOD5的去除率可達95％~99％，脫氮效率約為90％，除磷效率約為50％，如投加鐵鹽，除磷效率可達95％。</p><p>　?。╥）單級卡魯塞爾氧化溝脫氮除磷工藝</p><p>　　單級卡魯塞爾氧化溝有兩種形式：一是有缺氧段的卡魯塞爾氧化溝，可在單一池內實現(xiàn)部分反硝化作用，使用于有部分反硝化要求，但要求不高的場

70、合。另一種是卡魯塞爾A/C工藝，即在氧化溝上游加設厭氧池，可提高活性污泥的沉降性能，有效控制活性污泥膨脹，出水磷的含量通常在2.0mg/l以下。以上兩種工藝一般用于現(xiàn)有氧化溝的改造，與標準的卡魯塞爾氧化溝工藝相比變動不大，相當于傳統(tǒng)活性污泥工藝的A/O和A2/O工藝。</p><p>　?。╥i）合建式卡魯塞爾氧化溝</p><p>　　缺氧區(qū)與好氧區(qū)合建式氧化溝式美國EIMCO公司專為卡

71、魯塞爾系統(tǒng)設計的一種先進的生物脫氮除磷工藝（卡魯塞爾2000型）。它的構造上的主要改進是在氧化溝內設置了一個獨立的缺氧區(qū)。缺氧區(qū)回流渠的端口處裝有一個可調節(jié)的活門。根據出水含氮量的要求，調節(jié)活門張開程度，可控制進入缺氧區(qū)的流量。缺氧和好氧區(qū)合建式氧化溝的關鍵在與于對曝氣設備充氧量的控制，必須保證進入回流渠處的混合液處于缺氧狀態(tài)，為反硝化創(chuàng)造良好環(huán)境。缺氧區(qū)內有潛水攪拌器，具有混合和維持污泥懸浮的作用。</p><p&

72、gt;　　在卡魯塞爾2000型基礎上增加前置厭氧區(qū)，可以達到脫氮除磷的目的，被稱為A2/C卡魯塞爾氧化溝。</p><p>　　四階段卡魯塞爾Bardenpho系統(tǒng)在卡魯塞爾2000型系統(tǒng)下游增加了第二缺氧池及再曝氣池，實現(xiàn)更高程度的脫氮。五階段卡魯塞爾Bardenpho系統(tǒng)在A2/C卡魯塞爾系統(tǒng)的下游增加了第二缺氧池和在曝氣池，實現(xiàn)更高程度的脫氮和除磷。</p><p>　　綜上所述，厭

73、氧，缺氧與好氧合建的氧化溝系統(tǒng)可以分為三階段A2/O系統(tǒng)以及四、五階段Bardenpho系統(tǒng)，這幾個系統(tǒng)均是A/O系統(tǒng)的強化和反復，因此這種工藝的脫氮除磷效果很好，脫氮率達90％~95％。</p><p>　　另外，卡魯塞爾3000型氧化溝也有較好的脫氮除磷效果。在此不加以詳述。</p><p>　　（iii）合建式一體化氧化溝</p><p>　　是指集曝氣、沉淀

74、、泥水分離和污泥回流功能為一體，無需建造單獨二沉池的氧化溝。這種氧化溝設有專門的固液分離裝置和措施。它既是連續(xù)進出水，又是合建式，且不用倒換功能，從理論上講最經濟合理，且具有很好的脫氮除磷效果。 </p><p>　　一體化氧化溝除一般氧化溝所具有的優(yōu)點外，還有以下獨特的優(yōu)點：</p><p>　?、俟に嚵鞒潭蹋瑯嬛锖驮O備少，不設初沉池、調節(jié)池和單獨的二沉池；</p>&l

75、t;p>　?、谖勰嘧詣踊亓?，投資少、能耗低、占地少、管理簡便；</p><p>　?、墼靸r低，建造快，設備事故率低，運行管理工作量少；</p><p>　?、芄桃悍蛛x效果比一般二次沉淀池高，使系統(tǒng)在較大的流量濃度范圍內穩(wěn)定運行。</p><p>　　1.5.1.2 AB法工藝</p><p>　　AB法工藝由德國BOHUKE教授首先開發(fā)

76、。該工藝將曝氣池分為高低負荷兩段，各有獨立的沉淀和污泥回流系統(tǒng)。高負荷段（A段） 停留時間約20~40分鐘，以生物絮凝吸附作用為主，同時發(fā)生不完全氧化反應，生物主要為短世代的細菌群落，去除BOD達50%以上。 B段與常規(guī)活性污泥法相似，負荷較低，泥齡較長。</p><p>　　AB法A段效率很高，并有較強的緩沖能力。B段起到出水把關作用，處理穩(wěn)定性較好。對于高濃度的污水處理，AB法具有很好適 用性的，并有較高的節(jié)

77、能效益。尤其在采用污泥消化和沼氣利用工藝時，優(yōu)勢最為明顯。 　　B法工藝中的主要處理構筑物有A段曝氣池、中間沉淀池、B段曝氣池和二次沉淀等，通常不設初次沉淀池，以A段為一級處理系統(tǒng)。A段和B段擁有各自獨的污泥回流系統(tǒng)，因此有各自獨特的微生物種群，有利于系統(tǒng)功能的穩(wěn)定。但是，AB法污泥產量較達，A段污泥有機物含量極高，污泥后續(xù)穩(wěn)定化處理是必須的，將增加一定的投資和費用。另外，由于A 段去除了較多的BOD，可能造成炭源不足，難以實現(xiàn)脫氮工藝

78、。對于污水濃度較低的場合，B段運行較為困難，也難以發(fā)揮優(yōu)勢。目前有僅采用A段的做法，效果要好于一級處理，作為一種過渡型工藝，在性能價格比上有較好的優(yōu)勢。一般適用于排江、排海場合。 </p><p>　　目前，AB法在歐洲已經得到廣泛應用，到1987年止，已經有22家AB法污水處理廠投產，21家在建設和規(guī)劃中。近年來，國內有關單位也對AB法進行了研究，并取得了一些成果，實踐證明該工藝是近代污水處理技術中的一項新發(fā)展

79、。AB工藝由A級曝氣池、中間沉淀池、B級曝氣池和最終沉淀池組成。</p><p>　　AB工藝的主要特征如下：</p><p>　?。?）A級污泥負荷很高，B級污泥負荷較低</p><p>　　（2）A級和B級的微生物群體特性明顯不同，并通過互不相關的兩套回流系統(tǒng)嚴格分開 　　</p><p>　?。?）不設一沉池，使A級成為一個開放性的生物

80、動力學系統(tǒng)　　</p><p>　?。?）A級可以根據污水組分的不同實行好氧或缺氧運行</p><p>　　AB工藝的運行機理如下：</p><p>　　A級對BOD、COD和SS的去除</p><p>　　實際上AB工藝是由城市排水管網和污水處理廠構成的處理系統(tǒng)。城市居民連續(xù)不斷地排泄細菌，其中約5%~10%的細菌能在好氧/兼性厭氧條件下存

81、活和增殖。在排水管網中發(fā)生細菌的增殖、適應和選擇等生物學過程，使原污水中出現(xiàn)生命力旺盛、能適應原污水環(huán)境的微生物群落。因此，城市污水實質上是污染物和微生物群體的共存體。在AB工藝的A級中充分利用了原污水中存在的生物動力學潛力。泰安市污水處理試驗中觀測到的現(xiàn)象表明，A級對BOD和COD的去除不是以細菌的快速增殖降解作用為主，而是以細菌的絮凝吸附作用為主。靜態(tài)試驗表明原污水中存在大量已適應原污水的微生物，這些微生物具有自發(fā)絮凝性。當它們進入

82、A級曝氣池后，在A級內原有菌膠團的誘導促進下很快絮凝在一起，絮凝物結構與菌膠團類似，絮凝的同時絮凝物與原有的菌膠團結合在一起，成為A級污泥的組成部分，并具有較強的吸附能力和極好的沉降性能。被絮凝的微生物量與A級污泥濃度有關，污泥濃度低于1g/L時，絮凝效果差。與絮凝吸附發(fā)生的同時，微生物出現(xiàn)程度有限的增殖，這種增殖可能與A級污泥的促絮凝作用(或物質)的產生有關。根據泰安市污水處理試驗，進水中以SS形式表達的微生物量按15</p&g

83、t;<p>　　Xi=Q△SQc /V</p><p>　　式中:Q——進水流量；</p><p>　　Qc——A級的泥齡；</p><p>　　△S——A級截留的微生物量； </p><p>　　V——A級曝氣池體積?！?　　</p><p>　　將各項數(shù)據代入上式: 　</p>

84、<p>　　Xi=4L/h×80mg/L×10h/2L =1600mg/L。</p><p>　?。?）A級對難降解物質的去除　</p><p>　　當進水是城市生活污水與工業(yè)廢水的混合水或只是工業(yè)廢水時，污水中往往含有許多難降解物質，比如多環(huán)芳香族的化合物、鹵代烴。若完全用好氧方法處理，不僅消耗大量氧氣，而且BOD去除往往達不到所要求的指標。當進水中難降解物

85、質含量高時，A級實行缺氧運行，在這種情況下，A級中的一部分微生物能通過厭氧消化和不完全氧化等方式把BOD5 檢測不出、COD可以檢測出的難降解有機物轉化成BOD5 易檢出的易降解有機物，這種轉化在好氧條件下往往難以實現(xiàn)。</p><p>　　A級的抗沖擊負荷能力</p><p>　　A級中的微生物群體對有機污染物和毒物的沖擊負荷有顯著的緩沖能力，沖擊負荷停止后A級能很快地恢復正常，因此A級

86、的存在使進水水質的變化、污染物和有毒物質的沖擊負荷不影響后續(xù)工藝的穩(wěn)定運轉。A級的抗沖擊負荷能力除了與吸附作用有關外，還與下面兩種生物學過程密切相關。（i）微生物突變：活性污泥中的任何細菌群體都能以各種各樣的方式對環(huán)境變化作出反應。新環(huán)境形成的初期，不適應新環(huán)境的細菌死亡，隨后從系統(tǒng)中消失。與此同時，新環(huán)境為其它細菌的優(yōu)勢增殖提供了有利條件。適應性細菌的重要來源是突變，致突變物質能導致突變，即遺傳物質發(fā)生變化。這些突變中僅千分之一是能存

87、活的正突變，其余都是致死突變?？紤]到A級內活性污泥中細菌數(shù)量很高，在每一人口當量中每日出現(xiàn)7.5×105 個正突變是可能的。除X射線和Y射線外，亞硝酸鹽等化學物質也是誘變物質。污水中普遍存在的酸、堿和有毒物質的長期影響也能誘發(fā)突變。突變?yōu)榛钚晕勰噙m應新環(huán)境、降解難降解物質提供了生物遺傳學基礎。而A級污泥對毒物的抗性則來源于: (ii)質粒的轉移:在醫(yī)療方面，質粒轉移往往造成抗藥性基因的迅速傳播，從而造成醫(yī)療困難，AB工藝中的A

88、級環(huán)境特別有利于質粒的</p><p>　　AB工藝與氮、磷去除</p><p>　　由于水體富營養(yǎng)化和水資源短缺問題日益嚴重；許多污水必須經過除磷脫氮處理，然后排入水體或回用。如果用其它工藝取代AB工藝的B級，可以使AB工藝具有深度處理效果。（i）具有脫氮功能的AB工藝在這類工藝中，B級由好氧工藝變成前置反硝化工藝(例如缺氧/好氧工藝)。A級對氮和有機物的去除比常規(guī)機械處理高許多倍，明顯

89、改善了B級的硝化條件，使B級污泥中硝化菌比例明顯提高，硝化速率隨之大幅度提高，曝氣區(qū)體積可以相應降低。對反硝化來說，可以通過改變A級的污泥負荷和運行方式調節(jié)A級的去除率，使反硝化所需的BOD5 /TN比值(3左右)得到最優(yōu)調節(jié)。試驗結果表明B級污泥中，反硝化菌比例比常規(guī)生物脫氮系統(tǒng)的污泥高，反硝化率高2~3倍，例如，ARAkrefeld污水處理廠的B級污泥在無外加碳源的情況下反硝化速率為6.3mgNO3-N/gMLSS·h。由

90、于具脫氮功能的AB工藝硝化和反硝化速率高，工藝總體積比常規(guī)生物脫氮工藝節(jié)省20%左右。(ii)具有除磷功能的AB工藝由于污泥含磷量較高，排泥量大，A級能去除進水總磷的20%~50%。如果把B級換成厭氧/好氧(A/O)除磷工藝，工藝終沉出水的磷濃度將很低(0.5mg</p><p>　?。?）設計要點　 　　 </p><p>　　A級正常運行的必要條件是原污水中必須有足夠的已經適應該污水的

91、微生物。在城市污水中，這些微生物基本上來自人類排泄物。由于A級的去除效率高低與進水微生物量直接相關，因此A級之前不宜設置初沉池。在工業(yè)廢水和某些城市污水中，已經適應污水環(huán)境的微生物濃度很低或微生物絮凝性很差，A級效率明顯下降。對這類污水來說，不宜采用AB工藝。 　　為了充分利用絮凝性和吸附效應，保證A級高效運行，A級停留時間最好控制在25~30分鐘，停留時間增加反而不利。A級的最佳污泥負荷是3~4kgBOD5/kgNLSS·d

92、。污泥濃度過低或過高對A級運行均不利，控制在2~2.5g/L效果較佳。泥齡的控制取決于污水特性和A級的污泥濃度，在A級中污泥濃度基本上與泥齡成正比關系，最佳泥齡控制應通過試驗或生產實踐求得。A級污泥沉降性能極佳，SVI值低于50，因此中間沉淀池水力停留時間，可控制在1.5h以內，污泥回流比控制在70%以內。B級的設計與常規(guī)方法相同，必須注意的是，設計B級時，進水水質應采用A級出水水質；設計高級AB工藝時，應保證B級進水的BOD5/TN比

93、值≥3。對BOD5/TN在3左右的污水來說，設置A級對生物除磷脫氮不利</p><p><b>　　優(yōu)點</b></p><p>　　具有優(yōu)良的污染物去除效果，較強的抗沖擊負荷能力，良好的脫氮除</p><p>　　磷效果和投資及運轉費用較低等；對有機底物去除效率高；系統(tǒng)運行穩(wěn)定。主要表現(xiàn)在：出水水質波動小，有極強的耐沖擊負荷能力，有良好的污泥

94、沉降性能；有較好的脫氮除磷效果；節(jié)能。運行費用低，耗電量低，可回收沼氣能源。經試驗證明，AB法工藝較傳統(tǒng)的一段法工藝節(jié)省運行費用20%~25%。</p><p><b>　　缺點</b></p><p>　　缺點一：A段在運行中如果控制不好，很容易產生臭氣，影響附近的環(huán)境衛(wèi)生，這主要是由于A段在超高有機負荷下工作，使A段曝氣池運行于厭氧工況下，導致產生硫化氫、大糞素等

95、惡臭氣體。 　　</p><p>　　缺點二：當對除磷脫氮要求很高時，A段不宜按AB法的原來去處有機物的分配比去除BOD55%~60%，因為這樣B段曝氣池的進水含碳有機物含量的碳、氮比偏低，不能有效的脫氮。</p><p>　　缺點三：污泥產率高，A段產生的污泥量較大，約占整個處理系統(tǒng)污泥產量的80%左右，且剩余污泥中的有機物含量高，這給污泥的最終穩(wěn)定化處置帶來了較大壓力。 　　　<

96、/p><p><b>　　（8）歷史</b></p><p>　　第一階段：上世紀70年代末至80年代初期，中國許多專家學者對AB工藝的特性、運行機理及處理過程和穩(wěn)定性等方面，進行了深入全面和系統(tǒng)的研究，對“AB法”工藝在中國的應用和推廣起到了積極作用。</p><p>　　第二階段：上世紀70年代末至80年代，中國許多大專院校紛紛開設專題研究課程

97、，尤其是設計研究部門也對AB法處理城市污水、工業(yè)廢水進行規(guī)?；膶嶒炑芯?，為AB法的工程設計和工程應用取得了大量的數(shù)據和實踐經驗，為其在中國的工程應用起到了十分關鍵的作用。 </p><p>　　第三階段：自上世紀80年代起，中國逐步開始將“AB法”應用到城市污水處理和工業(yè)廢水處理工程中，已建成相當數(shù)量的AB法工藝的城市污水處理廠，成效顯著，取得了十分可觀的社會效益和環(huán)境效益。 </p><p

98、>　　（9）與傳統(tǒng)相比的優(yōu)點</p><p>　　AB法與傳統(tǒng)的活性污泥法相比，在處理效率、運行穩(wěn)定性、工程投資和運行費用等方面均有明顯的優(yōu)點?？傮w而言，AB法工藝適合于污水濃度高、具有污泥消化等后續(xù)處理設施的大中規(guī)模的城市污水處理廠，有明顯的節(jié)能效果。</p><p>　　1.5.1.3 A/O工藝</p><p>　　表1-1 A/O工藝流程圖</p

99、><p><b>　　基本原理</b></p><p>　　A/O是Anoxic/Oxic的縮寫，它的優(yōu)越性是除了使有機污染物得到降解之外，</p><p>　　還具有一定的脫氮除磷功能，是將厭氧水解技術用為活性污泥的前處理，所以A/O法是改進的活性污泥法。A/O工藝將前段缺氧段和后段好氧段串聯(lián)在一起，A段DO不大于0.2mg/L，O段DO=2～4

100、mg/L。在缺氧段異養(yǎng)菌將污水中的淀粉、纖維、碳水化合物等懸浮污染物和可溶性有機物水解為有機酸，使大分子有機物分解為小分子有機物，不溶性的有機物轉化成可溶性有機物，當這些經缺氧水解的產物進入好氧池進行好氧處理時，提高污水的可生化性，提高氧的效率；在缺氧段異養(yǎng)菌將蛋白質、脂肪等污染物進行氨化（有機鏈上的N或氨基酸中的氨基）游離出氨（NH3、NH4+），在充足供氧條件下，自養(yǎng)菌的硝化作用將NH3-N（NH4+）氧化為HO3-，通過回流控制返

101、回至A池，在缺氧條件下，異氧菌的反硝化作用將NO3-還原為分子態(tài)氮（N2）完成C、N、O在生態(tài)中的循環(huán)，實現(xiàn)了污水無害化處理。</p><p><b>　　主要工藝特點</b></p><p>　　缺氧池在前，污水中的有機碳被反硝化菌所利用，可減輕其后好氧池的有機</p><p>　　負荷，反硝化反應產生的減度可以補償好氧池中進行硝化反應對堿度

102、的需求。</p><p>　　好氧在缺氧池之后，可以使反硝化殘留的有機污染物得到進一步去除，提高出水水質。</p><p>　　BOD5的去除率較高可達90%～95%以上，但脫氮除磷效果稍差，脫氮效率70%～80%，除磷只有20%～30%。雖如此，由于A/O工藝比較簡單，也有其突出的特點，目前仍是較普遍采用的工藝。該工藝還可以將缺氧池與好氧池組合，中間隔以檔板，降低了工程造價，所以這種形式

103、有利于對現(xiàn)有推流式曝氣池的改造。</p><p>　　A/O工藝的影響因素</p><p>　　A/O工藝運行過程控制不需要產生污泥膨脹和流失，其對有機物的降解率較</p><p>　　高（90%～95%），缺點是脫氮除磷效果較差。如果原污水含磷濃度<3mg/L，則選用A/O工藝是合適的，為了提高脫氮的效果，A/O工藝主要控制幾個因素：</p>

104、<p>　?、費LSS一般應控制在3000mg/L以上，低于此值時，A/O系統(tǒng)脫氮效果明顯降低。TKN/MLSS負荷率（TKN─凱式氮，指水中氨氮與有機氮之和）在硝化反應中應在0.05gTKN/(gMLSS·d)之下。</p><p>　?、贐OD5/MLSS負荷率：在硝化反應中，影響硝化的主要因素是硝化菌的存在和活性，因為自氧型硝化菌最小比增長速度0.21/d；而異養(yǎng)型好氧菌的最小比增殖速度

105、1.2/d。前者比后者的比增殖速度小。要使硝化菌存活并占優(yōu)勢，要求污泥齡大于4.76d；對于異養(yǎng)型好氧菌，污泥齡只需0.8d。在傳統(tǒng)活性污泥法中，由于污泥齡只有2d～4d，故硝化菌不能存活不占有優(yōu)勢，不能完成硝化任務。要使硝化菌良好繁殖就要增大MLSS濃度或增大曝氣池容積，降低有機負荷，從而增大污泥齡。其污泥負荷率（BOD5/MLSS）應小于0.18KgBOD5/KgMLSS?d。</p><p>　?、畚勰帻gt

106、s：為了使硝化池內保持足夠數(shù)量的硝化菌以保證硝化的順利進行，確定的污泥齡應為硝化菌世代時間的3倍，硝化菌的平均世代時間約3.3d（20℃）。若冬季水溫為10℃，硝化菌世代時間為10d，則設計污泥齡應為30d。</p><p>　?、芪鬯M水總氮濃度：TN應小于30mg/L，NH3-N濃度過高會抑制硝化菌的生長，使脫氮率下降至50%以下。</p><p>　　⑤混合液回流比：R的大小直接影響

107、反硝化脫氮效果，R增大，脫氮率提高，但R增大增加電能消耗增加運行費。</p><p>　?、奕毖醭谺OD5/NOx--N比值：H>4以保證足夠的碳/氮比，否則反硝化速率迅速下降；但當進入硝化池BOD5值又應控制在80mg/L以下，當BOD5濃度過高，</p><p>　　異養(yǎng)菌迅速繁殖，抑制自養(yǎng)菌生長使硝化反應停滯。</p><p>　　⑦硝化池溶解氧：DO&

108、gt;2mg/L，一般充足供氧DO應保持2～4mg/L，滿足硝化需氧量要求，按計算氧化1gNH4+需4.57g氧。</p><p>　?、嗨νＡ魰r間：硝化反應水力停留時間>6h；而反硝化水力停留時間2h，兩者之比為3:1，否則脫氮效率迅速下降。</p><p>　　⑨pH：硝化反應過程生成HNO3使混合液pH下降，而硝化菌對pH很敏感，硝化最佳pH =8.0～8.4，為了保持適宜的

109、PH就應采取相應措施，計算可知，使1g氨氮（NH3-N）完全硝化，約需堿度7.1g（以CaCO3計）；反硝化過程產生的堿度（3.75g堿度/gNOx--N）可補償硝化反應消耗堿度的一半左右。 反硝化反應的最適宜pH值為6.5～7.5，大于8、小于7均不利。</p><p>　　⑩溫度：硝化反應20～30℃，低于5℃硝化反應幾乎停止；反硝化反應20～40℃，低于15℃反硝化速率迅速下降。</p>&l

110、t;p>　　因此，在冬季應提高反硝化的污泥齡ts，降低負荷率，提高水力停留時間等措施保持反硝化速率。</p><p>　　1.5.1.4 A2/O工藝</p><p>　　A2/O工藝即厭氧-缺氧-好氧生物脫氮除磷工藝，是Anaerobic-Anoxic-Oxic的英文縮寫。A2/O工藝于上世紀70年代由美國專家在厭氧-好氧除磷工藝（A2/O）工藝的基礎上開發(fā)出來的，該工藝同時具有脫

111、氮除磷的功能。</p><p>　?。?）A2/O工藝原理</p><p>　　城市污水中主要物質在A2/O工藝中變化特性如圖1-1所示，A2/O生物脫氮除磷工藝流程圖如圖1-2所示。 </p><p>　　圖1-2 A2O工藝主要污染物去除曲線</p><p><b>　　混合液回流</b></p>&l

112、t;p><b>　　進水</b></p><p>　　污泥回流 剩余污泥</p><p>　　圖1-3 A2O工藝流程圖</p><p>　　在首段厭氧池主要是進行磷的釋放，使污水中P的濃度升高，溶解性有機物被細胞吸收而使污水中BOD濃度下降；另外NH3-N因細胞的合成而被去除一部分，使污水中NH3-