樹脂有限公司廢水處理排放達標建議方案

1、<p><b>　　XX樹脂有限公司</b></p><p>　　廢水處理排放達標建議方案</p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　第一章 工程概況1</p><p>　　第二章 改造設計依據、原則與范圍2</p><p>　　2.

2、1 設計依據2</p><p>　　2.2 設計原則2</p><p>　　2.3 改造范圍2</p><p>　　第三章 改造規(guī)模與標準3</p><p>　　3.1 改造設計規(guī)模3</p><p>　　3.2 設計進水水質3</p><p>　　3.3 處理后出水標準

3、3</p><p>　　第四章 處理工藝方案設計4</p><p>　　4.1 現有設施情況簡述4</p><p>　　4.2 改造工藝流程確定6</p><p>　　4.3 關鍵技術介紹9</p><p>　　4.4 改造工藝各處理單元效率設計12</p><p>　　第五章

4、主要構筑物及設備14</p><p>　　5.1 主要處理設施及工藝參數14</p><p>　　5.2 主要構筑物改造、及新增設備一覽表16</p><p>　　第六章 投資概算18</p><p>　　6.1 編制依據18</p><p>　　6.2 土建估算18</p><p&g

5、t;　　6.3 新增工藝設備概算18</p><p>　　6.4 改造總投資估算19</p><p>　　第七章 工藝特點20</p><p><b>　　第一章 工程概況</b></p><p>　　杭州普爾樹脂有限公司現有一套日處理300噸的污水處理裝置。因普爾公司生產規(guī)模不斷擴大，現普爾公司廢水排放量已超

6、過當時的設計處理水量。為此，普爾公司領導決定對污水處理裝置進行改造，改造后污水處理裝置處理能力將達到700噸/天的能力。普爾公司領導咨詢了相關技術人員后提出了一個初步想法，即把原有調節(jié)池加高，對其改造使之變?yōu)樯?，同時用催化氧化對其高濃度廢水（含甲醛，有機胺）進行預處理，以確保廢水達標排放。普爾公司領導就此改造想法在2012年5月30日與我公司有關技術人員進行了探討。雙方交流后達成一致共識，并委托我公司再編制一本普爾公司污水處理改造方

7、案供普爾公司領導參考。我公司在總結同類型廢水處理工程經驗的基礎上再結合普爾公司的實際情況。提出了污水處理改造方案。該方案于2012年6月27日在普爾公司，由我公司技術人員和普爾公司的領導和有關技術人員進行了論證。并達成一致共識。根據會議精神，我公司提出以下改造方案供普爾公司領導參考。</p><p>　　第二章 改造設計依據、原則與范圍</p><p><b>　　2.1

8、設計依據</b></p><p>　　1、《污水綜合排放標準》(GB8978-2002)</p><p>　　2、《室外排水設計規(guī)范》（GB50014-2006）</p><p>　　3、《供配電系統(tǒng)設計規(guī)范》（GB50052-2009）</p><p>　　4、《給排水工程結構設計規(guī)范》(GB 50069-2002)</p

9、><p>　　5、同類型廢水資料及處理效果</p><p>　　6、業(yè)主方提供的相關資料數據</p><p><b>　　2.2 設計原則</b></p><p>　　1. 嚴格執(zhí)行國家及當地環(huán)境保護的各項規(guī)定，確保各項出水指標達到規(guī)定的排放標準；</p><p>　　2. 在運行上有較大的靈活性和

10、可調節(jié)性，運行管理費用少，經濟合理，以滿足長遠需要；</p><p>　　3. 工藝流程簡捷，操作靈活性好，設備布置合理，結構緊湊，投資和運行費用??；</p><p>　　4. 操作管理方便，技術要求簡單，維修簡便，適宜于長期使用；</p><p>　　5. 工藝技術先進、可靠、實用，工藝流程簡單，運行穩(wěn)定達標，易于操作管理和維護。</p><p

11、><b>　　2.3 改造范圍</b></p><p>　　本改造方案的范圍為污水處理站內的污水、污泥處理工藝、建、構筑物、電氣自控及給排水。</p><p>　　不包括站外至污水處理站的供水、供電、污水管渠、車間污水管的分流及干化污泥的外運，污水外排去向。</p><p>　　第三章 改造規(guī)模與標準</p><p

12、>　　3.1 改造設計規(guī)模</p><p>　　根據業(yè)主方提供的資料，本項目廢水水量為700m3/d。其中含甲醛廢水（水真空泵）水量為2m3/d。</p><p>　　3.2 設計進水水質</p><p>　　根據業(yè)主方提供的資料，本項目廢水水質指標如下：</p><p>　　表3.2-1廢水水質檢測一覽表</p><

13、;p>　　﹡跟據同類型廠水質，其氨氮在400mg/L左右，業(yè)主要求的數據為200mg/L，原因是爭光化工陰離子產品多，因此氨氮比普爾公司高。故該方案我們設計按200mg/L。</p><p>　　3.3 處理后出水標準</p><p>　　根據業(yè)主要求，該廢水處理后達到《污水綜合排放標準》(GB8978-2002)三級標準后排放，即：</p><p>　　表

14、3.3-1出水水質指標一覽表</p><p>　　第四章 處理工藝方案設計</p><p>　　4.1 現有設施情況簡述</p><p>　　4.1.1現有處理工藝設施</p><p>　　現業(yè)主方已建有污水處理設施，廠區(qū)廢水經預處理后入廢水調節(jié)池。調節(jié)池廢水打入中和混凝沉淀池，中和混凝沉淀池入曝氣脫鈣池后入碳酸鈣沉淀池。碳酸鈣沉淀池出水流

15、入兼氧池處理，廢水經兼氧處理后進入好氧池，好氧池出水入生化二沉池，生化二沉池出水排放。</p><p><b>　　工藝流程如下所示：</b></p><p>　　4.1.2 現有相關的主要設施</p><p>　　業(yè)主現有的污水處理構筑物主要規(guī)格如下：</p><p>　?。?） 調節(jié)池 鋼混結構，停留時

16、間12 h。</p><p>　?。?） 中和沉淀池 鋼混結構，表面負荷0.5 m3/ m2.h。</p><p>　　（3） 曝氣脫鈣池 鋼混結構，5.0 m×3.0 m×5.0 m。</p><p>　　（4） 脫鈣沉降池 鋼混結構，表面負荷0.7 m3/ m2.h。</p><p>　　（5） 兼氧好氧池

17、 鋼混結構，停留時間70 h。</p><p>　?。?） 生化二沉池 鋼混結構，表面負荷0.6 m3/ m2.h。</p><p>　　4.1.3 水量增大后處理工藝可能出現的情況分析及解決方法</p><p>　　目前貴企業(yè)現有的污水處理設施配置規(guī)模是300m3/d，而本項目計劃經改造后，污水處理設施規(guī)模達到700m3/d。</p><p

18、>　　因此，現處理裝置可能會出現以下問題：</p><p>　?。?）調節(jié)池池容偏小</p><p>　　原廢水調節(jié)池停留時間12h。處理量增加到700 m3/d，則停留時間減少到5h。調節(jié)池偏小?，F業(yè)主另造了400 m3的調節(jié)池來解決該問題。</p><p>　?。?）中和沉淀池表面負荷太大 </p><p>　　原中和沉淀池表面負

19、荷0.5 m3/ m2.h。處理量增加到700 m3/d，則表面負荷增加到1.17 m3/ m2.h。而一般要求中和沉淀池表面負荷小于0.8m3/ m2.h，表面負荷將影響沉淀效果，對后續(xù)生化造成不利影響?？衫妹撯}沉降池，讓脫鈣沉降池和中和沉淀池并聯使用以解決表面負荷過大的問題。</p><p>　　（3）生化曝氣方式不理想</p><p>　　原生化曝氣形式用可變微孔曝氣頭，曝氣頭一旦

20、壞了檢修十分麻煩。建議改用可提升曝氣器，以解決檢修麻煩的問題。</p><p>　　（4）生化池池容偏小</p><p>　　原設計進水廢水濃度COD 5000mg/L，經中和混凝沉淀反應后廢水濃度COD在 3500mg/L。生化池須處理3000mg/L的COD后廢水才能達標排放。原生化池池容本身設計時已偏小，總停留時間70 h。生化池停留時間不夠。若處理量增加到700 m3/d，生化池根

21、本無法承受。解決方法有兩種意見。</p><p>　　一種是普爾公司業(yè)主意見，即把原有調節(jié)池加高，改為生化池13.0 m×7.0 m×5.0 m。有效容積410 m3考慮到調節(jié)池改為生化池后，生化池容積仍不夠。因此，在原生化池邊的一塊空地上再建一只生化池，因要留消防通道及施工通道。生化池最多只能建8.0 m×24.0 m×4.5 m。有效容積672 m3。改造后生化時間仍不

22、到原設計生化的總停留時間70 h。廢水經生化處理后達標排放的壓力將更大。 </p><p>　　如對高濃度原水進行催化氧化預處理以降低混合廢水濃度，使之符合進生化處理的濃度要求，則存在處理成本高的缺點。同時其還存在一個問題，即生化二沉池表面負荷將增加到1.4 m3/ m2.h。會影響沉淀效果，對達標排放造成不利影響。</p><p>　　另一種意見是我公司技術人員所提的意見。即在加高調節(jié)池

23、把它改建成生化池和生化二沉池的同時。對廠區(qū)廢水進行分流，把含甲醛的廢水（水真空泵循環(huán)水等）進行分流，并用催化氧化預處理去除甲醛，從而使混合廢水的甲醛濃度確?？刂圃诓挥绊懮幚淼臐舛葍?。</p><p>　　對廢水進行厭氧處理，控制厭氧出水COD濃度在1500mg/L左右。從而使原生化池處理能力從300m3/d COD濃度在5000mg/L，提高到700 m3/d COD濃度在1500mg/L，確保廢水達標排放。

24、</p><p>　?。?）生化二沉池表面負荷太大</p><p>　　原生化二沉池表面負荷0.6 m3/ m2.h。處理量增加到700 m3/d，則表面負荷增加到1.4 m3/ m2.h。而一般要求生化二沉池表面負荷小于0.8m3/ m2.h，表面負荷將影響沉淀效果，對達標排放造成不利影響。須再建一生化二沉池確保達標排放。如業(yè)主采用我公司意見，則可利用原有調節(jié)池改建為生化池的同時，隔出部

25、分容積再建一只生化二沉池。以解決廢水達標排放問題。</p><p>　　4.2 改造工藝流程確定</p><p>　　4.2.1 改造工藝流程</p><p>　　廢水處理理論上講，BOD5大于1000 mg/L的廢水，用厭氧處理比用好氧處理能耗低，投資省。</p><p>　　原處理工藝不采用厭氧是考慮到厭氧處理技術與好氧比，厭氧處理技術對

26、廢水的pH值，水溫，及有毒有害物質濃度控制條件都比好氧處理技術苛刻。</p><p>　　如厭氧進水的pH最好在5.0～5.5之間。而好氧進水的PH在6.0～9.之間都可。</p><p>　　如厭氧池內水的溫度短時間變化幅度最好在5℃以內。而好氧池內水的溫度在15～35℃之間都可。</p><p>　　同時，好氧處理技術耐有毒有害物質濃度也比厭氧處理技術好。<

27、;/p><p>　　當時還考慮到厭氧處理技術在化工廢水上應用成功的工程實例較少，尤其是厭氧培菌訓化時間長，難度大，顆粒污泥菌種特別是耐甲醛的厭氧菌種來源少。因此，原處理工藝用混凝沉淀+好氧工藝替代厭氧+好氧工藝，犧牲投資及運行費用，來降低污水處理操作難度，確保污水處理設施能正常運行。</p><p>　　隨著厭氧處理技術的發(fā)展，厭氧處理技術在化工廢水上應用成功的工程實例也越來越多。我公司用膨脹

28、顆粒污泥床反應器（EGSB）厭氧技術成功的處理了江蘇連云港榆嘉藥業(yè)的高濃度醫(yī)藥化工廢水，為我公司用EGSB厭氧技術處理高濃度醫(yī)藥化工廢水積累了寶貴的經驗。因此，我公司決定用厭氧+好氧工藝來處理普爾公司的廢水。</p><p>　　好氧處理形式，原處理工藝是用A/O形式。A/O形式在當時是處理氨氮的一種先進的，可靠的工藝。但隨著環(huán)保技術的發(fā)展，新的脫氮技術比A/O技術更節(jié)能，更環(huán)保。我公司用全程自氧脫氮（CANON

29、）技術成功的處理了山西長治金澤生物有限公司高氨氮廢水。為我公司用CANON技術處理高氨氮廢水積累了寶貴的經驗。因此，我公司決定好氧采用CANON技術來處理普爾公司的廢水。</p><p>　　綜上所述，我公司最后設計采用的廢水處理工藝流程如下：</p><p>　　對陰離子樹脂生產車間的氯化后清洗廢水，水真空泵循環(huán)水等含甲醛的廢水，進行催化氧化預處理。降低廢水中甲醛濃度。以消除甲醛對微生物

30、的生物活性的抑制作用，影響生化處理的效果；</p><p>　　此部分廢水分流及預處理由業(yè)主在車間內自行處理</p><p>　　圖4.2-1 改造后廢水處理工藝流程圖</p><p>　　4.2.2工藝流程說明</p><p>　　廢水首先分質分流，含甲醛廢水入儲水池，儲水池廢水用泵提升至催化氧化反應器進行氧化除甲醛處理，催化氧化出水經中

31、和沉淀后混入廢水調節(jié)池。其它廢水入廢水調節(jié)池，廢水調節(jié)池內廢水經調節(jié)水量和均化水質后用泵提升至中和沉淀池，中和沉淀池投加石灰乳調整PH值。中和沉淀池出水入中間水池中間水池內廢水泵入EGSB厭氧塔。厭氧塔出水入全程自氧脫氮（CANON）池，脫氮池出水入生化二沉池。生化二沉池出水達標排放。</p><p>　　各沉淀池排出的剩余污泥則進入污泥池內，污泥則經壓濾機脫水后外運處置，濾液則回調節(jié)池。</p>

32、<p>　　4.3 關鍵技術介紹</p><p>　　4.3.1 EGSB厭氧反應器</p><p>　　EGSB反應器即膨脹顆粒污泥床反應器，是第三代厭氧反應器。EGSB反應器是UASB反應器的更新換代的產品。</p><p>　　EGSB反應器的構造特點是具有很大的高徑比，一般可達2～5，反應器的高度高達16～20m。從外觀上看，EGSB反應器由第一厭

33、氧反應室和第二厭氧反應室疊加而成，每個厭氧反應器的頂部各設一個氣-固-液三相分離器。如同兩個UASB反應器的上下重疊串聯。</p><p><b>　　EGSB的特點：</b></p><p>　　容積負荷率高，水力停留時間短</p><p>　　EGSB反應器生物量大（可達到60g/L），污泥齡長。特別是由于存在著內、外循環(huán)，傳質效果好。處理

34、高濃度有機廢水，進水容積負荷率可達15～25kgCOD/m3·d。</p><p><b>　　抗沖擊負荷強</b></p><p>　　在EGSB反應器中，當COD負荷增加時，沼氣的產生量隨之增加，由此內循環(huán)的氣提增大。處理高濃度廢水時，循環(huán)流量可達進水流量的10～20倍。廢水中高濃度有害物質得到充分稀釋，大大降低有害物質濃度，從而提高了反應器的耐沖擊負荷

35、能力；當COD負荷較低時，沼氣產量也低，從而形成較低的內循環(huán)流。因此，內循環(huán)實際為反應器起到了自動平衡COD沖擊負荷的作用。</p><p><b>　　避免了固形物沉積</b></p><p>　　有一些廢水中含有大量的懸浮物質，會在UASB等流速較慢的反應器內容易發(fā)生累積，將厭氧污泥逐漸置換，最終使厭氧反應器的運行效果惡化乃至失效。而在EGSB反應器中，較高的液體

36、和氣體上升流速，將懸浮物沖擊出反應器。</p><p>　　基建投資省和占地面積小</p><p>　　由于EGSB反應器的容積負荷率比普通的UASB反應器要高3～4倍以上，則EGSB反應器的體積為普通UASB反應器的1/4～1/3左右。而且有很大的高徑比，所以，占地面積特別省，非常使用于占地面積緊張的廠礦企業(yè)采用。并且，可</p><p>　　降低反應器的基建投資

37、。</p><p>　　圖4.3-1 EGSB厭氧反應器結構示意圖</p><p>　　依靠沼氣提升實現自身的內循環(huán)，減少能耗</p><p>　　厭氧流化床載體的膨脹和流化，是通過出水回流出水泵加壓實現。因此，必須消耗一部分動力。而EGSB反應器正常運行時是以自身產生的沼氣作為提升的動力，實現混合液內循環(huán)，不必開水泵實現強制循環(huán)，從而減少能耗。</p>

38、;<p>　　減少藥劑投量，降低運行費用</p><p>　　內外循環(huán)的液體量相當于第一級厭氧出水的回流，對pH起緩沖作用，使反應器內的pH保持穩(wěn)定?？蓽p少進水的投堿量，從而節(jié)約藥劑用量，減少運行費用。</p><p><b>　　出水的穩(wěn)定性好</b></p><p>　　因為，EGSB反應器相當有上、下兩個UASB反應器串聯運

39、行，下面一個UASB反應器具有很高的有機負荷率，起“粗”處理作用，上面一個UASB反應器的負荷較低，起“精”處理作用。一般說，多級處理工藝比單級處理的穩(wěn)定性要好，出水水質更加穩(wěn)定。</p><p>　　4.3.2 全程自氧脫氮（CANON）工藝</p><p>　　Canon（Completely Autotrophic Nitrogen removal Over Nitrite）工藝，是

40、在一個好氧反應器中限制溶解氧的條件下，部分硝化和厭氧氨氧化的結合，它是由兩種細菌合作完成。硝化菌氧化氨成亞硝酸鹽消耗反應器中的氧，造成的缺氧環(huán)境有利于氨的厭氧氧化的發(fā)生，該工藝實質上是通過控制溶解氧的濃度來實現完成。</p><p>　　關于該工藝的反應原理共有兩種說法，一：在污泥絮體的表面發(fā)生氨的好氧硝化，生成的亞硝酸鹽擴散到污泥絮體的內部缺氧區(qū)發(fā)生類似厭氧氨氧化的反應生成氮氣。</p><

41、p><b>　　其反應式如下：</b></p><p>　　另一個是：在氧限制下亞硝酸菌將部分的亞硝酸鹽還原成氮氣和N2O，氧化過程中產生的還原物充當亞硝酸鹽還原的電子供體，其反應的假設模型如下圖所下：</p><p>　　圖4.3-2 Canon 工藝反應模型圖</p><p><b>　　CANON的特點：</b&g

42、t;</p><p>　　1,該過程是由自養(yǎng)菌完成的，不必外加有機碳源。因此，在處理低C/N比廢水時既能節(jié)省大量能源，又可防止二次污染。</p><p>　　2，反應是在低溶解氧的條件下進行，可大幅度地減少硝化反應器中氧氣的需求，降低能源消耗。</p><p>　　3，采用短程硝化反硝化工藝，將反應控制在亞硝化階段，縮短反應流程和反應時間，提高處理效率。</p

43、><p>　　4，結合了同步硝化反硝化工藝，使硝化反硝化在同一個反應器里進行，使其具有較強的抵抗沖擊負荷的能力。</p><p>　　5，借鑒了厭氧氨氧化工藝，但對亞硝態(tài)氮的供應沒有要求，含有高氨氮的廢水可直接進入反應器。</p><p>　　6，盡管該系統(tǒng)要求限氧，但不嚴格要求厭氧。因此，在實際操作中氧氣的控制比較容易。</p><p>　　4

44、.4 改造工藝各處理單元效率設計 </p><p>　　本項目利用原有處理設施，并進行適當改造，設計各單元處理效果見表4.4-1。</p><p>　　表4.4-1 各單元處理效果設計</p><p>　　第五章 主要構筑物及設備</p><p>　　5.1 主要處理設施及工藝參數</p><p>　　5.1.1

45、廢水處理改造</p><p>　　（1）廢水分質分流預處理部分</p><p>　　設備配置等由廠方自行解決，廠方只要做到經預處理后混合廢水甲醛濃度</p><p>　?。?00mg/L即可，如廠方要我公司設計，則請?zhí)峁┚_的水量水質數據。</p><p>　?。?）中和沉淀池（利用原有中和、脫鈣沉淀池）</p><p&g

46、t;<b>　　設備配置：</b></p><p>　　①污水提升泵2臺（1用1備），型號：FB65-16A，Q＝25m3/h,H=15 m，N=3KW</p><p><b>　?、谄渌迷性O備</b></p><p>　　（3）EGSB厭氧塔（新建鋼制設備，中間水池利用原有脫鈣吹脫池）</p><

47、;p>　　設計流量：Q =700m3/d</p><p>　　功 能：對廢水進行厭氧處理，去除大部分有機物。</p><p>　　尺 寸：Φ7.0 m×18.0m(H)</p><p><b>　　數 量：1座</b></p><p>　　水力停留時間：22.4 h</p>

48、<p>　　上升流速：VUP，4～5m/h</p><p>　　有效容積：654m3</p><p>　　結 構：塔體采用A3鋼板焊制。</p><p><b>　　設備配置：</b></p><p>　　1、回流泵(安裝于地面的臥式離心泵)</p><p>　　流量：Q=180

49、m3/h</p><p><b>　　揚程：H=28m</b></p><p><b>　　功率：N=22kw</b></p><p>　　數量：2臺，1用1備</p><p><b>　　2、三相分離器模塊</b></p><p><b>　

50、　材質：PPH</b></p><p>　　數量：分2層（每層包含14套三相分離器及管路系統(tǒng)）</p><p>　　3、EGSB旋渦式布水系統(tǒng)</p><p><b>　　材質：STS</b></p><p><b>　　數量： 1套</b></p><p>&l

51、t;b>　　4、氣液分離系統(tǒng)</b></p><p><b>　　材質：Q230 </b></p><p><b>　　尺寸：Ø1500</b></p><p><b>　　數量：1套</b></p><p><b>　　5、水封系統(tǒng)<

52、;/b></p><p><b>　　材質：Q230 </b></p><p><b>　　尺寸：Ø300</b></p><p><b>　　數量：1套</b></p><p><b>　　6、內循環(huán)系統(tǒng)</b></p>&

53、lt;p>　　材質：Q235、PVC</p><p><b>　　數量：1套</b></p><p><b>　　7、沼氣燃燒器</b></p><p>　　數量：1套，EGSB塔產生的沼氣經氣水分離及水封后送入自動沼氣燃燒器進行燃燒處理，燃燒器預留回收利用接口。</p><p><b&

54、gt;　　自控說明：</b></p><p>　　EGSB反應器進水管配置電磁流量計和控制閥以方便控制EGSB反應器的進料流量，以保持一個穩(wěn)定的輸入流量。EGSB反應器出水的pH和溫度連續(xù)監(jiān)測。EGSB反應器頂部氣液分離器裝有液位開關，若其液位過高則產生高位報警。</p><p>　　沼氣燃燒器的操作由PLC自動控制完成。</p><p>　　EGSB殼

55、體制作說明：</p><p>　　殼體材料：碳鋼防腐，底板采用δ14，塔身根據不同高度承受的不同壓力分別采用δ12，δ10和δ8的鋼板制作,局部作加強處理。</p><p>　　殼體外表面處理：手工除銹和環(huán)氧防腐處理，并作保溫處理。</p><p>　　殼體內表面處理：噴砂處理和環(huán)氧防腐處理</p><p>　　殼體頂部防腐內襯：進口PE&l

56、t;/p><p>　　環(huán)塔鋼梯、操作平臺及欄桿：手工除銹和二道防銹漆一道面漆</p><p>　　殼體亦可用鋼筋混凝土制作，鋼筋混凝土制作殼體具有價格低，無需防腐及池體保溫處理。但其存在施工難度大，周期長及內部設備加工安裝困難等缺點。我公司建議殼體用碳鋼制作。</p><p>　?。?）自氧脫氮池（利用原有改造，不足部分利用調節(jié)池改建）</p><p

57、>　　系統(tǒng)設計：對原系統(tǒng)處理形式進行調整，強化其脫氮功能。用“CANON”工藝替代原A/O工藝，因曝氣時間接長，廢水水溫會變高，故配冷卻系統(tǒng)。</p><p>　　設備配置：風機等利用原有。原曝氣頭改為可提升曝氣器方便維修。</p><p>　　可提升曝氣器80套，型號：ZH-2×2000，冷卻系統(tǒng)一套。</p><p>　?。?）生化二沉池（利用原

58、有及原有調節(jié)池改造時隔出部分體積改造）</p><p>　　（6）污泥處理等附屬設施，利用原有。</p><p>　　5.2 主要構筑物改造、及新增設備一覽表</p><p>　　1、主要構筑物改造方案一覽表 </p><p>　　注：以上構筑物的改造由業(yè)主負責完成。</p><p>　　2、新增主要設備一覽表<

59、/p><p>　　備注：1、由于本項目工程水量較小，產生沼氣量有限且不穩(wěn)定，故本項目產生的沼氣暫設置為點天燈排放，不考慮沼氣利用設施；</p><p>　　2、厭氧塔菌種由我方提供</p><p><b>　　第六章 投資概算</b></p><p><b>　　6.1 編制依據</b></p&

60、gt;<p>　　定額：建筑安裝工程采用當地標準；</p><p>　　材料價格：執(zhí)行當地價格標準；</p><p>　　設備價格：采用詢價；</p><p>　　工程建設及其費用：執(zhí)行國家有關標準；</p><p><b>　　6.2 土建估算</b></p><p>　　土建改造

61、由業(yè)主自行負責完成，暫不列入本投資概算中。</p><p>　　6.3 新增工藝設備概算</p><p>　　表6.3-1 新增設備概算表 單位：萬元</p><p>　　6.4 改造總投資估算</p><p>　　表6.4-1 改造投資估算總表</p><p><b>　　第七章 工藝特點&

62、lt;/b></p><p>　　我公司提出工藝與原處理工藝相比特點如下：</p><p>　?。?）原處理工藝用混凝沉淀處理廢水,存在污泥產生量大,處理成本高。我公司用厭氧處理。雖一次性投資大，但其污泥產生量極少，占地面積及處理能耗遠遠小于用好氧處理所需的占地面積和處理能耗。處理污染物效率高，能力大。同時其運行成本遠遠低于物化處理的運行成本和好氧處理運行成本（在削減等量污染物量的前

63、提下）。</p><p>　　原混凝沉淀處理工藝，加藥劑硫酸亞鐵，加量為1.2kg/噸水，按350元/噸計，則改用厭氧處理可節(jié)省294元/天；原處理加石灰乳中和，需調pH至10左右，而厭氧處理pH只需控制在5～6，可節(jié)省大量的石灰加藥費用。</p><p>　　污泥量可大大削減。采用EGSB厭氧反應器，每去除1公斤COD產生約0.05kg干泥，經計算EGSB每天需要排放的剩余污泥量為700

64、×4.5×0.05/1000=0.158t/d(絕干)，同時產生的厭氧污泥可以作為菌種出售。而加硫酸亞鐵則每天需要排放的剩余污泥量為700×1.2/1000=0.84t/d(絕干)。此污泥只能作危廢物送專業(yè)部門處理。</p><p>　?。?）原處理工藝用A/O處理進行脫氮；脫氮效率不高，能耗偏大。我公司采用適合于高濃度COD和高濃度NH3-N 并存的工業(yè)污水的“CANON”工藝處理

65、該廢水。與原A/O工藝相比，在處理同樣的COD和NH3-N量的情況下。具有節(jié)地大于30%，節(jié)電大于30%，排泥減少大于30%，去除效率提升30%。</p><p>　?。?）原處理工藝好氧曝氣用曝氣頭，存在維修困難等問題。我公司好氧段曝氣用可提升曝氣器，雖然價格比用曝氣頭價格貴，但它避免了維修困難等問題。</p><p><b>　　‘</b></p>