畢業(yè)設(shè)計(jì)--某電廠660mw機(jī)組的初步設(shè)計(jì)

1、<p>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(論文)</p><p>　　系 部： 能源與動(dòng)力工程學(xué)院 </p><p>　　專 業(yè)： 熱能與動(dòng)力工程 </p><p>　　題 目： 蕪湖某電廠660MW機(jī)組的初步設(shè)計(jì) </p><p>　?。ㄉ袢A煙煤）

2、 </p><p>　　2011年05月 南 京</p><p>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書（論文）中文摘要</p><p>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書（論文）外文摘要</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　前 言1</b></p>

3、<p>　　第一章 緒 論2</p><p>　　1.1中國(guó)電力工業(yè)的背景2</p><p>　　1.2中國(guó)電力行業(yè)的現(xiàn)狀2</p><p>　　1.3中國(guó)電力行業(yè)的發(fā)展趨勢(shì)2</p><p><b>　　1.4研究?jī)?nèi)容3</b></p><p>　　第二章 汽輪機(jī)原則性

4、熱力系統(tǒng)計(jì)算4</p><p>　　2.1汽輪機(jī)類型和參數(shù)4</p><p>　　2.2原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算6</p><p>　　2.2.1全廠物質(zhì)平衡6</p><p>　　2.3計(jì)算汽輪機(jī)各段抽汽量DJ和凝汽流量DC6</p><p>　　2.3.1由高壓加熱器H1熱平衡計(jì)算D16</p>

5、<p>　　2.3.2由高壓加熱器H2熱平衡計(jì)算D27</p><p>　　2.3.3由高壓加熱器H3熱平衡計(jì)算D37</p><p>　　2.3.4由除氧器H4熱平衡計(jì)算D48</p><p>　　2.3.由低壓加熱器H5熱平衡計(jì)算D58</p><p>　　2.3.6由低壓加熱器H6熱平衡計(jì)算D69</p>

6、;<p>　　2.3.7由低壓加熱器H7熱平衡計(jì)算D79</p><p>　　2.3.8由低壓加熱器H8熱平衡計(jì)算D8等10</p><p>　　2.3.9凝汽器熱井10</p><p>　　2.4汽輪機(jī)汽耗及功率計(jì)算11</p><p>　　2.4.1計(jì)算汽輪機(jī)內(nèi)功率11</p><p>　　

7、2.4.2由功率方程式求11</p><p>　　2.4.3各級(jí)抽汽量及功率校核11</p><p>　　2.5熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算13</p><p>　　2.5.1機(jī)組熱耗、熱耗率、絕對(duì)電效率13</p><p>　　第三 章鍋爐初步設(shè)計(jì)14</p><p>　　3.1鍋爐介紹14</p>&

8、lt;p>　　3.1.1鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)14</p><p>　　3.1.2設(shè)計(jì)煤種14</p><p>　　3.2鍋爐整體介紹15</p><p>　　3.3鍋爐制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)及相關(guān)計(jì)算16</p><p>　　3.3.1燃燒計(jì)算表、過(guò)量空氣系數(shù)等匯總16</p><p>　　3.3.2鍋爐灰分平衡的推

9、薦值17</p><p>　　3.4磨煤機(jī)選型及制粉系統(tǒng)參數(shù)計(jì)算19</p><p>　　3.4.1磨煤機(jī)選型19</p><p>　　3.4.2鍋爐制粉系統(tǒng)25</p><p>　　3.4.3 制粉系統(tǒng)熱平衡計(jì)算25</p><p>　　3.4.4干燥劑組成35</p><p>　

10、　3.4.5含濕量(絕對(duì)濕度)的計(jì)算37</p><p>　　3.4.6制粉系統(tǒng)干燥出力核算38</p><p>　　3.5制粉系統(tǒng)的空氣動(dòng)力計(jì)算38</p><p>　　3.5.1通風(fēng)機(jī)的選型38</p><p>　　3.5.2各風(fēng)機(jī)風(fēng)量計(jì)算43</p><p>　　3.6制粉系統(tǒng)附屬部件和設(shè)備的選擇46

11、</p><p>　　3.6.1原煤倉(cāng)46</p><p>　　3.6.2給煤機(jī)47</p><p>　　3.6.3燃燒器47</p><p>　　第四章 機(jī)組啟動(dòng)方式設(shè)計(jì)49</p><p>　　4.1機(jī)組啟動(dòng)方式的選擇49</p><p>　　4.1.1機(jī)組啟動(dòng)方式介紹49&l

12、t;/p><p>　　4.1.2各種啟動(dòng)方式的特點(diǎn)49</p><p>　　4.2機(jī)組運(yùn)行方式50</p><p>　　4.2.1啟動(dòng)過(guò)程50</p><p>　　4.2.2機(jī)組調(diào)節(jié)方式51</p><p>　　第五章 主、再熱蒸汽及旁路系統(tǒng)設(shè)計(jì)52</p><p>　　5.1旁路系統(tǒng)選

13、型52</p><p>　　5.2旁路系統(tǒng)的作用52</p><p>　　5.3旁路容量的選擇53</p><p>　　5.4中壓缸啟動(dòng)方式下旁路系統(tǒng)的選擇53</p><p>　　5.4.1機(jī)組旁路系統(tǒng)型式53</p><p>　　5.4.2機(jī)組旁路系統(tǒng)容量53</p><p>　

14、　5.4.3機(jī)組旁路數(shù)量53</p><p>　　5.5主蒸汽系統(tǒng)53</p><p>　　5.5.1蒸汽系統(tǒng)介紹53</p><p>　　5.5.2主蒸汽管道設(shè)計(jì)54</p><p>　　5.6再熱蒸汽系統(tǒng)54</p><p>　　5.6.1再熱蒸汽管道設(shè)計(jì)55</p><p>　

15、　第六章 給水系統(tǒng)設(shè)計(jì)56</p><p>　　6.1給水泵的選擇56</p><p>　　6.1.1給水泵配置56</p><p>　　6.1.2給水泵布置56</p><p>　　6.1.3汽動(dòng)給水前置泵56</p><p>　　6.1.4給水泵的設(shè)計(jì)計(jì)算56</p><p>

16、　　6.1.5給水泵選型57</p><p>　　6.2給水系統(tǒng)概述57</p><p>　　第七章 凝結(jié)水系統(tǒng)設(shè)計(jì)59</p><p>　　7.1凝結(jié)水系統(tǒng)概述59</p><p>　　7.2凝汽器的選型59</p><p>　　7.2.1凝汽器型號(hào)59</p><p>　　7.

17、2.2凝汽器材質(zhì)59</p><p>　　7.3凝結(jié)水泵設(shè)計(jì)60</p><p>　　7.3.1凝結(jié)水泵計(jì)算60</p><p>　　7.3.2凝結(jié)水泵概述60</p><p>　　第八章 抽汽系統(tǒng)設(shè)計(jì)62</p><p>　　8.1系統(tǒng)概述62</p><p>　　8.2回?zé)岢槠?/p>

18、熱經(jīng)濟(jì)性分析62</p><p>　　第九章 結(jié)論63</p><p><b>　　致 謝64</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)65</b></p><p><b>　　前 言</b></p><p>　　超臨界火力發(fā)電技術(shù)經(jīng)

19、過(guò)幾十年的發(fā)展，已經(jīng)成為世界上先進(jìn)、成熟和達(dá)到商業(yè)化規(guī)模應(yīng)用的潔凈發(fā)電技術(shù)，在不少國(guó)家推廣應(yīng)用，并取得了顯著的節(jié)能和改善環(huán)境的效果。與同容量的亞臨界火力發(fā)電機(jī)組的熱效率比較，在理論上采用超臨界參數(shù)可提高效率2%～2.5%。同時(shí)，先進(jìn)的大容量超臨界機(jī)組具有良好的運(yùn)行靈活性和負(fù)荷適應(yīng)性；超臨界機(jī)組大大降低了CO2、粉塵和有害氣體等污染物排放，具有環(huán)保、潔凈的特點(diǎn)。超臨界化可以說(shuō)是火電發(fā)展的一種模式，一條道路，是被多國(guó)實(shí)踐證明的成功模式。&l

20、t;/p><p>　　在全國(guó)大力發(fā)展大容量機(jī)組的趨勢(shì)下，本次畢業(yè)論文是以蕪湖某電廠為背景進(jìn)行的機(jī)組擴(kuò)建工程，主要涉及到了汽輪機(jī)原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算、汽水系統(tǒng)、燃燒系統(tǒng)、汽機(jī)熱力系統(tǒng)以及輔助系統(tǒng)的設(shè)計(jì)。第二章為原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算，第三章為鍋爐整體設(shè)計(jì)，第四到八章為汽機(jī)輔助系統(tǒng)的計(jì)算。</p><p>　　本次畢業(yè)設(shè)計(jì)讓我對(duì)火電廠整體有了更深刻的了解，對(duì)所學(xué)的知識(shí)也有了新理解，鞏固了專業(yè)知識(shí)。在設(shè)計(jì)

21、過(guò)程中雖然遇到了不少棘手問(wèn)題，但在老師的指點(diǎn)下都得到了一一化解。</p><p>　　由于本人水平有限，論文中不妥之處，懇請(qǐng)老師批評(píng)指正。</p><p><b>　　第一章 緒 論</b></p><p>　　1.1中國(guó)電力工業(yè)的背景</p><p>　　改革開(kāi)放30年來(lái)，作為國(guó)民經(jīng)濟(jì)重要的基礎(chǔ)產(chǎn)業(yè)，電力工業(yè)走過(guò)了一

22、條輝煌的改革發(fā)展之路，實(shí)現(xiàn)了歷史性的大跨越。</p><p>　　30年來(lái)中國(guó)電力工業(yè)發(fā)展之快，創(chuàng)造了世界電力發(fā)展史上的奇跡，自2004年突破4億千瓦以來(lái)，我國(guó)發(fā)電裝機(jī)容量連續(xù)保持每年新增1億千瓦的迅猛勢(shì)頭，2008年底已達(dá)到7.9253億千瓦。2007年底，我國(guó)發(fā)電裝機(jī)容量已大致相當(dāng)于世界前10位電力大國(guó)中日本、德國(guó)、加拿大、法國(guó)、和英國(guó)5個(gè)國(guó)家發(fā)電裝機(jī)容量的總和。</p><p>　　

23、在電力總量快速增長(zhǎng)的同時(shí)，電能質(zhì)量也明顯提高。一方面是電力結(jié)構(gòu)不斷優(yōu)化，電力工業(yè)裝備和技術(shù)水平已躋身世界大國(guó)行列。另一方面是電力在節(jié)能環(huán)保方面取得的進(jìn)展。</p><p>　　1.2中國(guó)電力行業(yè)的現(xiàn)狀</p><p>　　30年的改革開(kāi)放使中國(guó)電力工業(yè)在規(guī)模上、技術(shù)上均跨入世界電力的先進(jìn)行列，但中國(guó)電力工業(yè)的發(fā)展同樣面臨資源和環(huán)境兩個(gè)瓶頸。目前，中國(guó)人均裝機(jī)僅0.54KW，與工業(yè)化國(guó)家相比

24、還存在較大的差距。隨著經(jīng)濟(jì)發(fā)展和社會(huì)進(jìn)步，中國(guó)的電力需求還將進(jìn)一步增加。中國(guó)電力工業(yè)可持續(xù)發(fā)展，仍需克服很多困難，解決很多問(wèn)題，比如能源消費(fèi)過(guò)度依賴煤炭，電源結(jié)構(gòu)不盡合理，中國(guó)發(fā)電量的80%以上來(lái)自煤電，大量消耗煤炭造成較大的環(huán)境和運(yùn)輸壓力；電網(wǎng)建設(shè)相對(duì)滯后，電網(wǎng)與電源的結(jié)構(gòu)性矛盾在一定范圍內(nèi)仍然存在。電力市場(chǎng)化改革任務(wù)還未完成，電價(jià)機(jī)制需要進(jìn)一步理順，電網(wǎng)調(diào)度監(jiān)管體系尚不健全。</p><p>　　1.3中國(guó)電

25、力行業(yè)的發(fā)展趨勢(shì)</p><p>　　我國(guó)電力行業(yè)將繼續(xù)實(shí)行大電站、大機(jī)組、高參數(shù)、環(huán)保節(jié)水的技術(shù)路線，采用超臨界、超超臨界壓力機(jī)組及循環(huán)流化床技術(shù)，整體煤氣化發(fā)電技術(shù)，增大熱電聯(lián)產(chǎn)、燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)及分布式能源系統(tǒng)在電源中的比例等，以提高火力發(fā)電廠效率、降低發(fā)電成本、減少環(huán)境污染為目標(biāo)。</p><p>　　火電機(jī)組的建設(shè)主要以600、1000MW超臨界和超超臨界壓力機(jī)組為主，它們具有

26、效率高、煤耗低、自動(dòng)化程度高哦、運(yùn)行人員少的特點(diǎn)，而且還有建設(shè)周期短、單位容量占地面積小等適合我國(guó)國(guó)情的優(yōu)勢(shì)。</p><p><b>　　1.4研究?jī)?nèi)容</b></p><p>　　本文講述了蕪湖某電廠超臨界660MW燃煤電廠的初步設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)內(nèi)容如下：</p><p>　　1、熟悉鍋爐設(shè)計(jì)的整個(gè)過(guò)程及設(shè)計(jì)方法后，擬定該機(jī)組的原則性熱力系統(tǒng)，進(jìn)

27、行相關(guān)計(jì)算并確定VWO工況下各部分汽水流量；</p><p>　　2、熟悉鍋爐各個(gè)系統(tǒng)的主要設(shè)備（制粉、燃燒、風(fēng)機(jī)等）及輔助設(shè)備（除氧水箱、給水泵、凝結(jié)水泵、凝結(jié)水儲(chǔ)水箱等），選擇合適的型號(hào)，完成相關(guān)計(jì)算；</p><p>　　3、掌握鍋爐汽水流程，完成汽水系統(tǒng)設(shè)計(jì)及說(shuō)明；</p><p>　　4、設(shè)計(jì)汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)，包括主、再熱蒸汽、旁路、凝結(jié)水、給水、抽汽、全廠

28、疏放水。</p><p>　　第二章 汽輪機(jī)原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算</p><p>　　2.1汽輪機(jī)類型和參數(shù)</p><p>　　汽輪機(jī)為東方汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的660MW超臨界壓力、一次中間再熱、四缸四排汽凝汽式汽輪機(jī)N660-25/600/600。</p><p>　　蒸汽初參數(shù) </p><p&g

29、t;　　再熱蒸汽參數(shù) 高壓缸排汽 </p><p><b>　　中壓缸進(jìn)汽 </b></p><p>　　給水溫度 </p><p>　　1～3號(hào)高壓加熱器及5號(hào)低壓加熱器均設(shè)有蒸汽冷卻段和疏水冷卻段，6號(hào)低壓加熱器帶疏水泵，7、8號(hào)低壓加熱器沒(méi)有疏水冷卻段，但疏水進(jìn)入一個(gè)疏水加熱器DC。各加熱器的端差見(jiàn)表2

30、-1。</p><p>　　表2-1 加熱器端差</p><p>　　在TRL工況下各回?zé)岢槠膲毫蜏囟?、加熱器壓力和疏水冷卻器出口水焓、加熱器出口水焓等見(jiàn)表2-2</p><p>　　表2-2 東汽-西門子型660MW超臨界機(jī)組TRL工況回?zé)嵯到y(tǒng)參數(shù)</p><p>　　計(jì)算中采用的其

31、他數(shù)據(jù)</p><p><b>　?。?）小汽水流量</b></p><p>　　表2-3 軸封汽量及其參數(shù)</p><p><b>　?。?）其他有關(guān)數(shù)據(jù)</b></p><p><b>　　小機(jī)用汽份額；</b></p><p><b&g

32、t;　　小機(jī)排汽焓；</b></p><p><b>　　給水泵中給水焓升；</b></p><p>　　給水水側(cè)壓力31.6MPa ；</p><p>　　凝水壓力2.5MPa；</p><p><b>　　凝結(jié)水泵焓升；</b></p><p>　　軸加疏水焓

33、417.8 kJ/kg。</p><p>　　系統(tǒng)工質(zhì)泄漏份額，假定其從省煤器前管路漏出，化補(bǔ)水由凝汽器補(bǔ)入。</p><p><b>　　機(jī)械和發(fā)電機(jī)效率。</b></p><p>　　2.2原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算</p><p>　　2.2.1全廠物質(zhì)平衡</p><p>　　汽輪機(jī)總耗汽量

34、 </p><p>　　鍋爐蒸發(fā)量 </p><p>　　鍋爐給水量 </p><p>　　補(bǔ)充水量 </p><p>　　2.3計(jì)算汽輪機(jī)各段抽汽量DJ和凝汽流量DC</p><p>　　2.3.1由高壓加熱器H1熱平衡計(jì)算D1 &l

35、t;/p><p><b>　?。?-1）</b></p><p><b>　　代入已知量</b></p><p><b>　　簡(jiǎn)化后為</b></p><p><b>　　即H1抽汽量</b></p><p>　　2.3.2由高壓加熱器

36、H2熱平衡計(jì)算D2 </p><p><b>　?。?-2）</b></p><p><b>　　代入已知量</b></p><p><b>　　簡(jiǎn)化后為</b></p><p><b>　　即H2抽汽量</b>&

37、lt;/p><p>　　又根據(jù)質(zhì)量平衡可得，</p><p><b>　?。?-3）</b></p><p><b>　　即H2疏水量</b></p><p><b>　　計(jì)算再熱蒸汽量：</b></p><p>　　由于高壓缸軸封漏出蒸汽，故從高壓缸物質(zhì)平

38、衡可得，</p><p><b>　　即</b></p><p>　　2.3.3由高壓加熱器H3熱平衡計(jì)算D3</p><p>　　根據(jù)熱量平衡可得， </p><p><b>　　（2-4）</b></p><p><b>　　代入已知量</b><

39、;/p><p><b>　　簡(jiǎn)化后為</b></p><p><b>　　即H3抽汽量</b></p><p>　　又根據(jù)質(zhì)量平衡可得，</p><p><b>　?。?-5）</b></p><p><b>　　即H3疏水量</b>&

40、lt;/p><p>　　2.3.4由除氧器H4熱平衡計(jì)算D4</p><p>　　由于計(jì)算工況再熱減溫水量為0，因此除氧器出口水量</p><p>　　第四段抽汽包括除氧器加熱器用汽和小汽機(jī)用汽量?jī)刹糠郑渲校∑麢C(jī)用汽量已知：　　　　　　　　　　　　　　　　　　</p><p><b>　?。?-6）</b></p&

41、gt;<p><b>　?。?-7）</b></p><p>　　所以， （2-8）</p><p><b>　　即除氧器抽汽量</b></p><p><b>　　除氧器疏水量</b></p><p>　　2.3.由低壓加熱器H5熱平衡計(jì)算D5

42、</p><p>　　由于低壓加熱器H5進(jìn)口水焓未知，將疏水泵混合點(diǎn)Ｍ包括在H5的熱平衡范圍內(nèi)，分別列出H5和H6兩個(gè)熱平衡式，然后聯(lián)立求解得和</p><p>　　第五段抽汽包括5號(hào)低加用汽和對(duì)外供熱兩部分，其中。</p><p>　　如右圖所示，由低壓加熱器H5熱量平衡可得， </p><p>　

43、?。?-9）　　　　　　　　　</p><p><b>　　簡(jiǎn)化后為</b></p><p><b>　　(2-10)</b></p><p>　　2.3.6由低壓加熱器H6熱平衡計(jì)算D6</p><p>　　由低壓加熱器H6熱平衡計(jì)算</p><p><b>　　

44、（2-11）</b></p><p>　　整理后得 </p><p>　　聯(lián)立式（2-10）、（2-11）解得</p><p><b>　　已知對(duì)外供熱，</b></p><p>　　則 （2-12）</p>

45、<p>　　低壓加熱器H6進(jìn)水量</p><p>　　2.3.7由低壓加熱器H7熱平衡計(jì)算D7</p><p>　　如右圖所示，根據(jù)熱量平衡可得， </p><p><b>　?。?-13）</b></p><p><b>　　代入已知量</b>

46、;</p><p><b>　　簡(jiǎn)化后為</b></p><p>　　又根據(jù)質(zhì)量平衡可得，</p><p>　　2.3.8由低壓加熱器H8熱平衡計(jì)算D8等</p><p>　　如右圖所示，由低壓加熱器H8、疏水冷卻器DC、軸封冷卻器SG和凝汽器熱井構(gòu)成一整體的熱平衡計(jì)算，根據(jù)熱量平衡可得， </p>

47、<p><b>　?。?-14）</b></p><p><b>　　代入已知量得</b></p><p><b>　　簡(jiǎn)化后為</b></p><p>　　疏水冷卻器DC的疏水量 （2-15）</p><p>　　2.3.9凝汽器熱井

48、</p><p>　　由凝汽器熱井物質(zhì)平衡可得</p><p><b>　?。?-16）</b></p><p><b>　　代入得</b></p><p>　　由汽輪機(jī)物質(zhì)平衡校核</p><p><b>　?。?-17）</b></p>

49、<p><b>　　其中，，</b></p><p><b>　　代入得</b></p><p>　　與誤差很小，符合工程要求。</p><p>　　2.4汽輪機(jī)汽耗及功率計(jì)算</p><p>　　2.4.1計(jì)算汽輪機(jī)內(nèi)功率</p><p><b>　　

50、（2-18）</b></p><p><b>　　其中</b></p><p><b>　　，，，，</b></p><p><b>　　代入可得</b></p><p>　　2.4.2由功率方程式求</p><p><b>　?。?/p>

51、2-19）</b></p><p>　　2.4.3各級(jí)抽汽量及功率校核</p><p>　　將數(shù)據(jù)代入各處汽水相對(duì)值和各抽汽及排汽內(nèi)功率，列入下表中</p><p><b>　　功率校核</b></p><p><b>　　（2-20）</b></p><p>&

52、lt;b>　?。?-21）</b></p><p><b>　　經(jīng)校核，最后確定</b></p><p>　　表2-4 各段抽汽量和焓值</p><p>　　表2-5 各項(xiàng)汽水流量、抽汽及排汽內(nèi)功率</p><p>　　2.5熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算</p><p>

53、;　　2.5.1機(jī)組熱耗、熱耗率、絕對(duì)電效率</p><p><b>　?。?-22）</b></p><p><b>　?。?-23）</b></p><p><b>　?。?-24）</b></p><p>　　第三 章鍋爐初步設(shè)計(jì)</p><p>

54、;<b>　　3.1鍋爐介紹</b></p><p>　　本工程鍋爐采用上海鍋爐廠生產(chǎn)的2X660MW平衡通風(fēng)、超臨界參數(shù)、一次再熱、采用П型布置、單爐膛、改進(jìn)型低NOx PM（Pollution Minimum）主燃燒器和MACT（Mitsuibishi Advanced Combustion Technology）型低NOx 分級(jí)送風(fēng)燃燒系統(tǒng)、四角切圓燃燒方式、爐膛由膜式水冷壁構(gòu)成、循環(huán)

55、泵啟動(dòng)系統(tǒng)、調(diào)溫方式除煤/水比外，還采用煙氣分配擋板、燃燒器擺動(dòng)、噴水等方式。設(shè)計(jì)煤種為神華煙煤。</p><p>　　鍋爐型號(hào)：SG-2017/25-YM型。</p><p>　　3.1.1鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)</p><p>　　表3-1 主要參數(shù)整理</p><p><b>　　3.1.2設(shè)計(jì)煤種</b>&

56、lt;/p><p>　　表3-2 煤種參數(shù)</p><p><b>　　3.2鍋爐整體介紹</b></p><p>　　爐膛由膜式水冷壁構(gòu)成，上部爐膛為垂直管圈，下部爐膛為螺旋管圈。爐膛上部布置屏式過(guò)熱器，爐膛折焰角上方有后屏過(guò)熱器和末級(jí)過(guò)熱器。在水平煙道處布置了高溫再熱器。尾部豎井分隔成前后兩個(gè)煙道，前煙道布置低溫再熱器，后煙道布置低溫

57、過(guò)熱器和省煤器。在分煙道底部設(shè)置了煙氣調(diào)節(jié)擋板裝置，用來(lái)分配煙氣量，以保持控制負(fù)荷范圍內(nèi)的再熱蒸汽出口溫度。煙氣通過(guò)調(diào)節(jié)擋板后又匯集在一起經(jīng)兩個(gè)尾部煙道引入左右各一的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。</p><p><b>　　鍋爐汽水流程</b></p><p>　　一次汽水流程為：給水省煤器爐膛水冷壁內(nèi)置汽水分離器頂棚過(guò)熱器包墻過(guò)熱器低溫過(guò)熱器一級(jí)減溫器屏式過(guò)熱器二級(jí)減溫器高溫

58、過(guò)熱器汽機(jī)高壓缸</p><p>　　二次汽水流程：汽機(jī)高壓缸排汽低溫再熱器事故減溫水末級(jí)再熱器汽機(jī)中壓缸</p><p>　　過(guò)熱器采用四級(jí)布置，即低溫過(guò)熱器（一級(jí)）→分隔屏過(guò)熱器（二級(jí)）→屏式過(guò)熱器（三級(jí)）→末級(jí)過(guò)熱器（四級(jí)）；再熱器為二級(jí)，即低溫再熱器（一級(jí)）→末級(jí)再熱器（二級(jí)）。其中低溫再熱器和低溫過(guò)熱器分別布置于尾部煙道的前、后豎井中，均為逆流布置。在上爐膛、折焰角和水平煙道內(nèi)分

59、別布置了分隔屏過(guò)熱器、屏式過(guò)熱器、末級(jí)過(guò)熱器和末級(jí)再熱器，由于煙溫較高均采用順流布置，所有過(guò)熱器、再熱器和省煤器部件均采用順列布置，以便于檢修和密封，防止結(jié)渣和積灰。</p><p>　　3.3鍋爐制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)及相關(guān)計(jì)算</p><p>　　3.3.1燃燒計(jì)算表、過(guò)量空氣系數(shù)等匯總</p><p>　　表3-3 燃燒計(jì)算表</p><

60、p>　　3.3.2鍋爐灰分平衡的推薦值</p><p>　　表3-4 灰分平衡的推薦值</p><p>　　表3-5 各處過(guò)量空氣系數(shù)</p><p>　　由此，排煙處過(guò)量空氣系數(shù)，。</p><p>　　整理數(shù)據(jù)后得表3-6</p><p>　　表3-6 鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算<

61、/p><p>　　3.4磨煤機(jī)選型及制粉系統(tǒng)參數(shù)計(jì)算</p><p>　　3.4.1磨煤機(jī)選型</p><p>　　3.4.1.1參數(shù)整理</p><p>　　神華煙煤的煤質(zhì)特性如下：Mar=13.93,Aar=7.39, </p><p>　　對(duì)于干態(tài)排渣煤粉爐燃用無(wú)煙煤、貧煤和煙煤時(shí)，煤粉細(xì)度按下式選?。?lt;/p

62、><p><b>　　（3-1）</b></p><p>　　一般情況下，配離心式分離器的制粉設(shè)備，。</p><p>　　則 （3-2）</p><p><b>　　由公式，可求得</b></p><p><b>　

63、　根據(jù)表3-7 </b></p><p>　　表3-7 磨煤機(jī)及制粉系統(tǒng)的選擇</p><p>　　最終選取中速磨直吹式正壓制粉系統(tǒng)，并選取MPS磨煤機(jī)。</p><p>　　正壓直吹式制粉系統(tǒng)中，通過(guò)排粉風(fēng)機(jī)的是空氣，不存在風(fēng)機(jī)的磨損問(wèn)題，冷空氣也不會(huì)漏人系統(tǒng)，因此運(yùn)行的可靠性和經(jīng)濟(jì)性都比負(fù)壓系統(tǒng)要高。但這種系統(tǒng)的磨煤機(jī)中需采取適當(dāng)?shù)拿芊獯胧?/p>

64、則向外冒粉既污染環(huán)境又有引起自燃爆炸的危險(xiǎn)，所以該系統(tǒng)多了密封裝置，如密封風(fēng)機(jī)。等若采用熱一次風(fēng)系統(tǒng)，其排粉風(fēng)機(jī)又稱一次風(fēng)機(jī)，它所輸送的介質(zhì)是高溫空氣。熱一次風(fēng)機(jī)對(duì)其結(jié)構(gòu)有特殊的要求，且運(yùn)行可靠性差，效率也較低；采用冷一次風(fēng)機(jī)系統(tǒng)，即將一次風(fēng)機(jī)移置到空預(yù)器之前，通過(guò)風(fēng)機(jī)的介質(zhì)為冷空氣，其工作條件大為改善，且因冷空氣比體積小，通風(fēng)電耗也明顯降低。與此相適應(yīng)，需采用三分倉(cāng)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，以分別較熱工作壓力不同的一次風(fēng)和二次風(fēng)。所以，該機(jī)組

65、采用中速磨煤機(jī)正壓直吹式冷一次風(fēng)機(jī)系統(tǒng)，圖2-4-1。</p><p>　　圖2-4-1 正壓直吹式冷一次風(fēng)機(jī)系統(tǒng)</p><p>　　3.4.1.2輪式(MPS型)磨煤機(jī)性能參數(shù)的計(jì)算</p><p>　　3.4.1.2.1計(jì)算磨煤機(jī)出力：</p><p>　　對(duì)于中速磨煤機(jī)直吹式系統(tǒng)，每臺(tái)出力</p>&l

66、t;p><b>　?。?-3）</b></p><p>　　已知該系統(tǒng)配有6臺(tái)磨煤機(jī)，其中5臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行和1臺(tái)備用，即，</p><p><b>　　且，</b></p><p><b>　　代入可得</b></p><p><b>　?。?-4）</b&

67、gt;</p><p>　　又MPS型中速磨煤機(jī)碾磨出力按下式公式計(jì)算：</p><p><b>　　（3-5）</b></p><p>　　式中，——磨煤機(jī)基本出力，查表 ；84好吧</p><p>　　——原煤粒度對(duì)出力的修正系數(shù)，；</p><p>　　——可磨性指數(shù)、煤粉細(xì)度、原煤水分和原

68、煤灰分對(duì)出力的修正系數(shù)，查表</p><p>　　表3-8 輪式磨煤機(jī)出力修正系數(shù)</p><p><b>　　，查表可得。</b></p><p>　　表3-9 輪式磨煤機(jī)出力修正系數(shù)</p><p><b>　　，查表可得。</b></p><p>　　表3-10

69、輪式磨煤機(jī)出力修正系數(shù)</p><p><b>　　已知，查表可得。</b></p><p>　　表3-11輪式磨煤機(jī)出力修正系數(shù)</p><p><b>　　已知，查表可得。</b></p><p><b>　　將以上數(shù)據(jù)代入，得</b></p><p&g

70、t;<b>　?。?-6）</b></p><p>　　查取電力工程師手冊(cè)，可知MPS型中速磨煤機(jī)系列參數(shù)，如表2-4-6：</p><p>　　表3-12 輪式磨煤機(jī)系列參數(shù)</p><p>　　由表 可查得該磨煤機(jī)系列參數(shù)：</p><p>　　基本出力：56.8.0 t/h</p><p&

71、gt;　　磨盤直徑：2250 mm</p><p>　　磨盤轉(zhuǎn)速：24.1r/min</p><p>　　電動(dòng)機(jī)功率：650 kW</p><p>　　入磨最大通風(fēng)量：24.8 kg/s</p><p>　　阻力(含分離器)：6.97 kPa</p><p>　　密封風(fēng)總量/通過(guò)磨內(nèi)風(fēng)量：1.54/1.02 kg/s&

72、lt;/p><p>　　外形尺寸(長(zhǎng)/寬/高)：10500/6500/9500 mm</p><p>　　3.4.1.2.2通風(fēng)量及風(fēng)環(huán)風(fēng)速</p><p><b>　　1、通風(fēng)量</b></p><p>　　輪式磨煤機(jī)的通風(fēng)量按圖2-4-2 確定。</p><p>　　圖2-4-2 輪式磨煤機(jī)的通

73、風(fēng)量和阻力隨磨煤機(jī)出力的變化</p><p><b>　　已知，，</b></p><p><b>　　（3-7）</b></p><p><b>　　已求得，由此</b></p><p>　　已知密封風(fēng)通過(guò)磨內(nèi)風(fēng)量為1.02kg/s，入磨最大通風(fēng)量為24.8kg/s，修正通風(fēng)

74、量后得，</p><p><b>　?。?-8）</b></p><p><b>　　2、風(fēng)環(huán)風(fēng)速</b></p><p>　　輪式磨煤機(jī)的風(fēng)環(huán)風(fēng)速在100%通風(fēng)量下設(shè)計(jì)為75～78m/s，當(dāng)風(fēng)煤比較大時(shí)，風(fēng)環(huán)風(fēng)速取下限，否則取上限。</p><p>　　因風(fēng)煤比，較小，所以取風(fēng)環(huán)風(fēng)速為78m/s。

75、</p><p>　　3.4.1.2.3磨煤機(jī)阻力</p><p>　　輪式磨煤機(jī)在100%負(fù)荷下的阻力值查表2-4-6，為6.97kPa。該阻力值是在分離器擋板開(kāi)度為30%下的數(shù)值，其他開(kāi)度下的阻力值及其隨出力的變化見(jiàn)圖2.4.2。</p><p>　　2.4.1.2.4磨煤機(jī)功率</p><p>　　MPS磨煤機(jī)功率計(jì)算公式如下：<

76、/p><p><b>　?。?-9）</b></p><p>　　式中，——磨煤?jiǎn)挝荒芎模话闳?lt;/p><p>　　——磨煤機(jī)空載功率，對(duì)MPS-190、MPS-225、MPS-255型磨煤機(jī)分別為77、117、168kW，即。</p><p><b>　　則 </b></p>&

77、lt;p>　　3.4.2鍋爐制粉系統(tǒng)</p><p>　　3.4.2.1選擇原則</p><p>　　直吹式制粉系統(tǒng)特點(diǎn)：供粉差，但系統(tǒng)簡(jiǎn)單，經(jīng)濟(jì)性高；對(duì)于600MW及以上機(jī)組，多采用直吹式制粉系統(tǒng)。</p><p>　　制粉系統(tǒng)采用中速磨正壓直吹式系統(tǒng)，每爐配6臺(tái)型號(hào)為MPS225的輥一環(huán)式中速磨煤機(jī)和六臺(tái)電子稱重式給煤機(jī)，給煤機(jī)的轉(zhuǎn)速控制采用變頻器控制。每

78、臺(tái)磨供一層共2×4=8只燃燒器，燃燒器為低NOX的PM型并配有MACT型分級(jí)送風(fēng)系統(tǒng)，以進(jìn)一步降低NOX生成量。</p><p>　　燃燒設(shè)計(jì)煤種時(shí)，在BMCR工況下，5臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行，1臺(tái)備用。</p><p>　　每臺(tái)鍋爐配置了兩臺(tái)密封風(fēng)機(jī)，密封風(fēng)機(jī)將一次風(fēng)機(jī)出口的冷一次風(fēng)增壓后，作為磨煤機(jī)的密封風(fēng)，用來(lái)密封磨煤機(jī)和磨煤機(jī)的出口快關(guān)門。</p><p>

79、　　3.4.3 制粉系統(tǒng)熱平衡計(jì)算</p><p>　　3.4.3.1制粉系統(tǒng)熱平衡計(jì)算目的：</p><p>　　確定磨煤機(jī)所需的干燥劑量、干燥劑初溫和組成；</p><p>　　通過(guò)系統(tǒng)進(jìn)出口熱量平衡方程解出干燥劑初溫及其各種氣體份額。</p><p>　　3.4.3.2熱平衡計(jì)算</p><p>　　制粉系統(tǒng)熱平

80、衡就是指輸入制粉系統(tǒng)的熱量應(yīng)等于輸出系統(tǒng)的熱量，即。</p><p>　　熱平衡計(jì)算中涉及干燥劑初溫、終溫、干燥劑及燃料比熱容、干燥劑的組成、磨煤機(jī)工作時(shí)產(chǎn)生的熱量及散熱損失、系統(tǒng)的漏風(fēng)率等的確定。</p><p>　　該機(jī)組采用中速磨煤機(jī)直吹式制粉系統(tǒng)，這種系統(tǒng)一般采用熱風(fēng)作干燥劑。</p><p>　　3.4.3.2.1熱平衡的項(xiàng)目分述如下：</p>

81、<p>　　按照輸入熱量與輸出熱量和消耗熱量相等的原則，列出熱平衡方程：</p><p><b>　?。?-10）</b></p><p>　　制粉系統(tǒng)干燥磨制1KG煤輸入的總熱量qin按下式計(jì)算：</p><p><b>　　（3-11）</b></p><p>　　式中 qag1—

82、—干燥劑的物理熱；</p><p>　　qs——密封(軸封)風(fēng)的物理熱；</p><p>　　qmac——磨煤機(jī)工作時(shí)碾磨機(jī)械所產(chǎn)生的熱量。</p><p>　　3.4.3.2.2干燥劑的物理熱qag1</p><p>　　因?yàn)橹兴倌フ龎褐贝凳较到y(tǒng)一般采用熱風(fēng)作干燥劑，即干燥劑僅為空氣，則</p><p><b&

83、gt;　　（3-12）</b></p><p>　　式中，——干燥劑的初溫度，，取空預(yù)器出口溫度，為；</p><p>　　——在溫度下干燥劑的質(zhì)量比熱容，，查下表；</p><p>　　——干燥每千克原煤所需的干燥劑量，</p><p>　　若以空氣作為干燥劑且時(shí)，所取的熱風(fēng)溫度應(yīng)比空預(yù)器出口處低，大容量機(jī)組取下限。故先估取干燥

84、劑初溫度，可查表2-4-7 得</p><p>　　表3-13 空氣的比熱容(含濕量)干空氣</p><p>　　而后計(jì)算初始干燥劑量g1：</p><p>　　因該機(jī)組采用中速磨煤機(jī)正壓直吹式制粉系統(tǒng)，般采用熱風(fēng)作干燥劑，所以其干燥劑為純空氣干燥劑。該系統(tǒng)干燥劑量g1計(jì)算公式如下：</p><p>　　對(duì)于碗式和輪式磨煤機(jī)，</p

85、><p><b>　?。?-13）</b></p><p>　　式中——磨煤機(jī)通風(fēng)量，，;</p><p>　　——進(jìn)入磨煤機(jī)的密封風(fēng)量，,;</p><p>　　——磨煤機(jī)出力，，對(duì)于輪式磨煤機(jī)為設(shè)計(jì)最大出力；</p><p>　　——相當(dāng)于下的負(fù)荷率，；</p><p>　

86、　——相當(dāng)于下的通風(fēng)率，由表2-4-8確定。</p><p><b>　　表3-14</b></p><p>　　對(duì)于輪式磨煤機(jī)(MPS)，查表3-14可得，，代入已知數(shù)據(jù)可得， </p><p><b>　?。?-14）</b></p><p>　　由此， </p&g

87、t;<p><b>　　（3-15）</b></p><p><b>　　代入已求得數(shù)據(jù)，即</b></p><p><b>　　（3-16）</b></p><p>　　3.4.3.2.3密封(軸封)風(fēng)的物理熱</p><p>　　密封(軸封)風(fēng)的物理熱按下式確

88、定：</p><p><b>　?。?-17）</b></p><p>　　式中，——密封風(fēng)風(fēng)量，；</p><p>　　——密封風(fēng)溫度，取；</p><p>　　——在下濕空氣比熱容，按圖 2-4-3 確定，經(jīng)查得。</p><p><b>　　由此，</b></p&

89、gt;<p><b>　?。?-18）</b></p><p>　　圖2-4-3 氣體平均質(zhì)量比熱容</p><p>　　3.4.3.2.3磨煤機(jī)工作時(shí)產(chǎn)生的熱量</p><p>　　磨煤機(jī)工作時(shí)研磨機(jī)件所產(chǎn)生的機(jī)械熱按下式計(jì)算：</p><p><b>　　(3-19)</b>&l

90、t;/p><p><b>　　(3-20)</b></p><p>　　式中，——機(jī)械熱轉(zhuǎn)化系數(shù)，按表2-4-9 查取，經(jīng)查得；</p><p>　　——磨煤的單位電耗，；</p><p><b>　　——磨煤機(jī)功率，。</b></p><p>　　表3-15 磨煤機(jī)機(jī)

91、械熱轉(zhuǎn)化系數(shù)</p><p><b>　　由此，</b></p><p>　　3.4.3.2.4蒸發(fā)原煤水分消耗的熱量</p><p>　　原煤水分在磨制過(guò)程中蒸發(fā)所消耗的熱量按下式計(jì)算</p><p><b>　?。?-21）</b></p><p><b>　　

92、式中，</b></p><p>　　——制粉系統(tǒng)終端溫度，；</p><p>　　——原煤溫度，如無(wú)預(yù)干燥，一般?。?lt;/p><p>　　——多干燥的水分，。</p><p>　　為確定干燥劑終溫，首先要確定磨煤機(jī)出口溫度，磨煤機(jī)出口最高允許溫度可查表3-16確定。</p><p>　　表3-16

93、磨煤機(jī)最高出口允許溫度</p><p>　　對(duì)于中速磨直吹式制粉系統(tǒng)，且，磨煤機(jī)出口最高允許溫度按下式計(jì)算：</p><p><b>　?。?-22）</b></p><p><b>　　取。</b></p><p>　　磨煤機(jī)出口溫度確定后，干燥劑終溫可按下列原則確定：</p>&l

94、t;p>　　儲(chǔ)倉(cāng)式負(fù)壓系統(tǒng) ，；</p><p>　　直吹式負(fù)壓系統(tǒng) ，；</p><p>　　直吹式正壓系統(tǒng) ，。</p><p>　　另外，為了煤粉的正常輸送，應(yīng)高于露點(diǎn)溫度，且不能低于。一般情況下，對(duì)儲(chǔ)倉(cāng)式系統(tǒng)，，；對(duì)直吹式系統(tǒng)，，。(露點(diǎn)溫度見(jiàn)表 )具體計(jì)算見(jiàn)干燥劑部分。</p><p><b>　　最終，取。

95、</b></p><p><b>　　按下式計(jì)算：</b></p><p>　　， （3-23）</p><p>　　式中，——煤粉水分，即，查表3-17確定。</p><p>　　表3-17 煤粉水分Mpc</p><p><b

96、>　　對(duì)于煙煤，，已知，</b></p><p><b>　　則有</b></p><p><b>　　選取，</b></p><p>　　則 </p><p><b>　　將，代入，可得</b></p>&l

97、t;p><b>　?。?-24）</b></p><p>　　3.4.3.2.5乏氣干燥劑帶出的熱量</p><p>　　干燥劑、密封風(fēng)，在磨煤機(jī)內(nèi)工作完后統(tǒng)稱為乏氣，它們攜帶一部分熱量離開(kāi)磨煤機(jī)。</p><p>　　當(dāng)干燥劑僅為熱風(fēng)時(shí)，該熱量按下列公式進(jìn)行計(jì)算：</p><p><b>　?。?-25

98、）</b></p><p><b>　　式中，</b></p><p>　　——制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)，查表3-18確定；</p><p>　　——制粉系統(tǒng)終端溫度，；</p><p>　　——為下濕空氣的比熱容，按圖2-4-3氣體平均質(zhì)量比熱容查取，。</p><p>　　表3-18 制

99、粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)</p><p>　　對(duì)于中速磨正壓直吹式制粉系統(tǒng)，取。</p><p><b>　　代入上述數(shù)據(jù)，可得</b></p><p><b>　?。?-26）</b></p><p>　　3.4.3.2.6加熱燃料消耗的熱量</p><p>　　加熱燃料消耗的熱量按

100、下式計(jì)算：</p><p><b>　?。?-27）</b></p><p><b>　　（3-28）</b></p><p><b>　?。?-29）</b></p><p><b>　　式中， </b></p><p>　　

101、——進(jìn)出口平均溫度，；</p><p>　　——灰的比熱容，按下列公式計(jì)算，。</p><p>　　灰的比熱容計(jì)算公式如下：</p><p><b>　?。?-30）</b></p><p>　　純煤的比熱容 </p><p>　　灰分不同基準(zhǔn)之間的換算公式如下：</p>

102、<p><b>　?。?-31）</b></p><p><b>　　由此，</b></p><p>　　在日平均溫度為以下又無(wú)解凍庫(kù)的情況下：</p><p><b>　?。?-32）</b></p><p><b>　　式中，</b>&l

103、t;/p><p>　　——最低日平均溫度，取。</p><p><b>　　則</b></p><p>　　設(shè)計(jì)過(guò)程中采用解凍庫(kù)，所以</p><p>　　將，代入的計(jì)算公式，如下</p><p>　　3.4.3.2.7設(shè)備散熱損失</p><p>　　設(shè)備散熱損失按下式計(jì)算：

104、</p><p><b>　?。?-33）</b></p><p><b>　　式中，</b></p><p>　　——設(shè)備散熱損失系數(shù)，儲(chǔ)倉(cāng)式系統(tǒng)，直吹式系統(tǒng)。</p><p><b>　　則</b></p><p>　　3.4.3.2.8制粉系統(tǒng)熱平

105、衡</p><p>　　制粉系統(tǒng)熱平衡就是指輸入制粉系統(tǒng)的熱量應(yīng)等于輸出系統(tǒng)的熱量，即。</p><p>　　則有 </p><p>　　， （3-34） </p><p>　　而 </p><p><b>　　，

106、</b></p><p><b>　　所以，</b></p><p><b>　　修正后，</b></p><p>　　3.4.4干燥劑組成</p><p>　　對(duì)于正壓直吹式系統(tǒng)磨煤機(jī)有密封風(fēng)時(shí)，且采用冷風(fēng)作密封，尚考慮密封風(fēng)量，按下列公式計(jì)算：</p><p>

107、;<b>　　質(zhì)量</b></p><p><b>　　（3-35）</b></p><p>　　式中，、——分別為干燥劑中熱風(fēng)和冷風(fēng)的份額(按質(zhì)量)，按平衡方程求得；</p><p>　　——密封風(fēng)質(zhì)量流量，。</p><p>　　如下列出其平衡方程：</p><p>&l

108、t;b>　?。?-36）</b></p><p><b>　　一般取，，</b></p><p>　　查表2-4-7空氣的比熱容可得，，</p><p><b>　　計(jì)算求得：</b></p><p>　　而 （3-37）<

109、;/p><p><b>　　2、體積</b></p><p><b>　?。?-38）</b></p><p><b>　　3、密度</b></p><p><b>　?。?-39）</b></p><p>　　如果要計(jì)算干燥劑的實(shí)際體

110、積，應(yīng)對(duì)上述參數(shù)計(jì)算中的所有各種情況下所得的進(jìn)行溫度和壓力修正。</p><p><b>　　對(duì)于每公斤原煤：</b></p><p><b>　?。?-40）</b></p><p><b>　　則相應(yīng)的密度為：</b></p><p><b>　　（3-41）&l

111、t;/b></p><p>　　3.4.5含濕量(絕對(duì)濕度)的計(jì)算</p><p>　　為了保證氣粉混合物的正常輸送，設(shè)備末端干燥劑的溫度應(yīng)高于露點(diǎn)溫度，且不能低于，否則應(yīng)重新計(jì)算。</p><p>　　對(duì)于僅用空氣作干燥劑時(shí)，每公斤干燥劑含濕量按下式計(jì)算：</p><p><b>　?。?-42）</b><

112、/p><p>　　式中， ——空氣的含濕量，通常采用。</p><p><b>　　代入可得，</b></p><p>　　因此，查表3-19可知，當(dāng)時(shí)，其對(duì)應(yīng)的露點(diǎn)溫度。</p><p>　　表3-19 空氣含濕量與露點(diǎn)</p><p>　　已求得干燥劑終端溫度，而

113、露點(diǎn)溫度，即。一般情況下，對(duì)儲(chǔ)倉(cāng)式系統(tǒng)，，；對(duì)直吹式系統(tǒng)，，。即對(duì)于直吹式制粉系統(tǒng)至少應(yīng)使，而，這說(shuō)明能保證氣粉混合物的正常輸送，取滿足計(jì)算要求。</p><p>　　3.4.6制粉系統(tǒng)干燥出力核算</p><p>　　磨煤機(jī)干燥出力應(yīng)等于或略大于碾磨出力，當(dāng)大于以上時(shí)，干燥出力有裕量，可以適當(dāng)降低干燥劑初溫；當(dāng)小于時(shí)，干燥出力不足，應(yīng)采用提高的方法使磨煤機(jī)的干燥介質(zhì)量與通風(fēng)量一致。磨煤機(jī)

114、的干燥出力由下式確定：</p><p><b>　?。?-43）</b></p><p>　　式中， ——對(duì)于每千克原煤干燥劑的實(shí)際體積，。</p><p><b>　　將 代入上式，</b></p><p><b>　　則</b></p>

115、<p>　　而，即磨煤機(jī)干燥出力應(yīng)等于或略大于碾磨出力，符合計(jì)算要求。</p><p>　　綜上所述，制粉系統(tǒng)干燥出力校核完成。</p><p>　　3.5制粉系統(tǒng)的空氣動(dòng)力計(jì)算</p><p>　　制粉系統(tǒng)空氣計(jì)算的目的是確定制粉系統(tǒng)管道及其元件、設(shè)備、部件總的全壓降，選擇一次風(fēng)機(jī)或排粉機(jī)設(shè)計(jì)參數(shù)，并保證以合適的氣流速度輸送煤粉。</p>

116、<p>　　對(duì)于直吹式制粉系統(tǒng)，尚應(yīng)進(jìn)行每臺(tái)磨煤機(jī)后得并列輸送管道間的阻力均衡計(jì)算，以保證各管間的煤粉和空氣偏差不致過(guò)大。</p><p>　　3.5.1通風(fēng)機(jī)的選型</p><p>　　1、通風(fēng)機(jī)的選擇原則</p><p>　　選擇通風(fēng)機(jī)時(shí)，應(yīng)以安全、經(jīng)濟(jì)、可靠為根據(jù)具體的出力要求選擇合適的通風(fēng)機(jī)類型和臺(tái)數(shù)。</p><p>　　

117、表3-20 送風(fēng)機(jī)的選擇</p><p>　　表3-21 引風(fēng)機(jī)的選擇</p><p>　　表3-22 一次風(fēng)機(jī)的選擇</p><p>　　表3-23 其他風(fēng)機(jī)的選擇</p><p>　　2、該制粉系統(tǒng)的風(fēng)機(jī)有排粉機(jī)、一次風(fēng)機(jī)、密封風(fēng)機(jī)和送引風(fēng)機(jī)。</p><p&

118、gt;　　(1)一次風(fēng)機(jī)包括冷一次風(fēng)機(jī)和熱一次風(fēng)機(jī)。冷一次風(fēng)機(jī)輸送常溫空氣經(jīng)空預(yù)器預(yù)熱后至制粉系統(tǒng)；熱一次風(fēng)機(jī)輸送的是經(jīng)鍋爐空預(yù)器預(yù)熱的空氣。</p><p>　　(2)密封風(fēng)機(jī)用于正壓運(yùn)行的磨煤機(jī)和給煤機(jī)來(lái)防止含粉氣流泄露。</p><p>　　3、制粉系統(tǒng)的壓頭和風(fēng)量應(yīng)能滿足系統(tǒng)最大出力的需求，其臺(tái)數(shù)和風(fēng)量、壓頭的確定如下：</p><p>　　制粉系統(tǒng)風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù)

119、和風(fēng)量、風(fēng)壓裕度的選擇應(yīng)符合DL5000-94《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程》的有關(guān)規(guī)定。風(fēng)機(jī)的臺(tái)數(shù)按下列要求確定：</p><p>　　冷一次風(fēng)機(jī)的臺(tái)數(shù)不少于2臺(tái)，不設(shè)備用風(fēng)機(jī)；</p><p>　　熱一次風(fēng)機(jī)的臺(tái)數(shù)宜與磨煤機(jī)臺(tái)數(shù)相同；</p><p>　　排粉機(jī)應(yīng)與磨煤機(jī)臺(tái)數(shù)相同；</p><p>　　每臺(tái)鍋爐設(shè)置的密封風(fēng)機(jī)不少于2臺(tái)，其中1臺(tái)

120、備用；當(dāng)每臺(tái)磨煤機(jī)</p><p>　　設(shè)單獨(dú)的密封風(fēng)機(jī)時(shí)，可不設(shè)備用密封風(fēng)機(jī)。</p><p>　　4、制粉系統(tǒng)風(fēng)機(jī)的風(fēng)量和壓頭宜根據(jù)不同的制粉系統(tǒng)和風(fēng)機(jī)類別來(lái)確定。</p><p>　　對(duì)于采用三分倉(cāng)空預(yù)器正壓直吹式制粉系統(tǒng)的冷一次風(fēng)機(jī)，風(fēng)機(jī)的風(fēng)量應(yīng)包括鍋爐在最大連續(xù)蒸發(fā)量所需的一次風(fēng)量、全部磨煤機(jī)的密封風(fēng)量和制造廠保證的空預(yù)器漏風(fēng)量。</p>&

121、lt;p>　　風(fēng)量裕量宜為50%(即風(fēng)量裕量系數(shù))</p><p>　　5、風(fēng)機(jī)型式的選擇：</p><p>　　(1)對(duì)于正壓直吹式制粉系統(tǒng)，當(dāng)采用三分倉(cāng)空預(yù)器時(shí)，冷一次風(fēng)機(jī)宜采用單速離心式風(fēng)機(jī)；經(jīng)過(guò)比較，也可采用動(dòng)葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)。</p><p>　　(2)排粉風(fēng)機(jī)采用離心式風(fēng)機(jī)。</p><p><b>　　綜上所述，

122、選用：</b></p><p>　　每臺(tái)鍋爐設(shè)2臺(tái)動(dòng)葉可調(diào)軸流式送風(fēng)機(jī)，不設(shè)備用；</p><p>　　設(shè)2臺(tái)動(dòng)葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)，不設(shè)備用；</p><p>　　設(shè)2臺(tái)動(dòng)葉可調(diào)軸流式冷一次風(fēng)機(jī)，不設(shè)備用；6臺(tái)熱一次風(fēng)機(jī)；</p><p>　　設(shè)6臺(tái)離心式排粉風(fēng)機(jī)。</p><p>　　3.5.2各風(fēng)機(jī)風(fēng)量

123、計(jì)算</p><p>　　2.5.2.1一次風(fēng)量計(jì)算</p><p><b>　　（3-44）</b></p><p>　　式中， ——一次風(fēng)率，由表2-5-5 選取，??；</p><p>　　——過(guò)量空氣系數(shù)，??；</p><p>　　——冷空氣溫度，??；</p>

124、;<p><b>　　——壓力修正，取。</b></p><p>　　表 3-24 一次風(fēng)率推薦值</p><p>　　將上述數(shù)據(jù)代入計(jì)算公式可得，</p><p><b>　?。?-45）</b></p><p><b>　　因其風(fēng)量裕量系數(shù)，</b>

125、</p><p>　　所以，總一次風(fēng)量 </p><p><b>　?。?-46）</b></p><p>　　即一臺(tái)一次風(fēng)機(jī)的風(fēng)量為 </p><p>　　根據(jù)一次風(fēng)機(jī)風(fēng)量等相關(guān)參數(shù)，可選擇2臺(tái)動(dòng)葉可調(diào)軸流式一次風(fēng)機(jī)型號(hào)：PAF18-10-2。</p><p>　　

126、表3-25 PAF型大型電廠鍋爐動(dòng)葉可調(diào)軸流一次風(fēng)機(jī)性能參數(shù)</p><p>　　3.5.2.2二次風(fēng)量計(jì)算</p><p><b>　?。?-47）</b></p><p>　　式中， ——二次風(fēng)率，由表 選取，取；</p><p>　　——過(guò)量空氣系數(shù)，??；</p><p&

127、gt;<b>　　——壓力修正，取。</b></p><p>　　將上述數(shù)據(jù)代入計(jì)算公式可得，</p><p><b>　　因其風(fēng)量裕量系數(shù)，</b></p><p>　　所以，總二次風(fēng)量 </p><p><b>　?。?-48）</b></p>

128、<p>　　即一臺(tái)二次風(fēng)機(jī)的風(fēng)量為 </p><p>　　根據(jù)送風(fēng)機(jī)風(fēng)量等相關(guān)參數(shù)，可選擇2臺(tái)動(dòng)葉可調(diào)軸流式送風(fēng)機(jī)型號(hào)：FAF 28-13.3-1。</p><p>　　3.5.2.3引風(fēng)量計(jì)算：</p><p><b>　?。?-49）</b></p><p>　　式中， </p&g

129、t;<p>　　——空預(yù)器出口過(guò)量空氣系數(shù)，；</p><p><b>　　——壓力修正，取。</b></p><p>　　將上述數(shù)據(jù)代入計(jì)算公式可得，</p><p><b>　　因其風(fēng)量裕量系數(shù)，</b></p><p><b>　　所以，總引風(fēng)量</b>&l

130、t;/p><p>　　即一臺(tái)引風(fēng)機(jī)的風(fēng)量為</p><p><b>　　（3-50）</b></p><p>　　根據(jù)引風(fēng)機(jī)風(fēng)量及電力工程師手冊(cè)表4-114相關(guān)參數(shù)，可選擇2臺(tái)SAF系列動(dòng)葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)，其型號(hào)為：SAF37.5-19-1。 </p><p>　　3.6制粉系統(tǒng)附屬部件和設(shè)備的選擇</p>

131、<p><b>　　3.6.1原煤倉(cāng)</b></p><p>　　大容量鍋爐的原煤倉(cāng)宜采用鋼結(jié)構(gòu)的圓筒倉(cāng)形，下接圓錐形或雙曲形出口段，其內(nèi)壁應(yīng)光滑。每臺(tái)鍋爐設(shè)置6只鋼制原煤倉(cāng)，煤倉(cāng)材料采用碳鋼，錐體部分采用不銹鋼內(nèi)襯，錐斗的水平夾角大于70°，但因于計(jì)算方便，將其設(shè)為60°，且原煤倉(cāng)的開(kāi)口為方形，原煤倉(cāng)底部為正方形?？紤]輸煤系統(tǒng)有出現(xiàn)故障的原因，一般原煤斗容量按

132、相應(yīng)于8小時(shí)以上的鍋爐最大連續(xù)出力的耗煤量來(lái)考慮，設(shè)計(jì)煤種按6只煤倉(cāng)計(jì)算能滿足鍋爐BMCR負(fù)荷下8小時(shí)耗煤量。</p><p>　?。?）原煤倉(cāng)應(yīng)按煤的特性以及煤的水分，黏附性和壓實(shí)性進(jìn)行設(shè)計(jì)，須滿足以下要求：</p><p>　　a.每倉(cāng)的容量能滿足在電廠上煤制度下鍋爐運(yùn)行的要求；</p><p>　　b.在控制的煤流量下，保持連續(xù)的煤流；</p>

133、<p>　　c.煤倉(cāng)內(nèi)不會(huì)出現(xiàn)搭拱和漏斗狀現(xiàn)象。</p><p>　　d.煤倉(cāng)內(nèi)壁應(yīng)光滑，不應(yīng)有任何凹陷和凸出部位和物件。</p><p>　?。?）原煤倉(cāng)的容積Vb按下式計(jì)算：</p><p><b>　?。?-51）</b></p><p>　　式中： T——煤倉(cāng)貯煤量供鍋爐工作的小時(shí)數(shù)，對(duì)于直吹

134、式系統(tǒng)，T選8~12，故取10；</p><p>　　Bc——鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量時(shí)的燃煤量，t/h；</p><p>　　Kfil——煤倉(cāng)充填系數(shù)，取0.8；</p><p>　　ρc,b——原煤堆積密度，為0.6027t/m3；</p><p>　　Zb——除備用磨煤機(jī)所對(duì)應(yīng)的原煤倉(cāng)外的原煤倉(cāng)的數(shù)目。</p><p>

135、;<b>　　代入數(shù)據(jù)得</b></p><p>　　（3）原煤倉(cāng)應(yīng)有防止大塊煤及其他雜物進(jìn)入的裝置。一般可以在煤倉(cāng)的進(jìn)口處設(shè)置格子?xùn)艡凇?lt;/p><p>　?。?）原煤倉(cāng)設(shè)置煤位監(jiān)測(cè)裝置，大容量鍋爐的原煤倉(cāng)應(yīng)裝設(shè)低煤位信號(hào)和給煤中斷信號(hào)。</p><p><b>　　3.6.2給煤機(jī)</b></p><