畢業(yè)設(shè)計(jì)---50萬t每a焦化廠粗苯工段的工藝設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　本科生畢業(yè)論文</b></p><p>　　姓 名： 學(xué) 號(hào)： </p><p>　　學(xué) 院： </p><p>　　專 業(yè)：

2、 </p><p>　　設(shè)計(jì)題目：50萬t/a焦化廠粗苯工段的工藝設(shè)計(jì)</p><p>　　專 題： </p><p>　　指導(dǎo)教師： 職 稱： 教 授 </p><p><b&g

3、t;　　畢業(yè)論文任務(wù)書</b></p><p><b>　　任務(wù)下達(dá)日期： </b></p><p>　　畢業(yè)論文日期： </p><p>　　畢業(yè)論文題目： 50萬t/a焦化廠粗苯工段的工藝設(shè)計(jì)</p><p><b>　　畢業(yè)論文專題題目：</b></p>&l

4、t;p>　　畢業(yè)論文主要內(nèi)容和要求：</p><p>　　（1）、回收工藝論證。</p><p>　?。?）、主要設(shè)備計(jì)算和選型。</p><p>　?。?）、繪制帶控制點(diǎn)工藝流程圖、設(shè)備平面布置圖、管道平面和立面布置圖、繪制一張主要設(shè)備圖（必須與自己的設(shè)備計(jì)算一致），用AutoCAD繪制。</p><p>　?。?）、 編制設(shè)計(jì)說明書

5、。</p><p>　　（5）、按50孔JNDK55-05焦?fàn)t配套規(guī)模進(jìn)行計(jì)算。</p><p><b>　　計(jì)算條件：</b></p><p><b>　　苯回收率：1.1%</b></p><p>　　硫銨工段來煤氣溫度/飽和溫度℃： 58/52</p><p><

6、b>　　終冷溫度：23℃</b></p><p>　　院長(zhǎng)簽字： 指導(dǎo)教師簽字：</p><p>　　畢業(yè)論文評(píng)閱教師評(píng)閱書</p><p>　　評(píng)閱教師評(píng)語(yǔ)（①選題的意義；②基礎(chǔ)理論及基本技能的掌握；③綜合運(yùn)用所學(xué)知識(shí)解決實(shí)際問題的能力；④工作量的大小；⑤取得的主要成果及創(chuàng)新點(diǎn)；⑥寫作的規(guī)范程度；⑦總體評(píng)價(jià)及建

7、議成績(jī)；⑧存在問題；⑨是否同意答辯等）：</p><p>　　成 績(jī)： 評(píng)閱教師簽字：</p><p>　　年 月 日</p><p>　　畢業(yè)論文答辯及綜合成績(jī)</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本

8、設(shè)計(jì)為年產(chǎn)50萬噸焦碳粗苯回收工段的的工藝設(shè)計(jì)，包括工藝部分和非工藝部分。</p><p>　　工藝部分包括工藝論證及選擇，粗苯回收原理，工藝流程詳述，主要設(shè)備的布置，計(jì)算和選型等，都以終冷，洗苯和蒸餾脫苯三部分組成，終冷部分采用橫管終冷塔噴灑輕質(zhì)焦油洗萘，焦油洗油吸苯，在蒸餾部分用管式爐加熱法加熱蒸汽和富油生產(chǎn)一種苯------粗苯，采用一臺(tái)脫苯塔及必要的輔助設(shè)備。</p><p>　　

9、非工藝部分，包括土建，供電供氣，自動(dòng)化儀表、防爆、防火投資概算和經(jīng)濟(jì)分析，這些都是生產(chǎn)順利進(jìn)行的必要條件。</p><p>　　在設(shè)計(jì)過程中，參照了徐州焦化廠焦?fàn)t煤氣凈化工藝根據(jù)他們?cè)谏a(chǎn)實(shí)際中得出的經(jīng)驗(yàn)，選用了較好的設(shè)備，如用塑料花環(huán)填料代替木格填料，具有阻力小，比表面積大，效率高，重量輕，裝卸方便等優(yōu)點(diǎn)。一臺(tái)花環(huán)填料可以代替三臺(tái)木格填料，洗苯塔，節(jié)約了大量投資，以螺旋板式換熱器代替列管式換熱器，具有傳熱系數(shù)高

10、，價(jià)格便宜等優(yōu)點(diǎn)，提高了冷卻效果，節(jié)約了水量，經(jīng)濟(jì)效益也好，所有這些工藝改進(jìn)，不僅利于生產(chǎn)，而且節(jié)約了投資。</p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　緒論……………………………………………………………………………….1</p><p>　　1論證及確定…………………………………………………………5</p>

11、;<p>　　1.1煤氣的終冷及除萘的方法及工藝選擇………………………………5</p><p>　　1.2洗苯工藝…………………………………………………………………6</p><p>　　2 粗苯脫苯方法及工藝選擇…………………………………………8</p><p>　　2.1管式爐加熱富油脫苯工藝………………………… ……………………..8</p

12、><p>　　3 粗苯回收原理………………………………………………………10</p><p>　　3.1 概述……………………………………………………………………10</p><p>　　3.2影響苯族烴吸收因素…………………………………………………10</p><p>　　3.3脫苯原理………………………………………………………………13<

13、;/p><p>　　3.4 影響脫苯因素…………………………………………………………13</p><p>　　4 粗苯工段工藝詳述……………………………………………14</p><p>　　4.1橫管終冷洗奈工藝……………………………………14</p><p>　　4.2洗苯工藝…………………………………………………15</p>

14、<p>　　4. 3 脫苯工藝………………………………………………………………..16</p><p>　　5 主要設(shè)備的計(jì)算和選型………………………………………18</p><p>　　5.1 概述……………………………………………………………………18</p><p>　　5.2終冷洗苯部分的工藝計(jì)算及設(shè)備選型………………………………19</p&

15、gt;<p>　　5.3橫管終冷洗萘塔的計(jì)算………………………………………………21</p><p>　　5.4 洗苯塔的計(jì)算…………………………………………………………27</p><p>　　5.5 蒸餾脫苯部分設(shè)備計(jì)算和選型………………………………………30</p><p>　　5.6再生器的計(jì)算…………………………………………………………37&

16、lt;/p><p>　　5.7脫苯塔的計(jì)算…………………………………………………………39</p><p>　　5.8 管道計(jì)算………………………………………………………………48</p><p>　　6.主要設(shè)備的論證及選型………………………………………………………50</p><p>　　6.1 洗苯塔……………………………………………………

17、…50</p><p>　　6.2脫苯塔…………………………………………………………………53</p><p>　　6.3終冷塔…………………………………………………………53</p><p>　　6.4貧油冷卻器………………………………………………………………54</p><p>　　7 設(shè)備的工藝布置說明……………………………………………

18、……55</p><p>　　7.1 布置原則…………………………………………………………………55</p><p>　　7.2工藝布置詳述……………………………………………………………56</p><p>　　7.3操作技術(shù)指標(biāo)……………………………………… ……………………58</p><p>　　7.4操作崗位確定及崗位定員………………

19、………… ……………………59</p><p>　　8 非工藝部分…………………………………………………………60</p><p>　　8.1 自動(dòng)化儀表的要求………………………………………………………60</p><p>　　8.2防火防爆和采暖通風(fēng)……………………………………………………62 </p><p>　　8.3供氣和給排水……

20、………………………………………………………63</p><p>　　8.4檢化驗(yàn)項(xiàng)目………………………………………………………………63</p><p>　　8.5 電力土建…………………………………………………………………64</p><p>　　8.6 其他………………………………………………………………………65</p><p>　　9

21、 經(jīng)濟(jì)概算………………………………………………………65</p><p>　　9.1 編制說明則………………………………………………………………65</p><p>　　9.2經(jīng)濟(jì)概算…………………………………………………………………65</p><p>　　9.3經(jīng)濟(jì)分析…………………………………………… ……………………71</p><p&g

22、t;　　10 圖紙說明……………………………………………………………73</p><p>　　10.1 設(shè)備一覽表…………………………………………………………73</p><p>　　10.2圖紙目錄………………………………………………………………74</p><p>　　10.3管道明細(xì)表…………………………………………………………74</p>&l

23、t;p>　　參考文獻(xiàn)……………………………………………………………………79</p><p><b>　　緒 論</b></p><p>　　煉焦化學(xué)工業(yè)是煤炭綜合利用的專業(yè)。煤在煉焦時(shí)除了有75%左右變成焦炭外，還有25%左右生成各種化學(xué)品及煤氣，為了便于說明將煤炭煉焦時(shí)的產(chǎn)品用下列圖示說明如下：</p><p><b>

24、;　　單位：g /Nm3</b></p><p>　　從荒煤氣粗苯的含量來看，回收苯是十分必要的。</p><p>　　焦?fàn)t煤氣經(jīng)脫苯除氨后進(jìn)入粗苯工段，于此進(jìn)行苯族烴回收并制取粗苯，目前我國(guó)焦化工業(yè)生產(chǎn)的苯類產(chǎn)品仍占很重要的地位。</p><p>　　粗苯是多種芳烴族和其它多種碳?xì)浠衔锝M成的復(fù)雜混合物，粗苯的主要成分是苯、二甲苯、甲苯及三甲苯等。此外

25、，還含有一些不飽和化合物，硫化物及少量的酚類和吡啶堿類。在用洗油回收煤氣中的苯族烴時(shí)，在所得的粗苯中尚含有少量洗油輕質(zhì)餾分摻雜在其中。</p><p>　　粗苯是談黃色的透明液體，比水輕，不溶于水。在貯存時(shí)，由于輕質(zhì)不飽和化合物的氧化和聚合所形成的樹脂狀物質(zhì)能溶于粗苯使其著色并很快地變暗。在常溫下，粗苯的比重是0.82～0.92kg/L。粗苯是易燃易爆物質(zhì)，閃點(diǎn)12℃.粗苯蒸汽在空中的濃度達(dá)到1.4～7.5%（體

26、積）范圍內(nèi)時(shí)，極易形成爆炸性的混合物。</p><p>　　粗苯質(zhì)量的好壞以實(shí)驗(yàn)室蒸餾時(shí)180℃前蒸餾出量的百分?jǐn)?shù)來確定，粗苯的沸點(diǎn)范圍是75～200℃，若180℃前溜出量越多，粗苯質(zhì)量越好；若在180℃后的溜出物則為洗油輕質(zhì)餾分，稱為溶劑油。</p><p>　　粗苯易燃易爆，要求工段必須嚴(yán)禁煙火，并對(duì)電動(dòng)機(jī)加以防爆。</p><p>　　粗苯的組成取決于煉焦配煤

27、的組成及煉焦產(chǎn)物在碳化室內(nèi)熱解程度，粗苯各組分的平均含量如下：</p><p>　　為了滿足從煤氣中回收和制取粗苯的要求，洗油應(yīng)具有如下性能：</p><p>　?。?）、常溫下對(duì)苯族烴有良好的吸收能力，在加熱時(shí)又能使粗苯很好的分離出來；</p><p>　　（2）、有足夠的化學(xué)穩(wěn)定性，即在長(zhǎng)期使用中其吸收能力基本穩(wěn)定；</p><p>　　

28、（3）、在吸收操作溫度下，不應(yīng)析出固體沉淀物；</p><p>　?。?）、易與水分離，且不生成乳化物；</p><p>　?。?）、有較好的流動(dòng)性，易于用泵抽送并能在填料上均勻分布。</p><p><b>　　一、設(shè)計(jì)任務(wù)</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)是年產(chǎn)50萬噸焦碳粗苯回收工段的設(shè)計(jì)。</p>

29、<p><b>　　二、設(shè)計(jì)條件</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)在設(shè)計(jì)過程中，參考了徐州焦化廠的粗苯工段工藝。</p><p>　　徐州的氣象條件如下：</p><p>　　本地區(qū)屬海洋性氣候，具有大陸性氣候的特點(diǎn)，常年主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)闁|風(fēng)、東北風(fēng)。</p><p>　　最大風(fēng)速： 23.

30、4m/s</p><p>　　最大平均風(fēng)速： 19.3m/s</p><p>　　極端最高氣溫： 40.6℃（1927.6.11）</p><p>　　年平均氣溫： 14℃</p><p>　　極端最低氣溫： -22.6℃</p><p>　　海拔高度：

31、 43m</p><p>　　冬季采暖： -6℃</p><p>　　冬季通風(fēng)： -1℃</p><p>　　夏季通風(fēng)： 31℃</p><p>　　大氣壓力： 冬季767mmHg 夏季751mmHg</p><p&g

32、t;　　最高地下水位： 1.25~1.75m</p><p>　　土壤耐壓力(砂質(zhì)黏土)： 12T/m2</p><p>　　地下水質(zhì)對(duì)硅酸鹽水泥混凝土無侵蝕作用。</p><p><b>　　三、設(shè)計(jì)要求</b></p><p>　　本工段用焦油洗油吸收粗苯，富油經(jīng)脫苯塔蒸餾，得到粗苯。粗苯產(chǎn)品的質(zhì)量指標(biāo)

33、如下表。</p><p>　　1、粗苯的質(zhì)量指標(biāo)（YB291-64）</p><p>　　2、焦油洗油質(zhì)量指標(biāo)（YB297-64）</p><p>　　綜上合述：本設(shè)計(jì)為畢業(yè)設(shè)計(jì)，是集三年學(xué)習(xí)專業(yè)知識(shí)理論和實(shí)際中運(yùn)用在生產(chǎn)過程中的的體現(xiàn)，目的在于通過這次設(shè)計(jì)學(xué)會(huì)綜合運(yùn)用所學(xué)的各種知識(shí)和技能，是一次比較全面的分析和解決工程問題的能力訓(xùn)練。是我們初步了解有關(guān)技術(shù)、政策，

34、學(xué)會(huì)查閱和綜合運(yùn)用各種文獻(xiàn)資料，掌握使用有關(guān)工程技術(shù)的規(guī)定和準(zhǔn)則，以及設(shè)計(jì)的方案的論證和確定，設(shè)計(jì)的計(jì)算能力，繪圖和撰寫說明書的能力，于此同時(shí)培養(yǎng)自己一個(gè)嚴(yán)肅的工作態(tài)度和掌握嚴(yán)密的工藝流程，為今后打下良好的工作基礎(chǔ).</p><p><b>　　1 論證及確定</b></p><p>　　1.1 煤氣的終冷及除萘的方法及工藝選擇</p><p&g

35、t;　　在生產(chǎn)硫氨的回收工藝中，出飽和器進(jìn)入粗苯工段的煤氣溫度通常為55℃左右，而回收苯族烴的適宜溫度為25℃左右，因此在回收苯族烴之前煤氣要進(jìn)行冷卻。在焦?fàn)t氣冷卻和部分水蒸汽冷凝的同時(shí)，尚有萘從煤氣析出，因此煤氣的最終冷卻的同時(shí)應(yīng)考慮到如何除萘。</p><p><b>　　橫管終冷洗萘工藝</b></p><p>　　圖1-4 輕質(zhì)焦油終冷洗萘工藝流程</

36、p><p>　　1-終冷塔 2-新焦油槽 3-溢流槽 4-焦油泵 5-循環(huán)泵</p><p>　　該工藝流程見圖，煤氣的終冷和除萘都在橫管政冷塔進(jìn)行，煤氣從上部導(dǎo)入終冷洗萘塔，從終冷塔下部導(dǎo)出，而水從下往上與煤氣逆流而行，且與煤氣是間接接觸，煤氣中遇冷段內(nèi)，冷卻到24～26℃后進(jìn)入吸收段的上部，循環(huán)噴灑輕質(zhì)焦油除萘，凈化后的煤氣進(jìn)入捕霧器除去其所夾帶的焦油霧滴，捕霧后的煤氣進(jìn)入洗苯塔。

37、</p><p>　　為使循環(huán)輕質(zhì)焦油中的萘含量保持穩(wěn)定，在輕質(zhì)焦油由泵送入循環(huán)槽的同時(shí)，從循環(huán)槽的壓出管引出相同的數(shù)量的焦油連續(xù)送往機(jī)械化氨水澄清槽，在送往焦油車間處理。</p><p>　　橫管終冷洗萘是冷卻水和煤氣間接接觸，因而它有很多優(yōu)點(diǎn)：</p><p>　　小，操作簡(jiǎn)便，無污染，占地面積小，基建費(fèi)用比較少。</p><p>　　冷

38、卻效果好，萘的脫除高，出口煤氣約22℃，煤氣含萘量大約在350～450mg/Nm3</p><p>　　無須用洗油，只須自產(chǎn)輕質(zhì)焦油，節(jié)約洗油耗量，同時(shí)煤氣中的萘直接轉(zhuǎn)入焦油，減少萘的損失。</p><p>　　由于煤氣不直接與水接觸，故沒有含酚污水的處理，另外，由于系統(tǒng)阻力小，風(fēng)機(jī)電耗低。</p><p>　　這種工藝解決了前幾種工藝流程中存在的廢水多，含萘高的問

39、題，它使煤氣的含萘量可降到400毫克/標(biāo)m3，因而該工藝有點(diǎn)突出，而且徐州地區(qū)具有豐富的低溫 地下水（18℃）因而本設(shè)計(jì)采用的就是這種工藝。</p><p><b>　　1.1 洗苯工藝</b></p><p><b>　　工藝流程：</b></p><p>　?。?）用焦油洗油回收粗苯：</p><

40、p>　　用洗油回收煤氣中的粗苯的方法，所用的洗苯塔有多種型式，但工藝流程基本一樣。用塑料花環(huán)填料塔的工藝流程見圖2-1。</p><p>　　圖2-1 洗苯工藝流程圖</p><p>　　填料洗苯塔 2-富油泵 3-貧油中間槽 4-貧油冷卻器</p><p>　　煤氣經(jīng)最終冷卻到25~27℃后，進(jìn)入洗苯塔。塔前的煤氣含粗苯</p><

41、;p>　　32~40克/標(biāo)m3，塔后的煤氣中含粗苯低于2克/標(biāo)m3。</p><p>　　從脫苯工序來的貧油，含苯0.2~0.4%，進(jìn)入貧油槽，用貧油泵進(jìn)入洗苯塔頂部，從塔頂噴淋而下，含苯量增至2.5%左右。用富油泵將富油從塔底抽出，送往脫苯工序。脫苯后的貧油送回貧油槽循環(huán)使用。</p><p>　　本設(shè)計(jì)所選用的就是這種工藝流程，但洗苯塔有多種形式，選擇合適的塔型是值得研究的。&l

42、t;/p><p>　　用洗油回收煤氣中的粗苯的方法，所用的洗苯塔有多種形式，但工藝流程基本一樣，用塑料花環(huán)調(diào)料塔回收粗苯的工藝流程見圖2-2。</p><p>　　圖2 -2 塑料花環(huán)填料塔回收粗苯的工藝流程圖</p><p>　　1-富油泵 2-塑料花環(huán)洗苯塔 3-貧油槽 4 –貧油冷卻器</p><p><b>　　

43、5—貧油槽</b></p><p>　　洗苯塔底部為洗油接受槽，用鋼板與煤氣部分隔開，從塔頂下來的洗油經(jīng)U 型管流入該槽，U型管內(nèi)有一定的液位，足以封住煤氣，阻止它進(jìn)入油槽從放散管溢出。</p><p>　　洗苯塔噴頭上方設(shè)置捕霧器，以捕集油滴霧，減少洗油損失，塔頂還有一個(gè)噴口，以清洗捕霧層。</p><p>　　2 粗苯脫苯方法及工藝選擇</p&

44、gt;<p>　　2.1管式爐加熱富油脫苯</p><p>　　該工藝流程如圖2-5</p><p>　　該工藝與蒸汽法脫苯工藝相同，唯一的區(qū)別在于富油經(jīng)貧富油換熱器后，不是用蒸汽加熱而是用管式爐加熱至180～200℃后，在進(jìn)入脫苯塔。</p><p>　　圖2-5生產(chǎn)一種苯的工藝流程（管式爐加熱富油脫苯）</p><p>　　

45、1-脫水塔 2-管式爐 3-再生器 4-脫苯塔 5-脫苯塔油水分離器</p><p>　　6-油氣換熱器 7-冷凝冷卻器 8-富油泵 9-貧富有換熱器</p><p>　　10-貧油泵 11-貧油冷卻器 12-粗苯分離器 13-回流槽</p><p>　　14-控制分離器 15會(huì)流泵 16-粗苯槽 17-萘油槽

46、 18-殘油槽</p><p>　　19-粗苯產(chǎn)品回收泵 20 萘油泵 21殘油泵</p><p>　　管式爐加熱的富油脫苯工藝，因富油的加熱溫度高，同蒸汽法脫苯比較具有以下優(yōu)點(diǎn)：</p><p>　　1 富油在管式爐內(nèi)加熱至180℃左右，脫苯程度高，貧油中粗苯含量可降至0.1%左右，從而使粗苯的塔后損失減小，粗苯的回收率可高達(dá)95～97%<

47、/p><p>　　蒸汽耗量低，每生產(chǎn)一頓180℃前的粗苯，耗蒸汽約1～1.05噸且不受蒸汽壓力波動(dòng)的影響，操作穩(wěn)定。</p><p>　　酚水含量少，蒸汽法脫苯，每噸180℃前粗苯要產(chǎn)生3～4噸工業(yè)酚水，而管式爐法只產(chǎn)生1.05噸以下的酚水。</p><p>　　設(shè)備費(fèi)用低，蒸汽耗量顯著降低，大大縮小了冷凝冷卻和蒸餾設(shè)備的尺寸，從而使設(shè)備費(fèi)用大為降低。</p>

48、;<p>　　因此，本設(shè)計(jì)選用管式爐加熱法生產(chǎn)一種苯工藝。</p><p><b>　　3 粗苯回收原理</b></p><p><b>　　3.1 概述</b></p><p>　　洗油吸收苯族烴的基本原理：用洗油吸收煤氣中的粗苯烴是物理吸收過程，服從亨利定律和道爾頓定律，當(dāng)煤氣中苯族烴的分壓大于洗油液面上

49、苯族烴的平衡蒸汽壓時(shí)，煤氣中苯族烴即被洗油吸收，二者差值越大，則洗收過程進(jìn)行的越容易，吸收速率也越快。</p><p>　　目前，吸收過程的機(jī)理仍建立在被吸收組分經(jīng)穩(wěn)定的界面薄膜擴(kuò)散傳遞的概念上，即液相與氣相之間有相界面，假定在相界面的兩側(cè)，分別存著不呈湍流的薄膜，在氣相側(cè)的稱為氣膜，在液相側(cè)的成為液膜，擴(kuò)散過程的阻力及等于氣膜和液膜的阻力之和。</p><p>　　吸收系數(shù) 大小取決于所

50、采用的吸收劑的形式，填料內(nèi)型與規(guī)格及吸收段過程進(jìn)行條件（溫度，氣相和液相流速等）顯然，這些因素吸收速率均勻影響。</p><p>　　3.2 影響苯族烴吸收的因素</p><p>　　煤氣中的苯族烴在洗苯塔內(nèi)被吸收的程度稱為吸收率，吸收率的大小取決于以下因素，煤氣和洗油中的苯族烴的含量;煤氣流速及壓力；洗油循環(huán)量及其分子量，吸收溫度，洗苯塔結(jié)構(gòu)，對(duì)填料塔則為填料表面積及特性等。分述如下：&

51、lt;/p><p><b>　　1、吸收溫度：</b></p><p>　　吸收溫度是指洗苯塔內(nèi)氣液兩相接觸面積的平均溫度，它取決于煤氣和洗油的溫度，也受大氣溫度的影響。吸收溫度是通過吸收系數(shù)和吸收推動(dòng)力的變化而影響吸收率的，提高吸收溫度，可使吸收系數(shù)有一定增加，但不顯著，而吸收推動(dòng)力卻顯著減小。</p><p>　　對(duì)于洗油吸收煤氣中的苯族烴來說

52、，洗油分子量及煤氣總壓的變化很小，可視為常數(shù)，而粗苯的蒸汽壓是隨溫度的變化而變化，溫度升高，粗苯的蒸汽壓力也升高，當(dāng)煤氣中的苯族烴的含量一定時(shí)，溫度愈低，洗油中與其呈平衡的粗苯含量愈高；而當(dāng)提高溫度時(shí)，洗油中與其呈平衡的粗苯含量則有較大的降低。當(dāng)入塔貧油含量一定時(shí)，洗油液面上苯族烴的蒸汽壓隨吸收溫度升高而增大，吸收推動(dòng)力則隨之減小，致使洗苯后煤氣中的苯族烴含量（塔后損失）增加，粗苯的回收率降低。</p><p>

53、　　因此，吸收溫度不宜過高，但也并非越低越好，在低于15℃時(shí)洗苯油粘度將顯著增加，使洗油輸送及其均勻分布和自由流動(dòng)均發(fā)生困難，當(dāng)洗油溫度低于10℃時(shí)，還可能從油中析出固體沉淀物。因此適宜的吸收溫度約25℃，實(shí)際操作波動(dòng)于25～30℃之間。</p><p>　　另外，操作中洗油溫度應(yīng)略高于煤氣溫度，以防止煤氣中的水汽冷凝進(jìn)入洗油中，一般規(guī)定，洗油溫度在夏季比煤氣溫度高2℃左右，冬季高4℃左右。</p>

54、<p>　　為了保證吸收溫度，煤氣進(jìn)洗苯塔前，應(yīng)在終冷期內(nèi)冷卻至20～28℃，循環(huán)油冷卻至小于30℃.</p><p>　　2、洗油的分子量及循環(huán)量的影響</p><p>　　當(dāng)其他條件一定時(shí)，洗油的分子量變小，將使洗油中粗苯含量變大，及吸收得愈好，同類油劑的吸收能力與其分子量成反比。吸收劑與溶質(zhì)的分子量愈接近，則吸收得愈完全。在回收等量粗苯的情況下，洗油循環(huán)量也可以相應(yīng)地減少

55、。</p><p>　　但洗油的分子量不宜過小，否則洗油中吸收過程中損失較大，并且脫苯蒸餾時(shí)不易與粗苯分離。</p><p>　　增加循環(huán)油量可降低洗油中粗苯的含量，增加氣液間的吸收推動(dòng)力，從而可以提高粗苯的回收推動(dòng)力。提高回收率，但循環(huán)洗油量不宜過大，以免過多增大電、蒸汽的耗量和冷卻水用量。</p><p>　　在塔后煤氣含苯量一定的情況下，隨著吸收溫度的升高，則

56、需要的循環(huán)洗油量隨之增加。</p><p>　　3、貧油含苯量的影響：</p><p>　　貧油含苯量是決定塔后煤氣含苯族烴量的主要因素之一，當(dāng)其它條件一定時(shí)，入塔貧油中的含苯量越高，則塔后損失愈大，按現(xiàn)行規(guī)定，塔后煤氣中粗苯含量不大于2g/Nm3.為是塔后損失不大于2g/Nm3,設(shè)貧油中的粗苯含量為2.2%，為了維持一定的吸收推動(dòng)力，2.2%應(yīng)除以平衡偏移系數(shù)n，一般n=1.1～1.2.

57、若取n=1.15,則允許貧油含苯量為c1=(2.2/1.5)%=1.92%<2%.實(shí)際上，由于貧油中粗苯的組成中苯和甲苯的含量少，絕大部分為二甲苯和溶劑油，其蒸汽壓僅相當(dāng)于統(tǒng)一溫度下煤氣中含苯族烴蒸汽壓的20～30%，故實(shí)際貧油含苯量可達(dá)到0.4～0.6%，此時(shí)仍能保證塔后煤氣含粗苯量2g/Nm3以下。如何進(jìn)一步降低貧油中的粗苯含量，雖然有助于降低塔后損失，但將增加脫苯蒸餾時(shí)的蒸汽耗量，使粗苯產(chǎn)品的180℃前餾出率減少，并且是洗油

58、含量增加。</p><p>　　近年來，國(guó)外一些焦化廠，塔后煤氣含粗苯量控制在4g/Nm3左右，甚至更高，這一指標(biāo)對(duì)大型焦化廠的粗苯回收是經(jīng)濟(jì)合理的。另外，從一般粗苯和回爐煤氣中分離出來的苯族烴的性質(zhì)可以看出，由回爐煤氣中得到的苯族烴，硫含量比粗苯高3.5倍，不飽和化合物的含量高1.1倍，由于這些物質(zhì)很容易聚合，故會(huì)增加粗苯的回收和精制難度，因此，塔后煤氣含苯量控制高一些也合理。</p><p

59、>　　4、吸收表面積的影響</p><p>　　為使洗油充分吸收煤氣中的苯族烴，必須使氣液兩相之間有足夠的接觸面積（即吸收面積）。填料塔的吸收面積即為塔內(nèi)填料表面積，接觸表面積愈大，則煤氣與洗油接觸時(shí)間愈長(zhǎng)，回收過程進(jìn)行的愈完全。適當(dāng)?shù)奈彰娣e即能保證一定的粗苯回收率，又使設(shè)備費(fèi)和操作費(fèi)經(jīng)濟(jì)合理。</p><p>　　5、煤氣壓力與流速的影響：</p><p>

60、;　　當(dāng)增大煤氣的壓力時(shí)，擴(kuò)散系數(shù)Dg將隨之減少，因而使吸收系數(shù)有所降低。但隨著壓力的增加，煤氣中的苯族烴分壓將成比例地增加，使吸收推動(dòng)力顯著增加，因而，吸收速率也將增加。</p><p>　　煤氣速度的增大也可提高吸收系數(shù)，并且可以提高氣液相接觸的渦流程度和提高洗苯塔的生產(chǎn)能力，所以，加大煤氣速度可以強(qiáng)化吸收過程，但煤氣速度太大時(shí)，容易使洗苯塔阻力和霧沫夾帶量急劇增加。</p><p>

61、　　3.3 脫苯原理</p><p>　　脫苯原理實(shí)際上是精餾原理，由揮發(fā)度不同的組分的混合液在精餾塔內(nèi)多次地進(jìn)行部分氣化和部分冷凝，使其分離幾乎純態(tài)的組分的過程，在精餾過程中，當(dāng)加熱互不相容的液體混合物時(shí)，如果塔內(nèi)的總壓力等于個(gè)混合組分的飽和蒸汽分壓之和時(shí)，液體開始沸騰，但從富油中蒸出粗苯，達(dá)到脫苯時(shí)，必將富油加熱到250～300℃，這實(shí)際上是不可行的。</p><p>　　為了降低

62、蒸餾溫度采用水蒸氣法蒸餾。這樣，在脫苯過程中通入大量的直接水蒸氣，當(dāng)塔內(nèi)總的壓力為一定值時(shí)，若氣相中水蒸氣所占的分壓愈高，則粗苯和洗油的蒸汽分壓就愈低，這樣就可以在較低的溫度下（遠(yuǎn)低于250～300℃），將粗苯完全地從洗油中蒸餾出來。</p><p>　　由此可見，脫苯操作時(shí)直接蒸汽用量，對(duì)蒸餾過程有著重要影響。</p><p>　　下面就脫苯蒸餾中的蒸汽耗量進(jìn)行幾點(diǎn)，討論：</p&

63、gt;<p>　　1、當(dāng)貧油含苯量一定時(shí)，直接蒸汽的耗量是隨著洗油預(yù)熱溫度的升高而減少，一般在富油預(yù)熱溫度從140℃提高到180℃時(shí)，直接蒸汽耗量可降低一半以上。</p><p>　　2、提高直接蒸汽的過熱溫度，可降低其耗用量。</p><p>　　3、當(dāng)富油中粗苯含量較高時(shí)，在一定的預(yù)熱溫度下，由于粗苯的蒸汽分壓較高，對(duì)于蒸出每噸180℃之前的粗苯，可以減少直接蒸汽耗用量。

64、</p><p>　　4、在其他指標(biāo)一定時(shí)，蒸汽的耗用量是隨塔內(nèi)總壓的提高而增加的，否則若要達(dá)到所需求的脫苯程度時(shí)，塔內(nèi)溫度必然要高。</p><p>　　3.4 影響脫苯的因素</p><p>　　脫苯塔內(nèi)苯的脫出率取決于一下因素：</p><p>　　1、在塔底油溫下各組分的蒸汽壓：</p><p>　　若富油的

65、如熱溫度高，塔底貧油溫度相應(yīng)也高，貧油中各組分的蒸汽壓變大，故餾出率也增加。但因苯的揮發(fā)度較大，在較低溫度下幾乎全部蒸出，所以富油預(yù)熱溫度對(duì)苯的餾出率影響很小，而對(duì)其它組分的影響則很大。如甲苯的回收率隨著預(yù)熱溫度的提高而相應(yīng)提高。</p><p><b>　　2、塔內(nèi)操作壓力：</b></p><p>　　提高塔內(nèi)的操作壓力時(shí)，各組分的餾出率會(huì)相應(yīng)減小，但同樣對(duì)苯的影

66、響小。</p><p>　　3、加料板以下的塔盤：</p><p>　　顯然，當(dāng)增加加料板以下的塔盤層數(shù)時(shí)，各組分所得到的餾出率相應(yīng)增加，尤其是對(duì)甲苯和二甲苯等影響較大。</p><p><b>　　4、直接蒸汽量：</b></p><p>　　蒸汽耗量增加，增大了蒸汽分壓，相應(yīng)增加各組分的餾出率，但蒸汽耗量過分增加：一

67、是給油水分離帶來負(fù)擔(dān)，二是冷卻水量增加，三是蒸汽耗量大了不經(jīng)濟(jì)。因此，直接蒸汽的多少應(yīng)以及能保證脫苯順利進(jìn)行，又保證經(jīng)濟(jì)合理為標(biāo)準(zhǔn)。</p><p>　　4 粗苯工段工藝的詳述</p><p>　　4.1 橫管終冷洗萘工藝</p><p>　　工藝流程圖見圖4-1</p><p>　　圖4-1 輕質(zhì)焦油終冷洗萘工藝流程</p>

68、;<p>　　1-終冷塔 2-新焦油槽 3-溢流槽 4-焦油泵 5-循環(huán)泵</p><p>　　進(jìn)入煤氣粗苯回收工段的煤氣，溫度為55℃左右，從終冷塔頂進(jìn)入，在被橫管內(nèi)冷卻水冷卻到25℃左右的同時(shí)，煤氣中的萘也被從輕質(zhì)焦油循環(huán)槽來的連續(xù)噴灑的輕焦油溶解吸收。脫萘至0.45g/Nm3以下，然后從塔底排出，經(jīng)旋風(fēng)捕霧器除去大部分夾帶的焦油，凝結(jié)水霧，在進(jìn)入煤氣總管，去洗苯塔。</p

69、><p>　　吸收萘后的輕焦油，經(jīng)U型管自流入塔底循環(huán)油槽，再用輕質(zhì)焦油泵從塔底抽出，到塔頂和塔中段分兩段噴灑，循環(huán)至一定含萘量后，用焦油泵從槽底抽出送到焦油工段處理，同時(shí)補(bǔ)充新焦油。</p><p>　　18℃的低溫水自下而上經(jīng)過串聯(lián)的各管箱中橫管，與煤氣逆流間接接觸，與煤氣塔內(nèi)循環(huán)油間接換熱升溫后，從塔上部排出，各橫管均有一定的斜度（縱向錯(cuò)開半個(gè)管箱高度）便于含萘焦油 下流，避免粘附于管壁

70、上形成熱阻。</p><p>　　4.2 洗苯工藝 </p><p><b>　　圖4-2</b></p><p>　　圖4 -2 塑料花環(huán)填料塔回收粗苯的工藝流程圖</p><p>　　1-富油泵 2-塑料花環(huán)洗苯塔 3-貧油槽 4 –貧油冷卻器</p><p><b>

71、;　　5—貧油槽</b></p><p>　　從終冷器來的均為25℃的煤氣，含苯族烴為25～40g/Nm3從洗苯塔進(jìn)去出塔煤氣含苯低于2g/Nm3.</p><p>　　從脫苯工序來的30℃左右，含苯0.2～0.4%的貧油被貧油泵送至洗苯塔噴灑，含苯量增至2.5%左右，從塔底經(jīng)U型管導(dǎo)入塔下油槽，再用富油泵從中抽入脫苯工序去脫苯，脫苯后的貧油循環(huán)使用。</p>&

72、lt;p>　　當(dāng)油槽液位降低時(shí)，從洗油槽內(nèi)用貧油泵抽取新洗油槽內(nèi)之新洗油補(bǔ)充，以確保塔下油槽內(nèi)一定的液位。</p><p>　　4.3 脫苯工藝：</p><p><b>　　工藝流程圖：4-3</b></p><p>　　圖4-3生產(chǎn)一種苯的工藝流程（管式爐加熱富油脫苯）</p><p>　　1-脫水塔 2-

73、管式爐3-再生器4-脫苯塔5-脫苯塔油水分離器</p><p>　　6-油氣換熱器7-冷凝冷卻器8-富油泵9-貧富有換熱器</p><p>　　10-貧油泵11-貧油冷卻器12-粗苯分離器13-回流槽</p><p>　　14-控制分離器15會(huì)流泵16-粗苯槽17-萘油槽18-殘油槽</p><p>　　19-粗苯產(chǎn)品回收泵20 萘油泵21殘

74、油泵</p><p>　　從洗滌工序來的富油經(jīng)分縮器，在分縮器下面三格中與從脫苯塔頂來的洗油氣混合物換熱升溫至70～80℃進(jìn)入貧富油換熱器，被從脫苯塔底來的熱貧油加熱至130～140℃然后到管式爐加熱升溫至180～190℃從第14塊塔板進(jìn)入脫苯塔，在過熱蒸汽的蒸吹作用下脫苯。</p><p>　　與富油換熱后的貧油進(jìn)入脫苯塔下熱貧油槽，再用貧油泵抽至貧油冷卻器冷卻后到洗苯塔去洗苯。<

75、/p><p>　　從脫苯塔頂出來的油氣混合氣進(jìn)去分縮器，冷凝出輕重分縮油后進(jìn)入冷凝冷卻器，粗苯蒸汽冷凝冷卻為粗苯液體，粗苯進(jìn)入粗苯油水分離器，與水分離后進(jìn)入粗苯貯槽。</p><p>　　輕重分縮油分別進(jìn)入輕、重分縮油水分離器，與水分離后送入地下槽，與富油混合后送去脫苯。</p><p>　　將分離出的水送入控制分離器進(jìn)一步分離，油進(jìn)地下槽，水送去酚水架。</p&

76、gt;<p>　　再生器底部溫度應(yīng)保持在190～200℃，脫苯用蒸汽應(yīng)過熱到400℃以保證再生器出口氣體溫度高于脫苯塔底部溫度，再生器的油渣定期排入殘?jiān)邸?lt;/p><p>　　主要設(shè)備的工藝計(jì)算和選型</p><p><b>　　5.1 概述</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)的焦?fàn)t是按50孔JNDK55-05焦?fàn)t配套規(guī)模

77、進(jìn)行計(jì)算。</p><p>　　JNDK55-05搗固焦?fàn)t參數(shù)：</p><p>　　焦耐院設(shè)計(jì)。該焦?fàn)t與化工部第二設(shè)計(jì)院的TJL 5550D搗固焦?fàn)t的參數(shù)基本一致，設(shè)計(jì)時(shí)可以參考該爐的參數(shù)。</p><p>　　TJL 5550D搗固焦?fàn)t參數(shù)：</p><p>　　TJL5550D型焦?fàn)t由化工部第二設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)，系雙聯(lián)火道、廢氣循環(huán)、下噴、復(fù)

78、熱式側(cè)裝搗固煤餅焦?fàn)t。</p><p><b>　　焦?fàn)t主要結(jié)構(gòu)尺寸</b></p><p>　　炭化室全長(zhǎng):15980mm</p><p>　　炭化室全高:5500mm</p><p>　　炭化室平均寬:500mm</p><p>　　炭化室中心距:1350mm</p><p

79、>　　炭化室錐度:10 立火道中心距:480</p><p>　　立火道個(gè)數(shù):32個(gè) 燃燒室墻厚:100</p><p>　　煉焦工藝主要技術(shù)指標(biāo)</p><p>　　煤餅尺寸(長(zhǎng)×寬×高):15100/14900×450×5200</p><p>　　煤餅密度(干煤):0.95~1.0t

80、/m3</p><p>　　炭化室一次裝入干煤量:35.1t</p><p>　　焦?fàn)t周轉(zhuǎn)時(shí)間:22.5h</p><p><b>　　爐孔數(shù)為50孔</b></p><p>　　則年產(chǎn)焦炭為8760×50×35.1×0.75/22.5=512460t/a 符合設(shè)計(jì)要求</p>

81、<p>　　則每小時(shí)干煤耗量為50×35.1/22.5=78t/h</p><p>　　取每噸干煤產(chǎn)氣340立方</p><p>　　則產(chǎn)氣量為340×78=26520 /h</p><p>　　5.2 終冷洗苯部分的工藝計(jì)算及設(shè)備選型</p><p><b>　　計(jì)算依據(jù)：</b>&

82、lt;/p><p>　　煤氣量 340煤</p><p>　　煤氣密度 0.454kg/</p><p>　　產(chǎn)率 (占裝煤量) 0.2%</p><p>　　密度 1.518kg/</p><p

83、>　　粗苯的回收率(占裝煤量) 1.1 %</p><p>　　洗苯塔后煤氣含苯 2g/</p><p>　　粗苯蒸汽密度 3.677 kg/</p><p>　　煤氣量 26520/h</p><p>　　硫銨工段

84、來的煤氣溫度/飽和溫度℃ 58/52</p><p>　　終冷溫度℃ 23</p><p><b>　　煤氣流量</b></p><p>　　V=26520/h G=26520×0.454=12040.08㎏/h</p><p><b>　　煤氣中含量

85、</b></p><p><b>　　G= G×產(chǎn)率</b></p><p>　　=78×1000×0.2%</p><p><b>　　=156kg/h</b></p><p><b>　　V=G/</b></p>&l

86、t;p>　　=156/1.518</p><p>　　=102.77/h </p><p><b>　　煤氣中粗苯含量</b></p><p>　　G=G×粗苯的回收率+ V×塔后煤氣含苯量</p><p>　　=78×1000×1.1%＋26520×0.002

87、</p><p>　　=911.04kg/h</p><p><b>　　V =G/</b></p><p>　　=911.04/3.667=248.44/h </p><p>　　上述三種氣體流量之和</p><p>　　V總=26520+102.77+248.44=26871.21/h<

88、;/p><p>　　塔前煤氣中水蒸氣量（Gkg/h和V/h）</p><p>　　根據(jù)塔前煤氣的溫度t1、露點(diǎn)t01、露點(diǎn)下的飽和水蒸氣壓力p01、煤氣絕對(duì)總壓力p1進(jìn)行計(jì)算。V塔前＝(V煤氣＋V H2S＋V 粗苯)×[p01/( p1－p01)]，Nm3/hG塔前＝V塔前×18/22.4，kg/h</p><p>　　塔前煤氣溫度T=58℃，煤

89、氣露點(diǎn)T=52℃，露點(diǎn)下的水蒸汽壓力為1385kg/m2 煤氣分壓為8948kg/m2 煤氣壓約為10000pa</p><p>　　煤氣絕對(duì)總壓力=大氣壓＋煤氣壓</p><p>　　=10000+101330</p><p><b>　　=111330pa</b></p><p>　　=26871.21

90、5;1385×9.807/(111330-1385×9.807)</p><p>　　=3733.95/h</p><p>　　G =V×18/22.4</p><p>　　=3733.95×18/22.4</p><p>　　=3000.50kg/h</p><p>　　塔后煤

91、氣中水蒸汽量（Gkg/h和V/h）根據(jù)塔后煤氣的溫度t2、露點(diǎn)t02、露點(diǎn)下的飽和水蒸氣壓力p02、煤氣絕對(duì)總壓力p2進(jìn)行計(jì)算。V塔后＝(V煤氣＋V H2S＋V 粗苯)×[p02/( p2－p02)]，Nm3/hG塔后＝V塔后×18/22.4，kg/h</p><p>　　塔后煤氣溫度T=23℃，煤氣露點(diǎn)T=23℃，露點(diǎn)下的水蒸汽壓力為286kg/m2 煤氣分壓為10047kg/m2

92、 煤氣壓約為9500pa</p><p>　　煤氣絕對(duì)總壓力=大氣壓＋煤氣壓</p><p>　　=9500+101330 </p><p><b>　　=110830</b></p><p><b>　　=×</b></p><p>　　=26871.21&

93、#215;286×9.807/(101330+9500-286×9.807)</p><p><b>　　=697.69/h</b></p><p>　　G= V×18/22.4=697.69×18/22.4=560.65kg/h </p><p>　　

94、5.3 橫管終冷洗萘塔的計(jì)算</p><p><b>　　熱量衡算</b></p><p><b>　　帶入熱量：</b></p><p>　　（1）、干煤氣帶入熱量：q= V×干煤氣在58c下的焓</p><p>　　=26520×20.88×4.184<

95、/p><p>　　=2316838.12KJ/h</p><p><b>　?。?）帶入熱量 ：</b></p><p>　　q= G×在塔前溫度下的比熱×塔前溫度</p><p>　　=156×0.2369×58×4.184</p><p>　　=8

96、968.28KJ/h</p><p>　　式中 4.184——kcal與kJ之間的單位轉(zhuǎn)換系數(shù)</p><p>　　(3)、粗苯帶入熱量：q= G×i KJ/h</p><p>　　i=4.184×(103＋ct)</p><p>　　式中c=(20.7＋0.026t)/M Kcal/(kg℃)</p>

97、;<p>　　M——粗苯平均分子量，可取為82.2</p><p>　　t——煤氣塔前溫度，℃</p><p>　　則c=(20.7＋0.026×58)/82.2</p><p>　　=0.27Kcal/kg℃</p><p>　　i=4.18×(103＋0.27×58)</p>&l

98、t;p>　　=496.51Kj/kg</p><p>　　q=911.04×496.51</p><p>　　=452340.47KJ/h</p><p>　　(4)、水蒸氣帶入熱量：</p><p>　　q= G×水蒸氣塔前溫度下的焓</p><p>　　=3000.50×2601

99、.5</p><p>　　=7805800.75KJ/h</p><p>　　故帶入熱量為：Q= q＋q＋q＋q</p><p>　　=10583947.62KJ/h</p><p><b>　　帶出熱量Q出：</b></p><p>　　（1）干煤氣帶出熱量： q= V×干煤氣在22℃

100、下的焓</p><p>　　=26520×8.28=219585.6KJ/h</p><p>　?。?）帶出熱量 ：q= G×在塔后溫度下的比熱×塔后溫度</p><p>　　=156×0.2372×23×4.18=3557.49KJ/h</p><p>　　(3) 粗苯帶出熱量：q

101、= G×i，KJ/h；i=4.18×(103＋ct)</p><p>　　c=(20.7＋0.026t)/M=0.26Kcal/kg℃</p><p>　　i=4.18×(103＋0.26×23)=455.54KJ/kg</p><p>　　=911.04×455.54=415015.16KJ/h</p>

102、<p>　　(4)水蒸氣帶出熱量：q= G×水蒸氣塔前溫度下的焓</p><p>　　=560.65×2536.62=1422156KJ/h</p><p>　　故帶出熱量為：Q出=q＋q＋q＋q</p><p>　　=219585.6＋3557.49＋415015.16＋1422156</p><p>　　

103、=2060314.25KJ/h</p><p>　　煤氣從56℃降到22℃放出的熱量為：</p><p>　　Q—Q=10583947.62-2060314.25=8523633.37 KJ/h</p><p><b>　　冷卻水量W：</b></p><p>　　(冷卻水采用18℃的地下水出塔溫度為28℃左右)<

104、/p><p><b>　　則：</b></p><p>　　W=（Q—Q）/【（28—18）×4.18×1000】</p><p>　　=8523633.37 /【（28—18）×4.18×1000】</p><p>　　=203.91m/h</p><p>&

105、lt;b>　　傳熱系數(shù)的計(jì)算：</b></p><p><b>　　K=</b></p><p>　　（1）、是由煤氣至管外璧的對(duì)流傳熱系數(shù) J/㎡·S·K</p><p>　　㏑=0.0522x＋5.36</p><p>　　式中：x—每m飽和煤氣（塔前塔后的露點(diǎn)下為飽和煤氣）中水

106、蒸氣的平均含量（體積百分比）</p><p>　　查得：塔前露點(diǎn)58℃時(shí)煤氣水蒸氣含量x=91.0g/Nm</p><p>　　塔后露點(diǎn)22℃時(shí)煤氣水蒸氣含量x=20.6g/Nm</p><p>　　x=【】×100÷2</p><p><b>　　=【】×50</b></p>

107、<p><b>　　=8.13 (%)</b></p><p>　　㏑=0.0522x＋5.36</p><p>　　=0.0522×8.2＋5.36</p><p><b>　　=5.78</b></p><p>　　故：=326.29 J/㎡·S·K&l

108、t;/p><p>　　在冷卻水的平均溫度為：=23℃時(shí)水的物性參數(shù)如下：</p><p>　　比熱：C=4.184KJ/Kg·k導(dǎo)熱系數(shù)：=0.61J/m·s·k</p><p>　　動(dòng)力黏度：=9.437×10pa 密度：=998.2kg/ m</p><p><b>　　則：</b&g

109、t;</p><p><b>　　R=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=26179.35</b></p><p><b>　　p==6.467</b></p><p>　　（2）、是管內(nèi)

110、壁至冷卻水對(duì)流傳熱系數(shù) J/㎡·S·K</p><p>　　=0.023R (由于水被加熱故n取0.4)</p><p>　　故 =0.023R</p><p>　　=0.023×26179.35</p><p>　　=4052.9 J/㎡·S·K</p><p>

111、;　　管壁厚b=0.0035m,鋼的傳熱系數(shù)， b/λ=0.0035/52.25=6.7×10㎡·S·K/J(管壁熱阻)</p><p>　　查手冊(cè)得：管內(nèi)壁污垢熱阻R==3.4394×10㎡·S·K/J</p><p>　　管外壁污垢熱阻R==1.7197×10㎡·S·K

112、/J</p><p><b>　　則：</b></p><p>　　=1/326.29+1.7197×10+0.0035/52.25+3.4394×10+1/4052.9</p><p>　　=3.89465×10㎡·S·K/J</p><p>　　故：K=256.76J

113、/㎡·S·K</p><p><b>　　冷卻面積的計(jì)算：</b></p><p><b>　　（1）求平均溫差：</b></p><p>　　煤 氣：58℃23℃</p><p>　　冷卻水：28℃18℃</p><p>　　—————————————

114、———</p><p>　　△T： 30℃ 5℃</p><p>　　則平均溫差為：===13.95℃</p><p>　　(2)算冷卻面積F：</p><p>　　由公式F=Q/（·K）得：</p><p>　　F=8523633.37×1000/(13.95×256.76

115、15;3600)</p><p><b>　　=661.03㎡</b></p><p><b>　　計(jì)算有效管長(zhǎng)：</b></p><p>　　塔兩 側(cè)的管箱開半個(gè)管箱的高度，形狀如圖：由于每側(cè)的管箱間距為200mm，則每根水管的縱向傾斜距離為100mm，如圖：</p><p><b>　

116、　則有效管長(zhǎng)為：x=</b></p><p>　　設(shè)：管內(nèi)水流速為0.9m/s 則管束 n=W×4/(u×3.14×3600×)</p><p>　　=203.91×4/(0.9×3600×3.14×)=127.7</p><p><b>　　取128根<

117、/b></p><p>　　采用三角形排列 排4排。每排32根</p><p>　　管箱數(shù)=661/(128×3.14×0.032×2.0025)=25.66</p><p>　　取26個(gè) 共13個(gè)管箱</p><p>　　管間距1.5d=1.5×32=48mm,取50㎜，正△布管，則行間距為

118、43.33㎜，取45㎜</p><p>　　塔體采用邊長(zhǎng)為2米×1.6米的長(zhǎng)方形制造，每排可布32根水管，每組管束含4排，則一組共有32×4=128根水管，組間距取60㎜，則一個(gè)管箱高度為45×8+60=420㎜，箱間距取200mm。</p><p><b>　　塔高計(jì)算：</b></p><p>　　兩段噴灑高度

119、共取1m，煤氣出口2m，煤氣入口1m，底部油槽高4m，</p><p><b>　　則實(shí)際塔高為：</b></p><p>　　H=350×2+420×13+200×12+1000+2000+1000+4000</p><p>　　=16560mm </p><p><b>　　

120、=16.56m</b></p><p>　　5.4 洗苯塔的計(jì)算：</p><p>　　原始數(shù)據(jù)：塔前煤氣溫度23℃，塔后煤氣溫度23℃，</p><p>　　塔前煤氣壓力900mmH2O，塔后煤氣壓力600 mmH2O</p><p>　　從煤氣中吸收的粗苯量為：</p><p><b>　　

121、=G煤×粗苯回收率</b></p><p>　　=78t/h×1000×1.1%</p><p><b>　　=858Kg/h</b></p><p>　　出塔煤氣含粗苯量為:</p><p><b>　　V×塔后煤氣含苯量</b></p&g

122、t;<p>　　=26520×0.002</p><p>　　=53.04kg/h</p><p>　　入塔濕煤氣量：煤 氣 26520Nm3/h 12040.08Kg/h</p><p>　　硫 化 氫 102.77Nm3/h 156Kg/h</p><p>　　粗苯蒸汽 2

123、48.44Nm3/h 911.04Kg/h</p><p>　　水 蒸 汽 697.69Nm3/h 560.65Kg/h</p><p>　　共 計(jì) 27568.9Nm3/h 13667.77Kg/h</p><p>　　出塔濕煤氣量：煤 氣 26520Nm3/h 12040.08Kg/h</p&g

124、t;<p>　　硫 化 氫 102.77Nm3/h 156Kg/h</p><p>　　粗苯蒸汽 14.46Nm3/h 53.04Kg/h</p><p>　　水 蒸 汽 697.69Nm3/h 560.65Kg/h</p><p>　　共 計(jì) 27334.92Nm3/h 12809.77Kg