煤礦上運帶式輸送機設計論文

1、<p><b>　　摘要</b></p><p>　　帶式輸送機是連續(xù)輸送機械的一個類別，是以輸送帶作為牽引構件和承載構件,利用托輥支撐，依靠傳動滾筒與輸送帶之間摩擦力傳遞牽引力的連續(xù)輸送設備。它可將各種粉狀、顆粒狀及塊狀等散狀物料，在一定的輸送線路上，從裝載地點到卸載地點以連續(xù)物料流的方式進行輸送，不僅對工業(yè)企業(yè)的內部輸送起著重要作用，同時對其外部輸送也起著重要作用。由于投資少、

2、運營費低、可以進行物料的長距離輸送等原因，在某些場合可以代替鐵路運輸及公路運輸，已成為工業(yè)企業(yè)生產(chǎn)中不可缺少的輸送設備。近20年來，由于帶式輸送機與其他輸送機械相比具有不可比擬的優(yōu)點，我國的帶式輸送機有突飛猛進的發(fā)展，比較突出的特點是應用的帶式輸送機輸送量大、單機長度大、電動功率大、啟動制動技術水平有很大提高。由于帶式輸送機運營費用低，特別在當前我國燃油供應緊張、依賴進口的數(shù)量大、油價高的情況下，使帶式輸送機的應用范圍更加寬廣。其優(yōu)點主

3、要表現(xiàn)在以下方面：結構簡單，節(jié)能與經(jīng)濟性，輸送物料范圍廣，輸送距離長，輸送能力大、生產(chǎn)效率高，線路布置靈活、適應性強，提升角度大，受料和卸料靈活，安全可靠性高，環(huán)保性能優(yōu)越，操作簡單、容易實現(xiàn)程序控制。</p><p>　　關鍵詞：帶式輸送機 ;上運;電控系統(tǒng)</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　Belt

4、conveyor is a type of continuous conveyor is a conveyor belt, as components of traction and load-bearing components, using roller support, rely on the transmission roller and conveyor belt friction between the transmissi

5、on force of traction continuous conveying equipment. It can be all kinds of powder, granular and massive bulk material in the transmission line of to uninstall, location from loading point to continuous material flow to

6、carry on the transportation, not only within the indust</p><p>　　Key words: belt conveyor; up and down; electric control system</p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　1緒論

7、1</b></p><p>　　1.1 本課題研究的目的和意義1</p><p>　　1.2 本課題研究的內容2</p><p>　　1.3國內外研究情況及其發(fā)展2</p><p>　　1.4驅動系統(tǒng)的技術要求4</p><p>　　1.5長距離帶式輸送機合理的驅動裝置6</p>&

8、lt;p>　　1.6帶式輸送機的發(fā)展趨勢7</p><p>　　2帶式輸送機初步設計10</p><p>　　2.1選擇機型10</p><p>　　2.2 輸送帶選型計算10</p><p>　　2.3 輸送帶線路的設計內容13</p><p>　　2.4 托輥的選型計算13</p>

9、<p>　　2.5帶式輸送機系統(tǒng)布置21</p><p>　　2.6帶式輸送機線路阻力計算21</p><p>　　2.6.1圓周驅動力計算21</p><p>　　2.6.2運行阻力計算24</p><p>　　2.7 輸送帶強度驗算29</p><p>　　2.8 牽引力及電機功率計算29&l

10、t;/p><p>　　2.9 驅動裝置及其布置30</p><p>　　2.10 拉緊力、拉緊行程的計算及拉緊裝置的選擇38</p><p>　　2.11 制動器與逆止器的選擇41</p><p>　　2.12 軟啟動裝置的選擇44</p><p>　　2.13 輔助裝置44</p><p&g

11、t;　　3電控系統(tǒng)設計46</p><p>　　3.1 電控系統(tǒng)概述46</p><p>　　3.2 電控系統(tǒng)各控制部件功能47</p><p>　　3.3 電控系統(tǒng)系統(tǒng)工作原理50</p><p>　　3.4 信號與報警56</p><p>　　3.5 功率平衡調節(jié)56</p><p&

12、gt;<b>　　4設計小結57</b></p><p><b>　　5參考文獻59</b></p><p><b>　　6致謝61</b></p><p><b>　　附錄62</b></p><p><b>　　1緒論</b&g

13、t;</p><p>　　帶式輸送機是以輸送帶、鋼帶、鋼纖維帶、塑料帶作為傳送物料和牽引工作的輸送機械，是輸送能力最大的連續(xù)輸送機械之一。其結構簡單、運行平穩(wěn)、運轉可靠、能耗低、對環(huán)境污染小、便于集中控制和實現(xiàn)自動化、管理維護方便，在連續(xù)裝載條件下可實現(xiàn)連續(xù)運輸。它是運輸成件貨物與散狀物料的理想工具，因此被廣泛用于電力、冶金、煤炭、化工、礦山、港口等各行業(yè)。</p><p>　　1.1 本

14、課題研究的目的和意義</p><p>　　帶式輸送機是以輸送帶兼作牽引機構和承載機構的一種運輸設備，它在地面和井下運輸具有廣泛的應用。</p><p>　　帶式輸送機自1795年被發(fā)明以來，經(jīng)過兩個世紀的發(fā)展，已被電力、冶金、煤炭、化工、礦山、港口等各行各業(yè)廣泛采用。特別是第二次工業(yè)革命帶來了新材料、新技術的采用，使帶式輸送機的發(fā)展步入了一個新紀元。當今，無論從輸送量、運距、經(jīng)濟效益等各方

15、面來衡量，它已經(jīng)可以同火車、汽車運輸相抗衡，成為三足鼎立局面，并成為各國爭先發(fā)展的行業(yè)。 帶式輸送機因其具有結構緊湊、傳動效率高、噪聲低、使用壽命長、運轉穩(wěn)定、工作可靠性和密封性好、占據(jù)空間小等特點，并能適應在各種惡劣工作環(huán)境下工作包括潮濕、泥濘、粉塵多等，所以它已經(jīng)是國民經(jīng)濟中不可或缺的關鍵設備。加之國際互聯(lián)網(wǎng)絡化的實現(xiàn)，又大大縮短了帶式輸送機的設計、開發(fā)、制造、銷售的周期，使它更加具有競爭力。 目前，帶式輸送機已經(jīng)成為露天礦和地下礦

16、的聯(lián)合運輸系統(tǒng)中重要的組成部分。為了更好的研究帶式輸送機的工作組成原理，發(fā)現(xiàn)及改進其不足之處，本課題所研究的是大傾角、上運帶式輸送機。此次研究的主要問題在于系統(tǒng)的驅動件布置、軟起動和制動問題。帶式輸送機向上運送物料時，其驅動電機的運行工礦有別于一般的帶式輸送機。由于運轉上的需要，在結構上有特點，控制上有特殊要求。上運帶式輸</p><p>　　1.2 本課題研究的內容</p><p>　　

17、首先了解帶式輸送機的基本知識（包括其主要設備工作方式工作原理等）。然后根據(jù)使用場合和給定的原始參數(shù)，對各種工況進行分析計算，設計系統(tǒng)方案（運輸機布置形式，驅動方式，輸送帶的選型，拉緊裝置的設計，清掃裝置的設計等），設計出合適的驅動系統(tǒng)和控制系統(tǒng)。設計出各個系統(tǒng)之后，還要進行動態(tài)特性的研究，以確保在輸送機啟動時，系統(tǒng)的動安全系數(shù)大于預先設定的數(shù)值，所設計的系統(tǒng)仍能符合要求的正常運行。</p><p>　　1.3國內

18、外研究情況及其發(fā)展</p><p>　　1.3.1 國外帶式輸送機技術的現(xiàn)狀 </p><p>　　國外帶式輸送機技術的發(fā)展很快，其主要表現(xiàn)在2個方面:一方面是帶式輸送機的功能多元化、應用范圍擴大化，如高傾角帶式輸送機、管狀帶式輸送機、空間轉彎帶式輸送機等各種機型;另一方面是帶式輸送機本身的技術與裝備有了巨大的發(fā)展，尤其是長距離、大運量、高帶速等大型帶式輸送機已成為發(fā)展的主要方向，

19、其核心技術是開發(fā)應用了帶式輸送機動態(tài)分析與監(jiān)控技術，提高了帶式輸送機的運行性能和可靠性。國外己經(jīng)使用或己經(jīng)進行設計的幾條典型長距離帶式輸送機輸送線： </p><p>　　（1）西班牙的西撒哈拉帶式輸送機線路是世界最長的長距離輸送機線路，該線路長達100km，用兩年半時間建成，并于1972年投入使用，用來將位于石質高原地區(qū)的布·克拉露天礦的磷灰石礦石運往艾爾—阿雍海港。總投資額為兩億馬克。預計該線路

20、能達行30年，年平均運輸量為1000萬噸磷灰石礦石(2000t/h)。整條線路由長為6.9～11.8km的11臺帶式輸送機組成。帶寬為l000mm，采用ST3150型鋼絲繩芯輸送帶，帶速為4.5 m/s。 </p><p>　　（2）恰那礦20km地面帶式輸送機系統(tǒng)是代表了現(xiàn)代帶式輸送機發(fā)展水平的一條輸送線。該輸送系統(tǒng)由一條長為10.3km的平面轉彎帶式輸送機和一條10.1km的直線長距離帶式輸送機構成。轉彎帶式

21、輸送機的曲率半徑為9km，弧長為4km。兩條輸送機除線路參數(shù)外，其他參數(shù)相同，運輸能力為2200t/h，帶寬1050mm，輸送帶抗拉強度為3000N/mm，安全系數(shù)為5，拉緊裝置為重錘拉緊。允許行程為25m，驅動采用3臺700KW直流電動機，雙滾筒驅動。系統(tǒng)采用了先進的托輥制造和安裝技術、水平轉彎技術和動態(tài)分析技術[。 </p><p>　　（3）津巴布韋鋼鐵公司（ZISCO）15.6km水平轉彎越野帶式輸送機于

22、1996年投入使用，是世界上單機最長的帶式輸送機。該輸送機將ZISCO的New Ripple Creek礦的經(jīng)過二次破碎的鐵礦石運送到Zimbabwe的煉鋼廠附近。輸送量為干礦石500t/h（濕礦石600t/h）。系統(tǒng)全長15.6km，物料提升高度為90m。近年來，我國在大型帶式輸送機的設計、制造上也有了長足的進步。從20世紀60年代末我國己經(jīng)生產(chǎn)200余條鋼絲繩芯帶式輸送機，在煤礦、磷礦、鐵礦和港口使用。其中單機長度達7602m的大型

23、帶式輸送機已投入使用。目前，包括總長l0km的輸送線等多條長距離帶式輸送機系統(tǒng)正在設計或計劃中[。 </p><p>　　1.3.2 國內帶式輸送機技術的現(xiàn)狀 </p><p>　　我國生產(chǎn)制造的帶式輸送機的品種、類型較多。在“八五”期間，通過國家一條龍“日產(chǎn)萬噸綜采設備”項目的實施，帶式輸送機的技術水平有了很大提高，煤礦井下用大功率、長距離帶式輸送機的關鍵技術研究和新產(chǎn)呂開發(fā)

24、都取得了很大的進步。如大傾角長距離帶式輸送機成套設備、高產(chǎn)高效工作面順槽可伸縮帶式輸送機等均填補了國內空白，并對帶式輸送機的減低關鍵技術及其主要元部件進行了理論研究和產(chǎn)品開發(fā)，研制成功了多種軟起動和制動裝置以及以PLC為核心的可編程電控裝置，驅動系統(tǒng)采用調速型液力偶合器和行星齒輪減速器。 </p><p>　　1.4驅動系統(tǒng)的技術要求</p><p>　　1.4.1 輸送機控制性能&

25、lt;/p><p>　　長距離帶式輸送機的驅動系統(tǒng)必須從加(減)速度、過載、負荷分配、輸送帶張力控制等方面有效地對輸送機進行全程控制。</p><p>　　加(減)速度控制：在小于最大設計載荷的任何載荷情況下,驅動系統(tǒng)都必須前后均勻地給輸送帶加(減)速,且加速段要長,以防止物料滑落、輸送帶在滾筒上打滑和過度張緊運動。</p><p>　　過載控制：驅動系統(tǒng)應能防止輸入功

26、率和扭矩越過安全設施進入輸送機,以免產(chǎn)生故障。同時,還應具備隨時排除輸送機阻卡現(xiàn)象的功能。</p><p>　　負荷分配：多機驅動情況下,載荷應根據(jù)設計規(guī)范合理地分配給各驅動裝置,避免因導致個別或多個驅動裝置過載而影響輸送機各部件運行質量,造成不必要的運行故障。</p><p>　　輸送帶張力控制：輸送帶的正確張力是保證輸送機安全可靠運行的首要條件之一。但帶式輸送機起止瞬間形成的帶張力會給

27、輸送機的運行和控制帶來很大的不利影響,嚴重的破壞性張力波可能會使長距離帶式輸送機迅速減速乃至停機。因此,驅動裝置必須按要求控制住進入輸送機的輸送功率,使輸送帶隨時保持良好的張力。</p><p>　　1.4.2 輸送機驅動性能</p><p>　　驅動系統(tǒng)是輸送機的關鍵設備,它的各部件都應具備最佳的可靠性,都必須嚴格按照標準和規(guī)范精心設計和制造。在使用期間,要配備良好的監(jiān)控設備,隨時了解掌

28、握輸送機運行情況,避免突然事故和阻卡現(xiàn)象給輸送機造成的損失,減少維修和停機次數(shù),提高長距離帶式輸送機的使用效率。</p><p>　　1.4.3 最小電應力</p><p>　　對長距離帶式輸送機來說,如果所有電機同時啟動,電源系統(tǒng)中的電壓負荷急劇增大,導致電壓下降,使電機啟動時間延長乃至困難,對電機產(chǎn)生應力,因此,當在最小電壓時,驅動系統(tǒng)也必須能使主要電機及時啟動。同時,電機每次啟動時產(chǎn)

29、生的極大電流會使電機溫度增高,而電機啟動所需時間越長,電流持續(xù)時間越長,溫度也越高,電機的熱化損壞也越快,從而使絕緣體的耐熱性能下降,并最終在絕緣體內進行化學物質的變化,使絕緣體完全失去功能,最后毀壞電機。因此,要盡量以最小電應力進入電機,且啟動次數(shù)盡可能減少,啟動時間盡可能縮短,使電機有良好的使用環(huán)境。</p><p>　　1.4.4 最小機械應力</p><p>　　由于驅動系統(tǒng)的載荷

30、分配不均,特別是急速啟動情況下,包括不可控制的啟動情況,以及不能逆止輸送機的情況直接影響輸送機的主要驅動裝置及其他部件上的應力。針對產(chǎn)生的原因,必須對長運距帶式輸送機的驅動系統(tǒng)進行恰當?shù)脑O計,在恰當分配各驅動裝置載荷的情況下,設立適長的啟動斜面并采用S型啟動斜面以減少輸送帶應力。同時實行軟啟動以對輸入功率和扭矩進行最大程度的限制,提高輸送機的安全性,而減少對輸送帶的要求因素,這樣就有效地降低輸送機的成本。</p><

31、p>　　輸送帶要正常運行必須是封閉環(huán)路,將一個以上的輸送帶端部連接起來才能形成無極輸送帶同路,而接頭強度只能達到該輸送帶強度的70%～90%。因此,鋼芯輸送帶的最薄弱處就是它的接頭,所以如何確定接頭的最佳連接方法就成為提高輸送帶實際強度的關建。對輸送帶的安全性,現(xiàn)主要基于四項不同的設計規(guī)范,即運行張力、起動張力、輸送帶延伸性和壽命的遞減、接頭動態(tài)效能的損失。對運行張力雖通常按最高張力條件確定,但由于造成接頭疲勞的額定運行張力約占最

32、高設計張力的80%,故很難達到；起動張力是一種不常出現(xiàn)的周期性條件,可根據(jù)停機和啟動的頻率來確定是否應視為持續(xù)起作用的疲勞因素；對輸送帶延伸應力和性能退化應該視為一種持續(xù)負到運行數(shù)值中,由于利用新技術,輸送帶接頭間的動態(tài)強度達到了一個新水平,現(xiàn)在鋼繩的耐用性倒成了限制接頭高效能的因素,橡膠性能的改進使無淪何種強度的輸送帶均能獲得效果良好的高效能接頭。</p><p>　　1.5 長距離帶式輸送機合理的驅動裝置&l

33、t;/p><p>　　1.5.1 驅動方式的確定</p><p>　　從輸送帶強度對功率的影響,考慮降低初期投資及提高輸送機運行的可靠性,長運距帶式輸送機的驅動宜采用中間驅動的方式,其最大優(yōu)點是可有效降低輸送帶的張力,使輸送機的輸送長度理論上不受輸送帶張力的影響而無限延長，同時,采用中間驅動還可以使巨大的總功率分解成多個較小的單元驅動功率,便于實現(xiàn)輸送機主要驅動原部件的標準化、系列化和通用化。

34、中間驅動有兩種形式,即卸載式中間驅動和摩擦式中間驅動,由經(jīng)濟性和操作性比較優(yōu)劣,建議采用卸載式中間驅動方式。驅動裝置由電動機、減速器、液粘軟啟動、制動器等元部件組成,為使電動機、減速器、液粘軟啟動等的連接基本處于水平,可以考慮該連接與底座采用浮動支撐的連接形式,達到對中性好、調整容易、拆裝方便的效果。</p><p>　　1.5.2電機功率合理分配</p><p>　　設計中可采用帶有液粘

35、軟啟動的驅動裝置有效地解決多機驅動中的電機負載不平衡問題。</p><p>　　1.6 帶式輸送機的發(fā)展趨勢</p><p>　　隨著煤礦現(xiàn)代化的發(fā)展和需要，我國對大傾角固定帶式輸送機，高效高產(chǎn)工作面順槽可伸縮帶式輸送機及長運距，大運量帶式輸送機及其關鍵技術，關鍵零部件進行了理論研究和產(chǎn)品開發(fā)，應用動態(tài)分析技術與智能化控制技術，研制成功了軟啟動和制動裝置以及PLC控制 為核心的電控裝置，

36、并且井下大功率防爆變頻器也已經(jīng)進入研發(fā)，試制階段。隨著高效高產(chǎn)礦井的發(fā)展，帶式輸送機各項技術指標有了很大的發(fā)展。主要表現(xiàn)在以下幾個方面：</p><p>　?。?）提高煤礦井下帶式輸送機關鍵零部件的性能和安全可靠性；設備開機率的高低主要取決于運輸零部件的性能和可靠性。提高零部件的性能和可靠性可以大大提高設備開機率。</p><p>　?。?）提高運輸能力，適應高產(chǎn)高效集約化生產(chǎn)的需要；長運

37、距、高速度、大運量、大功率、集中控制是帶式輸送機今后發(fā)展的必然趨勢。</p><p>　?。?）控制自動化水平要提高；</p><p>　?。?）一機多用，擴大功能；帶式輸送機是一種理想的連續(xù)運輸設備，但是不能充分發(fā)揮起能力，浪費了資源，如果將帶式輸送機結構做適當修改，并且采取一定安全措施，就可以拓展起工作領域，是起發(fā)揮更大的經(jīng)濟效益。</p><p>　　通過上述

38、分析,可以預見,未來新機型應該具有以下特征:</p><p>　　(1)大運量、高速度。即意味著高生產(chǎn)率,減少單位時間生產(chǎn)成本。</p><p>　　(2)長使用壽命。輸送帶與托輥的磨損是限制輸送機壽命的主要原因,減少輸送帶與托輥之間的摩擦系數(shù),增加輸送帶的耐磨性,提高托輥的性能,可以較大程度地提高輸送機的使用壽命。</p><p>　　(3)低生產(chǎn)成本。在普通輸送

39、帶輸送機中,托輥制造的費用占整個輸送帶運輸機的17%～25%,且運動部件過多,維修費用昂貴，采用無托輥支承或非接觸支承是降低輸送帶輸送機成本的最有效方法。</p><p>　　(4)低能源消耗。輸送帶式輸送機的能源80%左右都消耗在摩擦損失上，降低摩擦損耗的最有效方法是采用非接觸帶輸式送機(如水墊式輸送帶運輸機),它所需的電機功率僅為普通輸送帶輸送機的20%。</p><p>　　(5)智

40、能化。未來機型應與電腦密切聯(lián)系,適合程序控制、智能操作、物料裝卸、機器安裝與維護都應能實現(xiàn)智能化管理。</p><p>　　可以預見,輸送帶輸送機的發(fā)展趨勢是從接觸式輸送帶輸送機向非接觸的輸送帶輸送機發(fā)展,最終發(fā)展趨勢是采用最原始的輸送帶輸送機的結構,即采用帶子在槽內滑動。輸送帶非接觸支承節(jié)省大量的金屬,大大減少了輸送帶運動阻力和能耗,維修也簡便。隨著新型材料的出現(xiàn),特別是近幾年出現(xiàn)的納米材料,有理由相信輸送帶與

41、滑槽之間的摩擦系數(shù)和帶子的耐磨性可以得到很大的改觀。而輸送帶在滑槽內滑動的結構最簡單,運動部件最少，這樣它更適合智能化管理,同時生產(chǎn)成本也大大降低。</p><p>　　在給定條件下，帶式輸送機選型設計計算合理與否關系到能否高效、安全、可靠地完成生產(chǎn)任務。一般說來，帶式輸送機的選型設計有兩種方法：一種是成套供應的設備（或已有設備）的計算，對于這一類運輸機的設計計算無需進行參數(shù)和部件的選擇，一般只需核算生產(chǎn)能力、電

42、動機功率和輸送帶強度等是否滿足有關規(guī)定的要求；另一種是對通用設備（如TD75、DTⅡ系列通用固定帶式輸送機和DX系列鋼絲繩芯帶時輸送機等）的選型計算，需要通過計算選擇各組成部件（如：輸送帶、滾筒、托輥、驅動裝置……），最后組合成使用于具體條件下的帶式輸送機。該設計主要進行的是后一種設計。帶式輸送機的設計程序大體分兩步，第一步是初步設計，主要是通過理論上的計算選出合適的輸送機部件，或者完成對已選部件的驗算；第二步是施工設計，主要完成對已選

43、部件的安裝布置圖紙設計工作。</p><p>　　由于該種皮帶輸送機既有上坡運輸又有下坡運輸，最困難得工況就不一定時在滿載時，因此要分不同工況進行分析。第一種工況是滿載運行狀態(tài)，輸送帶各段都滿載的運行狀態(tài)。大多數(shù)情況下，此狀態(tài)為輸送機系統(tǒng)最困難的工況，所以必須對正常運行工況進行設計計算，以確定各主要點輸送帶張力、電機功率、張緊力的結論；第二種工況最大發(fā)電狀態(tài)，如果設計中沒有考慮到這種工況，就必然會出現(xiàn)驅動裝置過載

44、，或者在這種條件下停車制動不住，出現(xiàn)飛車造成嚴重的事故，本輸送系統(tǒng)最大發(fā)電運行狀態(tài)的工況是在只有下運段滿載，而上運段處于空載狀態(tài)的情況下出現(xiàn)；第三種工況是最大電動狀態(tài)，如果忽略此工況，有可能出現(xiàn)電機堵轉，悶車而燒壞，而且這種工況也隨起動和停車過程的出現(xiàn)而不斷出現(xiàn)。對于本輸送機系統(tǒng)的最大電動狀態(tài)是在線路下運段空載，而上運段滿載的情況出現(xiàn)。第四種工況是空載運行狀態(tài)，就是輸送機上各點都沒有載荷情況下輸送機的運行狀態(tài)，對于本輸送線路，空載運行狀

45、態(tài)比最大電動狀態(tài)是安全，因此在這就不進行詳細設計計算。比較這前三種工況下所需的牽引力和電機功率，按照最困難的工況進行各部件的選取。</p><p>　　2 帶式輸送機初步設計</p><p><b>　　2.1選擇機型</b></p><p>　　帶式輸送機的選型設計可有兩種，一種是成套設備（又稱專用設備）的選用，這只須驗算設備用于具體條件的可

46、能性，另一種是通用設備的選型，需要通過計算選擇各組件，最后組合成適用于具體條件下的帶式輸送機。本文結合的工程實踐的帶式輸送機的原始資料見表2.1。</p><p>　　表2.1 設計原始數(shù)據(jù)</p><p>　　2.2 輸送帶選型計算</p><p>　　輸送帶在帶式輸送機中，既是承載構件又是牽引部件，它不僅需要足夠的強度，而且還應有耐磨、疲勞以及特殊要求，如井下用

47、的輸送帶還必須具有阻燃的特性。輸送帶選擇的合理與否直接影響帶式輸送機的投資、運行成本，更重要的是影響輸送機可靠、安全的運行。</p><p>　　2.2.1 輸送帶運行速度選擇</p><p>　　帶速是運輸機的重要參數(shù)，通常根據(jù)下列原則進行選擇：</p><p>　?。?）長距離、大運量的輸送機可選擇較高帶速；</p><p>　　（2）傾

48、角大、運距短的輸送機帶速易??；</p><p>　?。?）下運相對上運帶式輸送機帶速低；</p><p>　?。?）力度大、磨琢性大、易粉碎和易起塵的物料宜選用較低帶速；</p><p>　?。?）采用卸料車卸料時帶速不宜超過2.5 m/s，采用犁式卸料車時，帶速不宜超過2 m/s。</p><p>　　與物料有關的常用帶速，可按表2.2選取

49、：</p><p>　　表2.2 與物料有關的常用帶速</p><p>　　根據(jù)上表，選取帶速v=3.15 m/s。</p><p>　　2.2.2 輸送帶寬度計算</p><p>　　(1)按輸送能力確定帶寬</p><p><b>　　式（2.1）</b></p><p&g

50、t;　　式中 k—貨物斷面系數(shù)；</p><p><b>　　—堆積密度，t/；</b></p><p><b>　　C—傾角系數(shù)。</b></p><p>　　表2.3 物料斷面系數(shù) </p><p><b>　　表2.4 傾角系數(shù)</b></p><p

51、>　　所以： =0.928 m</p><p>　　（2）按輸送物料的塊度確定帶寬</p><p>　　≥=800 mm 式（2.2）</p><p>　　式中 ——物料最大塊度的橫向尺寸。</p><p>　　綜合考慮，輸送帶寬度選擇1000 mm。</p><p>

52、;　　2.2.3 輸送帶種類的選擇</p><p>　　輸送帶是輸送機的重要部件，要求它具有較高的強度和較好的撓性，其價格比較昂貴，約占輸送機總成本的25%~50%。在類型確定上需考慮以下幾點：</p><p>　?。?）煤礦井下必須使用阻燃輸送帶，并且盡量選用橡膠貼面，其次為橡塑貼面和塑料貼面的阻燃輸送帶；</p><p>　?。?）在煤礦生產(chǎn)中，優(yōu)先選擇分層帶，

53、其次整體帶芯帶和鋼繩芯帶；</p><p>　　（3）在大傾角輸送中，為了改善成槽形，高強度輸送帶采用鋼絲繩芯帶較為理想；</p><p>　?。?）覆蓋膠的厚度主要取決于被運物料的種類和特性，給料沖擊的大小、帶速與機身長度，輸送原煤之類的礦石，為防止撕裂，可以加防撕網(wǎng)；</p><p>　?。?）根據(jù)機身的長度和輸送帶的強度來具體確定帶型，長距離一般采用鋼絲繩芯帶

54、，高強度也一般采用鋼絲繩芯帶等。</p><p>　　預選聚酯帆布繩帶芯輸送帶，其參數(shù)如表2.5：</p><p>　　表2.5 EP-300聚酯帆布繩帶芯皮帶規(guī)格及技術參數(shù)</p><p>　　2.3 輸送帶線路的設計內容</p><p>　　線路初步設計的任務是根據(jù)使用地點的具體情況、用戶要求或輸送機類型情況，進行輸送機的整體布置。主要內

55、容包括驅動裝置的形式、數(shù)量和安裝位置的確定，拉緊的形式和安裝的位置的確定，機頭、機尾布置，裝卸位置及形式，清掃裝置的類型及位置的確定等。最后根據(jù)這些內容畫出輸送帶的布置簡圖，為設計計算和施工設計打下基礎。</p><p>　　2.4 托輥的選型計算</p><p>　　托輥是用來支承輸送帶和輸送帶上的物料，減少輸送帶的運行阻力，保證輸送帶的垂度不超過技術規(guī)定，使輸送帶沿預定的方向平穩(wěn)地運行

56、。帶式輸送機上的主要部件是托輥，它是日常主要管理、維護和更換的對象。因此，它的可靠性和壽命決定著輸送機的功效。托輥使用壽命短會增加輸送機的維修費用；轉動不靈活會增加輸送機的功耗；堵轉的托輥會磨損昂貴的輸送帶，甚至可導致礦井瓦斯、煤塵爆炸的嚴重事故。通常托輥的預期使用壽命大約在2-5萬小時，但在惡劣的工作條件下，如煤礦井下工作，它的實際使用壽命低于預期的使用壽命。</p><p>　　2.4.2 托輥的種類<

57、/p><p>　　托輥按其用途的不同主要分為承載托輥（又稱上托輥）、回程托輥（又稱下托輥）、緩沖托輥與調心托輥。托輥的結構與具體布置形式主要決定于輸送機的類型與所運物料的性質。 </p><p>　?。?）承載托輥安裝在有載分支上，以支承輸送帶與物料。在生產(chǎn)實踐中要求它能根據(jù)所輸送物料性質的不同，使輸送帶的承載斷面的形狀有相應的變化。例如，運送散狀物料，為了提高生產(chǎn)率和防止物料的撒落，通常采用

58、槽形托輥，槽形托輥一般由3個或3個以上托輥組成。目前普通槽形托輥的成槽角均為35°，托輥之間成鉸接或固支。對于成件物品的運輸通常采用平行承載托輥。</p><p>　　（2）回程托輥安裝在空載分支上，以支承回程輸送帶，有平形，V形，反V形幾種。V形與反V形托輥能降低輸送帶跑偏的可能性。當V形與反V形兩種形式配套使用，行成菱形斷面，能更有效地防止輸送帶跑偏。此外，梳形托輥和螺旋托輥能清除輸送帶上的粘結物，

59、保持帶面清潔。通常采用平行托輥大型輸送機有時采用V形回程托輥。</p><p>　?。?）緩沖托輥大多安裝在輸送機的裝載點上，以減輕物料對輸送帶的沖擊。在運輸沉重的大塊物料的情況下，有時也需沿輸送機全線設置緩沖托輥。通常緩沖托輥有彈簧鋼板式和橡膠圈式兩種。</p><p>　?。?）過渡托輥安裝在滾筒與第一非平行托輥之間，可使輸送帶逐步成槽或由槽型展平，以降低輸送帶邊緣因成槽延伸而產(chǎn)生的附

60、加應力，同時也防止輸送帶展平時出現(xiàn)撒料現(xiàn)象。</p><p>　　2.4.3 托輥直徑選擇確定</p><p>　　托輥直徑是托輥的代表性參數(shù)，在確定了托輥類型之后，需選擇托輥的直徑與長度。而托輥直徑應滿足轉速與承載能力的要求。</p><p>　　托輥輥子根據(jù)承載能力分普通型及重型兩種，每種輥徑對應2-3種軸徑，全部采用大游隙軸承。</p><

61、p>　　根據(jù)表2.6選托輥直徑與長度。</p><p>　　表2.6 輥子直徑參數(shù)</p><p>　　根據(jù)帶寬1000 mm，選取輥子直徑為108 mm。</p><p>　　2.4.4 托輥間距的選擇</p><p>　　托輥布置間距應滿足兩個條件：輥子軸承的承載能力與輸送帶的垂度不超過允許值。因此托輥間距的選擇應考慮物料的性質、輸

62、送帶的垂度及運行阻力等因素的影響。承載分支間距可參考表2.7選取。緩沖托輥間距一般為承載托輥間距的0.3~0.5倍，約為0.3~0.6 m?；爻掏休侀g距可按2-3m考慮或取為承載托輥間距的2倍。</p><p>　　根據(jù)課題實際要求，承載托輥我們選擇35°槽型托輥組</p><p>　　另外加入35°槽型前傾托輥組，這樣可以起到防跑偏作用了。</p>&l

63、t;p>　　回程托輥選擇普通平行托輥。</p><p>　　同時選用 35°緩沖托輥。</p><p>　　選用10°、20°、30°過度托輥。</p><p>　　由下表取承載托輥間距為1.2 m?；爻掏休侀g距為2..5m；緩沖托輥間距為0.5 m。</p><p>　　表2.9 承載托輥間距參

64、考表</p><p>　　2.4.5 托輥承載能力的校核</p><p>　　所謂滿足承載能力是指托輥在設計載荷條件下工作，其輥子軸承壽命高于30000 h，轉角小于10°。</p><p><b>　　輥徑選擇</b></p><p>　　表2.8 輥徑參數(shù)表</p><p><

65、b>　　進行輥子載荷計算:</b></p><p><b>　　(1)靜載荷計算:</b></p><p><b>　　承載分支托輥：</b></p><p>　　式中 e------輥子載荷系數(shù)，取e=0.8,，根據(jù)DTII(A)型帶式輸送機設計手冊P47表4-13;</p><p

66、>　　-----承載分支托輥間距，m。 ；=1.2m;</p><p>　　v------帶速，m/s, v=3.15m/s;</p><p>　　-----每米輸送帶質量，kg/m, =14.7kg/m;</p><p>　　-----輸送能力kg/s</p><p><b>　　回程分支托輥：</b></

67、p><p><b>　　N </b></p><p><b>　　(2)動載荷計算:</b></p><p><b>　　承載分支托輥：</b></p><p><b>　　N </b></p><p>　　式中 ---

68、----運行系數(shù)，取 =1.2，根據(jù)DTII(A)型帶式輸送機設計手冊P47表4-14.</p><p>　　-------沖擊系數(shù)，取 =1.2，根據(jù)DTII(A)型帶式輸送機設計手冊P47表4-15.</p><p>　　-------工況系數(shù)，取 =1.1，設計手冊P47表4-16.</p><p><b>　　回程分支托輥：</b>

69、;</p><p>　　計算后取靜載荷、動載荷二者之中較大的值選擇輥子，使其承載能力大于或等于計算值，這樣就可保證輥子軸承壽命高于3000h,轉角小于。</p><p><b>　　由于</b></p><p>　　故應選用大于等于1.54KN的輥子。</p><p>　　表2.9 輥子載荷系數(shù)e</p>

70、<p>　　表2.10 運行系數(shù)</p><p>　　表2.11 工況系數(shù)</p><p>　　表2.12 沖擊系數(shù)</p><p>　?。?）輥子承載能力的校核</p><p>　　分別取上述靜載，動載荷計算值的最大值，即：</p><p><b>　　式（2.3）</b></p

71、><p>　　式中 ，—分別為承載與回程分支輥子所受的最大載荷，kN。</p><p>　　通過查輥子的承載能力表可得：</p><p>　　托輥輥子的承載能力 []=2.1 kN；</p><p>　　[]=1.23 kN；</p><p>　　因為： =1.54kN， =0.38kN&l

72、t;/p><p>　　所以滿足： []；[]；</p><p>　　2.4.5 托輥型式選擇</p><p>　　根據(jù)DTII(A)型帶式輸送機設計手冊可知，托輥的參數(shù)和尺寸應符合GB/T990-1991，承載托輥選擇槽型托輥，槽形角選擇35°；回程托輥選擇平形托輥。具體參數(shù)如下表：</p><p>　　表2.13 承

73、載托輥參數(shù)表</p><p>　　由于皮帶輸送機托輥占皮帶輸送機部件數(shù)量最大，因此對于皮帶輸送機托輥來說，維護保養(yǎng)就顯的特別重要了。皮帶輸送機托輥在使用過程中要保證維持在干燥環(huán)境中，對于損壞托輥要及時更換。及時清理托輥上附著的物料。保持輥面干凈。</p><p>　　表2.14 回程托輥參數(shù)表</p><p>　　圖2.1 槽型托輥</p><

74、p><b>　　圖 2.2平形托輥</b></p><p>　　帶式輸送機托輥不同于物料輸送用的無動力滾筒，雖然組成形式和外觀上近似相同。但是帶式輸送機托輥承載量較大，而且對轉速也有相應限制。目前包括鐵質托輥，陶瓷托輥，橡膠托輥等。是皮帶輸送機使用量最大，維護最為方便的部件之一。</p><p>　　2.5帶式輸送機系統(tǒng)布置</p><p&g

75、t;　　圖2.3帶式輸送機系統(tǒng)布置圖</p><p>　　2.6帶式輸送機線路阻力計算</p><p>　　2.6.1圓周驅動力計算</p><p>　　帶式輸送機傳動滾筒上所需的圓周驅動力 是所有阻力之和。根據(jù)DTII(A)型帶式輸送機設計手冊P23（3-16），用公式表示的形式為:</p><p><b>　　式（2.4）<

76、;/b></p><p><b>　　進一步簡為:</b></p><p>　　式（2.5） </p><p>　　而對于輸送帶機長L>80m,可以進一步簡化，為此引人一個系數(shù)C 作為主要阻力的因數(shù)， 它取決于帶式輸送機的長度。</p><p><b>　　式（2.6）</b>&l

77、t;/p><p>　　表2.15 輸送機各運行力的計算</p><p>　　續(xù)表2.15 輸送機各運行力的計算</p><p>　　續(xù)表2.15 輸送機各運行力的計算</p><p>　　續(xù)表2.15 輸送機各運行力的計算</p><p>　　2.6.2運行阻力計算</p><p>　　表2.16運

78、行阻力計算表</p><p>　　續(xù)表2.16運行阻力計算表</p><p>　　帶式輸送機傳動滾筒上所需圓周驅動力</p><p>　　2.6.3 張力計算時各種運行工況的討論</p><p><b>　　滿載運行狀態(tài)</b></p><p>　　輸送帶各段都滿載的運行狀態(tài)通常為正常狀態(tài)。大多數(shù)

79、情況下，此狀態(tài)為輸送機系統(tǒng)最困難工況，所以必須對正常運行工況進行設計計算，以確定輸送帶張力、電機功率、張緊力等結論。</p><p>　　2.6.4計算輸送帶張力的方法</p><p>　　在進行輸送帶張力計算過程中，其張力大小必須滿足以下兩個條件：</p><p>　?。?）摩擦傳動條件：輸送帶的張力必須保證工作時輸送帶在傳動滾筒上打滑。</p>&

80、lt;p>　　（2）垂度條件：輸送帶的張力必須保證輸送帶在兩托輥間的下垂度不超過規(guī)定值。</p><p>　　根據(jù)上述兩個條件可以看出，輸送帶張力的計算方法有兩種：一種是根據(jù)摩擦傳動條件并利用“逐點張力法”求出個特殊點的張力值，然后驗算輸送帶的垂度條件；另一種是根據(jù)垂度條件求出輸送帶上某一確定的張力，然后按“逐點張法”計算出各點的張力，再驗算摩擦傳動條件。</p><p>　　2.6

81、.5逐點張力法</p><p>　　(1)輸送帶不打滑條件校核 DTII(A)型帶式輸送機設計手冊P24</p><p>　　輸送帶不打滑條件為：</p><p><b>　　式（2.7）</b></p><p>　　式中 —傳動滾筒與輸送帶間的摩擦系數(shù)，見DTII(A)型帶式輸送機設計手冊p24表3-12，取 ，&

82、lt;/p><p>　　由DTII(A)型帶式輸送機設計手冊 P24表3-13查得</p><p>　　輸送帶在所有滾筒上的圍包角，雙滾筒取7.7，折合 DTII(A)型帶式輸送機設計手冊P24 3.5-1</p><p>　　由于雙滾筒的圍包角 ，故查表3-13得 </p><p>　　由于采用雙滾筒傳動 ， </p><

83、;p><b>　　(2)垂度校核</b></p><p>　　為了限制輸送帶在兩組托輥間的下垂度，作用在輸送帶上任意一點的最小張力，需按下式進行驗算，由DTII(A)型帶式輸送機設計手冊P29（3-33）（3-34），得：</p><p><b>　　承載分支:</b></p><p><b>　　回程分支

84、:</b></p><p>　　式中 ——允許最大下垂度，一般小于0.01；</p><p>　　——承載上托輥間距（最小張力處）；</p><p>　　——回程下托輥間距（最小張力處）；</p><p><b>　??； </b></p><p>　　(3)各特性點張力（由DTII(A

85、)型帶式輸送機設計手冊P29 逐點張力法）</p><p>　　根據(jù)不打滑條件，傳動滾筒奔離點張力為13812.8N。</p><p>　　令S1=13812.8N> 也滿足空載邊垂度條件。</p><p>　　表2.17 各特性點張力計算表</p><p>　　續(xù)表2.17 各特性點張力計算表</p><p>

86、;　　2.7 輸送帶強度驗算</p><p>　　根據(jù)上面計算出的最大張力點的最大張力進行輸送帶的強度的驗算。當本輸送系統(tǒng)出在最大電動狀態(tài)時，最大張力點的張力最大，所以用此張力進行輸送帶的強度的驗算。</p><p><b>　　帶強度校核：</b></p><p>　　式（2.8）式中 B—帶的寬度，mm；</p><p

87、>　　—帶的強度，N/mm；</p><p>　　—帶的最大張力，kN；</p><p><b>　　m—安全系數(shù)。</b></p><p>　　由張力計算與查表得：</p><p>　　=1800 N/mm；B=1000 mm；=127.21kN</p><p>　　代入數(shù)據(jù)得：m= 14

88、.57>11</p><p>　　所選輸送帶強度滿足。 </p><p>　　2.8 牽引力及電機功率計算</p><p>　　2.8.1 牽引力及電機功率計算</p><p>　　由于本系統(tǒng)的工作情況不同，所以電動機的運行狀態(tài)，可能是電動狀態(tài)也有可能是發(fā)電狀態(tài)，從而造成了在不同狀態(tài)牽引力與功率的計算不同。尤其應注意各種阻力的正方向和正

89、常發(fā)電狀態(tài)和空載狀態(tài)下的功率的計算。電動設備用功率一般按15%-20%考慮。</p><p><b>　　全程滿載狀態(tài)</b></p><p><b>　　式（2.9）</b></p><p><b>　　由張力計算得：</b></p><p>　　=13.8kN；=127.2

90、kN。</p><p>　　代入數(shù)據(jù)得：=117.8 kN</p><p><b>　　電機功率：</b></p><p>　　P= 式（2.10）</p><p><b>　　代入已知數(shù)據(jù)得：</b></p><p>　　P==374.9

91、kW</p><p>　　2.8.2 電機數(shù)量選擇</p><p><b>　?。?）額定總功率P</b></p><p>　　（2）盡可能用同一型號的電動機</p><p>　　根據(jù)上述情況，傳動系統(tǒng)采用雙滾筒2電機模式運作正常工作為2臺電機，所以每臺電機的驅動功率為：。根據(jù)計算出的 值，查電動機型譜，按就大不就小原則

92、選定電動機功率, 查表可知，選擇電動機Y-B355M-4,其功率為,轉速1484r/min，電流359A,效率93.5%,功率因數(shù)0.91，轉動慣量6，質量1300kg。</p><p>　　2.9 驅動裝置及其布置</p><p>　　驅動裝置的作用是在帶式輸送機正常運行狀態(tài)時提供牽引力或提供制動力。它主要有傳動滾筒、液粘軟啟動裝置、減速器、聯(lián)軸器、電動機等組成。</p>

93、<p>　　2.9.1 滾筒選擇</p><p>　　滾筒是帶式輸送機的重要部件，按其結構于作用的不同分為傳動滾筒、改向滾筒等。</p><p>　　傳動滾筒用來傳遞牽引力或制動力。傳動滾筒有鋼制光面滾筒、包膠滾筒和陶瓷滾筒等。鋼制光面滾筒主要缺點是表面摩擦系數(shù)小，所以一般常用于短距離輸送機中。</p><p>　　包膠滾筒主要優(yōu)點是表面摩擦系數(shù)大，適用于

94、長距離大型帶式輸送機。</p><p>　　包膠滾筒按其表面形狀又可分為：光面包膠滾筒、人字形溝槽包膠滾筒和菱形（網(wǎng)紋）包膠滾筒。</p><p>　　光面包膠滾筒制造工藝相對簡單，易滿足技術要求，正常工作條件下摩擦系數(shù)大，能減少物料黏結，但在潮濕場合，由于表面無溝槽致使無法截斷水膜，因而摩擦系數(shù)顯著下降。</p><p>　　為了增大摩擦系數(shù)，在光面鋼制滾筒表面上

95、，冷粘或硫化一層人字形溝槽的橡膠板，為使這層橡膠板粘得牢靠，必須先在滾筒表面掛上一層很薄的襯膠（一般小于2mm），然后再把人字形溝槽橡膠冷粘或硫化在襯膠上。這種帶人字形的溝槽滾筒，由于有溝槽存在，能使表面水薄膜中斷，不積水，同時輸送帶與滾筒接觸時，輸送帶表面能擠壓到溝槽里。由于這兩種原因，即使在潮濕的條件下，摩擦系數(shù)也降低不大。但是，此種滾筒具有方向性，不能反向運轉。</p><p>　　菱形（網(wǎng)紋）包膠滾筒，除

96、了具有人字溝槽膠面滾筒的優(yōu)點外，最突出的一個優(yōu)點是它沒有方向性，有效防止了輸送帶的跑偏，對可逆輸送機尤為適用。但摩擦系數(shù)比人字溝槽膠面稍有降低。盡管如此，人們還是認為菱形溝槽膠面比人字溝槽膠面優(yōu)越。繼菱形溝槽膠面滾筒之后又出現(xiàn)了一種帶軸向槽的菱形溝槽膠面滾筒。因為軸向溝槽使摩擦系數(shù)升高，從而彌補了菱形溝槽膠面滾筒比人字溝槽膠面滾筒摩擦系數(shù)小的缺點。這種菱形溝槽滾筒目前國內尚未制造生產(chǎn)。</p><p>　　改向

97、滾筒有鋼制光面滾筒和光面包膠滾筒。包膠的目的是為了減少物料在其表面的黏結以防輸送帶的跑偏與磨損。滾筒的軸承有布置在內側與外側兩種形式。</p><p>　　在帶式輸送機的設計中，正確合理地選擇滾筒直徑具有很大的意義。如果直徑增大可改善輸送帶的使用條件，但在其他條件相同之下，直徑增大會使其重量、驅動裝置、減速器的傳動比和質量相應提高。因此，滾筒直徑盡量不要大于確保輸送帶正常使用條件所需的數(shù)值。</p>

98、<p>　　(1)傳動滾筒選擇（按最大電動狀態(tài)計算）</p><p>　　確定傳動滾筒合力計算</p><p><b>　　根據(jù)工況要求</b></p><p><b>　　N </b></p><p><b>　　第一滾筒的合張力:</b></p>

99、;<p><b>　　第二滾筒的合張力:</b></p><p>　　傳動滾筒的選擇和校核 </p><p>　　初步選擇傳動滾筒的直徑為1000mm，則傳動滾筒最大扭矩為：</p><p>　　根據(jù)傳動滾筒最大合張力和最大扭矩，選擇傳動滾筒DTII04A6164，滾筒直徑D=1000mm，許用扭矩27kN.m>，許用合力1

100、60kN>，軸承型號為3532，轉動慣量 ,此傳動滾筒的輸入軸直徑d=150mm。選用該滾筒。</p><p><b>　　改向滾筒的選擇 </b></p><p>　　改向滾筒又叫導向滾筒，是常見的皮帶輸送機關鍵部件，主要用于改變輸送帶的運行方向或壓緊輸送帶使其增大與傳動滾筒的包角改向滾筒主要在皮帶運動的下方，如皮帶運送方向為左，那么改向滾筒在皮帶機的右側，

101、主要結構為軸承和鋼筒，傳動滾筒是皮帶機的主動輪，從兩者之間的關系來說就好比自行車兩個車輪，后輪就是傳動滾筒，前輪是改向滾筒；改向滾筒和傳動滾筒在結構上是沒有區(qū)別的，都是由主軸滾筒軸承及軸承室組成傳動滾筒分主傳動和從動兩種。根據(jù)計算出的各特性點的張力，即據(jù)此計算出各滾筒合張力，所選改向滾筒型號及其轉動慣量如下所示。</p><p><b>　　圖2.3改向滾筒</b></p>&

102、lt;p><b>　　改向滾筒選擇：</b></p><p><b>　?、俑南驖L筒直徑選擇</b></p><p>　　=0.8D=800mm；</p><p>　　=0.5D=500mm。</p><p>　　式中 —頭尾部改向滾筒直徑，mm；</p><p>　

103、　—其他改向滾筒直徑，mm。</p><p>　?、诟南驖L筒合張力分析</p><p><b>　　尾部改向滾筒：</b></p><p><b>　　=222.83kN</b></p><p><b>　　頭部改向滾筒：</b></p><p><

104、;b>　　=205.4kN</b></p><p>　　靠近拉緊滾筒的180°改向滾筒：</p><p><b>　　=39.94 kN</b></p><p><b>　　拉緊滾筒</b></p><p><b>　　=29.9kN</b><

105、/p><p>　　靠近拉緊滾筒的30°改向滾筒</p><p><b>　　=28.9kN</b></p><p><b>　　增面滾筒</b></p><p><b>　　=243.41kN</b></p><p>　　頭尾部20°改向

106、滾筒</p><p><b>　　=230.56kN</b></p><p>　　根據(jù)上述參數(shù)選擇改向滾筒的型號為：</p><p>　　尾部改向滾筒：DTⅡ04B6142(改制成直徑為800 mm的滾筒)；</p><p>　　頭部改向滾筒：DTⅡ04B6142(改制成直徑為800 mm的滾筒)；</p>

107、<p>　　靠近拉緊滾筒的180°改向滾筒：DTⅡ04D4141(改制成直徑為500 mm的滾筒)；</p><p>　　拉緊滾筒：DTⅡ04B5142(改制成直徑為630 mm的滾筒)；</p><p>　　靠近拉緊滾筒的30°改向滾筒（兩個）：DTⅡ04D4141(改制成直徑為500 mm的滾筒)；</p><p>　　增面滾筒（

108、兩個）：DTⅡ04D4141(改制成直徑為500 mm的滾筒)；</p><p>　　頭尾部20°改向滾筒：DTⅡ04D4141(改制成直徑為500 mm的滾筒)。</p><p>　　2.9.2 減速器的選型與熱容量的校核</p><p>　?。?）減速器的傳動比</p><p><b>　　式(2.11)</b&

109、gt;</p><p>　　式中 n—電機轉速，r/min；</p><p>　　D—傳動滾筒直徑，mm；</p><p>　　v—輸送帶速度，m/s。</p><p>　　代入已知數(shù)據(jù)得：i=24.7</p><p><b>　　取=25</b></p><p><

110、;b>　?。?）確定額定功率</b></p><p><b>　　式(212)</b></p><p>　　式中 —單個電機的負載功率，kw；</p><p>　　—工作機系數(shù)，取=1.4；</p><p>　　—原動機系數(shù)，取=1.0；</p><p><b>　　

111、代入數(shù)據(jù)得：</b></p><p><b>　　280kW</b></p><p>　　從額定功率表中選擇減速器：DCY355.0 =350 kW</p><p>　　187.45kW 即2187.45=374.9kW> </p><p><b>　　所以滿足要求</b>&l

112、t;/p><p><b>　?。?）檢查啟動扭矩</b></p><p><b>　　式(2.30)</b></p><p>　　式中 —電機啟動轉矩，kN·m；</p><p>　　—電機轉速，r/min；</p><p>　　—峰值扭矩系數(shù)，見FZG產(chǎn)品選型手冊。

113、</p><p><b>　　得：</b></p><p><b>　　166.66kW</b></p><p><b>　　滿足要求</b></p><p>　?。?）確定熱容量（僅帶冷卻風扇）</p><p><b>　　式(2.31)&l

114、t;/b></p><p>　　式中 —帶冷卻風扇熱容量，kW；</p><p>　　—環(huán)境溫度系數(shù)，取=0.87；</p><p>　　—海拔高度系數(shù)，取=1.0；</p><p>　　—齒輪箱服務系數(shù)，取=0.95；</p><p>　　—帶冷卻裝置的齒輪箱熱容量系數(shù)，取=1.46。</p>

115、<p><b>　　經(jīng)查表得：</b></p><p><b>　　=187 kW；</b></p><p>　　代入數(shù)據(jù)得：=225.65 kW</p><p><b>　　因為：</b></p><p>　　=187.45<225.65</p>

116、<p>　　綜上，所以該齒輪箱滿足要求。</p><p>　　2.9.3 聯(lián)軸器的選型</p><p>　　驅動裝置中的聯(lián)軸器分為高速聯(lián)軸器和低速聯(lián)軸器，它們分別安裝在電動機與減速器與傳動滾筒中間。常見的高速聯(lián)軸器有尼龍柱銷聯(lián)軸器、液力聯(lián)軸器和粉末聯(lián)軸器等；常見的低速聯(lián)軸器有十字滑塊聯(lián)軸器和棒銷聯(lián)軸器等。</p><p>　?。?）電機與液體粘性軟啟動裝

117、置之間的高速聯(lián)軸器選擇：</p><p><b>　?、倭赜嬎?lt;/b></p><p><b>　　式(2.32)</b></p><p>　　式中 P—驅動功率，kW；</p><p>　　n—工作轉速，r/min。</p><p><b>　　所以：<

118、;/b></p><p><b>　　==1.67</b></p><p>　　選擇MLL10型梅花形聯(lián)軸器，彈性件硬度為a；</p><p><b>　?、谳S孔直徑與長度</b></p><p>　　主動端：Y型軸孔，B型鍵槽，軸孔直徑=70 mm，軸孔長度=142mm；</p>

119、<p>　　從動軸：J型軸孔，B型鍵槽，軸孔直徑=75 mm，軸孔長度=172mm；</p><p>　　所以聯(lián)軸器型號：MLL10-II-500 </p><p>　?。?）液體粘性軟啟動裝置與減速器之間的高速聯(lián)軸器選擇：</p><p>　　所受扭矩大小與上述聯(lián)軸器扭矩近似相同選擇MLL10型梅花形聯(lián)軸器，MLL10型彈性件硬度為a；</p&