畢業(yè)設(shè)計--- 30kw別墅蓄能空調(diào)系統(tǒng)設(shè)計

1、<p>　　本科畢業(yè)設(shè)計（論文）</p><p>　　題 目 30KW別墅蓄能空調(diào)系統(tǒng)設(shè)計</p><p>　　學(xué)生姓名 </p><p>　　專業(yè)班級 </p><p>　　學(xué) 號 </p><p>　　院 （系）

2、 </p><p><b>　　指導(dǎo)教師(職稱) </b></p><p>　　完成時間 </p><p>　　畢業(yè)設(shè)計（論文）任務(wù)書</p><p>　　題目 30KW別 墅蓄 能 空 調(diào) 系 統(tǒng) 設(shè) 計 </p><

3、p>　　專業(yè) 學(xué)號 姓名 </p><p><b>　　原始資料及技術(shù)條件</b></p><p>　　設(shè)計一別墅用蓄冷空調(diào)系統(tǒng)，需要制冷房間6個，制冷功率總共30KW。</p><p>　　采用雙金屬芯心冰球蓄冰槽，蓄冰槽放置室外地下?？蔀樽≌峁?小時的冷量,蓄冰槽乙二醇進(jìn)口溫度-5℃，出口溫度-2℃。</

4、p><p>　　采用乙二醇載冷劑（25%的乙二醇水溶液）凍結(jié)冰。采用風(fēng)冷冷凝器室外機(jī)，風(fēng)機(jī)盤管室內(nèi)機(jī)。</p><p>　　采用夜間制冰供冷，制冰工況：冷凝溫度45℃，蒸發(fā)溫度-9℃。</p><p><b>　　工質(zhì)：R22</b></p><p>　　設(shè)計環(huán)境溫度30℃，相對濕度85%。</p><p

5、><b>　　二、主要內(nèi)容</b></p><p>　　進(jìn)行循環(huán)熱力計算，壓縮機(jī)選擇計算。</p><p><b>　　冷凝器設(shè)計計算。</b></p><p>　　套管式蒸發(fā)器設(shè)計計算（上機(jī)計算）。</p><p><b>　　蓄冰槽結(jié)構(gòu)設(shè)計。</b></p>

6、;<p>　　進(jìn)行經(jīng)濟(jì)效益分析(按鄭州市的分時電價)。</p><p>　　設(shè)計圖樣：系統(tǒng)流程圖（A2），冷凝器部裝圖，蓄冰槽部裝圖，室外機(jī)組總裝圖。至少一張圖用CAD繪制</p><p><b>　　三、基本要求</b></p><p>　　1. 閱讀文獻(xiàn)寫出文獻(xiàn)綜述。</p><p>　　2. 按統(tǒng)

7、一格式完成開題報告。</p><p>　　3. 閱讀英文文獻(xiàn)，并譯成中文(不少于5000漢字)。</p><p>　　4. 設(shè)計計算至少有兩部分為上機(jī)計算。</p><p>　　5. 規(guī)范繪制圖樣，上機(jī)繪圖不少于二張裝配圖、一張零件圖。</p><p>　　6. 英中文對照摘要，中文不少于400 字。</p><p

8、>　　7. 按統(tǒng)一格式編制設(shè)計說明書，不少于 30000字。</p><p>　　8.有全部設(shè)計的紙介質(zhì)文檔和電子文檔。</p><p>　　四、完 成 期 限：2012年6月7日</p><p>　　指導(dǎo)教師簽章： </p><p>　　專業(yè)負(fù)責(zé)人簽章： </p>

9、;<p>　　2011年 12 月 30 日</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘 要Ⅰ</b></p><p>　　ABSTRACTⅡ</p><p><b>　　1 緒論1</b></p>

10、;<p>　　1.1 冰蓄冷空調(diào)的基本概念1</p><p>　　1.2 冰蓄冷空調(diào)的社會背景1</p><p>　　1.3 冰蓄冷系統(tǒng)的運行方式2</p><p>　　1.3.1 全部蓄冷2</p><p>　　1.3.2 部分蓄冷2</p><p>　　1.4 應(yīng)用蓄能空調(diào)的意義

11、2</p><p>　　2 循環(huán)熱力計算3</p><p>　　2.1 設(shè)計原始資料及技術(shù)條件3</p><p>　　2.2 初步確定制冷工況3</p><p>　　2.3 初步選定壓縮機(jī)類型5</p><p>　　2.4 有關(guān)參數(shù)計算6</p><p>　　3 壓縮機(jī)

12、規(guī)格尺寸的選擇7</p><p>　　3.1 壓縮機(jī)選型7</p><p>　　3.2 壓縮機(jī)校核計算7</p><p>　　4 強(qiáng)制風(fēng)冷式冷凝器設(shè)計計算10</p><p>　　4.1 計算平均溫差10</p><p>　　4.2 翅片管簇結(jié)構(gòu)參數(shù)選擇計算11</p><p&

13、gt;　　4.2.1 基本結(jié)構(gòu)11</p><p>　　4.2.2 翅片管幾何參數(shù)計算12</p><p>　　4.3 傳熱熱力計算13</p><p>　　4.3.1 空氣流量13</p><p>　　4.3.2 空氣側(cè)換熱系數(shù)13</p><p>　　4.3.3 管壁熱阻與污垢熱阻15<

14、;/p><p>　　4.3.4 制冷劑側(cè)冷凝換熱系數(shù)15</p><p>　　4.3.5 結(jié)構(gòu)16</p><p>　　4.3.6 空氣阻力計算17</p><p>　　5 蒸發(fā)器設(shè)計計算17</p><p>　　5.1 乙二醇與制冷劑的套管式蒸發(fā)器17</p><p>　　5.

15、1.1 有關(guān)參數(shù)的選擇及計算17</p><p>　　5.1.2 確定內(nèi)管根數(shù)18</p><p>　　5.1.3 傳熱計算18</p><p>　　5.2 乙二醇與水的蒸發(fā)器21</p><p>　　5.2.1 有關(guān)參數(shù)的選擇21</p><p>　　5.2.2 傳熱計算22</p>

16、;<p>　　6 蓄冰槽設(shè)計24</p><p>　　6.1 蓄冰槽結(jié)構(gòu)設(shè)計24</p><p>　　6.2 傳熱量計算25</p><p>　　7 節(jié)流機(jī)構(gòu)的選擇計算26</p><p>　　7.1 常用節(jié)流機(jī)構(gòu)26</p><p>　　7.2 熱力膨脹閥的選用27</p

17、><p>　　7.3 熱力膨脹閥的選型計算27</p><p>　　7.4 熱力膨脹閥的安裝30</p><p>　　8 其他附件的選擇31</p><p>　　8.1 電磁閥31</p><p>　　8.2 截止閥32</p><p>　　8.3 過濾器33</p&g

18、t;<p>　　8.4 軸流風(fēng)機(jī)34</p><p>　　8.5 壓力控制器36</p><p>　　8.6 視液鏡37</p><p>　　8.7 干燥過濾器38</p><p>　　8.8 儲液器39</p><p>　　8.9 氣液分離器40</p><p

19、>　　8.10 膨脹水箱41</p><p>　　8.11 泵的選擇及計算43</p><p>　　9 經(jīng)濟(jì)效益分析45</p><p><b>　　結(jié)束語46</b></p><p><b>　　致 謝46</b></p><p><b>　

20、　參考文獻(xiàn)47</b></p><p><b>　　附錄48</b></p><p>　　30kw別墅蓄能空調(diào)系統(tǒng)設(shè)計</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　別墅蓄能空調(diào)系統(tǒng)，是一個小型化的獨立空調(diào)系統(tǒng)，在制冷方式和基本構(gòu)造上類似于中央空調(diào)，與中央空調(diào)

21、不同之處在于增加了蓄冰循環(huán)。由一臺主機(jī)通過換熱器與蓄冰槽連接，蓄冰槽再通過風(fēng)管或冷熱水管連接多個末端出風(fēng)口，將冷暖氣送到不同區(qū)域，實現(xiàn)對多房間調(diào)節(jié)溫度的目的。制冷量范圍大致在7kW～80kW，可供給單元住房面積在80m2～600m2 的多居公寓、復(fù)式公寓、別墅、小型辦公樓及小型商業(yè)用房使用。它是介于傳統(tǒng)中央空調(diào)和家用空調(diào)器兩者之間的一種形式。</p><p>　　蓄能空調(diào)系統(tǒng)根據(jù)運行策略的不同可分為兩種類型：全部

22、蓄冷運行策略和部分蓄冷運行策略。本系統(tǒng)采用全部蓄冰運行策略，即主機(jī)只在夜間開啟蓄冰，白天供應(yīng)每日所需冷量。本文著重討論了循環(huán)的熱力計算、壓縮機(jī)的選擇及蓄冰槽的設(shè)計。本系統(tǒng)的壓縮機(jī)采用了全封閉式渦旋式壓縮機(jī)，對其名義工況進(jìn)行了實際校核。與此同時，相應(yīng)的在后續(xù)計算中，分別進(jìn)行了翅片管式冷凝器、套管式蒸發(fā)器以及節(jié)流機(jī)構(gòu)等的選擇設(shè)計計算。</p><p>　　關(guān)鍵詞：冰蓄冷；空調(diào)系統(tǒng)；壓縮機(jī)；節(jié)流機(jī)構(gòu)</p>

23、<p>　　30kw villa Storage Air Conditioning System Design</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p><p>　　Villa storage air conditioning system is a small independent air-condi

24、tioning system.It is similar to the central air conditioning in the mode and the basic structure ,which is difference to central air conditioning is an increase of ice cycle. From a host through the heat exchanger to con

25、nect the ice storage tank. Then the ice storage tank through the air duct or hot and cold water pipes to connect more than the end of the air, heating and cooling will be sent to different regions to achieve mu</p>

26、<p>　　According to the different operating strategies the storage air conditioning can be divided into two types: full storage operation strategy and part of the storage operation str

27、ategy. Which the strategy this system uses is all the ice storage operation, that is open only at night host ice, cold day supply of daily needs. This article focuses on 

28、the cycle thermal calculation, the choice of the compressor and storage tank design. The system uses a fully enclosed compressor scroll compressor, the s</p><p>　

29、　KEY WORDS Ice storage; air conditioning system; compressor; throttle bodies</p><p><b>　　1 緒論</b></p><p>　　1.1 冰蓄冷空調(diào)的基本概念</p><p>　　空調(diào)系統(tǒng)在不需要能量或用能量小的時間內(nèi)將

30、能量儲存起來，在空調(diào)系統(tǒng)需求大量的冷量時，就是利用蓄冰設(shè)備在這時間內(nèi)將這部分能量釋放出來。根據(jù)使用對象和儲存溫度的高低，可以分為蓄冷和蓄熱。</p><p>　　結(jié)合電力系統(tǒng)的分時電價政策，以冰蓄冷系統(tǒng)為例，在夜間用電低谷期，采用電制冷機(jī)制冷，將制得冷量以冰（或其它相變材料）的形式儲存起來，在白天空調(diào)負(fù)荷（電價）高峰期將冰融化釋放冷量，用以部分或全部滿足供冷需求1。每kg水發(fā)生1℃的溫度變化會向外界吸收或釋放1k

31、cal的熱量，為顯熱蓄能；而每kg0℃冰發(fā)生相變?nèi)诨?℃水需要吸收80kcal的熱量，為潛熱蓄能。很明顯，同一物質(zhì)的潛熱蓄能量(相變溫度)大大高于顯熱蓄能量(1℃溫差)，因此采用潛熱蓄能方式將大大減少介質(zhì)的用量和設(shè)備的體積。</p><p>　　1.2冰蓄冷空調(diào)的社會背景</p><p>　　自改革開放以來，我國的綜合國力和人民生活水平都有較大程度的提高。能源工業(yè)作為國民經(jīng)濟(jì)的基礎(chǔ)產(chǎn)業(yè)之

32、一，也已取得長足發(fā)展。但是，能源工業(yè)的發(fā)展仍然滿足不了國民經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展和人民生活用能急劇增長的需要，全國能源緊缺仍然存在。家用空調(diào)器走進(jìn)了家萬戶，一大批在改革開放中抓住機(jī)遇富起來的人更是追求高品質(zhì)的生活環(huán)境對住宅面積及其環(huán)境提出了更高的要求，洋樓別墅或大面積居室成了他們的選擇目標(biāo)，而室內(nèi)舒適環(huán)境的創(chuàng)造，依靠傳統(tǒng)中央空調(diào)很難實現(xiàn)[2]，而普通家用空調(diào)對大面積居室來說，裝一臺滿足不了室內(nèi)對空氣質(zhì)量的要求，而多裝幾臺，又顯得既不合理合算也不

33、美觀，另外隨著城市用電政策的改革，家用中央空調(diào)和冰箱的耗電量就占家庭用電的85％。用電構(gòu)成也發(fā)生了很大變化，尤其是用電高峰與低谷差距在不斷拉大，負(fù)荷率逐年下降，其中夏季高峰用電量中空調(diào)用電就占了約30％，電網(wǎng)運行日趨困難，資源利用不合理。而冰蓄冷中央空調(diào)能有效地移峰填谷，平衡電網(wǎng)的供電負(fù)荷，具有顯著的社會和經(jīng)濟(jì)效益。</p><p>　　近幾年來，隨著國家用電政策的推動和國外蓄冰技術(shù)的大量引進(jìn)，蓄冰空調(diào)逐漸成為中

34、央空調(diào)發(fā)展的一個新趨勢。目前在國內(nèi)推廣的蓄冰空調(diào)技術(shù)主要有冰球式、冰桶式、冰槽式、蕊心冰球等等。從近幾年市場的接受率來看，冰球式蓄冰系統(tǒng)由于其結(jié)構(gòu)簡單、性能可靠、蓄、放冷速度快、價格低、管理方便等優(yōu)勢，比較適合我國夏季由于農(nóng)忙用電高峰和夏季城市降溫用電高峰造成的用電緊張局面。</p><p>　　1.3冰蓄冷系統(tǒng)的運行方式</p><p>　　冰蓄冷系統(tǒng)的運行方式有兩種：全部蓄冷和部分蓄冷

35、。</p><p><b>　　1.3.1全部蓄冷</b></p><p>　　全部蓄冷運行運行策略是指設(shè)計日（或周）非電力谷段的總冷負(fù)荷全部由蓄冷裝置供應(yīng)，制冷機(jī)在此時段不運行。該方案配備的蓄冷裝置和制冷主機(jī)的容量與其他方案相比最大，初投資最多，但運行費用最節(jié)省。</p><p><b>　　1.3.2部分蓄冷</b>&

36、lt;/p><p>　　部分蓄冷運行策略僅將設(shè)計日非谷段的冷負(fù)荷總量轉(zhuǎn)移一部分（一般為30%-50%）進(jìn)行蓄冰，白天制冷主機(jī)蓄冷裝置聯(lián)合供應(yīng)冷負(fù)荷的需要。在實際運行中，設(shè)計日負(fù)荷按部分蓄冰安排，在過渡季節(jié)往往可以安全部蓄冰運行。</p><p>　　1.4應(yīng)用蓄能空調(diào)的意義</p><p>　　在能源消費逐漸增加的情況下，應(yīng)用蓄冷空調(diào)技術(shù)具有較大的社會效益和經(jīng)濟(jì)效益，主

37、要表現(xiàn)在如下幾個方面：第一方面：削峰填谷、平衡電力負(fù)荷3；第二方面：改善發(fā)電機(jī)組效率、減少環(huán)境污染；第三方面：減小機(jī)組裝機(jī)容量、節(jié)省空調(diào)用戶的電力花費；第四方面：改善制冷機(jī)組的運行效率?？照{(diào)的制冷機(jī)組運行時，其效益隨著負(fù)和的變化而變化，因此，具有蓄冷的空調(diào)系統(tǒng)，可根據(jù)空調(diào)負(fù)荷的大小使機(jī)組處在最佳的效益下運行；第五方面：蓄冷空調(diào)系統(tǒng)特別適用于負(fù)荷比較集中變化比較大的場所；第六方面：應(yīng)用蓄冷空調(diào)技術(shù)，可擴(kuò)大空調(diào)區(qū)域使用面積。亦即蓄冷空調(diào)系統(tǒng)

38、適合于改擴(kuò)建空調(diào)工程；第七方面：適合于應(yīng)急設(shè)備所處的環(huán)境，使用應(yīng)急蓄冷系統(tǒng)可大大減少對應(yīng)急能源的依賴提高系統(tǒng)的可靠性。</p><p>　　介于以上情況，綜合考慮不難發(fā)現(xiàn)在我國發(fā)展別墅蓄能空調(diào)系統(tǒng)擁有比較大的發(fā)展前景。</p><p>　　在此，本文也就別墅蓄能空調(diào)機(jī)組系統(tǒng)為例，著重進(jìn)行設(shè)計計算。</p><p><b>　　2 循環(huán)熱力計算</b&

39、gt;</p><p>　　2.1設(shè)計原始資料及技術(shù)條件</p><p>　　1.額定制冰工況： 冷凝溫度45℃，蒸發(fā)溫度-9℃，環(huán)境空氣干球溫度30℃，相對濕度85％</p><p>　　2.蓄冰工況： 乙二醇進(jìn)口溫度-5℃，出口溫度-2℃</p><p>　　3.額定制冷量： 30kW</p>

40、<p>　　4.電源： 3φ-380 V 50Hz</p><p>　　5.蓄冰循環(huán)載冷劑： 25％乙二醇水溶液</p><p>　　6.供冷循環(huán)載冷劑 水</p><p>　　7.制冷劑： R22</p><p>　　8.冰球： 雙金屬芯心冰球&

41、lt;/p><p>　　9.安全保護(hù)： 高壓、低壓、斷水、凍結(jié)</p><p>　　2.2初步確定制冷工況</p><p>　　根據(jù)設(shè)計條件可知，冷凝溫度為45℃，蒸發(fā)溫度為-9℃，過熱度為15℃，過冷度為5℃。</p><p>　　圖2.1 熱力計算壓焓圖</p><p>　　由任務(wù)書知，選R22為制冷劑，

42、且系統(tǒng)總制冷量，此時：</p><p>　　= -9℃ = 45 ℃ =65.64℃ = 6℃ = 40℃ </p><p><b>　　對應(yīng)查得：</b></p><p>　　2點 = 17.256KPa = 453.17kJ/kg = 0.01692 </p><p>　　2s點

43、 =15.747KPa =446.31 kJ/kg =0.01798</p><p>　　0點 = 3.664KPa = 4.8.69kJ/kg = 0.04939</p><p>　　1點 = 0.502KPa = 411.01kJ/kg = 0.06791</p><p>　　4點 = 15.540KPa = 249.80kJ/kg = 0.

44、05947</p><p><b>　　計算如下4：</b></p><p><b>　　單位制冷量：</b></p><p><b>　　（2-1）</b></p><p><b>　　單位容積制冷量：</b></p><p>&

45、lt;b>　?。?-2）</b></p><p><b>　　單位實際功： </b></p><p><b>　?。?-3）</b></p><p><b>　　單位理論功：</b></p><p><b>　?。?-4）</b><

46、;/p><p><b>　　單位指示功： </b></p><p><b>　?。?-5）</b></p><p><b>　　單位冷凝負(fù)荷：</b></p><p><b>　　（2-6）</b></p><p><b>

47、　　壓縮比：</b></p><p><b>　?。?-7）</b></p><p><b>　　循環(huán)質(zhì)量流量：</b></p><p><b>　?。?-8）</b></p><p><b>　　實際輸氣量：</b></p>&

48、lt;p>　　=188.810.066791=45.396=12.61 （2-9）</p><p>　　2.3 初步選定壓縮機(jī)類型</p><p>　　在蒸汽壓縮式制冷系統(tǒng)中，各種類型的制冷壓縮機(jī)是決定系統(tǒng)能力大小的關(guān)鍵部件，對輸氣量起著決定性作用，對系統(tǒng)的運行性能、噪聲、振動、維護(hù)和使用壽命等均有著直接的影響。</p><p>　　目前壓縮機(jī)的類型主

49、要有：往復(fù)式制冷壓縮機(jī)、轉(zhuǎn)子式制冷壓縮機(jī)、渦旋式制冷壓縮機(jī)、螺桿式制冷壓縮機(jī)、離心式制冷壓縮機(jī)等5。</p><p>　　針對空調(diào)系統(tǒng)而言，根據(jù)使用工況、制冷量、造價成本及要求，一般使用渦旋式制冷壓縮機(jī)的較為多見，它以其效率高、體積小、質(zhì)量輕、噪音低結(jié)構(gòu)簡單且運轉(zhuǎn)平穩(wěn)等特點，被廣泛應(yīng)用于空調(diào)和制冷機(jī)組中。由于機(jī)器中沒有吸氣閥，也可不帶排氣閥，從而提高了其可靠性6。跟往復(fù)式機(jī)器相比，沒有余隙容積損失，更加提高了其效

50、率和性能。</p><p>　　因此，本系統(tǒng)初步采用全封閉式渦旋式制冷壓縮機(jī)。</p><p><b>　　2.4有關(guān)參數(shù)計算</b></p><p>　　由于是全封閉式渦旋式制冷壓縮機(jī)，其沒有余隙容積，輸氣系數(shù)較其他壓縮機(jī)高許多，一般為0.8~0.957，在此，從極端因素考慮選取輸氣系數(shù)為0.9，指示效率=0.8，機(jī)械效率=0.9，電動機(jī)軸效

51、率=0.72，電動機(jī)效率=0.8，且此循環(huán)過熱為無效過熱。</p><p><b>　　理論輸氣量： </b></p><p><b>　　（2-10）</b></p><p>　　壓縮機(jī)理論功率： </p><p><b>　?。?-11）</b></p>&

52、lt;p><b>　　壓縮機(jī)指示功率： </b></p><p><b>　?。?-12）</b></p><p><b>　　壓縮機(jī)軸功率： </b></p><p><b>　?。?-13）</b></p><p>　　壓縮機(jī)電機(jī)輸入功率：&l

53、t;/p><p><b>　?。?-14）</b></p><p>　　該制冷系統(tǒng)制冷系數(shù)：</p><p><b>　?。?-15）</b></p><p><b>　　性能系數(shù)：</b></p><p><b>　　（2-16）</b&g

54、t;</p><p><b>　　能效比：</b></p><p><b>　?。?-17）</b></p><p>　　3 壓縮機(jī)規(guī)格尺寸的選擇</p><p>　　如上所說，本系統(tǒng)為空調(diào)系統(tǒng)，選用全封閉式渦旋式壓縮機(jī)。</p><p><b>　　3.1壓縮機(jī)選

55、型</b></p><p>　　在此，根據(jù)上述計算所得的壓縮機(jī)理論排氣量50 m3/h及制冷量30kW，初步選定使用比澤爾的全封閉式渦旋式壓縮機(jī)DANFOSS SZ2300渦旋式壓縮機(jī)：，其性能參數(shù)如下：</p><p>　　名義工況：=-10℃ =40℃ 過熱度：30℃ =30366 =54.2 輸入功率：11.60 電流：28.6A COP：3.27 潤滑油

56、充注量：6.5d 重量：170</p><p>　　3.2壓縮機(jī)校核計算</p><p>　　由于，通常情況下，所選壓縮機(jī)標(biāo)準(zhǔn)工況與所設(shè)計計算的實際工況不相同，所以在此，為保障所選壓縮機(jī)能夠正常使用于設(shè)計條件，需在此進(jìn)行壓縮機(jī)的校核。</p><p>　　圖3.1壓縮機(jī)選型壓焓圖</p><p>　　=-10℃ =40℃ =82.3

57、℃ =20℃ =40℃</p><p>　　對應(yīng)查得：=422.02kJ/kg =464.65kJ/kg =445.72kJ/kg</p><p>　　=249.75kJ/kg =0.07491m3/kg</p><p><b>　　單位制冷量：</b></p><p>　　=－= 422.02 － 249.7

58、5= 151.09kJ/kg （3-1）</p><p><b>　　單位理論功：</b></p><p>　　=－ =464.65－ 422.02= 42.63kJ/kg （3-2）</p><p><b>　　循環(huán)質(zhì)流量：</b></p><p

59、>　　==g/s （3-3）</p><p><b>　　實際輸氣量：</b></p><p>　　= ×= 200.78 × 10-3 ×0.07491= 54m3/h （3-4）</p><p><b>　　單位容積制冷量：&l

60、t;/b></p><p>　　==kJ/m3 （3-5）</p><p>　　由以上計算可知，在壓縮機(jī)名義工況下的實際輸氣量=54m3/h，理論輸氣量=50m3/h，單位容積制冷量=2027.8kJ/m3</p><p><b>　　則，可算出：</b></p>

61、<p>　　名義工況下，對應(yīng)于上述計算工況下的。又因為，kJ/m3，對應(yīng)于上述計算工況下的kJ/m3。（此處，“a”表示實際設(shè)計工況；“s”表示所選壓縮機(jī)名義工況。）由此，可將壓縮機(jī)名義工況下的制冷量換算到實際設(shè)計溫度下的制冷量，再用與設(shè)計制冷量作比較，如果大于，則說明所選的壓縮機(jī)符合要求，反之，則不合要求。 </p><p>　　具體計算公式如下[7]：</p><

62、;p><b>　　(3-6)</b></p><p><b>　　數(shù)據(jù)帶入該公式得：</b></p><p><b>　　(3-7)</b></p><p>　　所以，所選壓縮機(jī)的制冷量滿足設(shè)計要求。</p><p>　　依據(jù)此法，同樣對壓縮機(jī)輸入功率進(jìn)行校核，已知，=1

63、5.63kW，=42.63kJ/kg，=35.3kJ/kg，，，m3/kg，m3/kg，與在此均為0.8計算。</p><p>　　具體計算公式如下[7]：</p><p><b>　　(3-8)</b></p><p><b>　　數(shù)據(jù)代入該公式得：</b></p><p><b>　　

64、<=11.6kW</b></p><p><b>　　(3-9)</b></p><p>　　所以，輸入功率從名義工況下?lián)Q算到實際設(shè)計工況下時仍符合要求。</p><p>　　介于以上計算，可知，所選的壓縮機(jī)DANFOSS SZ2300型符合使用要求，所以選型正確。其外觀尺寸如下</p><p>　　圖

65、3.2 壓縮機(jī)外型尺寸</p><p>　　4 強(qiáng)制風(fēng)冷式冷凝器設(shè)計計算</p><p>　　本系統(tǒng)屬于中小型氟利昂制冷系統(tǒng)，所以冷凝器可選用強(qiáng)制風(fēng)冷式翅片管式換熱器。</p><p>　　4.1 計算平均溫差</p><p>　　已知：環(huán)境空氣干球溫度為30℃，相對濕度85％.</p><p>　　即：℃，為保證進(jìn)出

66、口風(fēng)溫差在8～10 ℃左右[6]，這里取出口風(fēng)溫度為℃。</p><p><b>　　即有：</b></p><p>　　冷凝溫度：45 ℃ 進(jìn)出口空氣溫差： ℃</p><p>　　進(jìn)口空氣干球溫度： ℃出口空氣干球溫度： ℃</p><p><b>　　冷凝熱負(fù)荷為：</b

67、></p><p><b>　　(4-1)</b></p><p><b>　　對數(shù)平均溫差：</b></p><p>　　==10.5 ℃ （4-2）</p><p>　　4.2 翅片管簇結(jié)構(gòu)參數(shù)選擇計算</p><p>　　因為=3

68、8.4kW＜60kW，所以多采用的紫銅管為傳熱管，迎風(fēng)面上管間距,管外徑，管壁厚。選用鋁翅片,翅片厚度的波紋型整張鋁制套片。取翅片節(jié)距。取迎面風(fēng)速。</p><p><b>　　4.2.1基本結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　空氣流動方式；受迫對流、吸風(fēng)式</p><p>　　基本結(jié)構(gòu)形式；U形整體折彎、傳熱管水平布置</p>&

69、lt;p><b>　　片型：波紋式翅片</b></p><p><b>　　管排數(shù)：n=4</b></p><p>　　迎風(fēng)面上管中心距，管簇排列采用正三角形叉排[8]，具體布置方式如下圖所示：</p><p>　　圖4.1 管排布置圖</p><p>　　4．2.2翅片管幾何參數(shù)計算<

70、/p><p><b>　　單位管長翅片面積：</b></p><p>　　=0.4579 m2/m （4-3）</p><p><b>　　單位管長基管面積：</b></p><p>　　=0.0299 m2/m （4-4）</p>

71、;<p><b>　　單位管長管外面積：</b></p><p>　　=0.4878 m2/m （4-5）</p><p><b>　　單位管長管內(nèi)面積：</b></p><p>　　=0.0283 m2/m （4-6）</p&

72、gt;<p>　　單位管長管壁平均面積：</p><p>　　m2/m （4-7）</p><p><b>　　翅化系數(shù)：</b></p><p><b>　?。?-8）</b></p><p><b>　　平均面積比：</b>

73、</p><p><b>　?。?-9）</b></p><p><b>　　流流通截面比：</b></p><p><b>　　（4-10）</b></p><p><b>　　迎面比：</b></p><p><b>

74、　?。?-11）</b></p><p>　　4.3 傳熱熱力計算</p><p><b>　　4.3.1空氣流量</b></p><p><b>　　空氣平均溫度：</b></p><p>　　℃ （4-12）</p><p>

75、;<b>　　空氣平均參數(shù)：</b></p><p>　　導(dǎo)熱系數(shù),=16.40×m/s,在進(jìn)風(fēng)溫度30℃條件下密度=1.165kg/。冷凝器所需空氣體積流量：</p><p><b>　　（4-13）</b></p><p><b>　?。ㄆ渲胁楸恚?lt;/b></p><

76、p>　　選取迎面風(fēng)速wy=2.5m/s，則迎風(fēng)面積：</p><p>　　(4-14)取有效單管長度：l=1.36m</p><p><b>　　迎風(fēng)面高度：</b></p><p>　　(4-15) 迎風(fēng)面管排數(shù)：</p><p>　　(4-16)4.3.2空氣側(cè)換熱系數(shù)</p><p&g

77、t;　　進(jìn)行傳熱計算，確定所需傳熱面積Aof、翅片管總長L及空氣流通方向上的管排數(shù)n。采用整張波紋翅片及密翅距地叉排管數(shù)的空氣側(cè)傳熱系數(shù)由式子 </p><p>　　乘以1.1再乘以1.2計算</p><p>　　現(xiàn)預(yù)計流通方向管排數(shù)：n=4</p><p><b>　　則翅片寬度：</b></p><p>&

78、lt;b>　?。?-17）</b></p><p>　　微元最窄截面當(dāng)量直徑：</p><p>　　=0.0033m (4-18) </p><p>　　空氣流經(jīng)最小截面時的風(fēng)速：</p><p><b>　?。?-19）</b>&l

79、t;/p><p><b>　　=26.24</b></p><p><b>　　雷諾數(shù)：</b></p><p>　　=924.80 (4-20) 查表得到：ψ=0.148， n=0.623 , c=1.138, m=-0.208</p><p

80、>　　則管外空氣側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)：</p><p>　　=64.94w/(m2·K) （4-21）</p><p>　　對于R22制冷劑氣其冷凝溫度tk=45℃，B為氟利昂制冷物質(zhì)集合系數(shù)，查表后其取值為1386.3。</p><p>　　管內(nèi)凝結(jié)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)：</p><p>　　=2479.4×（5

81、5-twi）-0.25 （4-22）</p><p><b>　　翅片計算高度：</b></p><p>　　=0.01m，其中c=1.063 （4-23）</p><p>　　翅片材料導(dǎo)熱系數(shù)：λ=203 w/(m·K)則有</p><p><b>　　翅片折算參數(shù)：</b

82、></p><p>　　=65.31 （4-24）</p><p><b>　　（4-25）</b></p><p><b>　?。?-26）</b></p><p><b>　　當(dāng)量翅高：</b></p><

83、p><b>　?。?-27）</b></p><p><b>　　翅片效率：</b></p><p>　　=0.88 （4-28）</p><p><b>　　翅片管表面效率：</b></p><p>　　=0.887

84、 （4-29）</p><p>　　外表面當(dāng)量換熱效率：</p><p><b>　?。?-30）</b></p><p>　　4.3.3管壁熱阻與污垢熱阻</p><p>　　取管內(nèi)污垢熱阻： </p><p>　　以管外表面積計的當(dāng)量

85、管內(nèi)熱阻：</p><p><b>　?。?-31）</b></p><p><b>　　管材料導(dǎo)熱系數(shù)：</b></p><p>　　9 （4-32）</p><p>　　以管外表面積計的當(dāng)量管壁熱阻：</p><p><b

86、>　?。?-33）</b></p><p><b>　　取翅片側(cè)污垢熱阻：</b></p><p><b>　　管壁及外側(cè)熱阻：</b></p><p><b>　　（4-34）</b></p><p>　　4.3.4制冷劑側(cè)冷凝換熱系數(shù)</p>

87、<p>　　忽略有關(guān)污垢熱阻及接觸熱阻的影響，則twi=two=tw，</p><p>　　其中twi：內(nèi)側(cè)管壁溫度，</p><p>　　two：外側(cè)管壁溫度，</p><p>　　tw：管壁平均溫度。</p><p>　　根據(jù)熱量守恒得：(3-35)</p><p>　　整理得到： &

88、lt;/p><p>　　經(jīng)迭代計算得到： tw=41.11℃</p><p>　　由此可得到22在管內(nèi)凝結(jié)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)：</p><p>　　=1779.20w/(m2·K)(3-36)</p><p>　　取管壁與翅片間的接觸熱阻rb=0.004(m2·K)/m,空氣側(cè)塵垢熱阻ra=0.0001(m2

89、3;k)/m，紫銅管熱導(dǎo)率λ=393 w/(m·K)，可得冷凝器總的傳熱系數(shù)：</p><p>　　=32.1 w/ (m2·k)(3-37)</p><p>　　冷凝器的所需傳熱面積：</p><p>　　=113.9m2(3-38)</p><p><b>　　有效翅片管總長：</b><

90、/p><p>　　=233.5m(3-39)</p><p>　　空氣流通方向管排數(shù)：</p><p>　　=3.59(3-40)</p><p>　　取整n=4，實際有效總長L=240m，實際有效面積A=126.83m2，較所需面積大11%，滿足冷凝負(fù)荷的要求。此外，冷凝器的實際迎面風(fēng)速與所取迎面風(fēng)速一致。</p><p

91、><b>　　4.3.5結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　由前面得知迎風(fēng)面積,有效長度l=1.36m,高度H=1.2則</p><p><b>　　所需傳熱管數(shù)：</b></p><p><b>　?。?-41）</b></p><p><b>　　實取190

92、</b></p><p><b>　　傳熱面積余量：</b></p><p>　?。?（4-42）</p><p>　　4.3.6空氣阻力計算</p><p>　　翅片管簇空氣流動阻力：</p><p><b>　?。?-43）&l

93、t;/b></p><p><b>　　5 蒸發(fā)器設(shè)計計算</b></p><p>　　本系統(tǒng)共分三個循環(huán)：制冷循環(huán)、蓄冰循環(huán)和供冷循環(huán)。由題意要求采用套管式蒸發(fā)器，此時，需要設(shè)計兩個套管式蒸發(fā)器10分別為乙二醇與制冷劑和乙二醇與水。</p><p>　　5.1乙二醇與制冷劑的套管式蒸發(fā)器</p><p>　　該蒸

94、發(fā)器采用乙二醇走管內(nèi)，制冷劑走管間。</p><p>　　5.1.1有關(guān)參數(shù)的選擇及計算</p><p>　　乙二醇載冷劑進(jìn)口溫度℃，出口溫度℃，蒸發(fā)溫度℃，則蒸發(fā)器進(jìn)口側(cè)乙二醇與R22的傳熱溫差為：℃</p><p>　　蒸發(fā)器出口側(cè)乙二醇與R22的傳熱溫差為：℃</p><p>　　對數(shù)平均溫差：

95、 （5-1）</p><p>　　取管內(nèi)乙二醇流速為1.2m/s</p><p><b>　　管內(nèi)污垢系數(shù)：</b></p><p>　　選取的紫銅管為內(nèi)管，外管采用的無縫鋼管，且取其熱導(dǎo)率，其管型結(jié)構(gòu)參數(shù)為：管內(nèi)徑，管外徑，管壁厚。</p><p>　　每米管長各有關(guān)換熱面積分別為：</p>&l

96、t;p><b>　?。?-2）</b></p><p><b>　　（5-3）</b></p><p><b>　?。?-4）</b></p><p>　　由任務(wù)書知該系統(tǒng)蒸發(fā)器制冷量</p><p>　　5.1.2確定內(nèi)管根數(shù)</p><p>　

97、　載冷劑乙二醇平均溫度：℃ （5-5）</p><p>　　乙二醇在此平均溫度下的物性參數(shù)為：密度，比熱容。</p><p><b>　　體積流量：</b></p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　根據(jù)所選管型，管內(nèi)載冷劑流速1.2m/

98、s可得內(nèi)管根數(shù)：</p><p>　　根 （5-7）</p><p><b>　　5.1.3傳熱計算</b></p><p>　　5.1.3.1乙二醇側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)</p><p>　　乙二醇在℃時的物性參數(shù)為：比熱容，粘度，動力粘度，導(dǎo)熱系數(shù)，普朗特數(shù)。</p><

99、;p><b>　　雷諾數(shù)：</b></p><p><b>　?。?-9）</b></p><p>　　根據(jù)管內(nèi)強(qiáng)制對流傳熱公式 ：</p><p><b>　　（5-10）</b></p><p><b>　　表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)：</b></p&g

100、t;<p><b>　　（5-11）</b></p><p>　　5.1.3.2管間制冷劑側(cè)表面換熱系數(shù)</p><p>　　R22在℃時的物性參數(shù)為：密度，比熱容，導(dǎo)熱系數(shù)，動力粘度，潛熱，普朗特數(shù)，粘度。且當(dāng)過冷后的溫度為40℃時，R22干度為。</p><p><b>　　管間圓環(huán)面積：</b><

101、/p><p><b>　?。?-12）</b></p><p><b>　　潤濕周長：</b></p><p><b>　?。?-13）</b></p><p><b>　　管間圓環(huán)當(dāng)量直徑：</b></p><p><b>

102、　?。?-14）</b></p><p><b>　　質(zhì)量流率：</b></p><p><b>　　（5-15）</b></p><p>　　R22液相單獨流過管內(nèi)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)：</p><p><b>　?。?-16）</b></p><p

103、><b>　　氣相密度：</b></p><p><b>　?。?-17）</b></p><p><b>　　對流特征數(shù)：</b></p><p><b>　?。?-18）</b></p><p>　　由于〈 0.65，所以查表可得：，，，，<

104、;/p><p><b>　　沸騰特征數(shù)：</b></p><p><b>　?。?-19）</b></p><p><b>　　液相弗勞徳數(shù)：</b></p><p><b>　?。?-20）</b></p><p><b>

105、　　查閱資料知R22的</b></p><p>　　凱特里卡通用關(guān)聯(lián)式：</p><p><b>　?。?-21）</b></p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)整理得：</b></p><p><b>　　（5-22）</b></p><p>

106、;　　由管內(nèi)壁與管外壁熱流密度相等可列以下方程組：</p><p><b>　　（5-23）</b></p><p>　　其中為內(nèi)管的外壁溫度，為內(nèi)管的內(nèi)壁溫度</p><p><b>　　整理得：</b></p><p><b>　　(5-24)</b></p>

107、<p><b>　　再次整理：</b></p><p><b>　　(5-25)</b></p><p><b>　　經(jīng)迭代：℃ </b></p><p><b>　　則所需傳熱面積：</b></p><p><b>　　(5-26

108、)</b></p><p><b>　　外管平均面積：</b></p><p><b>　　(5-27)</b></p><p><b>　　所需總管長：</b></p><p><b>　　(5-30)</b></p><

109、p>　　5.2乙二醇與水的蒸發(fā)器</p><p>　　該套管式蒸發(fā)器采用水走管內(nèi)，乙二醇走管間。</p><p>　　5.2.1有關(guān)參數(shù)的選擇</p><p>　　冷凍水進(jìn)口溫度℃，冷凍水出口溫度℃，載冷劑乙二醇的平均溫度℃。則對數(shù)平均溫差：</p><p>　　℃ (5-31)</p&

110、gt;<p><b>　　選取管內(nèi)水速： </b></p><p>　　選取管內(nèi)冷凍水污垢系數(shù)：</p><p>　　選用的紫銅管軋制低翅片管為內(nèi)管，外觀選用無縫鋼管，內(nèi)管型結(jié)構(gòu)參數(shù)如下：翅節(jié)距，翅厚，翅高，管內(nèi)徑，翅根管面外徑，翅頂直徑</p><p>　　每米管長各有效換熱面積為：</p><p>&l

111、t;b>　?。?-32）</b></p><p><b>　?。?-33）</b></p><p><b>　?。?-34）</b></p><p><b>　?。?-35）</b></p><p><b>　　（5-36）</b><

112、;/p><p>　　冷凍水在平均溫度℃時的物性參數(shù)為：密度，比熱容</p><p><b>　　冷凍水體積流量：</b></p><p><b>　　（5-37）</b></p><p><b>　　所需內(nèi)管根數(shù)：</b></p><p>　　根

113、 （5-38）</p><p>　　為了套管加工制造方便，蒸發(fā)器采用四根套管并聯(lián)，每一根套管內(nèi)穿一根低翅片管的結(jié)構(gòu)形式。</p><p>　　5.2.2傳熱計算16</p><p>　　5.2.2.1水側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)</p><p><b>　　水在℃時運動粘度</b></p><p&

114、gt;<b>　　此時的雷諾數(shù)：</b></p><p>　　> （5-39）</p><p>　　故水在管內(nèi)的流動狀態(tài)為湍流，考慮將套管盤成曲率半徑為的螺旋管，盤管水側(cè)修正系數(shù)：</p><p><b>　?。?-40）</b></p><p><

115、;b>　　水側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)：</b></p><p><b>　　（5-41）</b></p><p>　　B在℃時的物性集合系數(shù)為：</p><p><b>　?。?-42）</b></p><p>　　5.2.2.2乙二醇側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)</p><p>

116、　　乙二醇在℃時的物性參數(shù)為：密度，比熱容，導(dǎo)熱系數(shù)，動力粘度，普朗特數(shù)，粘度</p><p><b>　　雷諾數(shù)為：</b></p><p><b>　　(5-43)</b></p><p><b>　　努塞爾數(shù)：</b></p><p><b>　　(5-44)&

117、lt;/b></p><p><b>　　換熱系數(shù)：</b></p><p><b>　　(5-45)</b></p><p>　　將有關(guān)參數(shù)帶入傳熱方程可得一下方程組：</p><p><b>　?。?-46）</b></p><p>　　其中為

118、內(nèi)管外表面溫度，為內(nèi)管內(nèi)表面溫度</p><p><b>　　整理得：</b></p><p><b>　?。?-47）</b></p><p><b>　　再整理得：</b></p><p><b>　　（5-48）</b></p><

119、;p><b>　　經(jīng)迭代： ℃，</b></p><p>　　冷凝器所需傳熱面積：</p><p><b>　?。?-49）</b></p><p>　　所需翅片管有效總管長：</p><p>　　m （5-50）</p><p>

120、;　　采用四根管并聯(lián)結(jié)構(gòu)，則每根管長度為9.35m</p><p><b>　　6蓄冰槽設(shè)計</b></p><p>　　6.1蓄冰槽結(jié)構(gòu)設(shè)計 </p><p>　　本系統(tǒng)要求采用雙金屬芯冰球蓄冷，由前知蓄冰系統(tǒng)進(jìn)出換熱器溫度5℃/10℃（供水溫度為7℃/12℃,換熱器兩側(cè)溫差2℃），采用全部蓄冷策略，蓄冰時間為晚上0:00—8:00，總

121、共8個小時，日總負(fù)荷，</p><p>　　考慮蒸發(fā)溫度下降，蒸發(fā)出水溫度由5℃下降到-5℃，取效率下降系數(shù)為0.65，</p><p><b>　　蓄冰量：</b></p><p><b>　?。?-1）</b></p><p><b>　　蓄冰溫差：</b></p&g

122、t;<p>　　℃ （6-2）</p><p>　　由任務(wù)書知蓄冰溫度：=-5℃/-2℃</p><p>　　查閱雙金屬芯心冰球有關(guān)資料：每個冰球體積為，每個冰球的熱容量為</p><p><b>　　單位體積熱容量：</b></p><p><b>　?。?-3）<

123、/b></p><p><b>　　蓄冰球體積：</b></p><p><b>　?。?-4）</b></p><p><b>　　蓄冰槽體積：</b></p><p><b>　　（6-5）</b></p><p>　　由

124、雙金屬芯心冰球有關(guān)資料知每1000個冰球潛熱蓄冷量為，因此共需要：</p><p>　　個 （6-7）</p><p>　　設(shè)計長方體蓄冰槽：長2米，寬1.6米，高1米，則總表面積13.6</p><p><b>　　6.2傳熱量計算</b></p><p>　　蒸發(fā)溫度為-9.乙二醇溶液進(jìn)

125、入蓄冰槽的溫度為-5，當(dāng)乙二醇溶液從蓄冷槽的出口溫度為-2時，可以認(rèn)為冰球已經(jīng)凍結(jié)完畢。供冷時，通過向室內(nèi)提供冷量，蓄冷槽內(nèi)的溫度將逐漸升高，當(dāng)溫度上升至5時，就不能再提供冷量了，可認(rèn)為供冷過程結(jié)束。</p><p>　　設(shè)計隔熱層厚度時，需限定隔熱結(jié)構(gòu)外表面的最低溫度，使其高于環(huán)境空氣露點溫度1，以免外表面產(chǎn)生凝露現(xiàn)象。已知空氣露點溫度為28.2</p><p>　　（1）所以在換熱過程

126、中蓄冷槽內(nèi)介質(zhì)從-2變化至5，故蓄冷槽的溫度變化的對數(shù)平均溫差：</p><p><b>　?。?-8）</b></p><p>　　已知外表面溫度為29.2，比環(huán)境溫度高1，空氣的對流傳熱系數(shù)為9.5，可得蓄冷槽外表面的熱流密度： </p><p>　　q=.h=(29.2-28.2)*9.5=9.5 （6-9）&

127、lt;/p><p>　　表面散熱量等于傳熱量，</p><p>　　則傳熱量 =9.5 （6-10）</p><p>　?。?）蓄冷槽表面為一層硬泡沫塑料和聚苯乙烯，兩者的熱導(dǎo)系數(shù)非常接近，故可取均為0.042，則上式可化為</p><p><b>　?。?-11）</b>

128、;</p><p>　　解得蓄冷槽的厚度為：</p><p><b>　　=0.115m</b></p><p>　　7 節(jié)流機(jī)構(gòu)的選擇計算</p><p>　　節(jié)流機(jī)構(gòu)在整個熱力循環(huán)計算中起著重要作用，由它來實現(xiàn)制冷劑的壓降。</p><p>　　7.1 常用節(jié)流機(jī)構(gòu)11</p>

129、<p>　　(1) 手動節(jié)流閥：手動節(jié)流閥是所有膨脹閥的原型和基礎(chǔ)，通常用于試驗用制冷裝置、作為其他節(jié)流機(jī)構(gòu)的備用件、制冷裝置定型實驗等；</p><p>　　(2) 浮球閥：浮球閥是利用液位控制通斷和流量的節(jié)流機(jī)構(gòu)，適用于設(shè)置具有自由液面容器的系統(tǒng)，如設(shè)有滿液式蒸發(fā)器、中間冷卻器、高壓貯液器等容器的系統(tǒng)；</p><p>　　(3) 熱力膨脹閥：熱力膨脹閥是利用蒸發(fā)器出口處制冷

130、劑過熱度來控制通斷和流量的節(jié)流機(jī)構(gòu)，適用于各種系統(tǒng)。</p><p>　　(4) 熱電膨脹閥：熱電膨脹閥是利用蒸發(fā)器出口處制冷劑過熱度來控制通斷和流量，適用于各種系統(tǒng)。</p><p>　　(5) 電子膨脹閥：電子膨脹閥有電磁式和電動式兩類，利用蒸發(fā)器出口處制冷劑過熱度來控制通斷和流量，需與單片機(jī)控制系統(tǒng)配套，適用于各種系統(tǒng)。</p><p>　　(6) 毛細(xì)管：制

131、冷劑在毛細(xì)管內(nèi)的膨脹過程，是流體在等截面管道中有摩擦的、有或無熱交換的流動過程。毛細(xì)管是不可調(diào)節(jié)的節(jié)流機(jī)構(gòu)，當(dāng)工況發(fā)生變化時，制冷劑流量無法相應(yīng)進(jìn)行調(diào)節(jié)。</p><p>　　在此，考慮到本系統(tǒng)的成本及實際需用，在此采用熱力膨脹閥。</p><p>　　7.2熱力膨脹閥的選用</p><p>　　熱力膨脹閥的制冷量應(yīng)與壓縮機(jī)的制冷量相匹配。如果熱力膨脹閥的制冷量較壓

132、縮機(jī)的制冷量小的多，會造成工作時熱力膨脹閥始終全開，但制冷劑流量仍小于系統(tǒng)設(shè)計流量，系統(tǒng)的自平衡特性會使冷凝壓力上升，蒸發(fā)壓力下降，在新的條件下達(dá)到新的平衡，其結(jié)果是制冷量與性能系數(shù)均下降。如熱力膨脹閥的制冷量較壓縮機(jī)的制冷量大的多，會造成工作后制冷劑流量過大，蒸發(fā)器出口處制冷劑過熱度過小或沒有過熱度，導(dǎo)致閥關(guān)閉且存在液擊的可能；過一段時間后蒸發(fā)器中制冷劑量減少，過熱度增大，閥重新開啟但流量又過大，導(dǎo)致過熱度過小或沒有過熱度；如此反復(fù)振

133、蕩，易造成系統(tǒng)工作的不穩(wěn)定[12]。</p><p>　　一般來說，在實際工作工況下，熱力膨脹閥制冷量應(yīng)是壓縮機(jī)制冷量的1.05～1.25倍[7]。在此，針對本系統(tǒng)采取熱力膨脹閥制冷量是壓縮機(jī)制冷量的1.25倍。</p><p>　　7.3熱力膨脹閥的選型計算</p><p>　　如同壓縮機(jī)的選擇一樣，熱力膨脹閥也有自己的名義工況，在選用時需進(jìn)行相應(yīng)的校核。在此，初

134、步采用上海恒溫控制器廠生產(chǎn)的熱力膨脹閥。</p><p>　　根據(jù)我國標(biāo)準(zhǔn)，其設(shè)計額定工況為：</p><p>　　=5 ℃ =40 ℃ 過熱度：7.5 ℃ 過冷度：2 ℃</p><p>　　其中：：名義工況下節(jié)流閥前后的壓力差為0.69MPa</p><p>　　名義工況下的熱力參數(shù)如下：</p&g