29mw熱水鍋爐煙風阻力計算畢業(yè)設計

1、<p>　　本 科 畢 業(yè) 設 計</p><p>　　29MW熱水鍋爐煙風阻力計算</p><p>　　The calculation of smoke wind resistance in 29 MW hot water boiler </p><p>　　學生學號： </p><p&

2、gt;　　學生姓名： </p><p>　　專業(yè)班級： J動力熱能1002 </p><p>　　指導教師姓名： </p><p>　　指導教師職稱： 副 教 授 </p><p>　　2014年 6 月<

3、/p><p>　　29MW熱水鍋爐煙風阻力計算</p><p>　　摘要 熱水鍋爐在人們的日常生活中是不可缺少的熱力設備，將煤，石油等燃料的化學能燃燒釋放的熱量傳給水，加熱后的熱水直接供給工業(yè)生產(chǎn)和民用生活使用。</p><p>　　本次畢業(yè)設計任務是29MW熱水鍋爐煙風阻力計算。鍋爐煙風阻力計算是在熱力計算的基礎上，通過對煙氣和空氣通道的空氣動力學計算，求解通道的流動

4、總阻力，從而為選擇合適的引、送風機提供基礎數(shù)據(jù)。煙風系統(tǒng)各部分介質流量、溫度以及流通截面等相關數(shù)據(jù)均根據(jù)鍋爐結構尺寸及額定負荷下熱力計算數(shù)據(jù)確定。煙風阻力計算包括煙氣側阻力的計算，引風機的選擇，空氣側阻力的計算及鼓風機的選擇。</p><p>　　關鍵詞：熱水鍋爐，引風機，鼓風機，煙風阻力計算</p><p>　　The calculation of smoke wind resistan

5、ce in 29 MW hot water boiler </p><p>　　Abstract Hot water boiler is indispensable heating equipment in People's Daily lives.The combustion of coal, oil and other fuel is used to released the heat to the

6、water .The hot water heated supply to the use of industrial production and civil life directly.</p><p>　　This graduation design of the calculation of smoke wind resistance in 29 MW hot water boiler is conduc

7、ted. The calculation of smoke wind resistance in hot water boiler is on the basis of thermodynamic calculation, through aerodynamic calculation of flue gas and air channels, to solve the flow channel of total resistance

8、and to provide basic data to choose the appropriate guide blower. Each part of the medium flow rate, temperature and flow area and other related data are based on the boiler ther</p><p>　　Key words：hot water

9、 boiler, induced draft fan, blower ,the calculation of smoke wind resistance</p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　第1章 緒論1</b></p><p>　　1.1鍋爐的應用現(xiàn)狀及其在社會生活中的重要性1<

10、;/p><p>　　1.1.1鍋爐的發(fā)展1</p><p>　　1.1.2鍋爐的工作過程2</p><p>　　1.1.3鍋爐在社會生活中的應用現(xiàn)狀2</p><p><b>　　1.2熱水鍋爐3</b></p><p>　　1.2.1鍋爐分類3</p><p>　　

11、1.2.2熱水鍋爐現(xiàn)狀5</p><p>　　1.2.3熱水鍋爐舉例6</p><p>　　1.2.4煙風阻力計算的重要性9</p><p>　　1.2.5煙風阻力計算設計優(yōu)化和改進10</p><p>　　1.3煙風阻力計算步驟11</p><p>　　1.3.1 煙氣側阻力計算及引風機的選型11<

12、/p><p>　　1.3.2空氣側阻力計算及鼓風機的選型11</p><p>　　第2章 煙氣側阻力計算12</p><p>　　2.1爐膛出口負壓及八字煙道阻力13</p><p>　　2.1.1縱向、橫向相對截距13</p><p>　　2.1.2斜向節(jié)距13</p><p>　　2.

13、1.3單排管子阻力系數(shù)ξ1013</p><p>　　2.1.4八字煙道阻力系數(shù)14</p><p>　　2.1.5煙氣動壓頭15</p><p>　　2.2前煙道箱阻力16</p><p>　　2.2.1局部阻力系數(shù)及有效截面積16</p><p>　　2.2.2前煙箱煙氣速度17</p>

14、<p>　　2.2.3前煙箱局部阻力17</p><p>　　2.3螺紋煙管阻力18</p><p>　　2.3.1動壓頭18</p><p>　　2.3.2入口、出口阻力系數(shù)18</p><p>　　2.3.3螺紋煙管阻力18</p><p>　　2.4后煙箱阻力19</p>&l

15、t;p>　　2.4.1后煙箱出口阻力系數(shù)和后煙箱截面變化阻力系數(shù)19</p><p>　　2.4.2動壓頭19</p><p>　　2.4.3后煙箱與省煤器之間的阻力20</p><p>　　2.5后煙箱與除塵器與煙囪之間的煙道阻力20</p><p>　　2.6除塵器阻力20</p><p>　　2.

16、7煙囪阻力20</p><p>　　2.7.1煙氣動壓頭20</p><p>　　2.7.2沿程阻力系數(shù)21</p><p>　　2.7.3煙囪阻力21</p><p>　　2.8自生通風力21</p><p>　　2.9煙氣側全壓降22</p><p>　　第3章 引風機23&l

17、t;/p><p>　　3.1煙氣容量23</p><p>　　3.2引風機應有煙氣量23</p><p>　　3.3引風機應有壓頭24</p><p>　　3.4引風機型號24</p><p>　　3.5引風機參數(shù)25</p><p>　　第4章 空氣側阻力計算26</p>

18、<p>　　4.1吸風管路阻力26</p><p>　　4.1.1空氣速度26</p><p>　　4.1.2吸風口阻力26</p><p>　　4.1.3沿程阻力27</p><p>　　4.1.4吸風管路阻力27</p><p>　　4.2調風裝置阻力27</p><p&

19、gt;　　4.3送風道阻力28</p><p>　　4.3.1沿程阻力28</p><p>　　4.3.2三通分流阻力29</p><p>　　4.3.3送風道阻力30</p><p>　　4.3.4風倉室阻力31</p><p>　　4.3.5風道總阻力31</p><p>　　第

20、5章 鼓風機33</p><p>　　5.1鼓風機選擇33</p><p>　　5.2本章小結33</p><p><b>　　結論34</b></p><p><b>　　致謝35</b></p><p><b>　　參考文獻36</b>&

21、lt;/p><p><b>　　附錄37</b></p><p><b>　　第1章 緒論</b></p><p>　　1.1鍋爐的應用現(xiàn)狀及其在社會生活中的重要性</p><p>　　鍋爐是一種能量轉換設備，向鍋爐輸入的能量有燃料中的化學能，鍋爐輸出具有一定熱能的蒸汽、高溫水或有機熱載體。鍋爐包括鍋

22、和爐兩大部分，鍋的原義是指在火上加熱的盛水容器，爐是指燃燒燃料的場所。鍋爐中產(chǎn)生的熱水或蒸汽可直接為生產(chǎn)和生活提供所需要的熱能，也可通過蒸汽動力裝置轉換為機械能，或再通過發(fā)電機將機械能轉換為電能。提供熱水的鍋爐稱為熱水鍋爐，主要用于生活，工業(yè)生產(chǎn)中也有少量應用。產(chǎn)生蒸汽的鍋爐稱為蒸汽鍋爐，又叫蒸汽發(fā)生器，常簡稱為鍋爐，是蒸汽動力裝置的重要組成部分，多用于火電站、船舶、機車和工礦企業(yè)。</p><p>　　鍋爐的主

23、要工作原理是利用燃料燃燒后釋放的熱能或工業(yè)生產(chǎn)中的余熱傳遞給容器內(nèi)的水，使水達到所需要的溫度或一定壓力蒸汽的熱力設備。鍋爐“鍋”與“爐”兩部分同時進行，水進入鍋爐以后，在汽水系統(tǒng)中鍋爐受熱面將吸收的熱量傳遞給水，使水加熱成一定溫度和壓力的熱水或生成蒸汽，然后引出應用。在燃燒設備部分，燃料燃燒不斷放出熱量，燃燒產(chǎn)生的高溫煙氣通過熱的傳播，將熱量傳遞給鍋爐受熱面，而本身溫度逐漸降低，最后由煙囪排出。</p><p>

24、　　1.1.1鍋爐的發(fā)展</p><p>　　鍋爐的發(fā)展分為使用的蒸汽壓力方面的發(fā)展、蒸汽鍋爐的結構發(fā)展、鍋爐的循環(huán)方式發(fā)展、鍋爐壓力的變化、爐排結構的發(fā)展、鍋爐種類的發(fā)展等多個方面。</p><p>　　（1）使用的蒸汽壓力方面的發(fā)展：18世紀上半葉，英國煤礦使用的包括瓦特的初期蒸汽機的蒸汽機所用的蒸汽壓力等于大氣壓力。18世紀后半葉改用高 于大氣壓力的蒸汽。19世紀，常用的蒸汽壓力提高

25、到0.8兆帕左右。</p><p>　?。?）蒸汽鍋爐的結構發(fā)展：最早的蒸汽鍋爐是一個盛水的大直徑圓筒形立式鍋殼，后來改用臥式鍋殼。隨著鍋爐越做越大，為了增加受熱面積，在鍋殼中加裝單個或多個火筒，稱為火筒鍋爐。1830年左右，在掌握了優(yōu)質鋼管的生產(chǎn)和脹管技術之后出現(xiàn)了火管鍋爐。在鍋殼的存水線以下裝上盡量多的火管，稱為臥式外燃回火管鍋爐。19世紀中葉，出現(xiàn)了水管鍋爐。鍋爐受熱面是鍋殼外的水管，取代了鍋殼本身和鍋殼內(nèi)

26、的火筒、火管。這種鍋爐中的圓筒形鍋殼遂改名為鍋筒，或稱為汽包。隨著制造工藝和水處理技術的發(fā)展，出現(xiàn)了彎水管式鍋爐。隨著水冷壁、過熱器和省煤器的應用，以及鍋筒內(nèi)部汽、水分離元件的改進，鍋筒數(shù)目逐漸減少，既節(jié)約了金屬，又有利于提高鍋爐的壓力、溫度、容量和效率。</p><p>　?。?）鍋爐的循環(huán)方式發(fā)展：以前的火筒鍋爐、火管鍋爐和水管鍋爐都屬于自然循環(huán)鍋爐，水汽在上升、下降管路中因受熱情況不同，造成密度差而產(chǎn)生自然

27、流動。在發(fā)展自然循環(huán)鍋爐的同時，從30年代開始應用直流鍋爐，40年代開始應用強制循環(huán)鍋爐，它是在自然循環(huán)鍋爐的基礎上發(fā)展起來的，在下降管系統(tǒng)內(nèi)加裝循環(huán)泵，以加強蒸發(fā)受熱面的水循環(huán)。直流鍋爐中沒有鍋筒，給水由給水泵送入省煤器，經(jīng)水冷壁和過熱器等蒸發(fā)受熱面，變成過熱蒸汽送往汽輪機，各部分流動阻力全由給水泵來克服。</p><p>　　（4）鍋爐壓力的變化：第二次世界大戰(zhàn)以后，這兩種型式的鍋爐得到較快發(fā)展，因為當時發(fā)電

28、機組要求高溫高壓和大容量。隨著自動控制和水處理技術的進步，它們漸趨成熟。在超臨界壓力時，直流鍋爐是唯一可以采用的一種鍋爐，70年代最大的單臺容量是27兆帕壓力配1300兆瓦發(fā)電機組。后來又發(fā)展了由輔助循環(huán)鍋爐和直流鍋爐復合而成的復合循環(huán)鍋爐。</p><p>　?。?）爐排結構的發(fā)展：要求不但發(fā)展各種爐型來適應不同燃料的燃燒特點，而且還要提高燃燒效率以節(jié)約能源。此外，爐膛和燃燒設備的技術改進還要求盡量減少鍋爐排煙

29、中的污染物，早年的固定爐排鍋爐多燃用優(yōu)質煤和木柴，加煤和除渣均用手工操作。直水管鍋爐出現(xiàn)后開始采用機械化爐排，其中鏈條爐排得到了廣泛的應用。爐排下送風從不分段的“統(tǒng)倉風”發(fā)展成分段送風。早期爐膛低矮，燃燒效率低。后來人們認識到爐膛容積和結構在燃燒中的作用，將爐膛造高，并采用爐拱和二次風，從而提高了燃燒效率。</p><p>　?。?）鍋爐種類的發(fā)展：初期的水管鍋爐只用直水管，直水管鍋爐的壓力和容量都受到限制。二十

30、世紀初期，汽輪機開始發(fā)展，它要求配以容量和蒸汽參數(shù)較高的鍋爐。發(fā)電機組功率超過6兆瓦時，以上這些層燃爐的爐排尺寸太大，結構復雜，不易布置，所以20年代開始使用室燃爐，室燃爐燃燒煤粉和油。煤由磨煤機磨成煤粉后用燃燒器噴入爐膛燃燒，發(fā)電機組的容量遂不再受燃燒設備的限制。自第二次世界大戰(zhàn)初起，電站鍋爐幾乎全部采用室燃爐。早年制造的煤粉爐采用了Ｕ形火焰。燃燒器噴出的煤粉氣流在爐膛中先下降，再轉彎上升。后來又出現(xiàn)了前墻布置的旋流式燃燒器，火焰在爐

31、膛中形成Ｌ形火炬。隨著鍋爐容量增大，旋流式燃燒器的數(shù)目也開始增加，可以布置在兩側墻，也可以布置在前后墻。1930年左右出現(xiàn)了布置在爐膛四角且大多成切圓燃燒方式的直流燃燒器。</p><p>　　1.1.2鍋爐的工作過程</p><p>　　在水汽系統(tǒng)方面，給水在加熱器中加熱到一定溫度后，經(jīng)給水管道進入省煤器，進一步加熱以后送入鍋筒，與鍋水混合后沿下降管下行至水冷壁進口集箱。水在水冷壁管內(nèi)吸

32、收爐膛輻射熱形成汽水混合物經(jīng)上升管到達鍋筒中，由汽水分離裝置使水、汽分離。分離出來的飽和蒸汽由鍋筒上部流往過熱器，繼續(xù)吸熱成為450℃的過熱蒸汽，然后送往汽輪機。</p><p>　　在燃燒和煙風系統(tǒng)方面，送風機將空氣送入空氣預熱器加熱到一定溫度。在磨煤機中被磨成一定細度的煤粉，由來自空氣預熱器的一部分熱空氣攜帶經(jīng)燃燒器噴入爐膛。燃燒器噴出的煤粉與空氣混合物在爐膛中與其余的熱空氣混合燃燒，放出大量熱量。燃燒后的熱

33、煙氣順序流經(jīng)爐膛、凝渣管束、過熱器、省煤器和空氣預熱器后，再經(jīng)過除塵裝置，除去其中的飛灰，最后由引風機送往煙囪排向大氣。</p><p>　　1.1.3鍋爐在社會生活中的應用現(xiàn)狀</p><p>　　在各種工業(yè)企業(yè)的動力設備中，鍋爐是最重要的組成部分。這些鍋爐用戶使用鍋爐，是為了提供熱源或動力源。大多數(shù)的工礦企業(yè)是用蒸汽或高溫熱水對其產(chǎn)品進行加熱，烘焙，消毒，保溫或作為冬季采暖，夏季空調制

34、冷的熱源等。也有少數(shù)的工礦企業(yè)用蒸汽作為動力，驅動汽輪機來拖動風機、水泵，油田和煉油廠或特殊部門都有這種需要。就一個供熱系統(tǒng)而言，通常是利用鍋爐生產(chǎn)出蒸汽（或熱水），而后通過熱力管道，將蒸汽（或熱水）輸送到用戶，以滿足生產(chǎn)工藝或生活采暖等方面的需要。此外，還有用于生活熱水供應、洗浴和采暖的所謂生活鍋爐。用于工業(yè)生產(chǎn)和生活的鍋爐數(shù)量大、分布廣，并且絕大多數(shù)都以產(chǎn)生攜帶一定量熱能的蒸汽和熱水為目的，以水作為介質的形式出現(xiàn)。通常，我們把用于動

35、力、發(fā)電方面的鍋爐，叫做動力鍋爐，把用于工業(yè)及采暖方面的鍋爐，稱為供熱鍋爐，又稱工業(yè)鍋爐。</p><p>　　隨著人民生活水民的提高，對熱能的需要量急劇增大，鍋爐的數(shù)量也就越來越多。目前，世界各國都在致力于高效、低污染鍋爐的研究和開發(fā)工作，力求使得由于鍋爐燃燒燃料而對環(huán)境造成的破壞最小化。</p><p><b>　　1.2熱水鍋爐</b></p>&

36、lt;p>　　1.2.1鍋爐分類 </p><p>　　鍋爐可按照不同的方法進行分類。</p><p><b>　　按用途分類：</b></p><p>　　1.電站鍋爐：用于發(fā)電，大多為大容量、高參數(shù)鍋爐，火室燃燒，效率高，出口工質為過熱蒸汽；</p><p>　　2. 工業(yè)鍋爐：用于工業(yè)生產(chǎn)和采暖，大

37、多數(shù)為低壓、低溫、小容量鍋爐，火床燃燒居多，熱效率較低，出口工質為蒸汽的稱為蒸汽鍋爐，出口工質為熱水的稱為熱水鍋爐；</p><p><b>　　3. 船用鍋爐；</b></p><p><b>　　4. 機車鍋爐；</b></p><p>　　5. 注汽鍋爐：用于油田對稠油的注汽熱采，出口工

38、質一般為，高壓濕蒸汽。</p><p><b>　　二、 按結構分類：</b></p><p>　　1. 火管鍋爐：煙氣在火管內(nèi)流過，一般為小容量、低參數(shù)鍋爐，熱效率低，但結構簡單，水質要求低，運行維修方便；</p><p>　　2. 水管鍋爐：汽水在管內(nèi)流過，可以制成小容量，低參數(shù)鍋爐，也可以制成大容量、高參數(shù)鍋

39、爐。電站鍋爐一般均為水管鍋爐，熱效率高，但對水質和運行水平的要求也較高。</p><p>　　三、 按循環(huán)方式分類</p><p>　　1. 自然循環(huán)鍋筒鍋爐；2. 多次強制循環(huán)鍋筒鍋爐；3. 低倍率循環(huán)鍋爐；4. 直流鍋爐；5. 復合循環(huán)鍋爐。</p><p>　　四、 按鍋爐出口工質壓力分類&

40、lt;/p><p>　　1. 低壓鍋爐：一般壓力小于1.275MPa；</p><p>　　2. 中壓鍋爐：一般壓力為3.825MPa ；</p><p>　　3. 高壓鍋爐：一般壓力為9.8MPa；</p><p>　　4. 超高壓鍋爐：一般壓力為13.73MPa；</p><p>

41、;　　5. 亞臨界壓力鍋爐：一般壓力為16.67MPa；</p><p>　　6. 超臨界壓力鍋爐：一般壓力為22.13MPa。</p><p>　　五、 按燃燒方式分類</p><p>　　1. 火床燃燒鍋爐：主要用于工業(yè)鍋爐，包括固定爐排爐、往復爐排爐等；</p><p>　　2. 火室燃

42、燒鍋爐：主要用于電站鍋爐，燃用液體燃料、氣體燃料和煤粉的鍋爐均為火室燃燒鍋爐；</p><p>　　3. 沸騰爐：送入爐排空氣流速較高，使大顆粒燃煤在爐排上面的沸騰床中翻騰燃燒，小顆粒燃煤隨空氣上升并燃燒。</p><p>　　六、 按所用燃料或能源分類</p><p>　　1. 固體燃料鍋爐：燃用煤等固體燃料；</p>

43、<p>　　2. 液體燃料鍋爐：燃用重油等液體燃料；</p><p>　　3. 氣體燃料鍋爐：燃用天然氣等氣體燃料。</p><p>　　七、 按排渣方式分類</p><p>　　1. 固態(tài)排渣鍋爐；2. 液態(tài)排渣鍋爐。</p><p>　　八、 按爐膛煙氣壓力</p

44、><p>　　1. 負壓鍋爐：爐膛壓力保持負壓，有送、引風機，是燃煤鍋爐主要型式；</p><p>　　2. 微正壓鍋爐：爐膛表壓2—5KPa，不需引風機，易于低氧燃燒。</p><p><b>　　九、 按級別分類</b></p><p>　　A級鍋爐：額定工作壓力（表壓，下同）P≥3.8MP

45、a的鍋爐，包括：</p><p>　　1.超超臨界鍋爐： P≥27.0MPa或額定出口溫度≥590℃的鍋爐；</p><p>　　2.超臨界鍋爐：22.1MPa≤P＜27.0MPa；</p><p>　　3.亞臨界鍋爐：16.7MPa≤P＜22.1MPa；</p><p>　　4.超高壓鍋爐：13.7MPa≤P＜16.7MPa；</p&

46、gt;<p>　　5.高壓鍋爐：  9.8MPa≤P＜13.7MPa；</p><p>　　6.次高壓鍋爐：5.4MPa≤P＜9.8MPa；</p><p>　　7.中壓鍋爐：3.8MPa≤P＜5.4MPa。</p><p><b>　　B級鍋爐：</b></p><p>　　1.蒸汽鍋爐： 0.

47、8MPa＜P＜3.8MPa或額定蒸發(fā)量＞1.0t/h；</p><p>　　2.熱水鍋爐： 額定出水溫度≥120℃或額定熱功率＞4.2MW；</p><p>　　3.有機熱載體鍋爐：(1)使用氣相有機熱載體的鍋爐；(2)液相有機熱載體鍋爐:額定熱功率＞4.2MW。</p><p>　　C級鍋爐，除D級鍋爐外的下列鍋爐：</p><p>　　1

48、.蒸汽鍋爐: 額定工作壓力≤0.8MPa且額定蒸發(fā)量≤1.0t/h的蒸汽鍋爐；</p><p>　　2.熱水鍋爐: 額定出水溫度＜120℃且額定熱功率≤4.2MW；</p><p>　　3.液相有機熱載體鍋爐: 額定熱功率≤4.2MW。</p><p><b>　　D級鍋爐：</b></p><p>　　1.蒸汽鍋爐：設

49、計正常水位時水容積≤50L且額定工作壓力＜0.8MPa；</p><p>　　2.汽水兩用鍋爐: 額定工作壓力≤0.04MPa且額定蒸發(fā)量≤0.5t/h的鍋爐；</p><p>　　E僅用自來水加壓的熱水鍋爐，且出水溫度≤95℃。</p><p>　　1.2.2熱水鍋爐現(xiàn)狀</p><p>　　回顧熱水鍋爐的發(fā)展歷史，可以說，目前我國熱水鍋爐

50、產(chǎn)品的研制已經(jīng)達到了比較成熟與完善的階段。20世紀60年代初，當人們認識到熱水供暖的優(yōu)點與熱水鍋爐運行的安全性較之蒸汽鍋爐具有諸多優(yōu)越性時，最初的熱水鍋爐是由蒸汽鍋爐改裝而成。我國自行設計、制造的第一代熱水鍋爐是20世紀70年代初由上海工業(yè)鍋爐研究所研發(fā)的“快裝鍋爐”?？煅b鍋爐具有體積小，制造、運輸、安裝簡單的特點，受到用戶的廣泛歡迎，從而極大的推動了我國蒸汽鍋爐供暖改為熱水鍋爐供暖的更新?lián)Q代過程。同時其先后開發(fā)研制的“管架式強制循環(huán)熱

51、水鍋爐”及“長短鍋筒水管鍋爐”也得到了廣泛應用。近時期出現(xiàn)的“角管鍋爐”及大容量“Π”型布置水管鍋爐，更加增多了我國熱水鍋爐的品種。近年來出現(xiàn)的鍋殼式螺旋煙管水火管鍋爐，利用高新科學技術改造老產(chǎn)品，解決原有的快裝鍋爐存在的不足和缺陷，使之成為具有體積小、耗鋼量低、熱效率高的創(chuàng)新產(chǎn)品，這是對我國熱水鍋爐發(fā)展史上具有歷史性意義的突出貢獻。</p><p>　　熱水鍋爐的工作過程：1.燃燒過程，這一過程是燃料中的可燃質

52、與空氣中的氧氣相混合而燃燒放出熱量的過程，是可燃質與氧氣的化學反應過程，是一個燃料的化學能轉化為熱能的轉換過程。2.傳熱過程，這個過程是燃料燃燒所釋放出來的熱量。通過受熱面?zhèn)鞫冉o水的過程，這是一個純粹的熱傳遞過程。燃燒過程是放熱過程，而傳熱過程是吸熱過程。放熱與吸熱是矛盾的兩個方面，而在鍋爐中這一主要矛盾中的焦點就是爐膛。所謂爐膛是燃料燃燒放出熱量、同時布置有一定的水冷壁受熱面而吸熱的空間。當然，鍋爐中的吸熱過程將繼續(xù)進行。應該強調的是

53、，在爐膛中同時進行燃燒與傳熱兩個過程。3.水循環(huán)過程，對于熱水鍋爐來說，鍋內(nèi)的水循環(huán)過程是：水不斷地被加熱而升溫，最終得到具有一定溫度的熱水的過程。鍋爐的水循環(huán)按其流動規(guī)律，分為自然循環(huán)與強制循環(huán)。熱水鍋爐中的水循環(huán)的系統(tǒng)型式多樣，有自然循環(huán)鍋爐，有強制循環(huán)鍋爐，也有自然循環(huán)結構系統(tǒng)運行中隨著循環(huán)水泵的運轉成為強制循環(huán)的，也有強制循環(huán)與自然循環(huán)共存于一個鍋爐循環(huán)系統(tǒng)內(nèi)的復雜循環(huán)。</p><p>　　熱水鍋爐在社

54、會生活中的應用現(xiàn)狀：熱水鍋爐在人們的日常生活中不可缺少的熱力設備。又因為其分布的部門廣，數(shù)量多，在國民經(jīng)濟中占有重要的地位。它通過煤，石油等燃料的化學能燃燒釋放熱能，并通過傳熱把熱量傳給水，使水加熱，熱水直接供給工業(yè)生產(chǎn)和民用生活。</p><p>　　隨著高科技的飛速發(fā)展，鍋爐的設計和應用技術也得到了很大的提高，現(xiàn)在燃燒機械化，給水自動化都已經(jīng)得到實現(xiàn)。然而，在我國東北，華北，西北地區(qū)，冬天寒冷，利用蒸汽鍋爐采

55、暖，熱量損失巨大，與蒸汽鍋爐采暖相比，熱水系統(tǒng)的熱量損失要小的多。因為他使用的是單相介質—熱水作為系統(tǒng)，無蒸汽產(chǎn)生，漏水量很少，管道的散熱損失也少，同時，熱水鍋爐連續(xù)供給溫度不很高的熱水，室內(nèi)溫度比較穩(wěn)定，系統(tǒng)比較安全，維修費用比較低。因此，熱水采暖正逐步取代原有的蒸汽采暖。</p><p>　　1.2.3熱水鍋爐舉例 </p><p>　　(1)全自動臥式鏈條燃煤熱水鍋爐 <

56、/p><p>　　一、YLW型臥式鏈條導熱油加熱爐性能特點：</p><p>　　YLW系列有機熱載體爐為組裝式強制循環(huán)鏈條爐排鍋爐。鍋爐本體前面為爐膛輻射受熱面，由密排的雙方形盤管構成；后部為對流沖刷受熱面，由蛇形管束組成。鍋爐由上部本體和下部鏈條爐排組成，空氣預熱布置在鍋爐后面。燃燒生成的高溫煙氣在爐膛被吸走部分熱量，經(jīng)轉向煙室進入對流受熱面換熱，出鍋爐后在空氣預熱器中加熱燃燒所需的空氣，

57、再經(jīng)除塵器由引風機將煙氣送至煙囪排入大氣。</p><p>　　二、直觀簡潔的全自動電腦智能控制系統(tǒng)主要特點：</p><p>　　1.電腦智能控制，集成度高、可操作性強；</p><p>　　2.中文液晶屏顯示，LED運行指示、有感觸摸面板操作；</p><p>　　3.一健啟動，操作簡單、誤操作率低；</p><p&g

58、t;　　4.自動/手動自由切換，自動主運行，安全穩(wěn)定，手動調試方便可靠；</p><p>　　5.鍋爐故障時液晶屏報中文故障信息，LED 燈指示，蜂鳴器聲音報警；</p><p>　　6.鍋爐啟動過程界面化設計，全中文指示，一目了然；</p><p>　　7.對大功率設備（如給水泵、引風機及鼓風機）實行延時啟動，啟動時間通過面板可以設定；</p>&l

59、t;p>　　8.配置傳統(tǒng)動力配電柜無法實現(xiàn)的參數(shù)設定功能，使鍋爐機組運行數(shù)字化。</p><p>　　三、導熱油鍋爐全自動電腦智能控制系統(tǒng)主要功能：</p><p>　　1. 導熱油溫控制：根據(jù)溫度傳感器信號控制鍋爐機組的自動啟停并對導熱油溫高進行雙重安全保護；</p><p>　　2. 系統(tǒng)壓力控制：對系統(tǒng)壓力進行實時監(jiān)控，超壓欠壓差壓安全聯(lián)鎖保護；<

60、/p><p>　　3. 鍋爐液位控制：根據(jù)浮球液位計信號控制注油泵的啟停，保證鍋爐液位在設定范圍內(nèi)；</p><p>　　4. 輔機控制：延時啟動各動力元件，輔機啟動后對其運行狀態(tài)進行實時監(jiān)控，循環(huán)泵雙泵設置，一備一用；</p><p>　　5. 安全控制：鍋爐超溫超壓欠壓差壓保護，鍋爐液位超限保護，循環(huán)泵、引風機、鼓風機、除渣機、爐排機、上煤機、注油泵故障聯(lián)鎖；<

61、;/p><p>　　6. 定時開關機：每天4時段定時開關機；</p><p>　　7．配備手動開關：以備應急使用，無須擔心因控制柜偶爾故障而帶來的不便之苦；</p><p>　　8.控制精度高：實現(xiàn)功能齊全，性價比高，為用戶降低運行成本；</p><p>　　9.手操器：與電腦控制系統(tǒng)互為備用，當電腦系統(tǒng)發(fā)生故障時可應急使用；</p>

62、<p>　　10、遙控上煤器：異地上煤，操作工人只需站在煤斗下按下遙控器的上煤鍵即可自動上煤。</p><p>　　(2)CWDR臥式全自動智能電熱水鍋爐</p><p><b>　　1、產(chǎn)品概述：</b></p><p>　　本鍋爐以動力電為能源，通過電加熱管對水加熱，實現(xiàn)供暖或提供生活用熱水，鍋爐智能化程度高、加熱快、熱效率高

63、、節(jié)約能源、無噪音、無污染、體積小、安裝使用方便、美觀大方，是綜合了多項前沿科技而打造的最新一代熱水鍋爐產(chǎn)品。</p><p>　　圖1-1全自動臥式鏈條燃煤熱水鍋爐</p><p><b>　　2、控制系統(tǒng)：</b></p><p>　　配置熱水鍋爐專用電腦控制器，采用現(xiàn)代電腦控制技術，把鍋爐性能的智能化、自動化、人性化變成現(xiàn)實，具有穩(wěn)定性高

64、、功能豐富、操作簡單、使用方便、控制靈活、造型美觀等優(yōu)點。功能強大，擁有鍋爐水溫控制、鍋爐水位顯示、缺水保護、超溫保護、內(nèi)置萬年歷、連續(xù)或定時（4個時間段）運行控制等多項自動顯示、控制功能。</p><p>　　鍋爐運行采用血液循環(huán)原理，結合專用微電腦控制器CPU，通過溫度傳感器，構成循環(huán)調節(jié)系統(tǒng)。按恒溫、節(jié)能的優(yōu)化運行原則，隨著水溫的變化，控制系統(tǒng)不斷進行溫度采集，邏輯運算和數(shù)字芯片控制調節(jié)，而達到系統(tǒng)自動恒溫

65、，實現(xiàn)采暖或提供生活熱水的目的。</p><p><b>　　綜合特點：</b></p><p>　　（1）大屏幕全中文帶背光液晶顯示屏，具有豐富的顯示功能，將鍋爐的運行狀態(tài)和采集到的循環(huán)泵工作狀態(tài)、加熱器工作狀態(tài)、爐水溫度、水位狀態(tài)、當前時間、報警信息等準確直觀的顯示出來。利用控制器鍵盤進行操作設置，并可查核、設定和修改各種調節(jié)參數(shù)，實現(xiàn)人機對話，易懂、易學、易記，

66、操作簡單、方便。</p><p>　　（2）控制器帶內(nèi)藏式日歷時鐘，系統(tǒng)可按用戶要求，在一天內(nèi)4個時間段任意設定開、關機時間，節(jié)省電損耗，降低鍋爐使用費用。</p><p>　?。?）加熱器采用陶瓷電加熱棒，表面熱負荷低，使用壽命更長，布局均勻熱效率高。“防電墻”模式的水電分離加熱方式，杜絕漏電安全隱患，并且拆裝方便，便于檢查、維修。</p><p>　　不銹鋼電加

67、熱管與爐體采用法蘭連接方式，便于拆卸、安裝，檢修、保養(yǎng)方便。（不銹鋼電加熱管型）</p><p>　?。?）所配置的電器均為“中國馳名商標”產(chǎn)品、“中國名牌”產(chǎn)品，具有“CE”和“3C”強制認證標志。</p><p>　?。?） 大功率電熱水鍋爐采用多段手、自動調節(jié)旋鈕，用戶可隨意啟、停加熱棒組數(shù)，自動狀態(tài)時，控制器逐級啟動、關閉加熱組，逐級加載、逐級減載的電負荷調節(jié)模式，不但保障了電器的

68、正常工作，而且大大減少了對電網(wǎng)的沖擊。</p><p>　?。?）加熱棒接線端子采用優(yōu)質銅排連接，出線電纜為國標銅芯電纜，承載負荷大，絕緣性好，經(jīng)久耐用。</p><p>　　（7）鍋爐具有缺水、超溫、短路、漏電、缺相、過流等多項保護功能，鍋爐運行更加穩(wěn)定、安全。</p><p>　　（8）鍋爐可連接大型蓄熱水箱，利用夜間低谷電把水加熱至95℃，進行蓄熱儲存，白天利

69、用換熱器換熱后進行供暖，對電網(wǎng)起到了削峰添谷的作用，運行更加經(jīng)濟。</p><p>　?。?）鋁箔加厚玻璃面做保溫，熱損失少，保溫效果更好。</p><p>　　(10) 整體快裝出廠，機電一體化，白色彩板，外形美觀，不易銹蝕。</p><p>　　圖1-2 CWDR臥式全自動智能電熱水鍋爐</p><p>　　(3)CLSG立式燃煤常壓熱水

70、鍋爐</p><p>　　CLSG系列常壓熱水鍋爐為立式燃煤鍋殼橫水管結構，橫水管是在爐膽上交叉裝設傾斜角大于5度的受熱面，吸收爐膛中高溫火焰的熱量；鍋筒頂部開有直通大氣的管座，可以在最高水位線溢流多余水量，保證鍋爐的安全運行。在爐膽橫水管和豎水管口對應的鍋筒上開有手孔，以便檢修及內(nèi)部清洗。</p><p>　　本體有鍋筒、爐膽、吸熱橫水管等構成完整的受熱面，燃燒部分采用固定爐排燃燒室，本

71、系列鍋爐與舊式立式鍋爐比較，優(yōu)點具有受熱面積大、升溫快、耗煤量少、熱效率高、操作方便。本爐在設計上大膽采用了自然通風，不需配備鼓風機和引風機，減少了運行費用和維修費用，不產(chǎn)生噪音等。本爐型上部布置的吸熱橫水管為對流受熱區(qū)，爐體下部布置的內(nèi)膽為輻射受熱區(qū)。爐體結構及煙氣流程布局合理、傳熱良好、結構簡單、維修保養(yǎng)方便，并且占地面積小，基建投資較少，運行費用低。</p><p>　　圖1-3 CLSG立式燃煤常壓熱水鍋

72、爐 </p><p>　　1.2.4煙風阻力計算的重要性</p><p>　　熱水鍋爐是將燃料的化學能轉化成熱能，通過受熱面?zhèn)鬟f給水，以獲得具有一定溫度的熱水的鍋爐。開發(fā)一臺新型鍋爐產(chǎn)品首先要做好設計工作，設計中要對鍋爐的性能、結構、經(jīng)濟性和可靠性各方面進行各種計算，以有定量的了解。這些計算包括鍋爐熱力計算，水循環(huán)或水動力計算、空氣動力計算、煙風阻力計算、管子壁溫計算、強度計算等，而煙風阻

73、力計算是其中重要的一部分。鍋爐煙風阻力計算的目的在于確定鍋爐煙、風系統(tǒng)的全壓降，用以選擇使用的送、引風機。其煙、風系統(tǒng)各部分介質流量、溫度以及流通截面等相關數(shù)據(jù)均根據(jù)鍋爐額定負荷下的熱力計算數(shù)據(jù)確定。</p><p>　　我國的鍋爐煙風阻力計算一直沿用原蘇聯(lián)的煙風阻力計算方法，并積累了相當豐富的試驗數(shù)據(jù)和使用經(jīng)驗。原蘇聯(lián)1977年版鍋爐設備空氣動力計算方法（標準方法）具有系統(tǒng)、完整的優(yōu)點。與美國、德國等國家鍋爐廠

74、商使用的鍋爐煙風阻力計算方法在原理上是相同的。因此。本計算方法仍然采用原蘇聯(lián)1977年版鍋爐設備空氣動力計算（標準法）體系，其中的制粉系統(tǒng)空氣動力計算部分借鑒了《火力發(fā)電廠煤粉制備系統(tǒng)設計和計算方法》（中國電力出版社，1999）中的相關內(nèi)容。</p><p>　　如今煙風阻力計算方法根據(jù)其適用范圍，結合了國內(nèi)引進和消化吸收國外工業(yè)鍋爐先進技術過程的經(jīng)驗和教訓以及自主開發(fā)和設計的技術成果，從實用性的角度對原蘇聯(lián)19

75、77年版鍋爐設備空氣動力計算（標準方法）體系作了相當?shù)暮喕?，刪除了其中有關大容量電站鍋爐的部分內(nèi)容，補充和更新了有關內(nèi)容，形成了既能反映國情特點，又吸納國際先進技術的指導性計算方法，供國內(nèi)鍋爐煙風阻力計算參考使用。</p><p>　　1.2.5煙風阻力計算設計優(yōu)化和改進</p><p>　　鍋爐煙風阻力計算是在熱力計算的基礎上，通過對煙氣和空氣通道的空氣動力學計算，求解通道的流動總阻力，

76、從而為選擇合適的引、送風機提供基礎數(shù)據(jù)。由于風機的選用直接影響鍋爐煙氣和空氣通道的正常通風，不匹配風機會導致燃料燃燒不充分、鍋爐效率降低等問題，準確完成煙風阻力計算工作十分重要。</p><p>　　鍋爐入口煙道和鍋爐管束是整個鍋爐阻力的主要組成部分，為降低整體裝置的煙風阻力，因重點從這兩部分著手改進，可起到較明顯的效果。</p><p>　　關于鍋爐入口煙道部分降低阻力的方法，即在入口位

77、置加裝導流裝置有助于降低阻力。鍋爐煙氣阻力分為摩擦阻力和局部阻力兩種。摩擦阻力（也叫沿程阻力）發(fā)生在煙氣直線流動的時候（如上身管及其他直筒、直管段），主要由于流體的黏性和流體介質之間的相互位移，產(chǎn)生摩擦引起的阻力或壓頭損失。局部阻力發(fā)生在鍋爐中的局部障礙處。如爐子進出口、管道進出口、彎頭、擴大縮小截面等部位，主要由于這些障礙與流體碰撞摩擦，使流體改變流動方向及流速的突然變化，加劇了流體介質的相對運動。造成邊界層的分離，從而產(chǎn)生擾動和大量

78、的漩渦，是流體壓頭損失。進出口煙道產(chǎn)生的局部阻力是整個鍋爐裝置產(chǎn)生阻力的一個主要部件之一。</p><p>　　各種結構通道的流場分布及阻力特性研究一直是國內(nèi)外流體力學界研究的熱門課題。方圓過渡型擴散通道是一種常見的結構形式，在通道、石油化工設備、航空航天、熱能工程等領域有廣泛的應用。但由于其相對獨特的結構特性，基于方圓結構的流場及阻力特性，國外有借助實驗手段對其進行研究的情況。</p><p

79、>　　1.3煙風阻力計算步驟</p><p>　　煙氣側阻力計算及引風機的選型</p><p>　　煙氣流程：爐膛→八字煙道→螺紋煙管→除塵器→調風門→引風機→煙囪。因此煙氣側的阻力包括九個部分：1、爐膛出口負壓；2、八字煙道阻力；3、前煙道阻力；4、螺紋煙管阻力；5、后煙箱阻力；6、后煙箱與除塵器以及除塵器與煙囪的阻力；7、除塵器阻力；8、煙囪阻力；9、自生通風力。</p&g

80、t;<p>　　具體計算步驟：1、爐膛出口負壓：根據(jù)平衡通風情況給出的爐膛出口負壓取值范圍為20-30Pa，在此取爐膛出口負壓Δhl=20Pa；2、縱向相對截距及橫向相對截距；3、斜向節(jié)距；4、單排管子阻力系數(shù)；5、八字煙道阻力系數(shù)；6、八字煙道煙氣動壓頭；7、前煙道箱阻力；8、局部阻力系數(shù)及有效截面積；9、前煙箱煙氣速度；10、前煙箱局部阻力；11、螺紋煙管動壓頭；12、螺紋煙管入口、出口阻力系數(shù)；13、螺紋煙管阻力；1

81、4、后煙箱出口阻力系數(shù)和后煙箱截面變化阻力系數(shù)；15、動壓頭；16、后煙箱與省煤器之間的阻力；17、后煙箱與除塵器及除塵器與煙囪之間的煙道阻力；18、除塵器阻力；19、煙囪煙氣動壓頭；20、沿程阻力系數(shù)；21、煙囪阻力；22、自生通風力；23、煙氣側全壓降。</p><p>　　引風機選型：1、煙氣容量的計算；2、引風機應有煙氣量的計算；3、引風機應有壓頭的計算；4、根據(jù)引風機應有煙氣量和應有壓頭選擇引風機型號；

82、5、引風機參數(shù)。</p><p>　　1.3.2空氣側阻力計算及鼓風機的選型</p><p>　　空氣流程：吸風管路→調風門→鼓風機→送風管路(包括三通、直角、轉彎等）→分倉風室(承載風箱)→等壓風倉→爐排→煤層。因此空氣側阻力包括六個部分：1、吸風管路阻路；2、調風裝置阻力；3、送風道阻力4、分倉室阻力；5、等壓分倉阻力；6、爐排及煤層阻力。</p><p>　　

83、具體計算步驟：1、進口冷風道阻力：按實際設計經(jīng)驗，取進口冷風道阻力Δhl=200Pa；2、吸風管路阻力；3、空氣速度；4、吸風口阻力；5、沿程阻力；6、吸風管路阻力；7、調風裝置阻力；8、送風道阻力；9、沿程阻力；10、三通分流阻力；11、風倉室阻力；12、風道總阻力；13、鼓風機選擇。</p><p>　　第2章 煙氣側阻力計算</p><p>　　鍋爐煙風阻力計算的目的在于確定鍋爐煙、

84、風系統(tǒng)的全壓降，用以選擇使用的送、引風機。其煙、風系統(tǒng)各部分介質流量、溫度以及流通截面等相關數(shù)據(jù)均根據(jù)鍋爐額定負荷下的熱力計算數(shù)據(jù)確定。煙風阻力計算的流程圖如下圖2-1所示。</p><p>　　圖2-1鍋爐煙風阻力流程示例</p><p>　　從圖2-1可以看出煙氣流程：爐膛→八字煙道→螺紋煙管→除塵器→調風門→引風機→煙囪?？諝饬鞒蹋何L管路→調風門→鼓風機→送風管路(包括三通、直角、

85、轉彎等）→分倉風室(承載風箱)→等壓風倉→爐排→煤層。</p><p>　　本文設計遵循以下原則：</p><p>　?。?）前煙箱中的煙速不宜超過10m/s，否則前煙箱內(nèi)壁面可能被沖刷脫落，使外壁溫度過高；另外煙氣轉彎離心力也可能使上部煙管前的灰粒濃度較大，從而導致磨損。本鍋爐前煙箱煙速略高于10m/s，尚屬可以。</p><p>　?。?）本鍋爐螺紋煙管平均煙速

86、為18.4m/s；相應的阻力損失為774Pa，對于長度達8.7的螺紋煙管，阻力損失不算大，由于平均煙速適當，也滿足了未來防止積灰磨損的要求。</p><p>　?。?）鼓、引風機選擇時盡量使計算所需的應有風量Qr，應有煙頭Hr分別接近所選風機的風量Q，全頭H，使風機能在高效點附近工作。</p><p>　　鼓、引風機訂貨時，除注意風量、壓頭外，還應根據(jù)管道系統(tǒng)布置情況，提出風機的機殼旋轉方

87、向與出口角度要求。</p><p>　　本計算包括以下內(nèi)容：</p><p>　?。?）煙氣側阻力計算；（2）引風機選擇；（3）空氣側阻力計算；（4）鼓風機選擇。</p><p>　　2.1爐膛出口負壓及八字煙道阻力</p><p>　　爐膛出口負壓，取Δhl=-20Pa。</p><p>　　2.1.1縱向、橫向相對

88、截距</p><p>　　由表2-1可得八字煙道橫向節(jié)距S1=0.41m，縱向節(jié)距S2=0.075m，截面積F=5.1m，管子直徑d=0.051m，當量直徑Ddl=1.56m。由縱向節(jié)距和管子直徑相除得縱向相對截距，同理可得橫向相對截距。</p><p><b>　　2.1.2斜向節(jié)距</b></p><p><b>　　斜向節(jié)距&l

89、t;/b></p><p>　　S2’=（0.25S12+S22）0.5</p><p>　　=（0.25×0.412+0.0752）0.5</p><p>　　= 0.22m （2-1）</p><p>　　2.1.3單排管子阻力系數(shù)ξ1

90、0</p><p><b>　　系數(shù)</b></p><p>　　Ψ=(S1-d)/(S2’-d)</p><p>　　=(0.41-0.051)/(0.22-0.051)</p><p>　　=2.1>1.7 （2-2）<

91、;/p><p>　　且3<σ1<10，故單排管子阻力系數(shù)ξ10=1.83(σ1-1)-1.46=0.11。</p><p>　　表2-1八字煙道結構特性計算表</p><p>　　2.1.4八字煙道阻力系數(shù)</p><p>　　根據(jù)結構沖刷管子排數(shù)Z=72，故橫向沖刷阻力系數(shù)ξ1=Z×ξ10=72×0.11=7.9

92、2。局部阻力系數(shù)與流體方向和速度變化有關的系數(shù)具體指：流體流經(jīng)設備及管道附件所產(chǎn)生的局部阻力與相應動壓的比值，其值為無量綱數(shù)。功能：用于計算流體受局部阻力作用時的能量損失。</p><p>　　按表2-2之1直角與壁平齊的通道出口局部阻力系數(shù)ξ2=0.5。按[1]表（2）之6通道出口系數(shù)ξ3=1.1。當在出口前裝有收縮管（L≧20d）時ξ=1.0。綜上得八字煙道阻力系數(shù)ξ=ξ1+ξ2+ξ3=9.52。</p

93、><p>　　表2-2 截面變化及轉變局部阻力系數(shù)</p><p>　　2.1.5煙氣動壓頭</p><p>　　煙氣溫度指煙氣出爐時的實際溫度，而不是爐尾熱電偶的測定值，應是用抽氣熱電偶測出的煙氣本身的溫度。煙氣溫度與爐型及爐底強度有關。連續(xù)加熱爐的煙氣溫度比較穩(wěn)定，均熱爐和其他熱處理爐等周期性的間歇式工作的爐子不單煙氣量隨著加熱工藝變化，而且煙氣溫度也有較大的變化

94、，因此，煙道計算時應采用典型工藝段的煙氣出爐溫度。煙氣在煙道內(nèi)的流動過程中由于空氣的吸入和散熱、吸熱現(xiàn)象的發(fā)生，使煙氣溫度不斷發(fā)生變化，因此煙道計算中采用每算階段的實際溫度，一般采用計算算段的平均煙氣溫度。</p><p>　　由表2-3得煙氣流速wy=12.17m/s，煙氣溫度θ=867.4℃。按[1]得（標準狀態(tài)下）煙氣密度ρo=1.34kg/m3。煙氣動壓頭</p><p>　　Pd

95、=ρo×wy2/2×273/(273+θ)</p><p>　　=1.34×12.172/2×273/(273+867.4)</p><p>　　=24Pa （2-3）</p><p><b>　　八字煙道總阻力</b><

96、;/p><p><b>　　ΔH2=ξ×Pd</b></p><p><b>　　=9.52×24</b></p><p><b>　　=228Pa</b></p><p>　　表2-3八字煙道煙氣溫度和煙氣流速</p><p><

97、b>　　2.2前煙道箱阻力</b></p><p>　　煙氣在煙道內(nèi)的流動過程中造成的阻力損失有以下幾個方面：摩擦阻力損失、局部阻力損失，此外，還有煙氣由上向下流動時需要克服的煙氣本身的浮力—幾何壓頭，流動速度由小變大時所消耗的速度頭—動壓頭等。</p><p>　　2.2.1局部阻力系數(shù)及有效截面積</p><p>　　局部阻力系數(shù)與流體方向和速

98、度變化有關的系數(shù)具體指：流體流經(jīng)設備及管道附件所產(chǎn)生的局部阻力與相應動壓的比值，其值為無量綱數(shù)。功能：用于計算流體受局部阻力作用時的能量損失。</p><p>　　當管束內(nèi)存在介質轉彎流動時，可采用簡化方法計算管束的流通阻力。管束流通阻力包括兩部分：一是不計入轉彎影響的沖刷管束的阻力，另一是轉彎的局部阻力，后者的阻力系數(shù)為：對180°轉彎局部阻力系數(shù)ξ=2.0，對90°轉彎局部阻力系數(shù)ξ=1.

99、0，對45°轉彎局部阻力系數(shù)ξ=0.5。轉彎中氣流計算速度的確定原則是：對于變截面轉彎，取為始、末端介質流速的平均值，對于180°轉彎，取為始端、中位及末端的流速的平均值。此處對180°轉彎局部阻力系數(shù)ξ=2.0。</p><p>　　根據(jù)結構，入口截面積F1=5.38m2，中間截面積F2=5.51m2，出口截面積F3=4.2m2，得有效截面積</p><p>

100、;　　F=3/（1/F1+1/F2+1/F3）</p><p>　　=3/(1/5.38+1/5.51+1/4.2) </p><p>　　=4.95m2 （2-4）</p><p>　　2.2.2前煙箱煙氣速度</p><

101、p>　　由表2-3得煙氣溫度θ=739℃，八字煙道（標準狀態(tài)）煙氣容積Vy=7.9061m3/s。計算燃料消耗量Bj=1.88kg/s?？傻们盁熛錈煔馊莘e</p><p>　　Vy’=Vy×Bj×(273+θ)/273</p><p>　　=7.9061×1.88×(273+739)/273</p><p>　　=55.

102、1m3/s （2-5）</p><p>　　前煙箱煙氣速度Vy’/F=55.1/4.95=11.1m/s。</p><p>　　2.2.3前煙箱局部阻力</p><p><b>　　動壓頭 </b></p><p>　　Pd=ρo×w

103、y2/2×273/(273+θ)</p><p>　　=11.172/2×273/(273+867.4)</p><p>　　=22.3Pa （2-6）</p><p>　　局部阻力系數(shù)與流體方向和速度變化有關的系數(shù)，具體指：流體流經(jīng)設備及管道附件所產(chǎn)生的局部阻力與相應

104、動壓的比值，其值為無量綱數(shù)。功能：用于計算流體受局部阻力作用時的能量損失。</p><p><b>　　局部阻力</b></p><p><b>　　ΔH3=ξ×Pd</b></p><p><b>　　=2×22.3</b></p><p><b&g

105、t;　　=45Pa</b></p><p><b>　　2.3螺紋煙管阻力</b></p><p><b>　　2.3.1動壓頭</b></p><p>　　由表2-4得煙氣速度wy=18.4m/s。煙氣溫度θ=353.6℃。螺紋煙管內(nèi)徑d=0.082m，沖刷長度L=8.705m。得動壓頭</p>

106、<p>　　Pd=ρo×wy2/2×273/(273+θ)</p><p>　　=1.34×18.42/2×273/(273+353.6)</p><p><b>　　=98.9Pa</b></p><p>　　由表2-4螺紋煙管流阻系數(shù)=0.05873。</p><p&g

107、t;　　2.3.2入口、出口阻力系數(shù)</p><p>　　按[1]表1-2之1，螺紋煙管入口阻力系數(shù)ξ1 =0.5</p><p>　　按[1]表1-2之6，螺紋煙管出口阻力系數(shù)ξ2 =1.1</p><p>　　2.3.3螺紋煙管阻力</p><p><b>　　螺紋煙管總阻力系數(shù)</b></p>&l

108、t;p>　　ξ= L/d+ξ1+ξ2 </p><p>　　=0.05873×8.705/0.082+0.5+1.1</p><p>　　=7.83 （2-7）</p><p><b>　　螺紋煙管阻力</b></p><p&g

109、t;<b>　　ΔH4=ξ×Pd</b></p><p>　　=7.83×98.9</p><p><b>　　=774Pa</b></p><p>　　表2-4螺紋煙管熱力計算初始值</p><p><b>　　2.4后煙箱阻力</b></p>

110、<p>　　2.4.1后煙箱出口阻力系數(shù)和后煙箱截面變化阻力系數(shù)</p><p>　　按[1]表1-2之6后煙箱出口阻力系數(shù)ξ1=0.5。</p><p>　　根據(jù)結構入口截面積F1=1.94m2，后煙箱尺寸及面積F2=4.3×1.159=4.98m2得截面比F2/F1=0.4。按[1]圖1-11Fsm-b得后煙箱截面變化阻力系數(shù)ξ2=0.4。后煙箱阻力系數(shù)ξ=ξ1

111、+ξ2=0.5+0.4=0.9。</p><p><b>　　2.4.2動壓頭</b></p><p>　　由表2-5后煙箱溫度θ=180℃，煙氣容積（標準狀態(tài)）Vy =8.2727m3/kg。由后煙箱煙氣容積</p><p>　　Vy’’ = Vy ×Bj(273+θ)/273</p><p>　　=8.27

112、27×1.88×(273+180)/273</p><p>　　=25.81m3/kg （2-8）</p><p>　　后煙箱煙氣速度wy=Vy’’/F2=25.81/4.98=5.18。動壓頭</p><p>　　Pd=ρo×wy2/2×273/(273

113、+θ) </p><p>　　=1.34×5.182/2×273/(273+180)</p><p><b>　　=10.8Pa</b></p><p>　　表2-5鍋爐各部分受熱面積和煙氣溫度</p><p>　　2.4.3后煙箱與省煤器之間的阻力</p><p>　　后煙箱

114、與省煤器之間的阻力</p><p><b>　　ΔH5=ξ×Pd</b></p><p><b>　　=0.9×10.8</b></p><p><b>　　=10Pa</b></p><p>　　2.5后煙箱與除塵器與煙囪之間的煙道阻力</p>

115、<p>　　由于實際布置未知，煙道阻力暫取ΔH6=200Pa。</p><p><b>　　2.6除塵器阻力</b></p><p>　　根據(jù)樣本、除塵器阻力取ΔH7=1050Pa。</p><p><b>　　2.7煙囪阻力</b></p><p>　　2.7.1煙氣動壓頭</

116、p><p>　　根據(jù)GB13271煙囪高度取h=45m，根據(jù)結構煙囪直徑d=2m。煙囪截面積F=d2/4=3.14m2。由表2-3排煙溫度θpy=180℃。煙氣速度</p><p>　　wy=Vy×Bj/F×（273+θ）/273</p><p>　　=8.2727×1.88/3.14×(273+180)/273</p>